JP7224360B2 - 放射冷却金属板、その調製方法及び適用 - Google Patents

Description

本願は、２０２０年４月２０日に中国特許庁に提出された、出願番号が２０２０１０３１２４２２．８であり、発明の名称が「放射冷却金属板、その調製方法及び適用」である中国特許出願の優先権を主張し、その内容のすべてを援用することにより本願に取り入れる。

本発明は、放射冷却の技術分野に関し、特に放射冷却金属板、その調製方法及び適用に関する。

金属基板は、ローラ圧冷曲げにより様々な波型の圧形プレートになり、それが産業および民間建物、倉庫、特別な建物、大スパン鉄骨構造部屋の屋面、壁および外壁の装飾等に適し、軽量、高強度、工事を便利で速く、耐震性、防火、雨防止などの利点がある。

金属基板に放射冷却機能層を設置することにより、金属基板に受動的冷却機能を与えることができ、放射冷却機能層は、８μｍ～１３μｍ波長で高い放射率を有し、それにより、大気窓を通して電磁波の形で熱を宇宙空間に放出することができ、その冷却機能を発揮することができる。そして、放射冷却機能層は太陽光帯域で反射率が高く、金属基板への太陽熱の蓄積を阻止する。放射冷却金属板の取り付ける過程では、それを折り曲げて取り付けて固定する必要があり、放射冷却機能層は破損および損傷しやすく、それにより、放射冷却金属板の放射冷却効果および使用寿命に影響を与える。

本発明における一方面により、放射冷却金属板を提供する。前記放射冷却金属板は、順次に積層して設置される金属基板、第１接着層、及び放射冷却機能層を含み、前記放射冷却機能層は、前記金属基板の表面に敷設され、前記第１接着層は、前記金属基板と前記放射冷却機能層との間に設置される。前記放射冷却機能層の破断伸度は、１％～３００％である。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却機能層が０．３μｍ～２．５μｍ波長での平均反射率は、７５％以上であり、８μｍ～１３μｍ波長での平均放出率は、８５％以上である。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却金属板が０．３μｍ～２．５μｍ波長での平均反射率と８μｍ～１３μｍ波長での平均放出率は、キセノンランプエージング時間１０００ｈ以上、湿熱エージング時間１０００ｈ以上、塩霧エージング時間６００ｈ以上の何れの条件での減衰が、いずれも２０％以下である。

そのうち一実施態様において、クロスハッチ試験法により前記放射冷却機能層の密着力がレベル０であることをテストした。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却機能層の厚さは、５０μｍ～３００μｍである。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却機能層は、出射層を含み、前記出射層の材料は、第１重合体を含み、前記出射層における前記第１重合体が占める質量比は、８５％～１００％である。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却機能層は、反射層と第１保護層を含む。

そのうち一実施態様において、前記反射層は、前記出射層と前記第１接着層との間に位置し、前記反射層の厚さは、前記放射冷却機能層の厚さの０．０１％～０．１％を占める。

そのうち一実施態様において、前記反射層は、中間領域と、前記中間領域の両端に設置されるパッケージ領域とを含み、前記パッケージ領域は、前記中間領域に遮断保護を形成するためのものであり、前記中間領域の材料は、銀、アルミニウム、ステンレス鋼、チタン、金、及び銅の少なくとも１つを含み、前記パッケージ領域の材料は、合金、金属酸化物の少なくとも１つを含む。

そのうち一実施態様において、前記第１保護層の材料は、第２重合体及び第３重合体を含み、前記第２重合体は、高耐候ポリエステル、ポリフッ化ビニリデン、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、ポリテトラフルオロエチレン、及びフッ化炭素樹脂の少なくとも１つであり、第３重合体は、ポリメチルメタクリレートであり、前記第２重合体と前記第３重合体との質量比は、（５０～７５）：（１０～４５）である。

そのうち一実施態様において、前記第１保護層の厚さは、２０μｍ～１５０μｍである。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却金属板は、前記出射層と前記第１保護層との間に設置された第２接着層をさらに含む。

そのうち一実施態様において、前記第１接着層の材料は、溶剤系接着剤であり、前記第１接着層の材料は、ポリウレタン系、ポリアクリレート系、シリコーン系、ゴム系、及びエポキシ樹脂系の少なくとも１つを含む。

そのうち一実施態様において、前記第１接着層の材料は、接着フィルム系ホットメルト接着剤であり、前記第１接着層の材料は、エチレンアクリル酸共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリメチルメタクリレート、無水マレイン酸グラフト、水素化スチレン-ブタジエンブロック共重合体、スチレン-イソプレン-スチレンブロック共重合体、ポリスチレン／ブタジエン共重合体、ポリウレタン、水素化石油樹脂、ロジン樹脂、エチレン－ブテン共重合体、及びエチレン－オクテン共重合体の少なくとも１つを含む。

そのうち一実施態様において、前記第１接着層の厚さは、３μｍ～２５μｍである。

そのうち一実施態様において、前記放射冷却金属板は、第２保護層をさらに含み、前記第２保護層は、離型層であり、前記第２保護層は、前記放射冷却機能層から離れた前記第１保護層の面に設置される。前記第２保護層の材料は、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン、及びポリプロピレンのうちの１つを含み、前記第２保護層の接着力は、５０ｇ／２５ｍｍ～５００ｇ／２５ｍｍである。

そのうち一実施態様において、前記金属基板の厚さは、１００μｍ～２０００μｍである。

本発明における一方面により、前記金属基板を提供するステップと、前記金属基板の表面に前記第１接着層、及び前記放射冷却機能層を順次に形成するステップとを含む、上記の何れかに記載の放射冷却金属板の調製方法を提供する。

そのうち一実施態様において、前記金属基板の表面に前記第１接着層、及び前記放射冷却機能層を順次に形成するステップの前に、前記金属基板を洗浄処理する。

本発明における一方面により、専用プレス装置により上記の何れかに記載の放射冷却金属板をローラ圧冷曲げすることにより形成される放射冷却圧型金属板を提供する。

従来技術と比べて、本発明の前記調製方法の有益な効果は以下のようになる。

第１：放射冷却機能層の破断伸度は、１％～３００％の範囲にあり、それに十分な延性を有させ、プレス及び食い込み取付過程における放射冷却機能層の折り曲げに対処するように十分な変形を発生し、それが損傷又は破断されず、これにより放射冷却機能層の構造の完全性と金属基板の放射冷却効果を保証する。

第２：放射冷却金属板は熱膨張収縮又は脆化を発生し難く、構造は屋外で使用する時も安定で信頼でき、高い使用寿命を有する。この放射冷却金属板を用いる時、この放射冷却金属板を用いない場合と比べて、エネルギー消費なしの場合に建物の室内の空気温度を約５℃～１０℃低減するとともに、人体の快適性を向上させながら、エアコンの冷却消費電力を削減し、一定の適用の前景を持っている。

第３：放射冷却機能層は、追加された第１接着層により金属基板にしっかり附着することができるため、それを直接設置するときに脱落しやすい問題を回避できる。

本発明の放射冷却金属板の調製方法は、簡単で信頼でき、放射冷却機能層は、プレス過程における損傷又は破断から保護される。

本発明の放射冷却圧型金属板は、良好な放射冷却効果及び簡単で容易な輸送特徴の両方を有し、取付効率が高く、工事操作が簡単で信頼できる。

本明細書に開示されているそれらの発明の実施例および／または例をよりよく陳述および説明するために、１つまたは複数の図面を参照することができる。図面を陳述するために使用される追加の詳細または例は、開示された発明、現在陳述されている実施例および／または例、ならびに現在理解されているこれらの発明の最適の形態のいずれか１つの範囲を制限するものと見なされるべきではない。

本発明における一実施態様が提供する放射冷却金属板の構造概念図である。 本発明における一実施態様が提供する放射冷却金属板の反射層の構造概念図である。 本発明における一実施態様が提供する食い込み型放射冷却圧型金属板の構造概念図である。 本発明における一実施態様が提供するラップ型放射冷却圧型金属板の構造概念図である。 本発明における一実施態様が提供する第１食い込み部と第２食い込み部を固定して接続した構造概念図である。 本発明における一実施態様が提供する第１ラップ部と第２ラップ部を固定して接続した構造概念図である。

本発明の実施形態における技術案を以下に明確かつ完全に陳述するが、陳述される実施形態は、それらのすべてではなく、本発明の実施形態の一部にすぎないことは明らかである。本発明の実施形態に基づいて、創造的な労働なしを前提として、当業者によって得られる他のすべての実施形態は、本発明の保護範囲に含まれるものとする。

特に定義しない限り、本明細書で使用されるすべての技術用語および科学用語は、本発明の技術分野の当業者によって一般に理解されているものと同じ意味を有する。本明細書の本発明の説明で使用される用語は、具体的な実施形態を説明することを目的とし、本発明を限定することを意図するものではない。本明細書で使用される「および／または」という用語は、１つまたは複数の関連する列挙されたアイテムのいずれの全ての組み合わせも含む。

この明細書の「第１」、「第２」などの用語は、特定の順序を陳述するのではなく、異なるオブジェクトを区別するために使用される。さらに、この明細書の「含む」および「有する」という用語、並びにそれらのいずれの変更も、非排他的な包含をカバーすることを意図するものである。

放射冷却の特徴は、熱放射形式により物体又は表面から熱を放出し、これにより物体又は表面の温度を下げ、又は工作が安定状態にある時にその温度を相対低い基准に保持する。非零温度の表面から放出された熱放射（単位：ケルビン）は、表面温度の連続波長やスペクトルに依存し、室温に近い物体が放出した熱放射の大部は、電磁スペクトル（１つ又は複数）の赤外線領域にある。

本発明が提供する放射冷却金属板は、熱を特定波長帯域（波長範囲８μｍ～１３μｍ）の電磁波に変換し、放射の方式により熱エネルギーを地球“大気の窓”（波長範囲８μｍ～１３μｍ）から宇宙空間に放射する。

図１は、本発明の最適な実施態様が提供する放射冷却金属板１００の構造概念図である。

前記放射冷却金属板１００は、包括順次に積層して設置される金属基板１０、第１接着層２０、放射冷却機能層３０を含み、前記放射冷却機能層３０は、前記金属基板１０の表面に敷設され、前記第１接着層２０は、前記金属基板と前記放射冷却機能層３０との間に設置される。

前記放射冷却機能層３０の破断伸度は、１％～３００％である。破断伸度がこの範囲を選択する２つの理由は、以下の通りである。第１に、十分な延性が保証され、プレス過程における放射冷却機能層３０折り曲げに対処するように十分な変形を発生し、それが損傷又は破断されず、これにより放射冷却機能層３０の構造の完全性と放射冷却金属板１００の放射冷却効果を保証する。第２に、放射冷却機能層３０と金属基板１０とが覆う合う過程において、放射冷却機能層３０の延性が高すぎると、覆う合う過程における放射冷却機能層３０引張が多く、覆う合った後に放射冷却機能層３０が自身の応力により回縮されるが、金属基板１０は比較的安定しており、この時放射冷却機能層３０と金属基板１０とが大きい応力差を発生し、放射冷却機能層３０が金属基板１０から剥離される可能性があると考えられ、本願はこの事情を回避するために、特に上記の範囲を選択する。

この放射冷却金属板１００を用いる時、この放射冷却金属板１００を用いない場合と比べて、建物の室内の空気温度を約５℃～１０℃低減するとともに、人体の快適性を向上させながら、エアコンの冷却消費電力を削減し、一定の経済的適用の前景を持っている。

この放射冷却機能層３０の延性は、破断伸度に比例し、破断伸度が高いほど、その延性はよりよく、好ましくは、この放射冷却機能層３０の破断伸度は、２０％～１００％である。

この放射冷却金属板１００が放射冷却機能層３０により金属基板１０に受動降温の機能を与えると考えられたため、前記放射冷却機能層３０が０．３μｍ～２．５μｍ波長の平均反射率が７５％以上であり、８μｍ～１３μｍ波長の平均放出率が８５％以上である。この放射冷却機能層３０の放射冷却効果は金属基板１０に良好な保護を形成するとともに、それが屋外で使用する過程において急激な環境温度の変化により熱膨張収縮を発生し難く、脆化を発生し難い。この放射冷却金属板１００の構造と性能は、いずれも安定で信頼でき、且つ使用寿命が延長される。

さらには、放射冷却機能層３０と金属基板１０との間は、良好な結合力を有し、前記放射冷却機能層３０の密着力がクロスハッチ試験法によりレベル０であることをテストした。

さらには、放射冷却機能層３０は良好な受動式降温効果を有し、第１接着層２０が良好な安定性を有することも保証され、放射冷却機能層３０と金属基板１０との間の結合力を向上させる。

この放射冷却金属板１００の屋外適用シーンを考えると、取付環境と使用環境において一定の防腐食性と耐候性能を有する必要がある。従って、この好適な実施態様における放射冷却金属板１００が０．３μｍ～２．５μｍ波長での平均反射率と８μｍ～１３μｍ波長での平均放出率は、キセノンランプエージング時間１０００ｈ以上、湿熱エージング時間１０００ｈ以上、塩霧エージング時間６００ｈ以上の全ての条件での減衰が、いずれも２０％以下である。

放射冷却機能層３０が良好な疎水防塵性能を有することも必要があると考えられたため、この好適な実施態様における前記放射冷却機能層３０が水との接触角は９０°以上である。通常、接触角が大きいほど、濡れ性が小さく、広がり性も小さい。従って、大きい接触角は、放射冷却機能層３０が良好な疎水効果を有することを示す。好ましくは、前記放射冷却機能層３０が水との接触角は１００°以上である。

この好適な実施態様において、放射冷却機能層３０は、反射層３３、出射層３１、および第１保護層３２を含み、そのうち、第１保護層３２は、反射層３３から離れた出射層３１の表面に設置され、反射層３３と出射層３１に耐候性保護を形成する。前記反射層３３が前記出射層３１と前記第１接着層２０との間に位置する。放射冷却機能層３０がプレス過程において破断を発生する可能性があり、具体的には、放射冷却機能層３０の破断伸度は、出射層３１と第１保護層３２に依存する。出射層３１と第１保護層３２の両者のうち１つが破断を発生すると、放射冷却機能層３０が破断を発生したと判定できる。

さらには、前記出射層３１の材料は、第１重合体を含み、前記第１重合体は、ポリ４－メチル－１－ペンテン、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、１，４－シクロヘキサンジメタノールポリフタレート、ポリエチレンテレフタレート－１，４－シクロヘキサンジメタノールエステル、ポリエチレングリコールアセテート、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、アクリロニトリルスチレンコポリマー、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレンターポリマー、ポリ塩化ビニル、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリアミド、エチレン－メチルアクリレート共重合体、ポリメタクリレートヒドロキシル、ポリテトラフルオロエチレン、パーフルオロ（エチレンプロピレン）共重合体、ポリパーフルオロアルコキシ樹脂、ポリトリフルオロクロロエチレン、エチレン－クロロトリフルオロエチレン共重合体、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデン、ポリフッ化ビニル、熱可塑性ポリウレタン、およびポリスチレンの少なくとも１つを含む。

好ましくは、前記出射層３１の材料は、ポリ４－メチル－１－ペンテン、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、１，４－シクロヘキサンジメタノールポリフタレート、ポリエチレンテレフタレート－１，４－シクロヘキサンジメタノールエステル、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデンポリフッ化ビニル、およびポリスチレンの少なくとも１つを含む。

さらには、前記出射層３１における前記第１重合体が占める質量比は、８５％－１００％である。

本実施態様において、出射層３１の調製プロセスは、原料輸送、５０℃～１５０℃の温度での乾燥、２４０℃～２８０℃の加工温度での溶融押出、キャスティング、２０℃～１５０℃の冷間ロール温度での冷却、縦牽引比４～１０：１の範囲での牽引及び巻取により得られる。

出射層３１の破断伸度の大きさは、放射冷却機能層３０の破断伸度に直接影響を与えると考えられ、この好適な実施態様において、出射層３１の破断伸度は、２０％～２８０％であり、そのうち、出射層３１の縦方向破断伸度は、２０％～２８０％であり、出射層３１の横方向破断伸度は、２０％～２８０％である。より好ましくは、出射層３１の破断伸度は、２０％～１６０％であり、そのうち、出射層３１の縦方向破断伸度は、４０％～１６０％であり、出射層３１の横方向破断伸度は、２０％～１２０％である。出射層３１の破断伸度の最小値及び最大値は、それぞれその横方向破断伸度及び縦方向破断伸度における最小値と最大値によって決まることが理解できる。

さらには、出射層３１には、充填材がさらに含まれる。前記充填材は、無機充填材、有機充填材の少なくとも１つを含む。前記有機充填材は、アクリル系樹脂粒子、シリコーン系樹脂粒子、ポリスチレン系樹脂粒子の何れかである。前記無機充填材は、シリカ、炭化ケイ素、窒化ケイ素、水酸化アルミニウム、アルミナ、酸化亜鉛、硫化バリウム、ケイ酸マグネシウム、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、二酸化チタン、窒化チタンの何れかであり、充填材の粒径は、０．１μｍ～２０μｍである。

出射層３１において充填材と第１重合体との分散均一性及び出射層３１の放出率を考えると、前記充填材は、シリカ、炭化ケイ素、窒化ケイ素、窒化チタン、二酸化チタン、シリコーン系樹脂粒子、ポリスチレン系樹脂粒子の何れかであることが好ましい。充填材の粒径は、１μｍ～１０μｍであることが好ましい。出射層３１の破断伸度の主要な影響要因は、出射層３１における充填材の割合、出射層３１の加工温度及び加工時の縦牽引比を含む。出射層３１における充填材の添加割合を増加すると出射層３１の放出率を向上させることができると考えられ、充填材の添加割合を低減すれば出射層３１の破断伸度を向上できる。キャスティング後の縦牽引比を増大し分子配向を増加すれば、出射層３１の分子鎖が破断し易くなり、破断伸度が低減され、キャスティング後の縦牽引比を低減すれば、出射層３１の透明度に影響を与え、さらに出射層３１の見た目に影響を与え、加工温度を向上すれば、出射層３１の分子鎖が破断し易くなり、破断伸度が低減され、加工温度が低いならば、高分子流動性がよくなく、出射層３１の見た目等の事情に影響を与えるため、本発明において、特に前記出射層３１における充填材の質量比率が０．１％～１０％で、加工温度が２４０℃～２８０℃で、縦牽引比が４～１０：１であることを選択する。

具体的には、本発明は、出射層３１の破断伸度の各影響要因とその破断伸度の関係が表１に示されることを実験により証明した。

好ましくは、本発明は、出射層３１の破断伸度の各影響要因とその破断伸度の関係が表２に示されることを実験により証明した。

勿論、前記出射層３１には第１重合体と充填材に加えて、添加剤をさらに含んでも良い。添加剤は、加工助剤であり、前記加工助剤は、酸化防止剤、難燃剤、可塑剤、熱安定剤、光安定剤、及び静電防止剤の中の少なくとも１つ、または複数である。

さらには、第１保護層３２の保護耐候性能を向上させるために、前記第１保護層３２の材料は、第２重合体と第３重合体を含む。前記第２重合体は、高耐候ポリエステル、ポリフッ化ビニリデン、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、ポリテトラフルオロエチレン、及びフッ化炭素樹脂の少なくとも１つである。第３重合体は、ポリメチルメタクリレートであり、前記第２重合体と前記第３重合体との質量比は、（５０～７５）：（１０～４５）である。勿論、前記第１保護層３２は、他の添加剤をさらに含んでも良い。

さらには、第１保護層３２の調製プロセスは、原料輸送、５０℃～１５０℃の温度での乾燥、１８５℃～２３５℃の加工温度での溶融押出、キャスティング、２０℃～１５０℃の冷間ロール温度での冷却、縦牽引比４～８：１の範囲での牽引及び巻取により得られる。

第１保護層３２の破断伸度の大きさは、放射冷却機能層３０の破断伸度に直接影響を与えると考えられ、この好適な実施態様において、第１保護層３２の破断伸度は、１％～３００％であり、そのうち、第１保護層３２の縦方向破断伸度は、３０％～３００％であり、第１保護層３２の横方向破断伸度は、１％～１５０％である。より好ましくは、第１保護層３２の破断伸度は、２０％～２００％であり、そのうち、第１保護層３２の縦方向破断伸度は、５０％～２００％であり、第１保護層３２の横方向破断伸度は、２０％～１００％である。第１保護層３２の破断伸度の最小値は、その横方向破断伸度の最小値によって決まり、第１保護層３２の破断伸度の最大値は、縦方向破断伸度の最大値によって決まることが理解できる。

さらには、第１保護層３２の破断伸度の主要な影響要因は、第１保護層３２における第２重合体と第３重合体との質量比、第１保護層３２の加工温度及び加工時の縦牽引比を含む。本発明において第１保護層３２における第２重合体と第３重合体との質量比は、（５０～７５）：（１０～４５）であり、加工温度は、１８５℃～２３５℃であり、縦牽引比は、４～８：１である。具体的には、本発明は、第１保護層３２の破断伸度の各影響要因とその破断伸度の関係が表３に示されることをさらに実験により証明した。

さらに、本発明は、第１保護層３２の破断伸度の各影響要因の好適な値とその破断伸度の関係が表４に示されることをさらに実験により証明した。

前記反射層３３は、金属又は任意の他の太陽エネルギー反射材料であってもよく、例えば銀、アルミニウム、ステンレス鋼、チタン、金、銅の少なくとも１つを含む。この好適な実施態様において、反射層３３の材料は、銀、アルミニウム、金、銅の少なくとも１つを含む。

この好適な実施態様において、図２に示したように、前記反射層３３は、中間領域３３１と、前記中間領域３３１の両端に設置されるパッケージ領域３３２を含み、前記パッケージ領域３３２は、前記中間領域３３１に遮断保護を形成するためのものであり、ガスや水分子の浸透によって引き起こされる腐食から前記中間領域３３１を保護する。

好ましくは、前記中間領域３３１の材料は、銀、アルミニウム、ステンレス鋼、チタン、金、及び銅の少なくとも１つを含み、前記パッケージ領域３３２の材料は、合金、金属酸化物の少なくとも１つを含む。そのうち、パッケージ領域３３２の合金材料は、Ｒｎ元素、Ｃｏ元素、Ｃｕ元素、Ｉｎ元素、Ｎｄ元素、Ｇｅ元素、Ｓｎ元素、Ｓｉ元素、Ｐｔ元素、Ｐｄ元素、Ｚｎ元素、Ｃｄ元素、及びＡｕ元素の少なくとも２つを含む。このように設置すれば、取得された前記反射層３３は、パッケージ領域３３２の合金材質の中間領域３３１に現れた黄色の縁エージングの問題を利用することができ、これにより反射層３３の使用寿命を数倍延長することができる。

好ましくは、前記放射冷却機能層３０の厚さは、５０μｍ～３００μｍであり、前記第１保護層３２の厚さは、２０μｍ～１５０μｍである。

さらには、前記反射層３３の厚さは、前記放射冷却機能層３０の厚さの０．０１％～０．１％を占める。

この好適な実施態様において、反射層３３がマグネトロンスパッタ、蒸発コーティング、イオンスパッタ、電気めっき、又は電子ビームコーティングの方法により出射層３１の表面に堆積され、非常に薄い層を形成し、反射層３３が放射冷却機能層３０の破断伸度に小さい影響を与え、考慮されないことができる。

前記出射層３１の材料は、第１重合体を含み、放射冷却機能層３０をプレスする時、出射層３１が良好な延性を提供して、放射冷却機能層３０に破断を発生しないことが保証される。

放射冷却機能層３０は、使用過程において金属基板１０との良好な接着効果を有し、脱着（ｄｅｇｕｍｍｉｎｇ）を回避する必要があると考えられ、この好適な実施態様において、金属基板における第１接着層２０の密着力性能は、キセノンランプエージング時間以上１０００ｈ、湿熱エージング時間以上１０００ｈ、及び塩霧耐性時間以上６００ｈのどの条件での減衰も、２つのレベル以下である。

第１接着層２０の厚さが一定の値を超える時、放射冷却圧型金属板の表面に膨れやシワ現象が発生し、さらに放射冷却圧型金属板の性能に影響を与えると考えられる。これは、放射冷却金属板１００がロール圧過程において、放射冷却金属板１００における第１接着層２０が力を受けることにより変形するためであり、第１接着層２０が厚い時、変形尺法が顕著になり、放射冷却圧型金属板表面に膨れ、シワ現象が現れるので、このような事情を回避するために、好ましくは、前記第１接着層２０の厚さは、３μｍ～２５μｍである。さらに好ましくは、第１接着層２０の厚さは、５μｍ～２０μｍである。通常、第１接着層２０の厚さは、接着力の大きさに比例し、第１接着層２０の厚さが大きいほど、放射冷却機能層３０と金属基板１０との接着力も大きい。そのうち１つの好適な実施態様において、前記第１接着層２０の材料は、溶剤系接着剤であってもよく、この第１接着層２０は、溶剤系接着剤を金属基板１０に塗布して固化することにより形成される。前記第１接着層２０の材料は、ポリウレタン系、ポリアクリレート系、シリコーン系、ゴム系、及びエポキシ樹脂系の少なくとも１つを含む。

他の１つの好適な実施態様において、前記第１接着層２０の材料は、接着フィルム系ホットメルト接着剤、例えば両面テープであってもよく、この第１接着層２０は、接着フィルム系ホットメルト接着剤であり、放射冷却機能層３０に貼り付けて金属基板１０に接着するためのものである。前記第１接着層２０の材料は、エチレンアクリル酸共重合体（ＥＡＡ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、無水マレイン酸グラフト、水素化スチレン-ブタジエンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン-イソプレン-スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、ポリスチレン／ブタジエン共重合体（ＳＢＳ）、ポリウレタン（ＴＰＵ）、水素化石油樹脂、ロジン樹脂、エチレン－ブテン共重合体、及びエチレン－オクテン共重合体の少なくとも１つを含む。

具体的には、第１接着層２０は、上記接着フィルム系ホットメルト接着剤により製作される時、この接着フィルム系ホットメルト接着剤の粘着温度が７０℃～１５０℃であり、粘着圧力が０．１ＭＰａ～３ＭＰａである。

さらには、前記放射冷却機能層３０は、前記出射層３１と前記第１保護層３２との間に設置される第２接着層をさらに含む。第２接着層の使用寿命を向上させるために、この第２接着層には紫外バリア剤がさらに含まれ、この紫外バリア剤が紫外線を吸収し、出射層３１及び反射層３３のエージングを防止する。この紫外バリア剤は、ベンゾフェノン、ベンゾトリアゾール、ヒンダードアミンの少なくとも１つを含む。

この好適な実施態様において、金属基板１０の材料は、アルミニウム合金、アルミニウムマグネシウムマンガン、亜鉛メッキ、錫メッキ、複合鋼、カラー塗層鋼の少なくとも１つを含む。好ましくは、前記金属基板１０の厚さは、１００μｍ～２０００μｍである。

さらには、放射冷却機能層３０をよりよく保護するために、それを後続のプレス及び取付過程に折り曲げにより損傷や破断させず、前記放射冷却金属板１００は、第２保護層４０をさらに含む。前記第２保護層４０は離型層であり、前記放射冷却機能層３０から離れた前記第１保護層３２の面に脱着可能に設置される。前記第２保護層４０の材料は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）のうちの１つを含む。

この第２保護層４０は、放射冷却機能層３０を効果的に保護することができる。通常、取付完了した後、第２保護層４０を放射冷却機能層３０の表面から剥離することができる。

この第２保護層４０の鉛筆硬度は、Ｈ～４Ｈであり、放射冷却機能層３０と一緒にプレスされ、さらに放射冷却機能層３０をプレス及び取付過程に傷付けから保護する。

好ましくは、この第２保護層４０の厚さは、３０μｍ～１００μｍであり、さらに好ましくは４０μｍ～７５μｍである。

好ましくは、この第２保護層４０の接着力は、５０ｇ／２５ｍｍ～５００ｇ／２５ｍｍであり、さらに好ましくは１００ｇ／２５ｍｍ～３００ｇ／２５ｍｍである。

本発明の放射冷却金属板１００は、放射冷却機能層３０高放出、高反射の特性を有するだけではなく、基本的に太陽熱を吸収しない場合、宇宙空間冷源へ効率的に放熱し、同時に金属基板１０の容易な加工、輸送及び着脱の特性も有し、各種類の建築、再修理した建築の外部保護構造部の建造に適用する。例えば、空港、高速鉄道駅、工場、倉庫、及び屋外機器（例えば、電気キャビネット等の外壁面及び屋面）がある。

金属基板１０の外面は、通常、比較的粗いと考えられ、それに直接放射冷却機能層３０を設置すると、放射冷却機能層３０の附着効果は悪く、脱落しやすい。本発明は、まず洗浄剤を用いて金属基板１０の外面を洗浄して不純物を除去することにより、放射冷却機能層３０と金属基板１０を接着しやすく、フィルムをすることがより容易になり、工事速度を加速することに有利である。また、洗浄後の金属基板１０表面は比較的滑らかであり、放射冷却機能層３０と金属基板１０とが接着する時、両者間の気泡が少なく、水と酸素が放射冷却機能層３０の使用寿命に影響を与えることを回避することができる。

本発明における１つの好適な実施態様は、放射冷却金属板１００の調製方法を提供し、この調製方法は、
（１）前記金属基板１０を提供するステップと、
（２）前記金属基板１０の表面に積層された前記第１接着層２０、前記放射冷却機能層３０を順次に形成するステップとを含む。

さらには、上記ステップは、
（３）前記金属基板１０の表面に積層された前記第１接着層２０、前記放射冷却機能層３０を順次に形成するステップの前に、前記金属基板１０を洗浄処理するステップとを含む。

この好適な実施態様において、前記金属を洗浄処理するステップは、
（３．１）洗浄剤を提供して、前記洗浄剤により前記金属基板１０の表面を濡らし、
（３．２）前記金属基板１０の表面をブラッシングし、
（３．３）前記洗浄剤により前記金属基板１０の表面をスプレー洗浄し、
（３．４）洗浄後の前記金属基板１０を乾燥処理し、及び／又は、
（３．５）外部ファンを用いて前記金属基板１０の表面を吹き飛ばすことを含む。

洗浄処理を経た後、前記金属基板１０の表面の粗さが顕著に低減され、具体的には、前記金属基板１０のダイン値は、４２ｍＮ／ｍより大きい。このようにすれば、放射冷却機能層３０と金属基板１０とが、互いに貼り合わされる時、気泡が顕著に削減され、貼り付けが容易である。

そのうち一実施態様において、上記ステップ（２）において、前記金属基板１０の表面に前記第１接着層２０、前記放射冷却機能層３０を順次に形成するステップは、
（２．１）溶剤系接着剤を提供して、前記溶剤系接着剤を前記金属基板１０の表面に塗布し、接着剤における溶剤が半乾燥状態になるまで揮発するまでこの接着剤を焼き付け、前記第１接着層２０が形成され、
（２．２）前記放射冷却機能層３０を提供して、前記放射冷却機能層３０を前記第１接着層２０の表面に貼り付けることを含み、又は、
そのうち一実施態様において、上記ステップ（２）において、前記金属基板１０の表面に前記第１接着層２０、前記放射冷却機能層３０を順次に形成するステップは、
（２．３）接着フィルム系ホットメルト接着剤を提供して、接着フィルム系ホットメルト接着剤を放射冷却機能層３０の表面までにキャスティングさせて前記第１接着層２０を形成し、そして鋼板を加熱して第１接着層２０を鋼板に覆う合わせ、
（２．４）金属基板１０を加熱処理することにより、放射冷却機能層３０が第１接着層２０により金属基板１０の表面に貼り付ける。

さらには、上記ステップは、
（４）第２保護層４０を提供して、第２保護層４０を前記第１接着層２０から離れた前記放射冷却機能層３０の面に被覆することをさらに含む。

本発明の放射冷却金属板１００の調製方法は、簡単で信頼でき、放射冷却機能層３０を効果的に保護することができ、それをプレス過程の損傷から保護し、脱落し難い。

説明すべきことは、本明細書における流れ図の各ステップは、必ずしも番号の順序で実行されるとは限らない。この明細書で明示的に述べられていない限り、これらのステップの実行順序は厳密に制限されず、これらのステップは他の順序で実行できる。さらに、流れ図におけるステップの少なくとも一部は、複数のサブステップまたは複数のステージを含むことができる。これらのサブステップまたはステージは、必ずしも同時に実行される必要はなく、異なる時刻に実行できる。これらのサブステップまたはステージの実行順序は必ずしも逐次的に実行される必要はなく、他のステップ、または他のステップのサブステップまたはステージの少なくとも一部とが、順にまたは交互に実行されることができる。

図３から図５を参照して、本発明における１つの好適な実施態様は、放射冷却圧型金属板を提供する。この放射冷却圧型金属板は、上記の何れかの放射冷却金属板１００をプレスすることにより形成される。具体的には、放射冷却金属板１００のプレス過程は、前記放射冷却金属板１００を提供し、専用プレス装置により前記放射冷却金属板１００をローラ圧冷曲げして、前記放射冷却金属板１００の幅方向に沿って波形界面を形成し、放射冷却圧型金属板を得た。放射冷却圧型金属板のタイル型及び接続方式に応じて、食い込み型の放射冷却圧型金属板とラップ型放射冷却圧型金属板に分けることができることを含む。

図３は、食い込み型の放射冷却圧型金属板の概念図であり、図５は、食い込み型の放射冷却圧型金属板の接続方式である。

食い込み型の放射冷却圧型金属板の接続方式については、取付ブラケット８０と食い込み型放射冷却圧型金属板を提供し、前記食い込み型放射冷却圧型金属板の縁には、それぞれ第１食い込み部５１と第２食い込み部５２が設置される。前記第１食い込み部５１と第２食い込み部５２とが、前記食い込み型放射冷却圧型金属板の長さ方向に沿って延び、且つ前記食い込み型放射冷却圧型金属板の前記第１食い込み部５１は、取付ブラケット８０により隣接する前記食い込み型放射冷却圧型金属板の前記第２食い込み部５２に固定接続される。

図４は、ラップ型放射冷却圧型金属板の概念図であり、図６は、ラップ型放射冷却圧型金属板の接続方式である。

ラップ型放射冷却圧型金属板の接続方式については、前記ラップ型放射冷却圧型金属板の縁には、それぞれ第１ラップ部６１と第２ラップ部６２が設置される。前記第１ラップ部６１と前記第２ラップ部６２とは、それぞれ前記ラップ放射冷却圧型金属板の長さ方向に沿って延び、且つ前記ラップ型放射冷却圧型金属板の前記第１ラップ部６１は、ラップ方式により隣接する前記ラップ型放射冷却圧型金属板の前記第２ラップ部６２に接続され、ラップ型放射冷却圧型金属板の平面位置に締結具６０により建物に固定される。

そのうち一実施態様において、放射冷却金属板１００はプレス過程において放射冷却機能層３０外に貼り付ける第２保護層４０に保護され、放射冷却金属板１００のプレスが完了した後、前記第２保護層４０を前記放射冷却機能層３０の表面から剥離し、剥離後の前記放射冷却機能層３０の表面に対して損傷を検出し、損傷に透明な補修塗料に塗布する。

好ましくは、剥離後の放射冷却機能層３０の表面に損傷が現れたことを発見すれば、この損傷に透明な補修塗料を塗布することができ、前記透明補修塗料の材料はポリウレタンを含む。そして、前記塗布操作が少なくとも１回繰り返され、損傷領域のさらなる拡大を回避する。

図３と図５をさらに参照し、前記食い込み型の放射冷却圧型金属板の縁には、それぞれ第１食い込み部５１と第２食い込み部５２が設置される。前記第１食い込み部５１と前記第２食い込み部５２とが、それぞれ前記食い込み型放射冷却圧型金属板の幅方向に沿って延び、且つ前記第１食い込み部５１は、取付ブラケット８０により隣接する前記食い込み型放射冷却圧型金属板の前記第２食い込み部５２に固定接続される。食い込み固定して取り付けることにより、締結具６０により穿孔する必要がなく、食い込み型放射冷却圧型金属板に良好な抗風性能及び防水性能を有させることができる。説明すべきことは、第１食い込み部５１と第２食い込み部５２との間は、１８０°食い込みであってもよく、３６０°の食い込みであってもよく、各種類の倉庫、工場の屋根建材構造に広く適用することができる。

図４と図６をさらに参照し、前記ラップ型放射冷却圧型金属板の縁には、第１ラップ部６１と第２ラップ部６２がそれぞれ設置される。前記第１ラップ部６１と前記第２ラップ部６２とは、それぞれ前記ラップ型放射冷却圧型金属板の長さ方向に沿って延び、且つ前記第１ラップ部６１は、ラップ方式により隣接する前記ラップ型放射冷却圧型金属板の前記第２ラップ部６２に接続され、ラップ型放射冷却圧型金属板の平面位置に締結具６０により建物に固定される。

さらには、前記ラップ型放射冷却圧型金属板は、封止具７０をさらに含み、前記封止具７０は、前記締結具６０と前記第１ラップ部との間に設置される。締結具６０、封止具７０、及び構造用接着剤により結合した所を封止及び防水処理し、水蒸気の侵入を防ぎ、良好な抗風性能及び防水性能を取得し、各種類の産業建築の外壁面、及び小規模民間建築又は部分産業建築の屋根構造、例えば工場、カーポート又は倉庫等に広く適用することができる。

本発明の食い込み型放射冷却圧型金属板とラップ型放射冷却圧型金属板の取付方法は、効率が高く、工事操作が簡単で信頼でき、放射冷却効果及び使用寿命に影響を与えない。

以下、本発明をよりよく理解するために、好ましい実施例および比較例を列挙する。ただし、以下の実施例は、本発明を説明するためのものであり、本発明を限定するものではない。

実施例１：
放射冷却金属板は、
厚さが１００μｍであるアルミニウム合金金属基板と、
厚さが３μｍであるポリウレタン系溶剤系接着剤と、
厚さが３０μｍであるポリエチレンテレフタレート第２保護層とを含む。

そのうち、放射冷却機能層は、
純銀中間領域及び純銀中間領域両端に設置される合金層を有し、厚さが０．０５μｍである反射層と、
第１重合体がポリ４－メチル－１－ペンテンを含有し、且つ出射層におけるポリ４－メチル－１－ペンテンが占める質量比が９２％であり、充填材がシリカであり、粒径が３μｍであり、出射層における充填材が占める質量比が６％であり、残りが添加剤であり、厚さが５０μｍである出射層と、
材料が高耐候ポリエステルとポリメチルメタクリレートを含有し、そのうち、高耐候ポリエステルとポリメチルメタクリレートとの質量比が５０：２０であり、第１保護層の厚さが５０μｍである第１保護層と、
ベンゾフェノン紫外バリア剤を含有する第２接着層とを含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２：
放射冷却金属板は、
厚さが４００μｍであるアルミニウムマグネシウムマンガン金属基板と、
厚さが４μｍであるポリアクリレート系溶剤系接着剤と、
厚さが５０μｍであるポリエチレン第２保護層とを含む。

そのうち、放射冷却機能層は、
ステンレス鋼中間領域及びステンレス鋼中間領域両端に設置される金属酸化物層を有し、厚さが０．１μｍである反射層と、
第１重合体がポリエチレンテレフタレートを含有し、且つ出射層におけるポリエチレンテレフタレートが占める質量比が８８％であり、充填材が窒化ケイ素であり、粒径が５μｍであり、出射層における充填材が占める質量比が７％であり、残りが添加剤であり、厚さが１００μｍである出射層と、
材料がポリフッ化ビニリデンとポリメチルメタクリレートを含有し、そのうち、ポリフッ化ビニリデンとポリメチルメタクリレートとの質量比が６０：２５であり、第１保護層の厚さが２０μｍである第１保護層と、
ベンゾトリアゾール紫外バリア剤を含有する第２接着層とを含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例３：
放射冷却金属板は、
厚さが９００μｍである亜鉛メッキ金属基板と、
厚さが５μｍであるシリコーン系溶剤系接着剤と、
厚さが１００μｍであるポリプロピレン第２保護層とを含む。

そのうち、放射冷却機能層は、
ステンレス鋼中間領域及びステンレス鋼中間領域両端に設置される合金層を有し、厚さが０．２μｍである反射層と、
第１重合体がポリエチレンナフタレートを含有し、且つ出射層におけるポリエチレンナフタレートが占める質量比が９８％であり、充填材が炭化ケイ素とシリコーン系樹脂粒子（質量比１：１）であり、粒径がいずれも０．１μｍであり、出射層における充填材が占める質量比が０．９％であり、残りが添加剤であり、厚さが３００μｍである出射層と、
材料がエチレン－テトラフルオロエチレン共重合体とポリメチルメタクリレートを含有し、そのうち、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体とポリメチルメタクリレートとの質量比が７０：１０であり、第１保護層の厚さが１１０μｍである第１保護層と、
ヒンダードアミン紫外線バリア剤を含有する第２接着層とを含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例４：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１３００μｍである錫メッキ金属基板と、
厚さが６μｍであるゴム系溶剤系接着剤とを含む。

放射冷却機能層は、
チタン中間領域及びチタン中間領域両端に設置される金属酸化物層を有し、厚さが０．１２μｍである反射層と、
第１重合体が１，４－シクロヘキサンジメタノールポリフタレートを含有し、且つ出射層における１，４－シクロヘキサンジメタノールポリフタレートが占める質量比が９７％であり、充填材がシリコーン系樹脂粒子であり、粒径が１０μｍであり、出射層における充填材が占める質量比が０．５％であり、残りが添加剤であり、厚さが２００μｍである出射層と、
材料がポリテトラフルオロエチレンとポリメチルメタクリレートを含有し、そのうち、ポリテトラフルオロエチレンとポリメチルメタクリレートとの質量比が５５：２５であり、第１保護層の厚さが１５０μｍである第１保護層とを含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例５：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１７００μｍである複合鋼金属基板と、
厚さが８μｍであるエポキシ樹脂溶剤系接着剤とを含み、
放射冷却機能層は、
金中間領域及び金中間領域両端に設置される合金層を有し、厚さが０．１５μｍである反射層と、
第１重合体がポリエチレンテレフタレート－１，４－シクロヘキサンジメタノールエステルを含有し、且つ出射層におけるポリエチレンテレフタレート－１，４－シクロヘキサンジメタノールエステルが占める質量比が９９％であり、充填材がポリスチレン系樹脂であり、粒径が２０μｍであり、出射層における充填材が占める質量比が０．８％であり、残りが添加剤である出射層と、
材料がフッ化炭素樹脂とポリメチルメタクリレートを含有し、そのうち、フッ化炭素樹脂とポリメチルメタクリレートとの質量比が７５：１０であり、第１保護層の厚さが１２０μｍである第１保護層とを含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例６：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが２０００μｍであるカラー塗層鋼金属基板と、
厚さが１０μｍであるエチレンアクリル酸共重合体ゴム膜型接着剤とを含む。

放射冷却機能層は、
銅中間領域及び銅中間領域両端に設置される金属酸化物層を有し、厚さが０．２μｍである反射層と、
第１重合体がポリエチレングリコールアセテートを含有し、且つ出射層におけるポリエチレングリコールアセテートが占める質量比が８８％であり、充填材が二酸化チタンとシリカ（質量比１：１）であり、粒径が１５μｍであり、出射層における充填材が占める質量比が８％であり、残りが添加剤である出射層とを含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例７：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１２μｍであるポリメチルメタクリレートゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリメチルメタクリレートを含有し、且つ出射層におけるポリメチルメタクリレートが占める質量比が９２％であり、出射層における充填材が占める質量比が５％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例８：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１５μｍである無水マレイン酸グラフトゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリカーボネートを含有し、且つ出射層におけるポリカーボネートが占める質量比が９７％であり、出射層における充填材が占める質量比が１％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例９：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１８μｍである水素化スチレン-ブタジエンブロック共重合体ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がアクリロニトリルスチレンコポリマーを含有し、且つ出射層におけるアクリロニトリルスチレンコポリマーが占める質量比が９９％であり、出射層における充填材が占める質量比が０．１％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１０：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが２０μｍであるスチレン-イソプレン-スチレンブロック共重合体ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がアクリロニトリル－ブタジエン－スチレンターポリマーを含有し、且つ出射層におけるアクリロニトリル－ブタジエン－スチレンターポリマーが占める質量比が８９％であり、出射層における充填材が占める質量比が８％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１１：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが２２μｍであるポリスチレン／ブタジエン共重合体ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリ塩化ビニルを含有し、且つ出射層におけるポリ塩化ビニルが占める質量比が９１％であり、出射層における充填材が占める質量比が６％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１２：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが２５μｍであるポリウレタン接着剤膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリプロピレンを含有し、且つ出射層におけるポリプロピレンが占める質量比が９７％であり、出射層における充填材が占める質量比が０．９％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１３：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１５μｍである水素化石油樹脂ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリエチレンを含有し、且つ出射層におけるポリエチレンが占める質量比が９３％であり、出射層における充填材が占める質量比が４％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１４：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１８μｍであるロジン樹脂ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリフッ化ビニリデンを含有し、且つ出射層におけるポリフッ化ビニリデンが占める質量比が８９％であり、出射層における充填材が占める質量比が６％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１５：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１２μｍであるエチレン－ブテン共重合体ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリフッ化ビニルを含有し、且つ出射層におけるポリフッ化ビニルが占める質量比が８８％であり、出射層における充填材が占める質量比が９％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１６：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却金属板は、
厚さが１６μｍであるエチレン－オクテン共重合体ゴム膜型接着剤を含む。

放射冷却機能層は、
第１重合体がポリアミドを含有し、且つ出射層におけるポリアミドが占める質量比が９４％であり、出射層における充填材が占める質量比が２％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１７：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリエチレンを含有し、且つ出射層におけるポリエチレンが占める質量比が９２％であり、出射層における充填材が占める質量比が５％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１８：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がエチレン－メチルアクリレート共重合体を含有し、且つ出射層におけるエチレン－メチルアクリレート共重合体が占める質量比が８７％であり、出射層における充填材が占める質量比が８％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例１９：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリメタクリレートヒドロキシルを含有し、且つ出射層におけるポリメタクリレートヒドロキシルが占める質量比が９３％であり、出射層における充填材が占める質量比が３％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２０：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリテトラフルオロエチレンを含有し、且つ出射層におけるポリテトラフルオロエチレンが占める質量比が９５％であり、出射層における充填材が占める質量比が０．８％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２１：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がパーフルオロ（エチレンプロピレン）共重合体を含有し、且つ出射層におけるパーフルオロ（エチレンプロピレン）共重合体が占める質量比が９９％であり、出射層における充填材が占める質量比が０．１％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２２：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリパーフルオロアルコキシ樹脂を含有し、且つ出射層におけるポリパーフルオロアルコキシ樹脂が占める質量比が８５％であり、出射層における充填材が占める質量比が１０％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２３：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリトリフルオロクロロエチレンを含有し、且つ出射層におけるポリトリフルオロクロロエチレンが占める質量比が９３％であり、出射層における充填材が占める質量比が３％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２４：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がエチレン－クロロトリフルオロエチレン共重合体を含有し、且つ出射層におけるエチレン－クロロトリフルオロエチレン共重合体が占める質量比が９６％であり、出射層における充填材が占める質量比が０．５％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２５：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がエチレン－テトラフルオロエチレン共重合体を含有し、且つ出射層におけるエチレン－テトラフルオロエチレン共重合体が占める質量比が９９．８％であり、出射層における充填材が占める質量比が０．１％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２６：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリフッ化ビニリデンとポリフッ化ビニルを含有し、且つ出射層におけるポリフッ化ビニリデンとポリフッ化ビニルが占める質量比が８６％であり、出射層における充填材が占める質量比が１０％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２７：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体が熱可塑性ポリウレタンを含有し、且つ出射層における熱可塑性ポリウレタンが占める質量比が９５％であり、出射層における充填材が占める質量比が１％であり、残りが添加剤である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２８：
本実施例は、実施例１と基本的に同じであり、相違点は以下の通りである。
放射冷却機能層は、
第１重合体がポリエチレンを含有し、且つ出射層におけるポリエチレンが占める質量比が１００％である出射層を含む。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例２９：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、放射冷却機能層が第１保護層を含まないことである。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例３０：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、放射冷却機能層が第２接着層を含まないことである。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例３１：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、放射冷却機能層の厚さが１０μｍであることである。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例３２：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、放射冷却機能層における反射層が純銀層であることである。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

実施例３３：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、この放射冷却金属板が第２保護層を含まないことである。

実施例３４：
本実施例は、実施例２と基本的に同じである。相違点は、この放射冷却金属板における離型保護膜の鉛筆硬度が６Ｂであることである。

実施例３５：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、この放射冷却金属板における離型保護膜の鉛筆硬度が９Ｈであることである。

比較例１：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、放射冷却機能層の破断伸度が３１２％であり、この時前記出射層の材料がポリメチルメタクリレートであり、前記出射層におけるそれが占める質量比が９２％であり、第１保護層の材料がポリメチルメタクリレートとポリエチレンテレフタレートを含有し、そのうち、ポリメチルメタクリレートとポリエチレンテレフタレートとの質量比が８０：２０であり、放射冷却機能層の破断伸度が０．８％であることである。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

この放射冷却圧型金属板の放射冷却機能層には、破断が現れた。

比較例２：
本実施例は、実施例１と基本的に同じである。相違点は、放射冷却機能層の破断伸度が３１２％であり、この時前記出射層の材料がエチレン－酢酸ビニル共重合体であり、前記出射層におけるそれが占める質量比が９２％であり、第１保護層の材料がエチレン－酢酸ビニル共重合体とポリエチレンを含有し、そのうち、エチレン－酢酸ビニル共重合体とポリエチレンとの質量比が８０：２０であることである。

上記の放射冷却金属板を専用プレス装置によりローラ圧冷曲げして、放射冷却圧型金属板が製作される。

この放射冷却圧型金属板の使用において、放射冷却機能層とアルミニウム合金金属基板とが互いに脱離する現象が現れた。

実施例１～実施例３５及び比較例１～比較例２により得られた放射冷却圧型金属板を以下に性能テストした。テスト標準及びテスト結果は、以下の通りである。

硬度テスト：国家標準ＧＢ／Ｔ６７３９－２００６を参照する。

破断伸度テスト：国家標準ＧＢ／Ｔ１３０２２－１９９１を参照し、放射冷却機能層をクランプの２つのクランプヘッド間に挟んで、両クランプヘッドが相対的に運動し、動きクランプヘッドに位置する力値センサーと機器に内蔵された変位センサーにより、試験過程における力値変化と変位変化を採集し、力値が急激に変化した時サンプルが破断されたと判定し、出放射冷却機能層の破断伸度を算出した。

反射率Ｒテスト：５°の入射角で、プラチナ・エルマーの分光光度計ｌａｍｂｄａ９５０を用いて放射冷却圧型金属板表面の反射率を測定し、スペクトル全体（波長範囲０．３μｍ～２．５μｍ）の平均反射率を算出した。ここで、入射角とは、放射冷却圧型金属板表面に垂直な直線に対する光線の角度である。

赤外線波長帯域放出率Ｅテスト：放射冷却圧型金属板をＢｒｕｋｅｒ Ｉｎｖｅｎｉｏｒの赤外線スペクトル計に入れて、波長範囲が８ｕｍ～１３ｕｍ波長帯域での放射冷却圧型金属板の吸収度を測定した。測定間隔は１ｎｍである。８ｕｍ～１３ｕｍ波長帯域での放射冷却圧型金属板の吸収度の平均値を放射冷却圧型金属板の平均吸収度Ａとする。平均放出率Ｅは、平均吸収度Ａに等しい。

キセノンランプエージング時間テスト：放射冷却圧型金属板の縁を封止した後、国家標準ＧＢ／Ｔ１６４２２における６．３の表３のサイクル番号１に従ってエージングを行った。エージング時間は１０００ｈである。

エージング後の放射冷却圧型金属板の放出率Ｅの減衰値、放射冷却圧型金属板の反射率Ｒの減衰値、放射冷却機能層密着力の減衰値をテストした。減衰値とは、エージング前の性能からエージング後の性能を引いたものである。

湿熱エージング時間テスト：国家標準ＧＢ／Ｔ１７４０を参照し、放射冷却圧型金属板の縁を封止した後、６０℃＆９０％ＲＨの条件でエージングを行った。エージング時間は１０００ｈである。

エージング後の放射冷却圧型金属板の放出率Ｅの減衰値、放射冷却圧型金属板の反射率Ｒの減衰値、放射冷却機能層密着力の減衰値をテストした。減衰値とは、エージング前の性能からエージング後の性能を引いたものである。

塩霧エージング時間テスト：放射冷却圧型金属板縁を封止した後、国家標準ＧＢ／Ｔ１０１２５における５．２の中性塩霧試験を行った。試験時間は６００ｈである。

エージング後の放射冷却圧型金属板の放出率Ｅの減衰値、放射冷却圧型金属板の反射率Ｒの減衰値、放射冷却機能層密着力の減衰値をテストした。減衰値とは、エージング前の性能からエージング後の性能を引いたものである。

密着力性能テスト：国家標準ＧＢ／Ｔ１３４４８における１３クロスハッチ試験と１４．５．２クロスハッチ後のカッピング試験を参照する。クロスハッチ試験レベルにより金属基板と放射冷却機能層との密着力を特徴付ける。

放射冷却機能層の縁が完全に滑らかであり、グリッドから落ちる正方形がない時、クロスハッチ試験レベルはレベル０である。

放射冷却機能層が交差点で小さいな片状の脱落があると、脱落面積がクロスハッチ面積の５％以下を占める時、クロスハッチ試験レベルはレベル１である。

放射冷却機能層における切り欠き部に沿う縁及び交差点で小さいな片状の脱落があると、脱落面積がクロスハッチ面積の６％～１５％を占める時、クロスハッチ試験レベルはレベル３である。

放射冷却機能層における切り欠き部に沿う縁で長尺状の脱落がありグリッド部分で脱落があると、脱落面積がクロスハッチ面積の１６％～３５％を占める時、クロスハッチ試験レベルはレベル３である。

放射冷却機能層における切り欠き部に沿う縁で長尺状の脱落がありグリッド部分で脱落があると、脱落面積がクロスハッチ面積の３６％～６５％を占める時、クロスハッチ試験レベルはレベル４である。

放射冷却機能層が厳しく脱落されると、脱落面積がクロスハッチ面積の６５％を超えて占める時、クロスハッチ試験レベルはレベル５である。

実施例１～実施例３５と比較例１～比較例２の材料、及びパラメータを、表５に示す。

表５の実施例１～実施例３５及び比較例１～比較例２から分かるように、放射冷却機能層は、破断伸度が１％～３００％範囲にある時、放射冷却金属板が折り曲げに強い。また、放射冷却圧型金属板の放出率Ｅの衰減が９％以下であり、放射冷却圧型金属板の反射率Ｒの衰減が９％以下であり、放射冷却機能層密着力の衰減がレベル１以下であり、放射冷却圧型金属板は、良好な耐エージング性能を有する。

上記の実施例の各技術的特徴は任意に組み合わせることができ、説明を簡潔にするため、上記の実施例の各技術的特徴の可能なすべての組み合わせについては説明をしなかった。ただし、これらの技術的特徴の組み合わせに矛盾がない限り、それはこの明細書に記載の範囲と見なされるべきである。

上記の実施例は、本発明のいくつかの実施形態を表すだけであり、それらの説明は、より具体的かつ詳細であるが、本発明の特許の範囲を限定するものとして理解されるべきではない。当業者にとって、本発明の概念から逸脱することなく、いくつかの修正および改善を行うことができ、これらはすべて本発明の特許の範囲に属することを指摘しておくべきである。したがって、本発明の特許の範囲は、添付の特許請求の範囲に従うべきである。

放射冷却金属板 １００、金属基板 １０、第１接着層 ２０、放射冷却機能層 ３０、出射層 ３１、第１保護層 ３２、反射層 ３３、中間領域 ３３１、パッケージ領域 ３３２、第２保護層 ４０、第１食い込み部 ５１、第２食い込み部 ５２、第１ラップ部 ６１、第２ラップ部 ６２、締結具 ６０、封止具 ７０、取付ブラケット ８０。

Claims (16)

1. 順次に積層して設置される金属基板、第１接着層、及び放射冷却機能層を含み、
   前記放射冷却機能層は、前記金属基板の表面に敷設され、
   前記第１接着層は、前記金属基板と前記放射冷却機能層との間に設置され、
   前記放射冷却層は第１保護層を含み、前記第１保護層の材料は、第２重合体及び第３重合体を含み、前記第２重合体は、高耐候ポリエステル、ポリフッ化ビニリデン、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、ポリテトラフルオロエチレン、及びフッ化炭素樹脂の少なくとも１つであり、第３重合体は、ポリメチルメタクリレートであり、前記第２重合体と前記第３重合体との質量比は、（５０～７５）：（１０～４５）であり
   前記第１接着層の材料は、溶剤系接着剤であり、前記第１接着層の材料は、ポリウレタン系、ポリアクリレート系、シリコーン系、ゴム系、及びエポキシ樹脂系の少なくとも１つを含み、或は、前記第１接着層の材料は、エチレンアクリル酸共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリメチルメタクリレート、無水マレイン酸グラフト、水素化スチレン-ブタジエンブロック共重合体、スチレン-イソプレン-スチレンブロック共重合体、ポリスチレン／ブタジエン共重合体、ポリウレタン、水素化石油樹脂、ロジン樹脂、エチレン－ブテン共重合体、及びエチレン－オクテン共重合体の少なくとも１つを含み、 前記第１接着層の厚さは、３μｍ～２５μｍであり、
   前記第１保護層の破断伸度は、１％～３００％であり、
   前記放射冷却機能層の破断伸度は、１％～３００％である、ことを特徴とする放射冷却金属板。
2. 前記放射冷却機能層が０．３μｍ～２．５μｍ波長での平均反射率は、７５％以上であり、
   ８μｍ～１３μｍ波長での平均放出率は、８５％以上である、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
3. 前記放射冷却金属板が０．３μｍ～２．５μｍ波長での平均反射率と８μｍ～１３μｍ波長での平均放出率は、キセノンランプエージング時間１０００ｈ以上、湿熱エージング時間１０００ｈ以上、塩霧エージング時間６００ｈ以上の何れの条件での減衰が、いずれも２０％以下である、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
4. クロスハッチ試験法により前記放射冷却機能層の密着力がレベル０であることをテストした、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
5. 前記放射冷却機能層の厚さは、５０μｍ～３００μｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
6. 前記放射冷却機能層は、出射層を含み、
   前記出射層の材料は、第１重合体を含み、
   前記出射層における前記第１重合体が占める質量比は、８５％～１００％であり、
   前記第１重合体の材料は、ポリ４－メチル－１－ペンテン、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、１，４－シクロヘキサンジメタノールポリフタレート、ポリエチレンテレフタレート－１，４－シクロヘキサンジメタノールエステル、ポリエチレングリコールアセテート、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、アクリロニトリルスチレンコポリマー、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレンターポリマー、ポリ塩化ビニル、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリアミド、エチレン－メチルアクリレート共重合体、ポリメタクリレートヒドロキシル、ポリテトラフルオロエチレン、パーフルオロ（エチレン-プロピレン）共重合体、ポリパーフルオロアルコキシ樹脂、ポリトリフルオロクロロエチレン、エチレン－クロロトリフルオロエチレン共重合体、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデン、ポリフッ化ビニル、熱可塑性ポリウレタン、およびポリスチレンの少なくとも１つを含む、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
7. 前記放射冷却機能層は、反射層をさらに含む、ことを特徴とする請求項６に記載の放射冷却金属板。
8. 前記反射層は、前記出射層と前記第１接着層との間に位置し、
   前記反射層の厚さは、前記放射冷却機能層の厚さの０．０１％～０．１％を占める、ことを特徴とする請求項７に記載の放射冷却金属板。
9. 前記反射層は、中間領域と、前記中間領域の両端に設置されるパッケージ領域とを含み、
   前記パッケージ領域は、前記中間領域に遮断保護を形成するためのものであり、
   前記中間領域の材料は、銀、アルミニウム、ステンレス鋼、チタン、金、及び銅の少なくとも１つを含み、
   前記パッケージ領域の材料は、合金、金属酸化物の少なくとも１つを含む、ことを特徴とする請求項７に記載の放射冷却金属板。
10. 前記第１保護層の厚さは、２０μｍ～１５０μｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
11. 前記放射冷却金属板は、前記出射層と前記第１保護層との間に設置された第２接着層をさらに含む、ことを特徴とする請求項７に記載の放射冷却金属板。
12. 前記放射冷却金属板は、第２保護層をさらに含み、
    前記第２保護層は、離型層であり、
    前記第２保護層は、前記放射冷却機能層から離れた前記第１保護層の面に設置され、
    前記第２保護層の材料は、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン、及びポリプロピレンのうちの１つを含み、
    前記第２保護層の接着力は、５０ｇ／２５ｍｍ～５００ｇ／２５ｍｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
13. 前記金属基板の厚さは、１００μｍ～２０００μｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の放射冷却金属板。
14. 請求項１～１３の何れかに記載の放射冷却金属板の調製方法であって、
    前記金属基板を提供するステップと、
    前記金属基板の表面に前記第１接着層、及び前記放射冷却機能層を順次に形成するステップとを含む、ことを特徴とする放射冷却金属板の調製方法。
15. 前記金属基板の表面に前記第１接着層、及び前記放射冷却機能層を順次に形成するステップの前に、前記金属基板を洗浄処理する、ことを特徴とする請求項１４に記載の放射冷却金属板の調製方法。
16. 請求項１～１３の何れかに記載の放射冷却金属板をプレスすることにより形成される、ことを特徴とする放射冷却圧型金属板。

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