JP7213978B2 - 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 - Google Patents

冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP7213978B2
JP7213978B2 JP2021529405A JP2021529405A JP7213978B2 JP 7213978 B2 JP7213978 B2 JP 7213978B2 JP 2021529405 A JP2021529405 A JP 2021529405A JP 2021529405 A JP2021529405 A JP 2021529405A JP 7213978 B2 JP7213978 B2 JP 7213978B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steel sheet
cold
rolled
comprised
treated steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2021529405A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2022510873A (ja
Inventor
アレクサンドル，パトリス
ブーザ，マガリ
チャクラボルティー，アニルバン
ガーセミー－アルマキ，ハッサン
ジリナ，オルガ
ジャコロ，ロナン
コルツォフ，アレクセイ
ナドレ，オード
パナヒ，デイモン
ソレ，ミシェル
Original Assignee
アルセロールミタル
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by アルセロールミタル filed Critical アルセロールミタル
Publication of JP2022510873A publication Critical patent/JP2022510873A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7213978B2 publication Critical patent/JP7213978B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

本発明は、高い延性及び成形性を有する高強度鋼板及びこのような鋼板を得る方法に関する。
自動車車両用の車体構造部材及び車体パネルの部品のような種々の商品を製造するために、ＤＰ（二相）鋼又はＴＲＩＰ（変態誘起塑性）鋼で作られた板を使用することが知られている。
地球環境保全の観点から燃料効率を改善するために自動車の重量を減らすために、降伏強さ及び引張強さを改良した板を有することが望まれる。しかし、このような板は、良好な延性及び良好な成形性を有し、より具体的には良好な伸びフランジ性を有さなければならない。
これらの機械的要件に加えて、このような鋼板は液体金属脆化（ＬＭＥ）に対して良好な耐性を示す必要がある。亜鉛又は亜鉛合金被覆鋼板は、耐食性に非常に有効であり、このため自動車産業において広く使用されている。しかし、特定の鋼のアーク又は抵抗溶接は、液体金属脆化（「ＬＭＥ」）又は液体金属助長割れ（「ＬＭＡＣ」）と呼ばれる現象により、特定の亀裂の出現を引き起こす可能性があることが経験されている。この現象は、加えられた応力、又は拘束、熱膨張又は相変態から生じる内部応力の下で、下にある鋼基材の粒界に沿った液体Ｚｎの浸透を特徴とする。炭素又はケイ素のような添加元素はＬＭＥ亀裂に悪影響を及ぼすことが知られている。
自動車産業は、通常、次式に従って計算されるいわゆるＬＭＥ指数の上限値を制限することによって、そのような耐性を評価する。
ＬＭＥ指数＝％Ｃ＋％Ｓｉ／４、
式中、％Ｃ及び％Ｓｉはそれぞれ、鋼中の炭素及びケイ素の重量パーセントを表す。
公表文献ＷＯ２０１００２９９８３号には、引張強さが９８０ＭＰａよりも高く、さらに１１８０ＭＰａよりも高い高強度鋼板を得る方法が記載されている。しかし、１４７０ＭＰａより高い引張強さを有する本発明の鋼組成において多量のケイ素を使用することによって、鋼の液体金属脆化耐性は、減少する。
公表文献ＷＯ２０１８０７３９１９号では、高強度亜鉛めっき及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板が記載されている。１４７０ＭＰａより高い引張強さを得るには、多量のマンガン及びケイ素が必要である。高レベルのマンガンは、延性に悪影響を及ぼす偏析問題を生じさせるおそれがあり、高レベルのケイ素は、液体金属脆化耐性を低下させる。
公表文献ＷＯ２００９０９９０７９号において、１２００ＭＰａより高い引張強さ、１３％より高い全伸び及び５０％より高い穴広げ率を有する高強度亜鉛めっき鋼板が製造されている。この鋼板の微細組織は、０％～１０％のフェライト、０％～１０％のマルテンサイト、６０％～９５％の焼戻しマルテンサイトを含み、５％～２０％の残留オーステナイトを含む。引張強さの値を１４７０ＭＰａを超えるまで増加させるために、この鋼板の微細組織は多量の焼戻しマルテンサイト及び非常に少ない量の残留オーステナイトを含んでおり、鋼板の延性を大幅に低下させる。
国際公開第２０１０／０２９９８３号 国際公開第２０１８／０７３９１９号 国際公開第２００９／０９９０７９号
したがって、本発明の目的は、少なくとも１１００ＭＰａの降伏強さ、少なくとも１４７０ＭＰａの引張強さ、少なくとも１３％の全伸び、少なくとも１５％の穴広げ率及び０．７０未満のＬＭＥ指数に到達する鋼板を提供することである。
本発明の目的は、請求項１に記載の鋼板を提供することによって達成される。鋼板はまた、請求項２～１３のいずれかの特徴を含むことができる。別の目的は、請求項１４に記載の方法を提供することによって達成される。この方法はまた、請求項１５～１７のいずれかの特徴を含むことができる。
本発明は、以下に詳細に記載され、制限を導入することなく実施例によって例示される。
以下、Ａｃ３は、その上の温度ではオーステナイトが完全に安定である変態温度を指し、Ａｒ３は、その温度までは冷却時に微細組織が完全にオーステナイトのままとなる温度を指し、Ｍｓは、マルテンサイト開始温度、すなわち、冷却時にオーステナイトがマルテンサイトに変態し始める温度を指す。
特に指定のない限り、全ての組成百分率を重量パーセント（重量％）で示す。
本発明の鋼の組成は重量％で以下を含む。
－ 満足できる強度を確保し、十分な伸びを得るために必要な残留オーステナイトの安定性を向上させるためには、０．３％≦Ｃ≦０．４％である。炭素含有率が０．４％を超えると、熱間圧延板は冷間圧延しにくく、溶接性が不十分である。炭素含有率が０．３％未満であると、引張強さ及び全伸びは目標値に達しない。
－ 満足な強度を確保し、十分な伸びを得るためにオーステナイトの少なくとも一部の安定化を達成するためには、２．０％≦Ｍｎ≦２．６％である。２．０％未満では、最終組織が不十分な残留オーステナイト分率を含み、延性及び強度の所望の組合せが達成されない。伸び成形性に悪影響を及ぼす偏析問題を回避し、溶接性の問題を制限するために、最大値が規定される。
－ ケイ素はセメンタイトの析出を遅らせるので、０．８％≦Ｓｉ≦１．６％である。したがって、少なくとも０．８％のシリコン添加は十分な量の残留オーステナイトの安定化に役立つ。ケイ素はさらに固溶体強化を提供し、部分的マルテンサイト変態後に行われる即時の再加熱及び保持工程から生じる、マルテンサイトからオーステナイトへの炭素再分配中の炭化物の形成を遅らせる。含有量が高すぎると、表面に酸化ケイ素が形成され、鋼の被覆性を損なう。またケイ素は、液体金属脆化耐性に悪影響を及ぼす。したがって、Ｓｉ含有率は１．６％以下である。好ましい実施形態において、ケイ素含有率は、液体金属脆化耐性をさらに高めるために１．５％未満である。他の好ましい実施形態においてケイ素含有率は１．４％未満であり、他の好ましい実施形態ではケイ素含有率は１．３％未満である。
－ アルミニウムは精緻化中の液相中の鋼を脱酸するのに非常に有効な元素であるので、０．０１％≦Ａｌ≦０．６％である。また、アルミニウムは、部分的マルテンサイト変態後に行われる即時の再加熱及び保持工程から生じる、マルテンサイトからオーステナイトへの炭素再分配中の炭化物の形成を遅らせる。内包物の発生を避けるため、酸化の問題を避けるため、及び完全なオーステナイト組織を作ることをより困難にするＡｃ３温度の上昇を制限するために、アルミニウム含有率は０．６％以下である。好ましい実施形態において、アルミニウム含有率は、０．２％～０．５％の間に含まれる。
好ましい実施形態において、ケイ素及びアルミニウムＳｉ＋Ａｌの累積量は１．６％以上である。
－ ０．１５％≦Ｍｏ≦０．５％。モリブデンは焼入性を高め、残留オーステナイトを安定化させ、分配時のオーステナイト分解を低減させる。さらに、モリブデンは、クロムと共に、巻取り中の熱間圧延鋼板の表面での粒界酸化（これは冷間圧延前に除去しなければならない）を抑制するのに役立つ。０．５％を超えると、モリブデンの添加は費用がかかり、後で求められる特性を考慮すると効果がない。好ましい実施形態において、モリブデン含有率は０．２０％～０．４０％の間である。
－ ０．３％≦Ｃｒ≦１．０％。クロムは焼入性を高め、マルテンサイトの焼き戻しを遅らせる。クロムは、モリブデンと共に、巻取り後の熱間圧延鋼板の表面での粒界酸化（これは冷間圧延前に除去しなければならない）を抑制するのに役立ちつ。最大１．０％のクロムが許容され、それより上では飽和効果が認められ、クロムを加えることは無益であり、かつ費用がかかる。より高量のクロムは酸洗工程での表面洗浄の問題を生じさせ、その結果、鋼の被覆性に影響を及ぼす。好ましい実施形態において、クロム含有率は０．６％～０．８％の間である。
－ Ｎｂ≦０．０６％は、熱間圧延中のオーステナイト結晶粒を微細化し、析出強化を提供するために添加することができる。好ましくは、添加するニオブの最小量は０．００１０％である。０．０６％を超える添加では、降伏強さ、伸び、穴広げ率が望むレベルに確保されない。好ましくは、添加するニオブの最大量は０．０４％である。
－ Ｔｉ≦０．０６％は、析出強化を行うために添加することができる。好ましくは、添加するチタンの最小量は０．００１０％である。しかし、その量が０．０６％以上の場合、降伏強さ、伸び、穴広げ率が所望のレベルで確保されない。好ましくは、添加するチタンの最大量は０．０４％である。
好ましくは、ニオブ及びチタンＮｂ＋Ｔｉの累積量は０．０１％より高い。
－ Ｎｉ≦０．８％。ニッケルはクロム又はモリブデンの代替元素であり、残留オーステナイトを安定化させるために添加できる。好ましくは、添加するニッケルの最小量は０．００１０％である。
以下のいくつかの元素は、本発明による鋼の組成に任意に添加することができる。
－ Ｖ≦０．２％は、析出強化を行うために添加することができる。好ましくは、添加するバナジウムの最小量は０．００１０％である。しかし、その量が０．２％以上の場合、降伏強さ、伸び、穴広げ率が所望のレベルで確保されない。
－ ０．０００３～０．００５％のＢは、鋼の焼入性を高めるために添加することができる。
鋼の組成の残余は、鉄及び精錬から生じる不純物である。この点において、Ｃｕ、Ｓ、Ｐ及びＮは少なくとも不可避の不純物である残留元素と考えられる。したがって、それらの含有率はＣｕでは０．０３％以下、Ｓでは０．０１０％、Ｐでは０．０２０％、Ｎでは０．００８％である。
好ましくは、鋼の組成は、鋼が０．５５％以下の炭素当量Ｃｅｑを有するようなものであり、炭素当量は、Ｃｅｑ＝％Ｃ＋％Ｍｎ／２０＋％Ｓｉ／２８＋２＊％Ｐと定義される。
以下、本発明に係る冷間圧延熱処理鋼板の微細組織について説明する。
冷間圧延熱処理鋼板は、表面分率で、以下からなる組織を有する：
－ １５％～３０％の間の残留オーステナイトであって、該残留オーステナイトは少なくとも０．７％の炭素含有率を有するもの、
－ ７０％～８５％の間の焼戻しマルテンサイト、及び
－ 最大で５％のフレッシュマルテンサイト、及び
－ 最大で５％のベイナイト。
以下の方法で表面分率を決定する。微細組織を明らかにするために、冷間圧延され、熱処理されたものから試験片を切断し、研磨し、それ自体既知の試薬でエッチングする。この切断面を、その後、光学的又は走査型電子顕微鏡、例えば、電子線後方散乱回折（「ＥＢＳＤ」）装置及び透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）と連結された、５０００倍を超える拡大率の、電界放出電子銃（「ＦＥＧ－ＳＥＭ」）を有する光学的又は走査型電子顕微鏡により検査する。
各成分の表面分率の決定は、それ自体既知の方法による画像解析で行う。残留オーステナイト分率は、例えばＸ線回折（ＸＲＤ）によって決定される。
冷間圧延熱処理鋼板の微細組織は、少なくとも１５％のオーステナイトを含み、それは室温で残留オーステナイトである。少なくとも１５％の表面分率で存在する場合、残留オーステナイトは延性の増加に寄与する。３０％を超えると、ＩＳＯ１６６３０：２００９に従う穴広げ率ＨＥＲの要求レベルは１５％より低くなる。それは、オーステナイト中の炭素含有量がオーステナイトを安定化させるには低すぎるであろうからである。
本発明に係る鋼板が目標とする穴広げ率及び強度及び伸びに到達できることを確実にするため、残留オーステナイトの炭素含有率は０．７％を超える。
冷間圧延熱処理鋼板の微細組織は、表面分率で７０～８５％の量の焼戻しマルテンサイトを含む。
焼戻しマルテンサイトは、焼鈍後の冷却時に形成され、その後分配工程の間に焼戻されたマルテンサイトである。
冷間圧延熱処理鋼板の微細組織には、最大で５％のフレッシュマルテンサイト及び最大で５％のベイナイトが含まれる。
フレッシュマルテンサイトは、分配工程後の冷却時に形成できるマルテンサイトである。
好ましい実施形態において、本発明による冷間圧延熱処理鋼板は、フレッシュマルテンサイトの表面分率が２％未満であり、ベイナイトの表面分率が２％未満であるようなものである。
別の実施形態において、本発明に係る冷間圧延熱処理鋼板は、フレッシュマルテンサイトやベイナイトを含まないようなものである。
また、本発明に係る冷間圧延熱処理鋼板の微細組織は、フェライトを含まず、パーライトも含まない。
本発明の鋼板は、任意の適切な製造方法によって製造することができ、当業者は、それを定義することができる。しかし、以下の工程を含む本発明による方法を用いるのが好ましい：
厚さが、例えば、１．８～６ｍｍの間の熱間圧延板は、鋼を鋳造してスラブを得るように上述した組成を有するものである工程、スラブを１１５０～１３００℃の間に含まれる温度Ｔｒｅｈｅａｔで再加熱する工程、再加熱したスラブを最終圧延温度がＡｒ３より高い温度で熱間圧延し、熱間圧延鋼板を得る工程によって製造することができる。
最終圧延温度は、オーステナイト結晶粒の粗大化を避けるために、最高で１０００℃であることが好ましい。
次いで、熱間圧延鋼は、例えば、１℃／秒～１２０℃／秒の間に含まれる冷却速度で冷却させ、２００℃～７００℃の間に含まれる温度Ｔｃｏｉｌで巻き取られる。好ましい実施形態において、Ｔｃｏｉｌは４５０℃～６５０℃の間に含まれる。
巻取り後の熱間圧延鋼板は、最大厚さ５μｍの粒界酸化層を含む。
巻取り後、板を酸洗いすることができる。
次いで、熱間圧延鋼板の冷間圧延性及び靭性を向上させるため、かつ、高い機械的特性、特に高い強度及び高い延性を有する冷間圧延熱処理鋼板の製造に適した熱間圧延焼鈍鋼板を提供するために、この熱間圧延鋼板を焼鈍することができる。
好ましい実施形態において、熱間圧延鋼板に対して行われる焼鈍は、１０００秒～１０８０００秒の間、５００～８００℃の間に含まれる温度で行われるバッチ焼鈍である。
次に、熱間圧延焼鈍鋼板を任意に酸洗いする。
次に、熱間圧延焼鈍鋼板を冷間圧延し、例えば、０．７ｍｍ～３ｍｍの間、又は０．８ｍｍ～２ｍｍの範囲でさらに望ましい厚さを有する冷間圧延鋼板を得る。
冷間圧延圧下率は、２０％から８０％の間に含まれることが好ましい。２０％未満では、その後の熱処理時の再結晶が好ましくなくなり、冷間圧延熱処理鋼板の延性を損なうおそれがある。８０％を超えると、冷間圧延時にエッジが割れるおそれがある。
次に、冷間圧延鋼板を連続焼鈍ラインで熱処理する。
熱処理は以下の工程を含む：
－ 冷間圧延鋼板をＡｃ３～Ａｃ３＋１００℃の間の焼鈍温度に再加熱し、及び冷間圧延鋼板を該焼鈍温度に３０秒～６００秒の間に含まれる保持時間保持し、焼鈍終了時に完全オーステナイト組織を得る工程。
焼鈍温度までの再加熱速度は１℃／秒～２００℃／秒の間に含まれることが好ましい。
－ 冷間圧延鋼板を好ましくは０．１℃／秒～２００℃／秒の間に含まれる冷却速度で、（Ｍｓ－１４０℃）～（Ｍｓ－７５℃）の間、好ましくは１５０～２１５℃の間に含まれる焼入れ温度まで焼入れし、１～２００秒の間に含まれる保持時間の間該焼入れ温度にそれを維持する工程。
冷却速度は、冷却時のパーライトの形成を避けるように選択される。
この焼入れ工程の間、オーステナイトは部分的にマルテンサイトに変態する。
焼入れ温度が（Ｍｓ－１４０℃）より低い場合、最終組織中の焼戻しマルテンサイトの分率が高すぎ、１５％未満の最終オーステナイト分率をもたらし、これは鋼の全伸びに悪影響を及ぼす。また、焼入れ温度が（Ｍｓ－７５℃）より高い場合には、所望の穴広げ率は達成されない。
－ 任意に、鋼の伸びの低下を招くであろう、マルテンサイト中のイプシロン炭化物の生成を回避するために、焼入れされた板を１秒～２００秒の間、好ましくは３秒～３０秒の間に含まれる保持時間の間、焼入れ温度に保持する工程。
－ 冷間圧延鋼板を３５０℃～５００℃の間に含まれる分配温度に再加熱し、該冷間圧延鋼板を該分配温度に３０秒～２０００秒の間、より好ましくは３０秒～８００秒の間に含まれる分配時間の間維持する工程。
－ 任意に、板を溶融めっきする工程。任意の種類の被膜を使用することができ、特に、亜鉛－ニッケル合金、亜鉛－マグネシウム合金又は亜鉛－マグネシウム－アルミニウム合金のような亜鉛又は亜鉛合金、例えば、アルミニウム－ケイ素のようなアルミニウム又はアルミニウム合金を使用することができる。
－ 分配工程の直後、又は溶融めっき工程の直後に、行う場合には、冷間圧延鋼板を室温まで冷却し、冷間圧延熱処理鋼板を得る工程。冷却速度は、１℃／秒よりも高いことが好ましく、例えば、２℃／秒～２０℃／秒の間に含まれる。
－ 任意に、室温まで冷却した後、溶融めっき工程が実施されていない場合、板は、電気化学的方法、例えば、電気亜鉛めっきによって、又は任意の真空被覆方法、例えば、ＰＶＤ又はジェット蒸着により被覆することができる。任意の種類の被膜、特に、亜鉛－ニッケル合金、亜鉛－マグネシウム合金又は亜鉛－マグネシウム－アルミニウム合金のような亜鉛又は亜鉛合金を使用することができる。任意に、電気亜鉛メッキにより被覆した後、板を脱気に供することができる。
２つの等級（その組成は表１にまとめた）を半製品で鋳造し、表２に集めた方法のパラメータに従い、鋼板に加工した。
＜表１－組成＞
以下の表に試験組成をまとめ、そこで元素含有率を重量％で表す。バナジウムは添加しなかった。
Figure 0007213978000001
所定の鋼について、当業者は、膨張率測定試験及び金属組織学分析により、Ａｒ３、Ａｃ３及びＭを決定する方法を知っている。
Figure 0007213978000002
巻取り後の熱間圧延板の一部の試料を分析し、粒界酸化層の存在の可能性を評価し、対応する結果を表３にまとめた。
次に、冷間圧延熱処理板の一部の試料を分析し、対応する微細組織元素及び機械的特性をそれぞれ表４及び５にまとめた。
＜表３－熱間圧延鋼板の粒界酸化＞
粒界酸化は巻取り板の表面上の不連続性を特徴とする粒間酸化である。鋼表面の鉄層では、酸化物が結晶粒間に分散している。最終的な微細組織の粒界は、母材中の均一な拡散と比較して、鉄よりも酸化性が高い元素についての拡散短絡を自然に構成する。その結果、粒界のレベルでより顕著な酸化及びより深い酸化が起こる。
巻取り後の熱間圧延鋼板上の粒界酸化層（ＧＢＯ）の存在を決定した。
Figure 0007213978000003
試験例１～３及び７では、鋼組成及び巻取り温度範囲の組み合わせにより、ＧＢＯの成長の良好な制御と、試験１及び２では完全な抑制さえ示している。試験例５では巻取り温度が高いため、結果が不良であり、試験例６では等級にモリブデンが欠けていたため、結果は良好ではない。
＜表４－冷間圧延焼鈍鋼板の微細組織＞
得られた冷間圧延鋼板の微細組織の相の割合を決定した。
Figure 0007213978000004
＜表５－冷間圧延焼鈍鋼板の機械的特性＞
試験した試料の機械的特性を決定し、以下の表にまとめた。
Figure 0007213978000005
降伏強さＹＳ、引張強さＴＳ及び一様伸びＴＥは、２００９年１０月に発行されたＩＳＯ規格ＩＳＯ６８９２－１に従って測定される。穴広げ率ＨＥＲは、ＩＳＯ規格１６６３０：２００９に従って測定される。測定方法の相違により、ＩＳＯ規格１６６３０：２００９による穴広げ率ＨＥＲの値は、ＪＦＳ Ｔ１００１(日本鉄鋼連盟規格）による穴広げ率λの値とは大きく異なり、比較できない。
実施例は、発明に従った鋼板、すなわち実施例１～３及び７が、それらの特定の組成及び微細組織のおかげで、全ての標的特性を示す唯一のものであることを示す。実施例４の冷間圧延焼鈍鋼板は、本発明に対応する化学組成を有し、２２５℃に等しい温度Ｔｑで焼入れされ、より多くのフレッシュマルテンサイトを生成し、低いレベルの穴広げ率をもたらす。

Claims (16)

  1. 冷間圧延熱処理鋼板であって、重量パーセントで以下：
    Ｃ：０．３～０．４％
    Ｍｎ：２．０～２．６％
    Ｓｉ：０．８～１．６％
    Ａｌ：０．０１～０．６％
    Ｍｏ：０．１５～０．５％
    Ｃｒ：０．３～１．０％
    Ｎｂ≦０．０６％
    Ｔｉ≦０．０６％
    Ｎｉ≦０．８％
    Ｓ≦０．０１０％
    Ｐ≦０．０２０％
    Ｎ≦０．００８％
    Ｃｕ≦０．０３％
    を含み、及び重量パーセントで、任意に以下：
    Ｂ：０．０００３～０．００５％
    Ｖ≦０．２％
    の元素の１種以上を含む組成を有し、前記組成の残余は鉄、及び製錬から生じる不可避の不純物である鋼でできており、前記鋼板が、表面分率で、以下：
    － １５～３０％の間の残留オーステナイトであって、前記残留オーステナイトが少なくとも０．７％の炭素含有率を有するもの、
    － ７０％～８５％の間の焼戻しマルテンサイト、及び
    － 最大で５％のフレッシュマルテンサイト、及び
    － 最大で５％のベイナイト
    からなる微細組織を有し、
    前記冷間圧延熱処理鋼板が、少なくとも１１００ＭＰａの降伏強さＹＳ、少なくとも１４７０ＭＰａの引張強さ、少なくとも１３％の全伸びＴＥ、少なくとも１５％の穴広げ率ＨＥＲ及び０．７０未満のＬＭＥ指数を有し、ここで、ＬＭＥ指数＝％Ｃ＋％Ｓｉ／４（式中、％Ｃ及び％Ｓｉはそれぞれ、鋼中の炭素及びケイ素の重量パーセントを表す。）である、冷間圧延熱処理鋼板。
  2. クロム含有率が０．６％～０．８％の間に含まれる、請求項１に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  3. ケイ素含有率が１．５％未満である、請求項１又は２に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  4. ケイ素含有率が１．４％未満である、請求項１～３のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  5. ケイ素含有率が１．３％未満である、請求項１～４のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  6. ケイ素及びアルミニウムの累積量が１．６％以上である、請求項１～５のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  7. アルミニウム含有率が０．２％～０．５％の間に含まれる、請求項１～６のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  8. モリブデン含有率が０．２０％～０．４０％の間である、請求項１～７のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  9. 前記微細組織が、最大で２％のフレッシュマルテンサイトを含む、請求項１～８のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  10. 前記微細組織が、最大で２％のベイナイトを含む、請求項１～９のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  11. 前記微細組織が、ベイナイトを含まず、及びフレッシュマルテンサイトを含まない、請求項１～１０のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  12. 前記冷間圧延熱処理鋼板がＺｎ若しくはＺｎ合金、又はＡｌ若しくはＡｌ合金で被覆されている、請求項１～１１のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
  13. 以下の連続工程を含む、請求項１～１１に記載の冷間圧延熱処理鋼板の製造方法：
    － 鋼を鋳造してスラブを得る工程であって、前記鋼は請求項１～８のいずれか一項に記載の組成を有するものである工程、
    － 前記スラブを１１５０℃～１３００℃の間に含まれる温度Ｔｒｅｈｅａｔで再加熱する工程、
    － 前記再加熱されたスラブをＡｒ３より高い温度で熱間圧延し、熱間圧延鋼板を得る工程、
    － 前記熱間圧延鋼板を２００℃～７００℃の間に含まれる巻取り温度Ｔｃｏｉｌで巻き取る工程、
    － 任意に、前記熱間圧延鋼板を酸洗する工程、
    － 任意に、前記熱間圧延鋼板を焼鈍して、熱間圧延焼鈍鋼板を得る工程、
    － 任意に、前記熱間圧延焼鈍鋼板を酸洗する工程、
    － 前記熱間圧延焼鈍鋼板を冷間圧延して、冷間圧延鋼板を得る工程、
    － 前記冷間圧延鋼板をＡｃ３～Ａｃ３＋１００℃の間の焼鈍温度に再加熱し、及び前記冷間圧延鋼板を前記焼鈍温度で３０秒～６００秒の間に含まれる保持時間維持し、焼鈍終了時に完全なオーステナイト組織を得る工程、
    － 前記冷間圧延鋼板を０．１℃／秒～２００℃／秒の間に含まれる冷却速度で（Ｍｓ－１４０℃）～（Ｍｓ－７５℃）の間に含まれる焼入れ温度Ｔｑまで焼き入れし、及び任意に、それをＴｑで１～２００秒の間に含まれる保持時間Ｔｑの間維持する工程、
    － 前記冷間圧延鋼板を３５０℃～５００℃の間に含まれる分配温度に再加熱し、前記冷間圧延鋼板を前記分配温度に３０秒～２０００秒の間に含まれる分配時間の間維持する工程、
    － 前記冷間圧延熱処理鋼板を室温まで冷却する工程。
  14. 前記巻き取り温度Ｔｃｏｉｌが４５０℃～６５０℃の間に含まれる、請求項１３に記載の方法。
  15. 巻取り後の前記熱間圧延鋼板が５μｍの最大厚さを有する粒界酸化層を含む、請求項１３又は１４に記載の方法。
  16. ホットバンドが、５００～８００℃の間に含まれる温度で１０００秒～１０８０００秒間焼鈍される、請求項１３～１５のいずれか一項に記載の方法。
JP2021529405A 2018-12-18 2019-12-17 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 Active JP7213978B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2018/060251 WO2020128574A1 (en) 2018-12-18 2018-12-18 Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
IBPCT/IB2018/060251 2018-12-18
PCT/IB2019/060889 WO2020128811A1 (en) 2018-12-18 2019-12-17 Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2022510873A JP2022510873A (ja) 2022-01-28
JP7213978B2 true JP7213978B2 (ja) 2023-01-27

Family

ID=65237090

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021529405A Active JP7213978B2 (ja) 2018-12-18 2019-12-17 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20220017985A1 (ja)
EP (1) EP3899067B1 (ja)
JP (1) JP7213978B2 (ja)
KR (1) KR102548555B1 (ja)
CN (1) CN113166828B (ja)
BR (1) BR112021006139A2 (ja)
CA (1) CA3115028C (ja)
ES (1) ES2966384T3 (ja)
FI (1) FI3899067T3 (ja)
HU (1) HUE063790T2 (ja)
MA (1) MA54523B1 (ja)
MX (1) MX2021007215A (ja)
PL (1) PL3899067T3 (ja)
UA (1) UA127666C2 (ja)
WO (2) WO2020128574A1 (ja)
ZA (1) ZA202101976B (ja)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112342463B (zh) * 2020-10-12 2022-02-01 马鞍山钢铁股份有限公司 一种大功率发动机曲轴用高Ti高强韧性贝氏体非调质钢及其制备方法
CN116018416A (zh) * 2020-10-15 2023-04-25 日本制铁株式会社 钢板及其制造方法
WO2022191006A1 (ja) * 2021-03-08 2022-09-15 株式会社神戸製鋼所 鋼板の製造方法
CN113403549B (zh) * 2021-05-21 2022-08-16 鞍钢股份有限公司 1.2GPa级耐疲劳高成形性超高强汽车钢及制备方法
CN115505834A (zh) 2021-06-07 2022-12-23 宝山钢铁股份有限公司 一种热镀锌钢板及其制造方法
CN113862566A (zh) * 2021-09-18 2021-12-31 张家港广大特材股份有限公司 一种飞轮转子及其制备方法
KR102568217B1 (ko) * 2021-09-23 2023-08-21 주식회사 포스코 구멍확장성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
CN116287965B (zh) * 2021-12-20 2024-07-23 四川大学 一种V-Ti-N微合金化高强钢及其P-Q&P工艺
KR20230166684A (ko) * 2022-05-31 2023-12-07 현대제철 주식회사 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004091924A (ja) 2002-08-12 2004-03-25 Kobe Steel Ltd 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板
JP2011184757A (ja) 2010-03-09 2011-09-22 Jfe Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
JP2012031462A (ja) 2010-07-29 2012-02-16 Jfe Steel Corp 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2014518945A (ja) 2011-05-18 2014-08-07 ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト 高強度鋼板製品及びその製造方法
JP2017053001A (ja) 2015-09-09 2017-03-16 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
WO2017150117A1 (ja) 2016-02-29 2017-09-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板、及びその製造方法
JP2019534941A (ja) 2016-10-31 2019-12-05 バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド 引張強度が１５００ＭＰａ以上で、かつ成形性に優れた冷間圧延高強度鋼及びその製造方法
JP2020509204A (ja) 2016-12-23 2020-03-26 ポスコＰｏｓｃｏ 連続生産性に優れた高強度熱延鋼板及び冷延鋼板、ならびに表面品質及びめっき密着性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びこれらの製造方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
EP2683839B1 (en) * 2011-03-07 2015-04-01 Tata Steel Nederland Technology B.V. Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
CN103805840B (zh) * 2012-11-15 2016-12-21 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法
JP6314520B2 (ja) * 2014-02-13 2018-04-25 新日鐵住金株式会社 引張最大強度１３００ＭＰａ以上を有する成形性に優れた高強度鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、及び、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とそれらの製造方法
WO2016001705A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained
HUE044411T2 (hu) * 2014-07-03 2019-10-28 Arcelormittal Eljárás ultranagyszilárdságú, bevont vagy bevonat nélküli acéllemez elõállítására, és az eljárással elõállított lemez
KR101657842B1 (ko) * 2014-12-26 2016-09-20 주식회사 포스코 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
HUE049059T2 (hu) * 2015-12-29 2020-09-28 Arcelormittal Eljárás ultranagy szilárdságú horganyzott-lágyított acéllemez gyártására, valamint az így nyert horganyzott-lágyított acéllemez
EP3530768B9 (en) 2016-10-19 2024-07-10 Nippon Steel Corporation Metal coated steel sheet, manufacturing method of hot-dip galvanized steel sheet, and manufacturing method of galvannealed steel sheet

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004091924A (ja) 2002-08-12 2004-03-25 Kobe Steel Ltd 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板
JP2011184757A (ja) 2010-03-09 2011-09-22 Jfe Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
JP2012031462A (ja) 2010-07-29 2012-02-16 Jfe Steel Corp 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2014518945A (ja) 2011-05-18 2014-08-07 ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト 高強度鋼板製品及びその製造方法
JP2017053001A (ja) 2015-09-09 2017-03-16 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
WO2017150117A1 (ja) 2016-02-29 2017-09-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板、及びその製造方法
JP2019534941A (ja) 2016-10-31 2019-12-05 バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド 引張強度が１５００ＭＰａ以上で、かつ成形性に優れた冷間圧延高強度鋼及びその製造方法
JP2020509204A (ja) 2016-12-23 2020-03-26 ポスコＰｏｓｃｏ 連続生産性に優れた高強度熱延鋼板及び冷延鋼板、ならびに表面品質及びめっき密着性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びこれらの製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
PL3899067T3 (pl) 2024-02-05
BR112021006139A2 (pt) 2021-06-29
HUE063790T2 (hu) 2024-01-28
FI3899067T3 (fi) 2023-11-06
KR20210072070A (ko) 2021-06-16
MX2021007215A (es) 2021-07-07
MA54523B1 (fr) 2023-11-30
WO2020128574A1 (en) 2020-06-25
WO2020128811A1 (en) 2020-06-25
KR102548555B1 (ko) 2023-06-28
ZA202101976B (en) 2022-02-23
MA54523A (fr) 2022-03-30
CA3115028A1 (en) 2020-06-25
UA127666C2 (uk) 2023-11-22
US20220017985A1 (en) 2022-01-20
EP3899067B1 (en) 2023-09-13
CN113166828A (zh) 2021-07-23
JP2022510873A (ja) 2022-01-28
ES2966384T3 (es) 2024-04-22
EP3899067A1 (en) 2021-10-27
CN113166828B (zh) 2023-12-22
CA3115028C (en) 2023-06-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7213978B2 (ja) 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法
KR101225404B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
RU2418090C2 (ru) Лист высокопрочной стали, обладающий повышенной пластичностью, и способ его производства
JP7220714B2 (ja) 冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法
CA2767439C (en) High-strength steel sheet and method for manufacturing the same
JP6503584B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法および熱処理板の製造方法
JP7220715B2 (ja) 冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法
WO2017168958A1 (ja) 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法
RU2539640C2 (ru) Высокопрочный стальной лист, полученный методом горячей прокатки, имеющий хорошую формуемость, и способ его изготовления
WO2018030502A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
WO2016157257A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP6879441B1 (ja) 高強度冷延鋼板およびその製造方法
KR20230070482A (ko) 고강도 냉연 강판, 고강도 도금 강판, 고강도 냉연 강판의 제조 방법, 고강도 도금 강판의 제조 방법 및, 자동차 부품
JP4936300B2 (ja) プレス加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN115151673A (zh) 钢板、构件和它们的制造方法
CN115151672A (zh) 钢板、构件和它们的制造方法
JP2022540208A (ja) 高強度鋼板及びこの製造方法
JP2022540210A (ja) 高強度鋼板及びこの製造方法
RU2775990C1 (ru) Холоднокатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления
JP5988000B1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
KR20230070481A (ko) 고강도 냉연 강판, 고강도 도금 강판, 고강도 냉연 강판의 제조 방법, 고강도 도금 강판의 제조 방법 및, 자동차 부품

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20210720

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20220727

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20220809

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20221104

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20230110

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20230117

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7213978

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150