JP7175399B2

JP7175399B2 - 冷蔵庫

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Publication number: JP7175399B2
Application number: JP2021536579A
Authority: JP
Inventors: 弘文松田; 雄亮田代
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2019-08-01
Filing date: 2019-08-01
Publication date: 2022-11-18
Anticipated expiration: 2039-08-01
Also published as: WO2021019770A1; JPWO2021019770A1

Description

本発明は、冷蔵庫に関する。

従来、圧縮機、凝縮器、絞り装置、および蒸発器を含む冷媒回路を備え、圧縮機が凝縮器とともに機械室内に配置されている冷蔵庫が知られている。

特許第５５７２６０６号には、圧縮機、凝縮器、絞り装置、および蒸発器を含む冷媒回路を備え、絞り装置が電子膨張弁とキャピラリチューブ（以下、キャピラリという）とを含む冷蔵庫が開示されている。キャピラリは蒸発器と圧縮機の吸入口との間を接続する管と接触されており、キャピラリを流れる冷媒は蒸発器から圧縮機に吸入される冷媒と熱交換する。

特許第５５７２６０６号

従来の冷蔵庫において、圧縮機は、凝縮器とともに機械室内に配置されているため、圧縮機冷蔵庫の設置場所の雰囲気に曝されている。そのため、上記冷蔵庫が東南アジアおよび北海道などの多湿地域にて使用されたとき、圧縮機に吸入される冷媒の温度が上記雰囲気の露点温度以下となって、圧縮機の吸入口に接続された吸入配管に結露が生じる場合があった。結露は機械室の床板などの機械室内の金属製部材を腐食させ、冷蔵庫の信頼性を低下させる。

また、特許第５５７２６０６号に記載の冷蔵庫では、蒸発器から流出した過熱冷媒は、キャピラリを流れる冷媒と熱交換した後、圧縮機に吸入される。キャピラリを流れる冷媒は、電子膨張弁にて膨張されたものであってキャピラリを流れながらも膨張するため、キャピラリを流れる冷媒の温度は、上記過熱冷媒の温度よりも低くなる。その結果、上記冷蔵庫において圧縮機に吸入される冷媒の温度は、蒸発器を流出した過熱冷媒の温度よりも低くなり、電子膨張弁およびキャピラリを備えない冷蔵庫において圧縮機に吸入される冷媒の温度と比べて、低くなる。そのため、上記冷蔵庫では、電子膨張弁およびキャピラリを備えない冷蔵庫と比べて、圧縮機の吸入口に接続された吸入配管に結露が生じやすい。

本発明の主たる目的は、従来の冷蔵庫と比べて、結露が生じにくい冷蔵庫を提供することにある。

本発明に係る冷蔵庫は、圧縮機、凝縮器、絞り装置、および蒸発器と、二重管とを含み、冷媒が圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器、および二重管を順に循環する冷媒回路を備える。圧縮機は、冷媒を吸入する吸入口を含む。二重管は、内管と、内管を囲むように配置されておりかつ吸入口に接続された外管とを有している。内管の内部には、冷媒回路において蒸発器と吸入口との間を接続する第１空間が形成されている。内管と外管との間には、内管によって第１空間と区画されており、かつ外管によって二重管の外部空間と区画された第２空間が形成されている。内管の冷媒回路の上流側に位置する端部と外管の冷媒回路の上流側に位置する端部とは、気密に封止されている。内管の冷媒回路の下流側に位置する端部と外管の冷媒回路の下流側に位置する端部とは、間隔を隔てて配置されている。

本発明によれば、従来の冷蔵庫と比べて、結露が生じにくい冷蔵庫を提供することができる。

実施の形態に係る冷蔵庫の冷媒回路を示す図である。図１に示される冷蔵庫の冷媒回路の一部と機械室とを示す図である。図２に示される冷蔵庫の二重管の配置例を示す図である。図３に示される冷蔵庫の二重管の領域ＩＶを示す部分端面図である。実施の形態に係る冷蔵庫の二重管の変形例を示す部分端面図である。実施の形態に係る冷蔵庫の二重管の他の変形例を示す部分端面図である。実施の形態に係る冷蔵庫の二重管のさらに他の変形例を示す部分端面図である。実施の形態に係る冷蔵庫の二重管のさらに他の変形例を示す部分端面図である。実施の形態に係る冷蔵庫の二重管のさらに他の変形例を示す部分端面図である。実施の形態に係る冷蔵庫の二重管のさらに他の変形例を示す部分端面図である。

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付しその説明は繰返さない。

＜冷蔵庫の構成＞
図１に示されるように、本実施の形態に係る冷蔵庫１００は、冷凍サイクルを構成している冷媒回路を備える。

冷媒回路は、圧縮機１、凝縮器２、絞り装置３、および蒸発器４と、蒸発器４と圧縮機１との間に配置された二重管１１、第１配管１２、および第２配管１３とを含む。冷媒回路は、冷媒が、圧縮機１、凝縮器２、絞り装置３、蒸発器４、第１配管１２、二重管１１、および第２配管１３を順に循環するように設けられている。

圧縮機１は、冷媒を吸入する吸入口と、上記吸入口から吸入された冷媒を圧縮する圧縮部と、該圧縮部で圧縮した高温・高圧の気相冷媒を吐出する吐出口とを含む。

凝縮器２は、圧縮機１の吐出口から吐出された気相冷媒が第２方向Ｂ（図２および図３参照）に沿って流れる気体と熱交換するように設けられている。これにより、気相冷媒は凝縮されて液相冷媒となる。第２方向Ｂに沿った気体の流れは、送風機６によって凝縮器２の周囲に形成される。

絞り装置３は、電子膨張弁３Ａと、キャピラリ３Ｂとを有している。電子膨張弁３Ａおよびキャピラリ３Ｂは、上記冷媒回路において直列に接続されている。電子膨張弁３Ａは、キャピラリ３Ｂよりも凝縮器２側に配置されている。言い換えると、キャピラリ３Ｂは、電子膨張弁３Ａよりも蒸発器４側に配置されている。絞り装置３は、凝縮器２において凝縮された液相冷媒を減圧するように設けられている。これにより、液相冷媒は膨張して気液２相冷媒となる。

蒸発器４は、絞り装置３において減圧された気液２相冷媒が冷蔵庫１００の図示しない貯蔵室内の空気と熱交換するように設けられている。これにより、気液２相冷媒は蒸発して気相冷媒となる。蒸発器４は、気相冷媒が流出する流出口を有している。蒸発器４の流出口は、第１配管１２、二重管１１、および第２配管１３を介して、圧縮機１の吸入口に接続されている。

図１～図３に示されるように、二重管１１は、上記冷媒回路において第１配管１２よりも下流側であって第２配管１３よりも上流側に配置されている。二重管１１の延在方向は、例えば上下方向に沿っている。第１配管１２は、いわゆる単管である。キャピラリ３Ｂと第１配管１２とは、例えば熱交換部５を構成している。熱交換部５は、第１配管１２を流れる冷媒はキャピラリ３Ｂを流れる冷媒とが熱交換するように設けられている。第１配管１２は、例えばキャピラリ３Ｂに接触している。第２配管１３は、圧縮機１の吸入口に接続されている。第２配管１３は、いわゆる単管である。図３に示されるように、第２配管１３は、例えば機械室１０１の内部において屈曲部１４を有している。第２配管１３は、例えば上下方向に沿って延在する部分と、水平方向に沿って延在する部分とを有している。

図２に示されるように、冷蔵庫１００は、機械室１０１と、図示しない貯蔵室と、断熱部１０２とを備える。機械室１０１は、例えば圧縮機１、凝縮器２、電子膨張弁３Ａ、二重管１１、第２配管１３および送風機６を内部に収容している。断熱部１０２は、蒸発器４により冷却される貯蔵室を囲むように配置されており、例えば蒸発器４、キャピラリ３Ｂ、および第１配管１２を内部に収容している。断熱部１０２は、機械室１０１よりも上方に配置された部分を有している。

上述のように、二重管１１および第２配管１３は、機械室１０１の内部に配置されている。二重管１１は、例えば機械室１０１の内部にのみ配置されている。

二重管１１は、上記冷媒回路において蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間を接続する冷媒配管のうち機械室１０１内に配置されている部分の一部を構成している。第２配管１３は、蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間を接続する冷媒配管のうち機械室１０１内に配置されている部分の残部を構成している。二重管１１の上記冷媒回路の上流側に位置する端部は、機械室１０１内において断熱部１０２と隣接する境界領域に配置されている。二重管１１の上記冷媒回路の下流側に位置する端部は、機械室１０１内において第２配管１３の屈曲部１４よりも上記冷媒回路の上流側に配置されている。

図４に示されるように、二重管１１は、内管２１と、内管２１を囲むように配置されている外管２２とを有している。内管２１の上記冷媒回路の上流側に位置する第１端部２１１は、第１配管１２の上記冷媒回路の下流側に位置する端部と連なっている。内管２１の上記冷媒回路の下流側に位置する第２端部２１２は、外管２２の内部に配置されており、かつ上記冷媒回路の下流側を向いて開口している。

外管２２の上記冷媒回路の上流側に位置する第３端部２２１は、内管２１の上記冷媒回路の上流側に位置する第１端部２１１と接続されている。第３端部２２１と第１端部２１１とは、例えばロウ材等によって接合されており、これにより気密に封止されている。外管２２の上記冷媒回路の下流側に位置する第４端部２２２は、内管２１の上記冷媒回路の下流側に位置する第２端部２１２と、内管２１の厚み方向に間隔を隔てて配置されている。外管２２の上記冷媒回路の下流側に位置する第４端部２２２は、第２配管１３の上記冷媒回路の上流側に位置する端部と連なっている。

つまり、内管２１は、上記冷媒回路の上流側および下流側において開口している。外管２２は、上記冷媒回路の上流側において閉口し、かつ下流側において開口している。

内管２１の内部には、上記冷媒回路において蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間を接続する第１空間Ｓ１が形成されている。内管２１と外管２２との間には、内管２１によって第１空間Ｓ１と区画されており、かつ外管２２によって二重管１１の外部空間と区画された第２空間Ｓ２が形成されている。第２空間Ｓ２は、上記冷媒回路の上流側において閉口し、かつ下流側において開口している。第２空間Ｓ２は、例えば第１空間Ｓ１を囲むように環状に形成されている。

第２配管１３の内部には、上記冷媒回路において蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間を接続する第３空間Ｓ３が形成されている。第３空間Ｓ３は、第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２と接続されている。第２空間Ｓ２は、第３空間Ｓ３を介して第１空間Ｓ１と接続されている。内管２１および外管２２は、第２空間Ｓ２内の気相冷媒の流れを分子流とみなせるように設計されている。

内管２１の内径および外径は、例えば一定である。外管２２は、上記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が大きくなる拡径部を有している。第２配管１３の内径および外径は、外管２２の内径および外径と等しい。第１配管１２の内径および外径は、内管２１の内径および外径と等しい。

第２配管１３および外管２２は、例えば一体として構成されている。第１配管１２および内管２１は、例えば一体として構成されている。異なる観点から言えば、二重管１１、第２配管１３、および第１配管１２は、例えば第３配管３１および第４配管３２により構成されている。第２配管１３の外径は、例えば外管２２の外径に等しい。第１配管１２の外径は、例えば内管２１の外径に等しい。

二重管１１の内管２１は、第３配管３１の上記冷媒回路の下流側に配置されている部分として構成されている。第１配管１２は、第３配管３１の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分として構成されている。

二重管１１の外管２２は、第４配管３２の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分として構成されている。第２配管１３は、第４配管３２の上記冷媒回路の下流側に配置されている部分として構成されている。

図４に示される二重管１１、第２配管１３、および第１配管１２は、例えば以下のようにして形成される。まず、図４に示される形状に成形された第３配管３１および第４配管３２が準備される。第４配管３２の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分は、第４配管３２の上記冷媒回路の下流側に配置されている部分に対して縮径されている。次に、第３配管３１の上記冷媒回路の下流側に配置されている部分が、第４配管３２の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分の内部に挿入される。次に、第４配管３２の第４配管３２の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分が第３配管３１の上記冷媒回路の下流側に配置されている部分に接合される。このようにして、図４に示される二重管１１、第２配管１３、および第１配管１２が形成される。なお、第４配管３２は、縮径されていない直管として準備されてもよい。この場合、第４配管３２の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分は、第３配管３１の上記冷媒回路の下流側に配置されている部分が第４配管３２の上記冷媒回路の上流側に配置されている部分の内部に挿入された後、縮径される。

＜作用効果＞
上記冷蔵庫１００の上記冷媒回路は、蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間に配置された二重管１１を含む。冷蔵庫１００が定常運転している間、第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２は圧縮機１に吸入されるが、第１空間Ｓ１には気相冷媒が蒸発器４側から供給される一方で、第２空間Ｓ２には気相冷媒が蒸発器４側から供給されない。

上記冷蔵庫１００が定常運転しているときの外管２２の到達温度は、外管２２と機械室１０１内の空気との間の熱交換量、圧縮機１から第２配管１３を介した伝熱量、および内管２１と外管２２との間の熱交換量に応じて増減する。これらのうち、外管２２の温度を低下させて結露水を発生させる要因となるのは、内管２１と外管２２との間の熱交換量である。内管２１と外管２２との間の熱交換量は、以下のように見積もられる。

まず、上記定常運転時における内管２１と外管２２との間の熱交換が、第２空間Ｓ２内の気相冷媒が自然対流することによって行われると考える。この仮定の下、外管２２から内管２１に伝わる熱量（単位：Ｗ／ｍ²）は、以下の式（１）で表される。式（１）中、Ａは熱交換面積（単位：ｍ²）、Ｔ１は外管温度（単位：Ｋ）、Ｔ２は内管温度（単位：Ｋ）、δは外管２２の外径と内管２１の外径との差（単位：ｍ）である。式（１）中、ｋ_ｅは自然対流している気相冷媒の熱伝達率（単位：Ｗ／（ｍ・Ｋ））であり、以下の式（２）で表される。式（２）中、ｋは気相冷媒の熱伝導率（単位：Ｗ／（ｍ・Ｋ））、Ｌは二重管１１の延在方向の長さ（単位：ｍ）、Ｇｒはグラスホフ数、Ｐｒはプラントル数である。式（２）中、Ｃ，ｎ，ｍは、流体状態および配管形状により決定される比例定数であって、実験により算出される。

まず、上記式（２）の各変数に、以下の値を代入して熱伝達率ｋｅを算出した。プラントル数Ｐｒは、二重管１１の延在方向が水平方向としたときの実験値である０．７とした。熱伝導率ｋは、上記定常運転時に圧縮機１に吸入される過熱状態でのイソブタンの熱伝導率である０．０１７Ｗ／（ｍ・Ｋ）とした。

さらに、上記式（１）の各変数に、上記式（２）から算出された熱伝達率ｋｅと、上記定常運転時を想定して導出された以下の値を代入して、外管２２から内管２１に伝わる熱量Ｑを算出した。外管温度Ｔ１は、４０℃（３１３.１５Ｋ）、内管温度Ｔ２は、２５℃（２９８．１５Ｋ）とした。外管２２の外径は８．００ｍｍ、内管２１の外径は６．３５ｍｍとし、δは１．６５ｍｍとした。

さらに、上記式（１）から算出された熱量Ｑから、内管２１の到達温度を算出した。計算の結果、内管２１の到達温度は３０℃となり、外管２２の到達温度は３５℃となった。つまり、上記のようにイソブタンガスが第２空間Ｓ２内を自然対流する場合、外管２２の温度の低下幅は５℃以下となった。

このことから、上記冷蔵庫１００によれば、露点温度が２５℃程度である環境下（例えば気温３２℃湿度７０％）において内管２１を流れる冷媒の温度が２５℃となるような運転条件で使用される場合にも、外管２２の到達温度が内管２１を流れる冷媒の温度よりも高くかつ上記露点温度よりも高いため、二重管１１の外管２２の周囲には結露が生じにくい。

さらに、上述のように、上記定常運転時には、第１空間Ｓ１には気相冷媒が蒸発器４側から供給される一方で、第２空間Ｓ２には気相冷媒が蒸発器４側から供給されないため、第２空間Ｓ２の圧力は第１空間Ｓ１の圧力よりも低くなる。第２空間Ｓ２の圧力は、例えば１０⁰Ｐａ以下である。気相冷媒の熱伝導率は圧力に依存するため、第２空間Ｓ２内での気相冷媒の熱伝導率は第１空間Ｓ１内での気相冷媒の熱伝導率と比べて低くなる。つまり、第２空間Ｓ２内での気相冷媒の熱伝導率は、上記定常運転時に圧縮機１に吸入される過熱状態での気相冷媒の熱伝導率ｋよりも低くなる。その結果、第２空間Ｓ２と第１空間Ｓ１との圧力差も考慮すれば、上記冷蔵庫１００が定常運転しているときに外管２２から内管２１に伝わる熱量は上記のように見積もられた熱量よりもさらに少なくなり、外管２２の到達温度は上記のように見積もられた温度よりもさらに高くなる。

よって、上記冷蔵庫１００によれば、上記定常運転時において内管２１を流れる冷媒の温度が設置環境下の露点温度以下となる場合にも、外管２２の到達温度を上記露点温度よりも高くすることができるため、二重管１１の外管２２の周囲に結露が生じにくい。

さらに、上記冷蔵庫１００では、絞り装置３が電子膨張弁３Ａとキャピラリ３Ｂとを含む。電子膨張弁３Ａおよびキャピラリ３Ｂは、上記冷媒回路において互いに直列に配置されている。キャピラリ３Ｂは、電子膨張弁３Ａよりも蒸発器４側に配置されており、蒸発器４と二重管１１との間に配置された第１配管１２と接触している。つまり、第１配管１２を流れる冷媒は、キャピラリ３Ｂを流れる冷媒と熱交換する。

キャピラリ３Ｂを流れる冷媒の温度は、電子膨張弁３Ａの開度が小さいほど低くなる。そのため、電子膨張弁３Ａの開度が小さい場合には、キャピラリ３Ｂを流れる冷媒の温度は蒸発器４から流出した冷媒の温度よりも低くなり、第１配管１２を流れる冷媒の温度は蒸発器４から流出した冷媒の温度よりも低くなる。その結果、二重管１１の内管２１に流入する冷媒の温度は、蒸発器４から流出した冷媒の温度よりも低くなる。

このような場合であっても、冷蔵庫１００は上述した構成を備えることにより、上記定常運転時において内管２１を流れる冷媒の温度が設置環境下の露点温度以下となる場合にも、外管２２の到達温度が内管２１に流入する冷媒の温度よりも高くなるため、二重管１１の外管２２の周囲に結露が生じにくい。

＜変形例＞
上記冷蔵庫１００の上記冷媒回路は、絞り装置３として電子膨張弁３Ａとキャピラリ３Ｂとを含み、さらにキャピラリ３Ｂと接触した第１配管１２を含むが、これに限られるものではない。絞り装置３は、例えば膨張弁のみから成っていてもよい。上記冷媒回路は、第１配管１２を含んでいなくてもよい。このような冷蔵庫１００では、上記冷蔵庫１００と比べて、二重管１１の内管２１に流入する冷媒の温度が高くなるため、二重管１１の外管２２の周囲には結露が生じにくい。つまり、冷蔵庫１００は、絞り装置３の構成によらず、二重管１１の外管２２の周囲には結露が生じることを抑制できる。

上記冷蔵庫１００では、二重管１１が上記冷媒回路において蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間を接続する冷媒配管のうち機械室１０１内に配置されている部分の一部を構成しており、第２配管１３が上記部分の残部を構成しているが、これに限られるものでもない。図５に示されるように、上記冷蔵庫１００において、二重管１１は、上記冷媒回路において蒸発器４と圧縮機１の吸入口との間を接続する冷媒配管のうち機械室１０１内に配置されている部分の全体を構成していてもよい。すなわち、二重管１１の上記冷媒回路の下流側に位置する端部は、圧縮機１の吸入口１Ｈに接続されていてもよい。言い換えると、内管２１の上記冷媒回路の下流側に位置する第２端部２１２、および外管２２の上記冷媒回路の下流側に位置する第４端部２２２は、圧縮機１の吸入口１Ｈに接続されていてもよい。このようにしても、二重管１１の内部には第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２が形成され、かつ第２空間Ｓ２の圧力は第１空間Ｓ１の圧力よりも低くなる。そのため、このような冷蔵庫１００は、上述した冷蔵庫１００と同様の効果を奏することができる。さらにこのような冷蔵庫１００は、上述した冷蔵庫１００と比べて、二重管１１の長さが長いため、機械室１０１内に結露がより生じにくい。なお、上記の場合、二重管１１は屈曲部を有していてもよい。このような二重管１１は、例えば予め屈曲された内管２１および外管２２を接合することによって組み立てられ得る。

上記冷蔵庫１００では、外管２２が上記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が大きくなる拡径部を有しているが、これに限られるものではない。言い換えると、第２空間Ｓ２は、上記冷媒回路の上流側において外管２２の上記拡径部に面しているが、これに限られるものではない。図６に示されるように、内管２１が上記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が小さくなる縮径部を有していてもよい。第２空間Ｓ２は、上記冷媒回路の上流側において内管２１の上記縮径部に面していてもよい。また、図７に示されるように、外管２２が上記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が大きくなる拡径部を有しており、かつ、内管２１が上記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が小さくなる縮径部を有していてもよい。第２空間Ｓ２は、上記冷媒回路の上流側において内管２１の上記縮径部および外管２２の上記拡径部に面していてもよい。これらのような二重管１１にも第１空間Ｓ１および第２空間Ｓ２が形成される。そのため、図６または図７に示される二重管１１を備える冷蔵庫１００は、図４に示される二重管１１を備える冷蔵庫１００と同様の効果を奏することができる。

図８に示されるように、上記冷蔵庫１００では、第２配管１３が上記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が小さくなる縮径部を有していてもよい。第２配管１３のうち上記縮径部よりも上記冷媒回路の下流側に位置する部分の外径は、外管２２の外径Ｌ２未満である。

上記冷蔵庫１００では、内管２１の上記第１端部２１１と外管２２の上記第３端部２２１とが接合されているが、これに限られるものではない。図９に示されるように、内管２１の上記第１端部２１１と外管２２の上記第３端部２２１とは、シール部材４０を介して接続されていてもよい。内管２１とシール部材４０とは、例えばロウ材によって接合されている。外管２２とシール部材４０とは、例えばロウ材によって接合されている。好ましくは、シール部材４０を構成する材料の熱伝導率は、内管２１および外管２２を構成する材料の熱伝導率と比べて低い。

上記冷蔵庫１００において、二重管１１は、内管２１の外周面と外管２２の内周面とを接続する少なくとも１つの接続部を有していてもよい。上記接続部は、例えば内管２１の外周面および外管２２の内周面の少なくともいずれかに対する凸部として形成されている。図１０に示されるように、内管２１は、例えば内管２１の外周面に対して突出している複数の凸部２１ｐを有している。複数の凸部２１ｐは、内管２１の周方向に沿って互いに間隔を隔てて配置されている。各凸部２１ｐは、外管２２の内周面に接触しており、上記接続部を構成している。二重管１１の内管２１と外管２２との間には、複数の凸部２１ｐによって区画された複数の第２空間Ｓ２が形成される。この場合、複数の凸部２１ｐと外管２２との接触面の面積が大きいと、内管２１と外管２２との間の熱交換量が増加し、上述した外管２２の到達温度が低下する。一方で、各凸部２１ｐは、第１空間Ｓ１と第２空間Ｓ２との間に生じる圧力差に起因した内管２１の変形を抑制し得る。そのため、各凸部２１ｐの構成は、上述した外管２２の到達温度の低下を抑制しながらも、内管２１の変形を抑制し得るように決定される。なお、上記接続部は、内管２１および外管２２とは別体として構成されていてもよい。好ましくは、接続部を構成する材料の熱伝導率は、内管２１および外管２２を構成する材料の熱伝導率と比べて低い。

以上のように本発明の実施の形態について説明を行なったが、上述の実施の形態を様々に変形することも可能である。また、本発明の範囲は上述の実施の形態に限定されるものではない。本発明の範囲は、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むことが意図される。

１圧縮機、２凝縮器、３絞り装置、３Ａ電子膨張弁、３Ｂキャピラリ、４蒸発器、５熱交換部、６送風機、１１二重管、１２第１配管、１３第２配管、１４屈曲部、２１内管、２２外管、３１第３配管、３２第４配管、４０シール部材、１００冷蔵庫、１０１機械室、１０２断熱部、２１１第１端部、２１２第２端部、２２１第３端部、２２２第４端部。

Claims

圧縮機、凝縮器、絞り装置、および蒸発器と、二重管とを含み、冷媒が前記圧縮機、前記凝縮器、前記絞り装置、前記蒸発器、および前記二重管を順に循環する冷媒回路を備え、
前記圧縮機は、冷媒を吸入する吸入口を含み、
前記二重管は、内管と、前記内管を囲むように配置されておりかつ前記吸入口に接続された外管とを有し、
前記内管の内部には、前記冷媒回路において前記蒸発器と前記吸入口との間を接続する第１空間が形成されており、
前記内管と前記外管との間には、前記内管によって前記第１空間と区画されており、かつ前記外管によって前記二重管の外部空間と区画された第２空間が形成されており、
前記内管の前記冷媒回路の上流側に位置する端部と前記外管の前記冷媒回路の上流側に位置する端部とは、気密に封止されており、
前記内管の前記冷媒回路の下流側に位置する端部と前記外管の前記冷媒回路の下流側に位置する端部とは、間隔を隔てて配置されており、
少なくとも前記圧縮機および前記凝縮器を内部に収容する機械室をさらに備え、
前記二重管は、前記機械室の内部にのみ配置されている、冷蔵庫。
前記絞り装置は、前記冷媒回路において互いに直列に配置された電子膨張弁とキャピラリとを含み、
前記キャピラリは、前記電子膨張弁よりも前記冷媒回路の下流側に配置されており、
前記冷媒回路は、前記蒸発器と前記二重管との間に配置された第１配管をさらに含み、
前記キャピラリと前記第１配管とは熱交換部を成している、請求項１に記載の冷蔵庫。
前記二重管は、前記冷媒回路において前記蒸発器と前記吸入口との間を接続する冷媒配管のうち前記機械室内に配置されている部分の全体を構成している、請求項１または２に記載の冷蔵庫。
前記冷媒回路は、前記機械室の内部において前記二重管と前記吸入口との間に配置された第２配管とを含み、
前記外管は、前記第２配管に接続されており、
前記第２配管の内部には、前記冷媒回路において前記蒸発器と前記吸入口との間を接続しかつ前記第１空間および前記第２空間と接続された第３空間が形成されている、請求項１または２に記載の冷蔵庫。
前記二重管は、前記冷媒回路において前記蒸発器と前記吸入口との間を接続する冷媒配管のうち前記機械室内に配置されている部分の一部を構成しており、
前記第２配管は、前記冷媒回路において前記蒸発器と前記吸入口との間を接続する冷媒配管のうち前記機械室内に配置されている部分の残部を構成しており、
前記第２配管は、前記機械室の内部において屈曲部を有している、請求項４に記載の冷蔵庫。
前記外管は、前記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が大きくなる拡径部を有している、請求項１～５のいずれか１項に記載の冷蔵庫。
前記内管は、前記冷媒回路の上流側から下流側に向かうにつれて外径が小さくなる縮径部を有している、請求項１～６のいずれか１項に記載の冷蔵庫。