JP7103179B2 - 発泡断熱紙容器 - Google Patents

Description

本発明は、発泡断熱紙容器に関する。

ファーストフード店、列車内、自動販売機等において、コーヒー等の温飲料やスープ等の温食品を購入者に提供するための容器として、断熱性容器が広く使用されている。従来より、このような断熱性容器として、発泡断熱紙容器が知られている。発泡断熱紙容器は紙を基材とし、断熱性を実現するのに必要なだけの厚みの熱可塑性樹脂層を備えるため、全体が発泡ポリスチレンからなる容器に比べて環境負荷が低く、また印刷性にも優れるという利点を有する。

発泡断熱紙容器の断熱性や加工性を向上するために、特許文献１には、パルプ濃度２０～３５重量％で高濃度叩解したパルプを含有し、２ロールサイズプレスコーターあるいはゲートロールコーターによって表面処理を施される紙基材の少なくとも片面に発泡熱可塑性樹脂層を積層した、断熱紙製容器用シートの製造方法が開示されている。

特許文献２には、カレンダーサイズプレスによって処理を施された面の王研式平滑度が５８～１２０ｓ／１０ｍｌ、且つ坪量あたりの透気抵抗度が０．８８～１．３１ｓ／ｇ／ｍ^２である紙基材の、前記面に熱可塑性樹脂層を積層した発泡断熱紙製容器用シートの製造方法が開示されている。

特許５６７３２８９号公報 特許５９０３９７２号公報

特許文献１、２の発明によれば、発泡断熱紙容器用シートの熱可塑性樹脂層の発泡をより均一化し、断熱性の高い発泡断熱紙容器を得ることができる。
しかしながら、一般に手で保持して使用される発泡断熱紙容器においては、断熱性だけでなく、手触りや持ち心地も重要である。特許文献１、２の発明には、手触りや持ち心地の改良という観点がない。

発泡断熱紙容器の発泡樹脂層は、適度な柔らかさを備え、把持による圧によって凹むことができなければ、発泡樹脂層特有の手触りの良さを発揮できない。一方、発泡樹脂層があまりに凹みすぎれば、把持する指に発泡断熱紙容器の中身の温度が直接伝わってしまい、持ちづらい発泡断熱紙容器となってしまう。

以上を踏まえて、本発明は、柔らかさと、把持する指に中身の熱を伝えづらい性質とを兼ね備え、良好な触り心地を有する発泡断熱紙容器を提供することを課題とする。

本発明者らは、触り心地との相関性を有する発泡断熱紙容器の特性について鋭意検討した。その結果、発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーおよび圧縮回復性を所定の範囲内にすることができれば、当該発泡断熱紙容器の手触りを良好にすることができることを見出した。
本発明は、以下のような構成を有している。

（１）外側から順に、熱可塑性樹脂からなる発泡樹脂層、紙基材層および熱可塑性樹脂層を備える胴部材と、底板部材とからなる発泡断熱紙容器であって、圧縮回復性が５５～９０％であり、圧縮エネルギーが０．１０～０．９５Ｎ・ｍ／ｍ^２であることを特徴とする発泡断熱紙容器。

（２）最外層の表面粗さが５～７５μｍであることを特徴とする前記（１）の発泡断熱紙容器。

（３）前記紙基材層を構成する紙基材の主成分がセルロースパルプであり、前記紙基材層と前記発泡樹脂層との間に水溶性樹脂層が設けられており、前記紙基材の坪量あたりの透気抵抗度が０．３５～１．９２ｓ／ｇ／ｍ^２であることを特徴とする前記（１）または（２）の発泡断熱紙容器。

（４）前記紙基材は、炭素数が２４、２６および２８からなる群より選択される少なくとも１種の炭素数である一価の直鎖アルコールと、炭素数が２４、２６および２８からなる群より選択される少なくとも１種の炭素数である直鎖脂肪酸とを、合計で２００～２５００ｐｐｍ含有することを特徴とする前記（３）の発泡断熱紙容器。

（５）前記セルロースパルプに占めるアカシア材パルプの割合が１０質量％以上であることを特徴とする前記（３）または（４）の発泡断熱紙容器。

（６）前記紙基材が多層材であることを特徴とする前記（３）～（５）のいずれかの発泡断熱紙容器。

（７）前記発泡樹脂層を構成する樹脂がポリエチレンであることを特徴とする前記（１）～（６）のいずれかの発泡断熱紙容器。

本発明に係る発泡断熱紙容器は、柔らかさと、把持する指に中身の熱を伝えづらい性質とを兼ね備え、良好な触り心地を有する。

本実施形態に係る発泡断熱紙容器の模式的な断面図である。 図１のＡで示された部分の拡大断面図である。 本実施形態に係る発泡断熱紙容器用シートの模式的な断面図である。 本実施形態に係る発泡断熱紙容器用紙基材の模式的な断面図である。 本実施形態に係る発泡断熱紙容器用紙基材の模式的な断面図であり、特に紙基材を詳細に表したものである。

以下、本発明の実施の形態を具体的に説明する。以下に記載する構成要件の説明は、代表的な実施形態や具体例に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施形態に限定されるものではない。なお、本明細書において「～」を用いて表される数値範囲は「～」前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。

図１は、発泡断熱紙容器８の一例の模式的な断面図である。図２は、図１のＡで示された部分の拡大断面図である。図２に示すように、発泡断熱紙容器８は、発泡断熱紙容器用紙基材３と、発泡樹脂層９と、蒸散抑止層１０とを備えている。

図３は、発泡断熱紙容器用シート５の一例の模式的な断面図である。発泡断熱紙容器用シート５は、紙基材１の片面に水溶性樹脂層２を有する発泡断熱紙容器用紙基材３と、水溶性樹脂層２上に積層された熱可塑性樹脂層４とを有している。熱可塑性樹脂層４は、加熱処理によって発泡して、発泡樹脂層９となる。
図４は、発泡断熱紙容器用紙基材３の一例の模式的な断面図である。発泡断熱紙容器用紙基材３は、紙基材１の両面に水溶性樹脂層２を有している。一方の水溶性樹脂層２上に熱可塑性樹脂層４を積層することによって、発泡断熱紙容器用シート５が形成される。

発泡断熱紙容器８は、発泡断熱紙容器用シート５を胴部材６や底板部材７に用いて紙容器を成形し、当該紙容器を加熱することにより製造される。
前記紙容器を加熱することによって、紙基材１や水溶性樹脂層２中に含まれる水分が気化し、水蒸気となって水溶性樹脂層２を透過し、加熱された熱可塑性樹脂層４中に浸透し、熱可塑性樹脂を発泡させて、熱可塑性樹脂層４を発泡樹脂層９へと変える。その結果、前記紙容器は断熱性を有した発泡断熱紙容器８となる。

以下、本実施形態を構成する各部材について説明する。
［紙基材］
（パルプの種別）
紙基材１はセルロースパルプを主成分としている。ここで主成分とは、紙基材１を構成する成分のうち５０質量％以上を占める成分をいう。
紙基材１を構成可能なパルプには、例えば、木材系パルプとして針葉樹材の晒クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）、針葉樹クラフトパルプ（ＮＫＰ）、広葉樹材の晒クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）、広葉樹クラフトパルプ（ＬＫＰ）等の化学パルプ、グランドパルプ（ＧＰ）、ケミグランドパルプ（ＣＧＰ）、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）、ケミサーモメカニカルパルプ（ＣＴＭＰ）等の機械パルプが挙げられ、非木材パルプとしては、麻パルプ等が該当する。これらのパルプは、１種単独、または２種以上を組み合わせて使用することができる。紙基材１を構成するパルプとしては、品質やコストの面から、ＬＫＰであるアカシア材やユーカリ材、ＮＫＰであるラジアータパイン材等の木材系パルプが適している。

（直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸との合計含有量）
紙基材１は、セルロースパルプ由来の直鎖アルコールと直鎖脂肪酸とを含有する。植物内においては、一般に酢酸を出発物質としてアルコールや脂肪酸が合成されるため、合成されたアルコールや脂肪酸の炭素数は偶数となる。紙基材１に含有される直鎖アルコールと直鎖脂肪酸とは、ガスクロマトグラフィー等により測定することができる。

紙基材１は、炭素数２４、２６、及び２８からなる群より選択される少なくとも１種の炭素数の一価の直鎖アルコール（以下、直鎖アルコール（Ａ）という場合がある。）と、炭素数２４、２６、及び２８からなる群より選択される少なくとも１種の炭素数の直鎖脂肪酸（以下、直鎖脂肪酸（Ｂ）という場合がある。）とを合計で２００～２５００ｐｐｍ含有することが好ましく、３５０～２０００ｐｐｍ含有することがより好ましい。

直鎖アルコール（Ａ）と直鎖脂肪酸（Ｂ）の合計含有量が紙基材１の質量に対して２００ｐｐｍ以上であると、水蒸気の噴出を効果的に抑制でき、均一で密な発泡樹脂層９を得ることができる。この抑制効果は、直鎖アルコール（Ａ）と直鎖脂肪酸（Ｂ）が繊維間に分布することで蒸散速度を緩やかにすることにより発揮されているのではないかと推測される。

一方、直鎖アルコール（Ａ）と直鎖脂肪酸（Ｂ）の合計含有量が紙基材１の質量に対して２５００ｐｐｍ以下であると、チリ（直鎖アルコールや直鎖脂肪酸が固まったことで現れる、黒色や茶色または透明の斑点）の発生を抑制できる等の利点がある。

紙基材１を構成するパルプの１０質量％以上がアカシア材パルプであると、紙基材１の透気抵抗度を後記する所定の範囲に制御し、紙基材１から発生する水蒸気の透過量を紙基材１全体で均一化することが容易になるため、好ましい。紙基材１から発生する水蒸気の透過量をより均一化する観点から、紙基材１を構成するパルプの１７質量％以上がアカシア材パルプであることがより好ましい。アカシア材は、上記の直鎖アルコール（Ａ）と直鎖脂肪酸（Ｂ）を多く含有する樹種の一つである。

（カナダ標準ろ水度）
紙基材１を構成するパルプのＪＩＳ Ｐ ８１２１：２０１２に準じて測定したろ水度（カナダ標準ろ水度）は、３００～６００ｍｌに調整することが好ましく、３００～４５０ｍｌに調整することがより好ましい。
２種類以上のパルプを使用する場合には、別々に叩解したパルプを混合して上記範囲にしてもよいし、予め混合したパルプを叩解して上記範囲に調整してもよい。
ろ水度が３００ｍｌ以上であると、抄紙工程における脱水に長時間を要さず、操業性が向上する。一方、ろ水度が６００ｍｌ以下であると、紙力が低下するおそれがない。

（填料）
紙基材１（または後記するパルプ層１１）には製紙分野で一般に使用される填料を配合可能である。例えば、亜硫酸カルシウム、石膏、タルク、カオリン、デラミネーテッドカオリン、水和ケイ素、二酸化チタン、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、若しくは、水酸化亜鉛等の等の無機顔料や尿素・ホルマリン樹脂微粒子、若しくは微小中空粒子などの有機顔料等、その目的に応じ配合する。紙基材１に填料を配合しないことも可能である。紙基材１に填料を配合しなければ、紙基材１中の水分で熱可塑性樹脂層４を発泡させる際、発泡性が向上する。

（内添助剤）
紙基材１（パルプ層１１）を抄紙する際に、各種内添助剤を適宜添加することが可能である。内添助剤の例として、サイズ剤、歩留まり剤、ろ水向上剤、嵩高材、紙力向上剤、カチオン化澱粉等の各種澱粉類、硫酸バンド、着色染料、着色顔料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。紙基材１（パルプ層１１）は、内添助剤としてカチオン化澱粉を含んでいることが好ましい。

（多層材）
紙基材１は、パルプ層１１と澱粉層１２とを交互に重ねた多層材であることが好ましい。多層材を紙基材１とすると、紙基材１の地合いを均一化できるため、加熱時に紙基材１から発生する水蒸気の透過量が、紙基材１全体でより均一となり、熱可塑性樹脂層４の過発泡が抑えられ、発泡樹脂層９の発泡形態がより均一となる。

（澱粉層）
澱粉層１２は、パルプ層１１とパルプ層１１との間を強固に接着するものである。澱粉層１２に使用する澱粉は、特に限定されないが、カチオン化澱粉が好ましい。
澱粉層１２の形成量は、０．５～２．０ｇ／ｍ^２が好ましい。澱粉層１２の形成量が０．５ｇ／ｍ^２以上であると、パルプ層１１とパルプ層１１の接着力を高めて、層間強度を向上させることができる。また、澱粉層１２の形成量が２．０ｇ／ｍ^２以下であると、加熱時にパルプ層１１から発生する水蒸気の透過を過剰に妨げることがなく、熱可塑性樹脂層４が十分に発泡し、分厚い発泡樹脂層９が得られるため、発泡断熱紙容器８の断熱性が向上する。

多層材のパルプ層１１の層数は、図５で例示した５層に限定されず、増減が可能である。

（抄紙）
紙基材１（パルプ層１１）の抄紙方法および抄紙機の型式としては、長網抄紙機、ツインワイヤー抄紙機、円網抄紙機、ギャップフォーマー等の公知の抄紙方法および抄紙機が選択可能である。中でもインレットを複数持つ多層抄きが可能な形式が好ましい。また、抄紙時のｐＨは酸性領域（酸性抄紙）、疑似中性領域（疑似中性抄紙）、中性領域（中性抄紙）、アルカリ性領域（アルカリ性抄紙）のいずれでもよい。

（澱粉層の形成方法）
澱粉層１２は、塗布法、転写法、含浸法、噴霧法等の種々の公知の方法で、公知の装置を用いて形成することができる。例えば、澱粉層１２はワイヤー上でパルプ層１１の表面に噴霧することで均一な澱粉層を形成することができる。

（紙基材の透気抵抗度）
本発明者等は、検討の結果、紙基材１の坪量あたりの透気抵抗度が０．３５～１．９２ｓ／ｇ／ｍ^２であると、紙基材１から発生する水蒸気の透過を熱可塑性樹脂の発泡に過不足ない範囲に制御できることを見出した。紙基材１の坪量あたりの透気抵抗度が０．３５ｓ／ｇ／ｍ^２以上であると、水蒸気の透過が好適に制御されるため、熱可塑性樹脂層４の部分的な過発泡が発生せず、発泡断熱紙容器８の美麗性が向上する。一方、紙基材１の坪量あたりの透気抵抗度が１．９２ｓ／ｇ／ｍ^２以下であると、水蒸気の透過を過剰に妨げないため、熱可塑性樹脂層が十分に発泡し、発泡断熱紙容器８の断熱性が向上する。
このように、坪量あたりの透気抵抗度を上記範囲内に調製すると、紙基材１で水蒸気の透過を制御できるため、紙基材１を水溶性樹脂層２で厚く被膜せずとも、発泡断熱紙容器８の美麗性を向上させる事が可能になる。

紙基材１の坪量あたりの透気抵抗度は、より良好な美麗性を得る観点から０．４０ｓ／ｇ／ｍ^２以上とするのが好ましく、０．４５ｓ／ｇ／ｍ^２以上とするのがより好ましい。
紙基材１の坪量あたりの透気抵抗度は、より良好な断熱性を得る観点から１．８５ｓ／ｇ／ｍ^２以下とするのが好ましく、１．８０ｓ／ｇ／ｍ^２以下とするのがより好ましい。
紙基材１の坪量あたりの透気抵抗度は、水溶性樹脂層２を塗工する前の紙基材１について測定することも、発泡断熱紙容器用紙基材３から水溶性樹脂層２を除いて得た紙基材１について測定することも可能である。
透気抵抗度はＪＩＳ Ｐ ８１１７：２００９の王研式試験機法に準じて測定する。

［水溶性樹脂］
水溶性樹脂は水に溶解する樹脂であり、水溶液として紙基材１の表面に塗工され、被膜（水溶性樹脂層２）を形成する。水溶性樹脂は、造膜性を有する水溶性高分子であれば特に限定されないが、加工適性の観点から、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、澱粉、ポリアクリルアミド類が好ましく、中でもＰＶＡが好ましい。本実施形態における水溶性樹脂としては、これらを単独、あるいは２種類以上を組み合わせて使用することができる。

（ポリビニルアルコール）
ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）は、化学式［－ＣＨ_２ＣＨ（ＯＨ）－］_ｎ［－ＣＨ_２ＣＨ（ＯＣＯＣＨ_３）－］_ｍで表される。前記化学式において、ｎはけん化部分を示し、ｍは未けん化部分を示す。
ＰＶＡの平均重合度は、ＪＩＳ Ｋ ６７２６：１９９４に準拠して測定した場合には、３００～４０００が好ましく、５００～３０００がより好ましく、１０００～２０００がさらに好ましい。平均重合度を３００以上とすると成膜性が向上し、４０００以下とすると水への溶解性が向上する。平均重合度は、ＰＶＡの製造工程中の酢酸ビニルモノマーの重合において酢酸ビニルモノマーをどれだけ結合するかによって調節できる。

本実施形態では、変性ＰＶＡまたは未変性ＰＶＡを用いることが可能であり、部分けん化ＰＶＡまたは完全けん化ＰＶＡ（本実施形態では、けん化度９０モル％以上のものをいう）を用いることが可能である。
未変性ＰＶＡとは、水酸基（ＯＨ基）や酢酸基（ＯＣＯＣＨ_３基）以外の官能基を導入していないＰＶＡを指す。変性ＰＶＡとは、カルボキシル基やカルボニル基、スルホン酸基等の官能基を導入したＰＶＡを指す。
ＰＶＡのけん化度（モル％）は｛ｎ／（ｎ＋ｍ）｝×１００で表され、ＰＶＡの製造工程中のポリ酢酸ビニル樹脂のけん化において、酢酸基をどれだけ水酸基に置換するかによって調節可能であり、ＪＩＳ Ｋ ６７２６：１９９４に準じて測定できる。けん化度が８０モル％以上であると、ＰＶＡの水溶性が高まり、成膜性が向上するため、好ましい。

（ポリビニルアルコール以外の好適な水溶性樹脂）
水溶性樹脂として使用できる澱粉類としては、未変性の澱粉、酵素変性澱粉、熱化学変性澱粉、酸化澱粉、エステル化澱粉、エーテル化澱粉（例えば、ヒドロキシエチル化澱粉など）、カチオン化澱粉等が挙げられる。ポリアクリルアミド（ＰＡＭ）類としては、ポリアクリルアミド、カチオン性ポリアクリルアミド、アニオン性ポリアクリルアミド、両性ポリアクリルアミド、ノニオン性ポリアクリルアミド等が挙げられる。

［水溶性樹脂層］
紙基材１上に強固に密着した水溶性樹脂層２は、水蒸気の透過量を制御して、水蒸気の透過量を紙基材１全体で均一化することができる。その結果、熱可塑性樹脂層４の発泡状態を均一化し、発泡断熱紙容器８の断熱性を向上させることができる。
水溶性樹脂層２は、水溶性樹脂を主成分とする層であるが、必要に応じて、発明の効果を妨げない範囲で適宜他の樹脂成分を含有させてもよい。

（水溶性樹脂層の形成方法）
図４のように、本実施形態の発泡断熱紙容器用紙基材３は、紙基材１の両面に、水溶性樹脂層２を形成することにより製造される。なお、水溶性樹脂層２は、紙基材１の片面のみに設けても良い。
水溶性樹脂層２の形成方法については特に制限されないが、水溶性樹脂の塗工量や紙基材１への浸透厚さを均一化する観点から、ブレードコーターまたはロッドコーターを用いて水溶性樹脂を塗工する方法が好ましい。

ブレードコーターとは、紙基材１の表面に供給された塗工液を鋼鉄製のブレード（板刃）で掻き落とし、必要量を塗工する装置である。
ブレードコーターは、紙基材１に対して斜めに傾けて近接して配置された、紙基材１を横断する長さのブレードでもって、紙基材１と前記ブレードとの隙間を通過できない余分な塗工液を削り落とすことで、塗工液を高速かつ平滑に塗工する。
塗工量はブレードの押し付け圧や角度等によって調整可能である。

ロッドコーターとは、紙基材１の表面に供給された塗工液を平滑なロッド、ピアノ線やステンレス線等を密に巻いたロッド、表面に溝を多数有するロッド等を用いて掻き落とし、必要量を塗工する装置である。
ロッドコーターは、紙基材１に対して近接して配置された紙基材１を横断する長さのロッドでもって、紙基材１と前記ロッドとの隙間を通過できない余分な塗工液を削り落とすことで塗工液を高速かつ平滑に塗工する。ロッドコーターをバーコーターとも呼称する。
塗工量はロッドに巻いたピアノ線やステンレス線等の直径を変更することで調整可能である。

ブレードコーターまたはロッドコーターを用いると、高濃度の塗工液を使用した場合でも、紙基材１上に均一化された水溶性樹脂層２を薄く形成することができる。
高濃度の塗工液は、溶液粘度が高いため紙基材１に浸透し難く、水溶性樹脂の紙基材１への浸透厚さを減少させ、かつ、水溶性樹脂層２中の水溶性樹脂濃度を増加させることができる。そのため、ブレードコーターまたはロッドコーターを用いれば、水溶性樹脂の塗工量が少量であっても、効果的に紙基材１から発生する水蒸気の透過量を制御できる。

塗工液の溶剤としては、通常、水が用いられ、必要に応じて水に可溶のアルコール等の有機溶剤を混合して用いてもよい。塗工液には、界面活性剤、消泡剤、染料、顔料、サイズ剤、耐水化剤、紙力増強剤、分散剤、可塑剤等の各種公知の助剤を併用してもよい。
塗工層の乾燥方法は、公知の方法から適宜選択すればよい。また、水溶性樹脂層２の形成後、必要に応じて平滑化処理を行うことができる。

（水溶性樹脂層の形成量）
水溶性樹脂層２の片面あたりの形成量は、固形分で０．０３～６．００ｇ／ｍ^２であることが好ましい。特に水溶性樹脂としてＰＶＡを使用した場合は０．０５～０．５０ｇ／ｍ^２であることが好ましく、０．０６～０．１０ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。澱粉を使用した場合は０．８０～６．００ｇ／ｍ^２であることが好ましく、１．５０～３．００ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。ＰＡＭを使用した場合は０．０３～０．７０ｇ／ｍ^２であることが好ましく、０．０５～０．６０ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。

水溶性樹脂層２の片面あたりの形成量が、各水溶性樹脂の好ましい形成量の上限値以下であると、抄紙工程または乾燥工程における設備汚れが減少し、ひいては発泡断熱紙容器８への汚れの混入を防ぐことができる。また、紙基材１から発生する水蒸気を十分に透過させ、発泡樹脂層を厚くし、断熱性の高い発泡断熱紙容器８を得ることができる。
一方、水溶性樹脂層２の片面あたりの形成量が、各水溶性樹脂の好ましい形成量の下限値以上であると、紙基材１から発生した水蒸気の透過量を発泡断熱紙容器用紙基材３全体で均一化できる。水蒸気の透過量の均一化により、熱可塑性樹脂層４の過発泡を防止することで、表面の美麗性の高い発泡断熱紙容器８を得ることができる。水溶性樹脂層２の形成量とは平均形成量を表し、乾燥前後の重量変化、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡などで確認できる。

（水溶性樹脂の紙基材への浸透厚さ）
水溶性樹脂を含有する塗工液を紙基材１の表面に塗工すると、塗工液は紙基材１の内部に向けて浸透する。その後、塗工液は乾燥によって固化し、水溶性樹脂層２となる。本実施形態では、紙基材１に浸透して固化した水溶性樹脂も水溶性樹脂層２の一部とみなす。

水溶性樹脂の紙基材１への浸透厚さは５～１８０μｍであることが好ましい。特に水溶性樹脂としてＰＶＡを使用した場合は５～３５μｍであることが好ましく、１０～３０μｍであることがより好ましく、１５～２５μｍであることがさらに好ましい。澱粉を使用した場合は６０～１８０μｍであることが好ましく、６５～１７０μｍであることがより好ましく、７０～１６０μｍであることがさらに好ましい。ＰＡＭを使用した場合は５～７０μｍであることが好ましく、８～５０μｍであることがより好ましく、１５～３０μｍであることがさらに好ましい。

水溶性樹脂の紙基材１への浸透厚さが、各水溶性樹脂の好ましい浸透厚さの上記下限値以上であると、水蒸気の透過量が均一化されることで熱可塑性樹脂層４の発泡が均一化されるため、発泡断熱紙容器８の美麗性が向上する。一方、水溶性樹脂の紙基材１への浸透厚さが、各水溶性樹脂の好ましい浸透厚さの上記上限値以下であると、水溶性樹脂層２が水蒸気の透過を過剰に妨げることがなく、熱可塑性樹脂層４が十分に発泡し、発泡断熱紙容器８の断熱性が向上する。
水溶性樹脂の紙基材１への浸透厚さは、ブレード等の圧力、角度、ブレード等－紙間の隙間寸法、塗工液の粘度等によって調整できる。水溶性樹脂の紙基材１への浸透厚さは、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡等を用いて断面の拡大写真から測定することができる。

［発泡断熱紙容器用紙基材の性質］
（坪量）
発泡断熱紙容器用紙基材３の坪量は、好ましくは１００～４００ｇ／ｍ^２であり、より好ましくは２００～４００ｇ／ｍ^２であり、さらに好ましくは２２０～４００ｇ／ｍ^２であり、特に好ましくは２６０～３５０ｇ／ｍ^２である。
坪量が１００ｇ／ｍ^２以上であると、紙基材１等の含有する水分によって、熱可塑性樹脂層４が十分に発泡するようになるので、得られた発泡断熱紙容器８を手で把持したときに熱さを感じづらい。一方、坪量が４００ｇ／ｍ^２以下であると、発泡断熱紙容器８の剛性が大きくなりすぎず、成形加工適性が向上する傾向にある。

（密度）
発泡断熱紙容器用紙基材３の密度は、０．６０～１．０５ｇ／ｃｍ^３であることが好ましい。密度が０．６０ｇ／ｃｍ^３以上であると、発泡断熱紙容器８に必要な紙力が得られ易い。一方、密度が１．０５ｇ／ｃｍ^３以下であると、熱可塑性樹脂層４を発泡させる際に水蒸気が発泡断熱紙容器用紙基材３を十分に透過するため、熱可塑性樹脂層４の発泡性が向上し、得られた発泡断熱紙容器８を手で把持したときに熱さを感じづらい。

（紙厚）
発泡断熱紙容器用紙基材３の紙厚は、好ましくは１３０～４３０μｍであり、より好ましくは２３０～４３０μｍであり、さらに好ましくは２５０～４３０μｍである。
紙厚が１３０μｍ以上であると、紙基材１等の含有する水分によって、熱可塑性樹脂層４が十分に発泡するようになるので、得られた発泡断熱紙容器８を手で把持したときに熱さを感じづらい。一方、紙厚が４３０μｍ以下であると、発泡断熱紙容器８の剛性が大きくなりすぎず、成形加工適性が向上する傾向にある。

（発泡断熱紙容器用紙基材の透気抵抗度）
発泡断熱紙容器用紙基材３の坪量あたりの透気抵抗度は１．０～６．０ｓ／ｇ／ｍ^２であることが好ましい。発泡断熱紙容器用紙基材３の坪量あたりの透気抵抗度は、紙基材１の透気抵抗度を増減させるか、紙基材１に積層する水溶性樹脂層２の形成量を増減させることによって調整することができる。

坪量あたりの透気抵抗度が１．０ｓ／ｇ／ｍ^２以上であると、水蒸気の透過量が適度に抑制されることで、熱可塑性樹脂層４の発泡が均一化されるため、発泡断熱紙容器８の美麗性が向上する。一方、坪量あたりの透気抵抗度が６．０ｓ／ｇ／ｍ^２以下であると、水蒸気の透過を過剰に妨げず、熱可塑性樹脂層４を十分に発泡させることが可能になり、発泡断熱紙容器８の断熱性が向上する。
坪量あたりの透気抵抗度は、より良好な美麗性を得る観点から１．２ｓ／ｇ／ｍ^２以上であることがより好ましく、１．５ｓ／ｇ／ｍ^２以上であることがさらに好ましい。坪量あたりの透気抵抗度は、より良好な断熱性を得る観点から４．７ｓ／ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、４．５ｓ／ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましい。
透気抵抗度はＪＩＳ Ｐ ８１１７：２００９の王研式試験機法に準じて測定される。

（水分量）
発泡断熱紙容器用紙基材３中の水分量は、好ましくは４．５～８．０％であり、より好ましくは５．０～７．５％である。この水分量の別の表記として、好ましくは１３．５ｇ／ｍ^２～２４．０ｇ／ｍ^２であり、より好ましくは１５．０ｇ／ｍ^２～２２．５ｇ／ｍ^２であると表すことも可能であり、この表記は前記の％表記と同じ水分量を示している。
発泡断熱紙容器用紙基材３中の水分量が４．５％以上であると、十分な発泡樹脂層９の厚みを得られる。また、８．０％以下であると、過発泡となり難く、美麗性が損なわれ難い。
発泡断熱紙容器用紙基材３中の水分量は、例えば、発泡断熱紙容器用紙基材３を紙容器に成形し発泡させるまでに保管する保管環境の相対湿度を増減させること等により制御することができる。

［発泡断熱紙容器用シート］
図３のように、本実施形態の発泡断熱紙容器用シート５は、紙基材１の両面に水溶性樹脂層２を有する発泡断熱紙容器用紙基材３と、発泡断熱紙容器用紙基材３の片面の水溶性樹脂層２上に積層された熱可塑性樹脂層４とを有する。なお、前述の通り、水溶性樹脂層２は、紙基材１の片面のみに設けても良い。
発泡断熱紙容器用シート５を加熱処理すると、紙基材１と水溶性樹脂層２に含まれる水分が蒸発し、発生した水蒸気によって熱可塑性樹脂層４が発泡樹脂層９となる。
以下、発泡断熱紙容器用シート５について説明するが、既に説明した構成要素については説明を省略する。

（熱可塑性樹脂層）
熱可塑性樹脂層４には、水溶性樹脂層２上に形成可能で、かつ水分で発泡させることが可能なものであれば、結晶性樹脂と非結晶性樹脂のいずれの熱可塑性樹脂も使用できる。
結晶性樹脂の例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂等が挙げられる。非結晶性樹脂の例としては、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）樹脂、アクリル樹脂、変性ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）等が挙げられる。また、環境負荷低減を目的に、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリグリコール酸（ＰＧＡ）、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）等の生分解性樹脂も使用可能である。

これらの熱可塑性樹脂は、単一の樹脂を単層で使用してもよいし、複数の樹脂を混合して使用してもよいし、複層で使用してもよい。上記の熱可塑性樹脂の中では、押し出しラミネート性および発泡性に優れることからポリエチレンが好ましい。
熱可塑性樹脂層４の厚さについては特に限定されないが、断熱性や加工性の観点から、厚さが３０～８０μｍであることが好ましい。

（蒸散抑止層）
さらに、図２のように、発泡断熱紙容器用シート５上に、熱可塑性樹脂層４よりも融点の高い高融点熱可塑性樹脂や金属からなる蒸散抑止層１０を設けても良い。蒸散抑止層１０は前記物質を複数積層させても良い。
紙基材１の熱可塑性樹脂層４のない面に蒸散抑止層１０を積層すると、熱可塑性樹脂層４の発泡時に、紙基材１の熱可塑性樹脂層４のない面から水蒸気が蒸散してしまうことを抑制できる。水蒸気の蒸散が抑制されると、紙基材１から発生する水蒸気の多くが熱可塑性樹脂層４に向かうようになるため、熱可塑性樹脂層４の発泡性を向上させることができる。

蒸散抑止層１０が胴部材６および底板部材７の少なくとも一方の内壁面側に存在すると、容器に充填した液体等が紙基材１中へ浸透することを抑制できるため好ましい。 蒸散抑止層１０に使用する熱可塑性樹脂の融点は、紙基材１等中の水分を加熱蒸発させる際に溶融しない温度であればよいが、例えば１２５℃以上が好ましい。

熱可塑性樹脂層４に使用する熱可塑性樹脂と蒸散抑止層１０に使用する熱可塑性樹脂の融点の差は５℃以上あることが好ましい。
なお、複数の種類の樹脂を積層した場合の融点の差とは、熱可塑性樹脂層４に使用した樹脂のうち最も高い融点を有する樹脂と、蒸散抑止層１０に使用した樹脂のうち最も低い融点を有する樹脂との融点の差を指す。

［熱可塑性樹脂層の形成方法］
熱可塑性樹脂層４および蒸散抑止層１０は、押し出しラミネート法、ウェットラミネート法等の各種公知の方法を適宜使用して紙基材１上に積層すればよいが、熱可塑性樹脂層が単層の場合は、押し出しラミネート法の使用が好ましい。押し出しラミネート法の操業条件は、一般に溶融温度は２００～３７０℃程度、積層速度は３０～３００ｍ／分程度である。
また、蒸散抑止層１０に複数の層を設ける場合は、発泡断熱紙基材と蒸散抑止層の密着性や生産効率の観点から、いわゆる共押し出しラミネート法が好ましい。

［発泡断熱紙容器の成形］
発泡断熱紙容器用シートは、例えば以下のように容器状に成形される。
まず、発泡断熱紙容器用シート５の所定箇所に各種絵柄やバーコード等の印刷を施した後、所定の形状に打ち抜くことで、胴部材ブランクおよび底板部材ブランクを用意する。
なお、発泡断熱紙容器８に望む断熱性の程度によっては、胴部材ブランクと底板部材ブランクのどちらか一方だけを発泡断熱紙容器用シート５から作成してもよい。

胴部材ブランクと底板部材ブランクに用いる熱可塑性樹脂は、同種でも異種でもよいが、同種であれば胴部材６と底板部材７とが同温度で同時に発泡するため、加熱温度・時間等の加熱条件の管理が容易くなる。このようにして得られた胴部材ブランクと底板部材ブランクとを組み立て、一般のカップ成形機で成形し紙容器とする。

［加熱処理による発泡］
前記紙容器に対して、熱風、電熱、電子線など任意の手段で加熱処理を行い、胴部材ブランクや底板部材ブランクの紙基材１等に含まれる水分を気化させ、発生した水蒸気によって熱可塑性樹脂層４が発泡し、発泡樹脂層９となることで、発泡断熱紙容器８が得られる。加熱温度・時間は特に制限されないが、加熱温度は熱可塑性樹脂４の熱可塑性樹脂の融点よりも５℃～１０℃程度高く、蒸散抑止層１０の熱可塑性樹脂の融点よりも低いことが好ましい。
一般に、加熱温度は１００～２００℃程度、加熱時間は１～６分間程度である。

このように発泡された発泡樹脂層９の厚さとしては８００～１５００μｍが好ましい。
発泡樹脂層９の厚さが８００μｍ以上であると十分な断熱性が得られる。一方、発泡樹脂層９の厚さが１５００μｍ以下であると美麗性が向上する。発泡断熱紙容器８は、ホットコーヒーなどの充填用の発泡断熱紙容器、熱湯を注入するインスタント食品用の発泡断熱紙容器等として使用することができる。

［発泡断熱紙容器の性質］
発泡断熱紙容器においては、手で把持した際の手触り、持ち心地も重要である。発泡断熱紙容器の発泡樹脂層があまりに柔らかいと、把持による圧力で凹みすぎてしまい、内容物の熱さが肌に伝わって持ちづらくなってしまう。一方、発泡樹脂層があまりに固いと、発泡樹脂層特有の弾力性のある手触りが失われてしまう。
本発明者らは、検討の末、発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーと圧縮回復性とが所定の範囲内にあると、当該発泡断熱紙容器の柔らかさと凹みづらさの両立による良好な手触りが得られることを見出した。以下に発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーと圧縮回復性とについて詳細を述べる。

（圧縮エネルギー）
圧縮エネルギーとは、測定対象に印加した荷重と、当該荷重によって測定対象に発生した凹みの深さとの積分を表す値であり、圧縮エネルギーの値が大きいほど、測定対象は圧縮されやすく、柔らかいと評価できる。発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは、例えば発泡樹脂層の発泡の程度、換言すれば発泡セルの大きさを増減させることによって制御できる。発泡樹脂層の発泡セルが大きく、空気を多く含むほど、発泡断熱紙容器の柔らかさは増し、圧縮エネルギーは増大する傾向にある。
発泡断熱紙容器８のＫＥＳ－ＦＢ３－ＡＵＴＯ－Ａ自動化圧縮試験機（カトーテック株式会社製）を用いて測定した圧縮エネルギーは、０．１０～０．９５Ｎ・ｍ／ｍ^２であり、０．２５～０．７５Ｎ・ｍ／ｍ^２であることが好ましい。測定は、まず、ＩＳＯ１８７に準拠した環境（温度２３±１℃、相対湿度５０±２％）において、発泡断熱紙容器の底をカッター等で切り取り、円錐台状の側面に母線に沿って切れ目を1箇所入れ、扇形に開く。扇形状のサンプルを発泡面が上になるように２ｃｍ^２の加圧板と受圧板間に設置し、速度５０秒／ｍｍで加圧板を下降させることにより行う。

圧縮エネルギーが０．１０Ｎ・ｍ／ｍ^２を下回る発泡断熱紙容器８は固すぎ、発泡特有の手触りを失っており、手触りに劣る。一方、圧縮エネルギーが０．９５Ｎ・ｍ／ｍ^２を上回る発泡断熱紙容器８は柔らかすぎ、手で把持された際に凹み過ぎるため、内容物の温度を手に伝えやすい。

（圧縮回復性）
圧縮回復性とは、測定対象の加圧による凹みからの回復性を示す値であり、圧縮回復性の値が１００％に近いほど、圧縮後の回復性が良いと評価できる。発泡断熱紙容器の圧縮回復性は、例えば発泡樹脂層の発泡の程度、換言すれば発泡セルの大きさを増減させることによって制御できる。発泡樹脂層の発泡セルが大きく、空気を多く含むほど、発泡断熱紙容器の柔らかさは増し、圧縮回復性は低下する傾向にある。
発泡断熱紙容器８のＫＥＳ－ＦＢ３－ＡＵＴＯ－Ａ自動化圧縮試験機（カトーテック株式会社製）を用いて測定した圧縮回復性は、５５～９０％であり、６７～８５％であることが好ましい。測定は、まず、ＩＳＯ１８７に準拠した環境（温度２３±１℃、相対湿度５０±２％）において、発泡断熱紙容器の底をカッター等で切り取り、円錐台状の側面に母線に沿って切れ目を1箇所入れ、扇形に開く。扇形状のサンプルを発泡面が上になるように２ｃｍ^２の加圧板と受圧板間にサンプルを設置し、速度５０秒／ｍｍで加圧板を下降させることにより行う。

圧縮回復性が５５％を下回る発泡断熱紙容器８は、圧縮からの回復力に欠け、手で把持された際に凹み過ぎるため、内容物の温度を手に伝えやすい。一方、圧縮回復性が９０％を上回る発泡断熱紙容器８は、圧によって凹まなすぎるため、発泡独特の感触を失っており、手触りに劣る。

（表面粗さ）
発泡断熱紙容器８の最外層の高精細形状測定システムＫＳ－１１００（ＫＥＹＥＮＣＥ）を用いて測定した表面粗さは、５～７５μｍであることが好ましく、１５～６０μｍであることがより好ましい。
ここでいう表面粗さとは、最外層の表面の平均面に対して各点の高さの差をとり、その絶対値の平均を表した算術平均高さである。なお、平均面は評価点の平均高さを示す。測定は、まず、ＩＳＯ２５１７８に準拠した環境（温度２３±１℃、相対湿度５０±２％）において、発泡断熱紙容器の底をカッター等で切り取り、円錐台状の側面に母線に沿って切れ目を1箇所入れ、扇形に開く。扇形状のサンプルを発泡面が上になるように測定台に設置し、移動速度７５００μｍ、測定ピッチ１０μｍで１ｃｍ^２の試験片の最外層側の表面の高さを測定することにより行った。

表面粗さが５μｍを下回る発泡断熱紙容器８は、その表面が滑りやすくなり、把持性に劣るものとなりやすい。一方、表面粗さが７５μｍを上回る発泡断熱紙容器８の表面はザラついた感触となり、手触りに劣る。

以下に、発泡断熱紙容器用紙基材について実施した測定方法を示す。
パルプのろ水度は、ＪＩＳ Ｐ８１２１：２０１２に準じて測定した。
発泡断熱紙容器用紙基材の坪量は、ＪＩＳ Ｐ８１２４：２０１１に準じて測定した。
発泡断熱紙容器用紙基材の密度は、ＪＩＳ Ｐ８１１８：１９９８に準じて測定した。
発泡断熱紙容器用紙基材の坪量あたりの透気抵抗度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７：２００９に記載の王研式試験機法に準じて測定した。

以下に、発泡断熱紙容器について実施した測定方法を示す。
発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーおよび圧縮回復性は、ＫＥＳ－ＦＢ３－ＡＵＴＯ－Ａ自動化圧縮試験機（カトーテック株式会社製）を用いて、ＩＳＯ１８７に準拠した環境（温度２３±１℃、相対湿度５０±２％）において、２ｃｍ^２の加圧板と受圧板間にサンプルを設置し、速度５０秒／ｍｍで加圧板を下降させることにより測定した。
表面粗さとして、発泡樹脂層の表面の平均面に対して各点の高さの差をとり、その絶対値の平均（算術平均高さ）を測定した。測定は、高精細形状測定システムＫＳ－１１００（ＫＥＹＥＮＣＥ）を用いて、ＩＳＯ２５１７８に準拠した環境（温度２３±１℃、相対湿度５０±２％）において、移動速度７５００μｍ、測定ピッチ１０μｍで１ｃｍ^２の試験片の表面の高さを測定することにより行った。

［実施例１］
（発泡断熱紙容器用紙基材）
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ４０部と、同じく広葉樹パルプであるユーカリ材パルプ６０部とをろ水度４３０ｍｌになるように混合叩解し、パルプスラリーを得た。このパルプスラリー１００％に対して、固形分換算でカチオン化澱粉０．５質量％、ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．１質量％、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．３０質量％、ポリアミドポリアミンエピクロルヒドリン系樹脂（ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤）０．１質量％を添加して紙料スラリーを調製し、５層抄きの長網抄紙機で抄紙した。各層間にカチオン化澱粉を塗工量１．０ｇ／ｍ^２でスプレー塗布され、パルプ層が５層となる紙基材を得た。

次いで、得られた紙基材の両面に、水溶性樹脂としてポリビニルアルコール（ＰＶＡ）（日本酢ビ・ポバール株式会社製、製品名：ＪＭ１７、けん化度９６．５モル％）をロッドコーターにより片面あたり固形分で０．０８ｇ／ｍ^２（両面で０．１６ｇ／ｍ^２）となるように塗工、乾燥して、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１８．５μｍであった。
実施例１の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８６ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数８５、水分量１８．９ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度２．８５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は７５５ｐｐｍであった。

（発泡断熱紙容器用シート）
発泡断熱紙容器用紙基材の一方の面に、厚さ４０μｍとなるように高融点の熱可塑性樹脂（中密度ポリエチレン、密度９４０ｋｇ／ｍ^３、融点１３３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押し出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳＡ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、高融点熱可塑性樹脂層を形成した。

次いで、発泡断熱紙容器用紙基材の他方の面に、厚さ５０μｍとなるように熱可塑性樹脂（低密度ポリエチレン、密度９１８ｋｇ／ｍ^３、融点１０３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押し出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳＡ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、熱可塑性樹脂層を形成して、発泡断熱紙容器用シートを得た。

（発泡断熱紙容器）
発泡断熱紙容器シートＡからなる胴部材と一方の面に高融点熱可塑性樹脂層のみを設けた発泡断熱紙容器用シートからなる底部材から、上部直径１００ｍｍ、下部直径９５ｍｍ、高さ１１０ｍｍの容器を胴部材の熱可塑性樹脂層が外側となるように円筒形容器を作成した。次に、乾燥機で円筒形容器を温度１２０℃で６分間加熱し、熱可塑性樹脂層を発泡させ、円筒形の発泡断熱紙容器Ａを得た。
発泡断熱紙容器Ａの圧縮エネルギーは０．２４Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７８％、表面粗さは２５μｍであった。

［実施例２］
ＰＶＡの塗工量が片面あたり固形分で０．１０ｇ／ｍ^２（両面で０．２０ｇ／ｍ^２）となるようにした以外は実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１９．０μｍであった。
実施例２の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度１０１秒、地合い指数６４、水分量２３．０ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度５．７０ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は８００ｐｐｍであった。
実施例２の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．７２Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は６８％、表面粗さは５５μｍであった。

［実施例３］
ＰＶＡの塗工量が片面あたり固形分で０．１２ｇ／ｍ^２（両面で０．２４ｇ／ｍ^２）となるようにした以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１９．０μｍであった。
実施例３の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８７ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数９２、水分量１８．０ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度４．６０ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は７３１ｐｐｍであった。
実施例３の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．１５Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は８５％、表面粗さは１１μｍであった。

［実施例４］
ＰＶＡの塗工量が片面あたり固形分で０．１５ｇ／ｍ^２（両面で０．３０ｇ／ｍ^２）となるようにした以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１９．５μｍであった。
実施例４の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８７ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８１秒、地合い指数８０、水分量２１．０ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度５．８０ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は８４４ｐｐｍであった。
実施例４の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．１８Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７５％、表面粗さは１２μｍであった。

［実施例５］
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ２０部と、同じく広葉樹パルプであるユーカリ材パルプ８０部とを混合叩解し、パルプスラリーを得たこと以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１８．５μｍであった。
実施例５の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８７ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度７５秒、地合い指数８０、水分量１８．０ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．６５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は３１４ｐｐｍであった。
実施例５の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．３３Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７３％、表面粗さは３３μｍであった。

［実施例６］
ブレードコーターによりＰＶＡを片面あたり固形分で０．０６ｇ／ｍ^２（両面で０．１２ｇ／ｍ^２）となるように塗工した以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１８．５μｍであった。
実施例６の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８６ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数９０、水分量１３．５ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度２．４０ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は８１６ｐｐｍであった。
実施例６の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．１２Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は８２％、表面粗さは１０μｍであった。

［実施例７］
ブレードコーターによりＰＶＡを片面あたり固形分で０．０６ｇ／ｍ^２（両面で０．１２ｇ／ｍ^２）となるように塗工した以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１８．５μｍであった。
実施例７の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８６ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数９０、水分量１７．７ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度２．４４ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は７４７ｐｐｍであった。
実施例７の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．２１Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は８０％、表面粗さは１８μｍであった。

［実施例８］
ＰＶＡの代わりに、澱粉を片面あたり固形分で１．５０ｇ／ｍ^２（両面で３．００ｇ／ｍ^２）となるように塗工した以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、澱粉の紙基材への浸透厚さは８０．０μｍであった。
実施例８の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８６ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数８９、水分量１７．８ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．７０ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は７９５ｐｐｍであった。
実施例８の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．２９Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７８％、表面粗さは２８μｍであった。

［実施例９］
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ８０部と、針葉樹パルプであるラジアータパイン材パルプ２０部とを混合叩解し、パルプスラリーを得た。また、ＰＶＡの代わりに、澱粉を、片面あたり固形分で１．５０ｇ／ｍ^２（両面で３．００ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。このパルプの種別と澱粉の塗工の違い以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、澱粉の紙基材への浸透厚さは８０．０μｍであった。
実施例９の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度７８秒、地合い指数７８、水分量１７．８ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度３．１５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は１８７１ｐｐｍであった。
実施例９の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．６５Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７０％、表面粗さは４４μｍであった。

［実施例１０］
ＰＶＡの代わりに、澱粉を、ブレードコーターにより片面あたり固形分で１．００ｇ／ｍ^２（両面で２．００ｇ／ｍ^２）となるように塗工した以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、澱粉の紙基材への浸透厚さは５０．０μｍであった。
実施例１０の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８７ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８５秒、地合い指数６３、水分量１８．０ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．５０ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は７６３ｐｐｍであった。
実施例１０の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．４０Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７２％、表面粗さは３７μｍであった。

［実施例１１］
ＰＶＡの代わりに、澱粉を、ブレードコーターにより片面あたり固形分で１．１０ｇ／ｍ^２（両面で２．２０ｇ／ｍ^２）となるように塗工した以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、澱粉の紙基材への浸透厚さは６０．０μｍであった。
実施例１１の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８６ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度７９秒、地合い指数８０、水分量１７．５ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．６５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は７２２ｐｐｍであった。
実施例１１の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．２０Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７０％、表面粗さは２５μｍであった。

［比較例１］
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ１０部と、同じく広葉樹パルプであるユーカリ材パルプ９０部とを混合叩解し、パルプスラリーを得た。また、ＰＶＡを、ブレードコーターにより片面あたり固形分で０．０４ｇ／ｍ^２（両面で０．０８ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。このパルプの種別とＰＶＡの塗工の違い以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１６．０μｍであった。
比較例１の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８９ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度９２秒、地合い指数９０、水分量２２．５ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度０．７５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は１８９ｐｐｍであった。
比較例１の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．９８Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は５３％、表面粗さは７９μｍであった。

［比較例２］
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ５部と、同じく広葉樹パルプであるユーカリ材パルプ９５部とを混合叩解し、パルプスラリーを得た。また、ＰＶＡを、片面あたり固形分で０．６０ｇ／ｍ^２（両面で１．２０ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。このパルプの種別とＰＶＡの塗工の違い以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは２３．０μｍであった。
比較例２の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８８秒、地合い指数８５、水分量１７．６ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度６．８５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は１３５ｐｐｍであった。
比較例２の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．０９Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は７５％、表面粗さは１５μｍであった。

［比較例３］
広葉樹パルプであるユーカリ材パルプを叩解し、パルプスラリーを得た。また、ＰＶＡの替わりに水を塗工し、乾燥した（水溶性樹脂の塗工量および水溶性樹脂の紙基材への浸透厚さはいずれも計測できないので、表１において「－」で表記した）。このパルプの種別と水溶性樹脂の違い以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。
比較例３の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８７ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８９秒、地合い指数９０、水分量２３．１ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度０．５５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は１００ｐｐｍであった。
比較例３の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは１．０５Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は５３％、表面粗さは８０μｍであった。

［比較例４］
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ１０部と、同じく広葉樹パルプであるユーカリ材パルプ６０部と、針葉樹パルプであるラジアータパイン材パルプ３０部とを混合叩解し、パルプスラリーを得た以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１８．５μｍであった。
比較例４の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８９ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数７０、水分量１８．９ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度２．８５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は２６３９ｐｐｍであった。
比較例４の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは０．９９Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は５８％、表面粗さは８２μｍであった。

［比較例５］
広葉樹パルプであるアカシア材パルプ５部と、同じく広葉樹パルプであるユーカリ材パルプ９５部とを混合叩解し、パルプスラリーを得た以外は、実施例１と同様にして、発泡断熱紙容器用紙基材を得た。なお、ＰＶＡの紙基材への浸透厚さは１８．５μｍであった。
比較例５の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８８ｇ／ｃｍ^３、王研式平滑度８０秒、地合い指数７０、水分量１８．９ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度２．８５ｓ／ｇ／ｍ^２であり、直鎖アルコール及び直鎖脂肪酸の合計含有量は１２１ｐｐｍであった。
比較例５の発泡断熱紙容器用紙基材を用いて実施例１と同様に作成した発泡断熱紙容器の圧縮エネルギーは１．１０Ｎ・ｍ／ｍ^２、圧縮回復性は５０％、表面粗さは９０μｍであった。

［評価方法］
以上のようにして得られた発泡断熱紙容器用シートについて、以下の評価を行った。実施例、比較例の評価結果は表１に記載の通りであった。

（断熱性）
得られた発泡断熱紙容器用シートから、Ａ４サイズのサンプルを切り出した。熱可塑性樹脂層が外側となるようにして、円筒を作製した。その後、熱風を使用して、加熱温度１２０℃、加熱時間６分間で、円筒の外側の熱可塑性樹脂層を発泡させた。
得られた発泡断熱紙の発泡前後の厚さから、発泡倍率を算出し、以下の基準で評価した。なお、◎、○、△が合格であり、×が不合格である。
◎：発泡倍率２１倍以上で、断熱性が十分である。
○：発泡倍率１９倍以上、２１倍未満で、断熱性が十分である。
△：発泡倍率１５倍以上、１９倍未満で、断熱性がある。
×：発泡倍率１５倍未満で、断熱性が不十分である。

（美麗性）
得られた発泡断熱紙容器用シートから、辺１００ｍｍの正方形の試験片を切り出した。その後、熱風を使用して、加熱温度１２０℃、加熱時間６分間で、熱可塑性樹脂層を発泡させた。発泡後の熱可塑性樹脂層の表面を目視で観察し、以下の基準で美麗性を評価した。なお、◎、○、△が合格であり、×が不合格である。
◎：過発泡が見られず、形成された発泡セルは小さく均質で、表面は概ね平坦である。
○：過発泡が見られず、形成された発泡セルは小さく表面も概ね平坦であるが、発泡セルの大きさにばらつきが見られる。
△：形成された発泡セルがやや大きく、大きさにばらつきも見られるが、表面の凹凸は小さく過発泡は見られない。
×：過発泡の発生などにより、表面に大きな凹凸がある。

（触り心地官能評価）
発泡断熱紙容器に９０℃のお湯を入れ、３分後、容器外壁面を手で触り次の基準で評価した。なお、◎、○、△が合格であり、×が不合格である。
◎：あまり熱くなく、手で容器を十分に保持することができ、使用するに特に適した弾力と滑らかさを有している。
○：やや熱いが、手で容器を保持し続けることができ、使用するに適した弾力と滑らかさを有している。
△：熱く、手で容器を十分に保持することはやや難しいが可能であり、使用するに支障のない弾力と滑らかさを有している。
×：かなり熱く、手で容器を保持することが難しく、使用するに不適である。

表１から分かるように、実施例１～１１の発泡断熱容器は、断熱性、美麗性、触り心地官能評価のいずれの性能においても優れていた。
比較例１、３、５の発泡断熱紙容器は、圧縮エネルギーが高すぎ、かつ圧縮回復性が低すぎたため、触り心地において劣っていた。比較例２の発泡断熱紙容器は、圧縮回復性は所定の範囲内にあるものの、圧縮エネルギーが低すぎたため、触り心地において劣っていた。比較例４の発泡断熱紙容器は、圧縮回復性は所定の範囲内にあるものの、圧縮エネルギーが高すぎたため、触り心地において劣っていた。

１ 紙基材
２ 水溶性樹脂層
３ 発泡断熱紙容器用紙基材
４ 熱可塑性樹脂層
５ 発泡断熱紙容器用シート
６ 胴部材
７ 底板部材
８ 発泡断熱紙容器
９ 発泡樹脂層
１０ 蒸散抑止層
１１ パルプ層
１２ 澱粉層

Claims (6)

1. 外側から順に、熱可塑性樹脂からなる発泡樹脂層、紙基材および熱可塑性樹脂層を備える胴部材と、
   底板部材とからなる発泡断熱紙容器であって、
   圧縮回復性が５５～９０％であり、
   圧縮エネルギーが０．１０～０．９５Ｎ・ｍ／ｍ^２であり、
   前記紙基材と前記発泡樹脂層との間に水溶性樹脂層が設けられており、前記紙基材と前記水溶性樹脂層とを有する発泡断熱紙容器用紙基材は、炭素数が２４、２６および２８からなる群より選択される少なくとも１種の炭素数である一価の直鎖アルコールと、炭素数が２４、２６および２８からなる群より選択される少なくとも１種の炭素数である直鎖脂肪酸とを、合計で３１４～１８７１ｐｐｍ含有する
   ことを特徴とする発泡断熱紙容器。
2. 最外層の表面粗さが５～７５μｍであることを特徴とする請求項１に記載の発泡断熱紙容器。
3. 前記紙基材を構成するパルプの主成分がセルロースパルプであり、
   前記紙基材の坪量あたりの透気抵抗度が０．３５～１．９２ｓ／ｇ／ｍ^２である
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の発泡断熱紙容器。
4. 前記紙基材を構成するパルプの１０質量％以上がアカシア材パルプであることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器。
5. 前記紙基材が多層材であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器。
6. 前記発泡樹脂層を構成する樹脂がポリエチレンであることを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器。

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