JP6583120B2 - 発泡断熱紙容器用紙基材、発泡断熱紙容器用シートおよび発泡断熱紙容器 - Google Patents

Description

本発明は、発泡断熱紙容器およびその製造に用いる発泡断熱紙容器用紙基材と発泡断熱紙容器用シートに関する。

ファーストフード店、列車内、自動販売機などにおいて、コーヒーなどの温飲料やスープなどの温食品を購入者に提供するための容器として、あるいはカップ入り即席ラーメンの容器などとして、断熱性容器が広く使用されている。

従来、このような用途に使用される断熱性容器としては、発泡ポリスチレン製容器が知られている。発泡ポリスチレン製容器は、ポリスチレンに発泡剤を加えた原料をモールド内に注入し、原料に熱と圧力を加えて発泡させ、成形することによって製造される。このようにして得られた発泡ポリスチレン製容器は、容器全体を発泡させているため、嵩高であり、断熱性の点では非常に優れているものの、使用後のゴミの量が多くなるという問題がある。また、発泡ポリスチレン製容器は、焼却処分する際に高熱を発するため、焼却炉への影響が懸念される。さらに、石油資源の節約という観点からもその使用の見直しが求められている。

また、発泡ポリスチレン製容器の外表面には微小な凹凸が多数存在するため、容器の外表面に模様、文字、記号などを印刷しても鮮明に表現されにくいという問題がある。さらに、紙製の断熱性容器と比べると、強度が弱いため、カップ入り即席ラーメン用などの比較的大きな容器の場合には、輸送中に割れたりするなどの問題があった。

これらの問題に対して、いくつかの先行技術が開示されている。特許文献１には、ポリエチレン等の熱可塑性合成樹脂フィルムをラミネートした紙製容器を加熱し、紙に含まれている水分を利用してフィルムを発泡させる技術が開示されている。また、特許文献２には、低融点の熱可塑性樹脂の発泡内層とこれよりも高い融点を有する熱可塑性樹脂の非発泡外層とからなる２層構造断熱膜が被着されている紙製容器が開示されている。また、特許文献３には、紙基材の少なくとも片面にポリエチレン等の熱可塑性樹脂層を積層した発泡断熱紙製容器用シートにおいて、該紙基材の表面がカレンダーサイズプレスによって処理されている発泡断熱紙製容器用シートが開示されている。

特開昭５７−１１０４３９号公報 特開平５−４２９２９号公報 特開２０１２−２１４０３８号公報

特許文献１および特許文献２に記載の容器の基材の主体は紙であるため、全体が発泡ポリスチレンからなる容器に比べて石油の使用量が少なく、環境負荷が小さい。しかし、特許文献１および特許文献２に記載の容器は、紙基材から発生する水蒸気の透過量が場所によってばらつくため、発泡の均一性に欠け、容器の表面外観に凹凸が発生して、表面の美麗性に欠けるといった問題が存在した。

また、特許文献３に記載の発泡断熱紙製容器では、同様の理由で環境負荷は小さいものの、加熱発泡時に紙基材から発生する水蒸気の透過量が場所によって均一ではないため、熱可塑性樹脂層の発泡が不均一となり、表面の美麗性において改善の余地を有するものであった。

また、発泡断熱紙製容器に液体を充填したときに、発泡断熱紙の断面から液体が侵入して、発泡断熱紙表面を濡れ広がり、表面の美麗性を損ねるといった問題も生じていた。

本発明は、上記のような状況に鑑みてなされたものである。すなわち、本発明は、紙基材から発生する水蒸気の透過量の場所によるばらつきを低減し、熱可塑性樹脂層を均一に発泡させることによって、断熱性と表面の美麗性に優れた発泡断熱紙容器を提供することを課題とする。また、当該発泡断熱紙容器の製造に用いる発泡断熱紙容器用紙基材と発泡断熱紙容器用シートを提供することを課題とする。

本発明者らは、発泡樹脂層となる熱可塑性樹脂層を積層する前の紙基材の表面処理方法について検討を加えた。その結果、紙基材の表面にアルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を予め設けると、紙基材から発生する水蒸気の透過を適度にバリアして、水蒸気が特定の場所から噴出することを抑制し、水蒸気の透過量の場所によるばらつきを低減できることを見出した。そして、そのことによって発泡断熱紙容器の断熱性や美麗性を改善できることを見出した。さらに、発泡断熱紙の断面から発泡断熱紙表面が濡れ広がることを抑制して、美麗性を良好に保つことが可能となることを見出して、本発明を完成するに至った。
本発明は、以下のような構成を有している。

（１）紙基材の少なくとも片面に、アルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有する発泡断熱紙容器用紙基材。

（２）坪量あたりの透気抵抗度が０．３〜２．０ｓ／ｇ／ｍ^２であることを特徴とする（１）に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。

（３）前記部分ケン化ポリビニルアルコール層の形成量が片面で０．１〜４．０ｇ／ｍ^２であることを特徴とする（１）または（２）に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。

（４）密度が０．６０〜０．９９ｇ／ｃｍ ^３ であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。

（５）水分量が５〜６０ｇ／ｍ^２であることを特徴とする（１）〜（４）のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。

（６）紙基材の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する発泡断熱紙容器用シートであって、前記紙基材と前記熱可塑性樹脂層との間に、アルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有することを特徴とする発泡断熱紙容器用シート。

（７）前記熱可塑性樹脂層の厚さが３０〜８０μｍであることを特徴とする（６）に記載の発泡断熱紙容器用シート。

（８）前記熱可塑性樹脂がポリエチレンであることを特徴とする（６）または（７）に記載の発泡断熱紙容器用シート。

（９）胴部材および底板部材の少なくとも一方に発泡断熱紙を用いた発泡断熱紙容器であって、前記発泡断熱紙は、紙基材の少なくとも片面に熱可塑性樹脂からなる発泡樹脂層を有し、前記紙基材と前記発泡樹脂層との間に、アルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有することを特徴とする発泡断熱紙容器。

本発明の発泡断熱紙容器は、紙基材から発生する水蒸気の透過量の場所によるばらつきが少ないため、熱可塑性樹脂層が均一に発泡し、断熱性と表面の美麗性に優れている。また、本発明の発泡断熱紙容器用紙基材および発泡断熱紙容器用シートは、紙基材から発生する水蒸気の透過量の場所によるばらつきが少ないため、熱可塑性樹脂層が均一に発泡し、断熱性と表面の美麗性に優れた発泡断熱紙容器を製造することができる。

本実施形態の発泡断熱紙容器用紙基材の模式的断面図である。 本実施形態の発泡断熱紙容器用シートの模式的断面図である。 本実施形態の発泡断熱紙容器の模式的断面図である。 図３のＡで示された部分の拡大断面図である。

本発明の実施形態について以下説明する。但し、本発明の実施形態は、以下の実施形態に限定されるものではない。

図３は、本実施形態の発泡断熱紙容器の模式的断面図である。また、図４は、図３のＡで示された部分の拡大断面図である。本実施形態において、発泡断熱紙容器８とは、胴部材６および底板部材７の少なくとも一方に発泡断熱紙を用いた発泡断熱紙容器８であり、当該発泡断熱紙は、紙基材１の少なくとも片面に熱可塑性樹脂からなる発泡樹脂層９を有している。本実施形態の発泡断熱紙容器８は、当該紙基材１と当該発泡樹脂層９との間に、アルキルケテンダイマー（以下、「ＡＫＤ」と記載する。）を含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層２を有することを特徴としている。図４において、ＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層２は、紙基材１の両方の面に形成されている。さらに、発泡断熱紙容器８は、その外壁面側に発泡樹脂層９を有し、その内壁面側に後記する高融点熱可塑性樹脂層１０を有している。

図２は、本実施形態の発泡断熱紙容器用シートの模式的断面図である。本実施形態の発泡断熱紙容器用シート５は、上記の発泡断熱紙容器８を製造するために用いられるものである。本実施形態の発泡断熱紙容器用シート５は、紙基材１の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層４を有し、当該紙基材１と当該熱可塑性樹脂層４との間に、ＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層２を有している。当該熱可塑性樹脂層４は、加熱処理によって発泡して、発泡樹脂層９となる。

図１は、本実施形態の発泡断熱紙容器用紙基材の模式的断面図である。本実施形態の発泡断熱紙容器用紙基材３は、上記の発泡断熱紙容器用シート５を製造するために用いられるものである。本実施形態の発泡断熱紙容器用紙基材３は、紙基材１の少なくとも片面にＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層２を有している。ＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層２上に熱可塑性樹脂層４を設けることによって、上記の発泡断熱紙容器用シート５が形成される。

発泡断熱紙容器用シート５を胴部材６や底板部材７に用いて、紙容器を成形する。その後、当該紙容器を加熱することによって、紙基材１やＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層２中に含まれる水分が気化して水蒸気となる。発生した水蒸気は、部分ケン化ポリビニルアルコール層２を透過して、加熱された熱可塑性樹脂層４中に浸透し、熱可塑性樹脂を発泡させて、熱可塑性樹脂層４は発泡樹脂層９へと変わる。その結果、前記紙容器は断熱性を有した発泡断熱紙容器８となる。

本発明者らの検討によると、紙基材１の表面に樹脂等による皮膜が形成されていないと、加熱したときに、水蒸気が紙基材１から直接放出されるため、水蒸気の透過量が紙基材１の場所によって不均一となり、熱可塑性樹脂層４の発泡において部分的に過発泡が発生し易い傾向にある。過発泡部分が存在すると、発泡形態が不均一となり、表面に凹凸が生じるため、断熱性と表面の美麗性が共に低下する。

本発明者らは、紙基材１の表面に形成する皮膜の材料について検討を重ねた結果、ＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコールが皮膜の材料として優れていることを見出した。
以下、本実施形態を構成する各部材について説明する。

（部分ケン化ポリビニルアルコール）
一般に部分ケン化ポリビニルアルコールは、完全ケン化ポリビニルアルコールに比べて表面張力が低いため、紙基材上に皮膜を成形する場合、より均質な皮膜を形成することができる。そのため、紙基材上に部分ケン化ポリビニルアルコールの皮膜が形成されていると、加熱発泡時に、紙基材からの水蒸気の発生量が場所によってばらつくことが抑制され、部分的な過発泡の発生が低減される。その結果、発泡形態が均一となり、断熱性と表面の美麗性の両方において、より優れた発泡断熱紙を得ることができる。

部分ケン化ポリビニルアルコールの鹸化度は、８０モル％以上が好ましく、８５モル％以上がより好ましい。また、部分ケン化ポリビニルアルコールの鹸化度は、９８モル％以下が好ましく、９７モル％以下がより好ましい。鹸化度を９８モル％以下とすることによって、紙基材に使用する場合に、表面張力を低下させて、成膜性を向上させることができる。また、鹸化度を８０モル％以上とすることにより、サイズ性の過度の低下を防ぐことができる。

部分ケン化ポリビニルアルコールの平均重合度は、ＪＩＳ Ｋ ６７２６−１９９４に準拠して測定した場合には、８００〜１５００が好ましい。平均重合度を８００以上とすることによって、成膜性が向上する。一方、平均重合度を１５００以下とすることによって、水への溶解性が向上し、溶液粘度が高くならず、塗工することが容易となる。

部分ケン化ポリビニルアルコールは、成膜性に対して大きな影響が無ければ、変性されていてもよい。変性ポリビニルアルコールとしては、例えば、カチオン性ポリビニルアルコール、アニオン変性ポリビニルアルコール、エチレン変性ポリビニルアルコール、アセトアセチル変性ポリビニルアルコール、シラノール変性ポリビニルアルコール等が挙げられる。

但し、部分ケン化ポリビニルアルコールは、完全ケン化ポリビニルアルコールに比べて酢酸基が多く、水酸基同士による強い結合が阻害されているため、水への溶解性が向上し、また表面張力が低下する。このため、塗布後の紙表面のサイズ性に劣っている。そのため、以下に説明するような問題が生じることがある。

後記するように、通常、発泡断熱紙容器を製造する際には、発泡断熱紙容器用シートから所定の形状の扇形の胴部材ブランクと円形の底板部材ブランクとを打ち抜き、胴部材ブランクを円筒状に巻いて、両端部を重ねてヒートシール等によって接着する。その後、底板部材ブランクをはめ込み、容器形状とした後、加熱によって熱可塑性樹脂層を発泡させて、発泡断熱紙容器とする。ここで、容器内に液体を充填すると、容器の内面に露出した発泡断熱紙の端部の断面が液体に暴露される。そのため、紙表面のサイズ性が低いときは、液体が発泡断熱紙の断面から発泡断熱紙表面を濡れ広がり、商品外観を損ねるといった欠陥が生じる場合がある。

（サイズ剤）
そこで、部分ケン化ポリビニルアルコールのサイズ剤について検討を加えた。サイズ剤としては、部分ケン化ポリビニルアルコールの成膜性を阻害させないために、分子量の小さいものが望ましく、また、少量でサイズ効果の高いものが望ましい。ＡＫＤは、部分ケン化ポリビニルアルコールの成膜性を維持し、紙基材のサイズ性を向上させて、発泡断熱紙の断面から発泡断熱紙表面が濡れ広がることを適度に抑制することができる。

本実施形態におけるサイズ剤は、ＡＫＤ系であれば特に限定されるものでなく、一般に公知の紙用ＡＫＤサイズ剤を用いることができる。ＡＫＤの中では、炭素数１４〜２２の直鎖状飽和脂肪酸から調製されるＡＫＤが好ましい。

部分ケン化ポリビニルアルコールに対するＡＫＤの添加量は、通常は、５〜５０質量％が好ましく、１０〜３０質量％がより好ましい。

（部分ケン化ポリビニルアルコール層）
紙基材上に強固に密着した部分ケン化ポリビニルアルコールの皮膜が形成されると、水蒸気の透過量を適度に制御して、水蒸気の透過量の場所によるばらつきを抑制することができる。その結果、熱可塑性樹脂層の発泡状態を均一にさせることができ、断熱性と美麗性を向上させることができる。

また、後記するように、発泡樹脂層となる熱可塑性樹脂としてはポリエチレンが使用されることが多い。紙基材の表面に部分ケン化ポリビニルアルコール層が存在することによって、後工程で積層されるポリエチレンが紙基材に強固に密着する。その結果、発泡時の紙基材からの水蒸気の透過量がより一層均一となり、過発泡が抑えられ、発泡形態が均一となる。

部分ケン化ポリビニルアルコール層は、部分ケン化ポリビニルアルコールを主成分とする層であるが、必要に応じて、発明の効果を妨げない範囲で適宜他の樹脂成分を含有させてもよい。

部分ケン化ポリビニルアルコール層を形成する方法については、特に限定されない。塗布法、転写法、含浸法、噴射法等の種々の公知の方法を用いることができる。ＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層は、例えば、紙基材の少なくとも片面に部分ケン化ポリビニルアルコールとＡＫＤとを含有する塗工液を塗布または含浸し、乾燥させることによって形成することができる。

塗工液には、必要に応じて、界面活性剤、消泡剤、染料、顔料、サイズ剤、耐水化剤、紙力増強剤、分散剤、可塑剤、ｐＨ調整剤、消泡剤、保水剤、防腐剤、着色染料、着色顔料、紫外線防止剤等の各種公知の助剤を併用してもよい。

塗工液を紙基材に塗布または含浸する装置としては、特に限定されず、一般に公知の装置を用いることができる。塗布または含浸する装置としては、例えば、バーコーター、ブレードコーター、エアーナイフコーター、ロールコーター、リバースロールコーター、カーテンコーター、スロットダイコーター、グラビアコーター、チャンプレックスコーター、ブラシコーター、スライドビードコーター、カレンダーサイズプレス、ツーロールあるいはメータリングブレード方式のサイズプレスコーター、ビルブレードコーター、ショートドウェルコーター、ゲートロールコーター、キャレンダーによるニップコーター等が挙げられる。これらの中でも、生産効率を高めるために、ゲートロールコーターまたはロッドメタリングサイズプレスコーターといったフィルムトランスファータイプのコーターを用いることが好ましい。

部分ケン化ポリビニルアルコール層の形成量は、紙基材の片面あたり固形分で、０．１〜４．０ｇ／ｍ^２の範囲であることが好ましく、０．２〜２．０ｇ／ｍ^２の範囲であることがより好ましい。形成量を０．１ｇ／ｍ^２以上とすることにより、成膜性と密着性を高めることができ、その結果、断熱性をより一層高めることができる。一方、形成量を４．０ｇ／ｍ^２以下とすることにより、塗工液を塗布するときに抄紙工程または乾燥工程における設備汚れを軽減でき、汚れが脱落して発泡断熱紙容器に異物となって混入することを防ぐことができる。部分ケン化ポリビニルアルコール層は、紙基材の少なくとも片面に設けるものであるが、両面に設けることもできる。

塗工液を塗布した後に、塗工層を乾燥させる方法は、特に限定されず、公知の抄紙工程または乾燥工程において用いられる方法の中から適宜選択すればよい。また、部分ケン化ポリビニルアルコール層を形成した後に、必要に応じて平滑化処理を行うことができる。平滑化処理は、通常のスーパーカレンダー、グロスカレンダー、ソフトカレンダー等の平滑化処理装置を用いて、オンマシンまたはオフマシンで行われる。

［紙基材］
（パルプ）
本実施形態において、紙基材を構成するパルプの種類は特に限定されない。パルプの種類としては、例えば、針葉樹材の晒クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）、広葉樹材の晒クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）、砕木パルプ（ＧＰ）、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）、ケミサーモメカニカルパルプ（ＣＴＭＰ）、脱墨パルプ（ＤＩＰ）等の木材系パルプ、靭皮パルプ、リンターパルプ、麻パルプ等の非木材パルプ等の天然パルプが挙げられる。これらのパルプは、１種単独、または２種以上を組合せて使用することができる。なかでも、品質やコストの面から木材パルプを使用することが好ましい。

紙基材を構成するパルプのＪＩＳ Ｐ ８１２１−２０１２に準じて測定した濾水度（カナダ標準濾水度、Ｃ.Ｓ.Ｆ.）は、３００〜６００ｍｌに調整することが好ましい。パルプの濾水度は、前記した少なくとも１種のパルプを叩解して上記範囲に調整すればよい。２種類以上のパルプを使用する場合には、別々に叩解したパルプを混合して上記範囲にしてもよいし、予め混合したパルプを叩解して上記範囲に調整してもよい。パルプの濾水度が３００ｍｌ未満になると、抄紙工程での脱水が遅く、操業性が劣ることがある。一方、パルプの濾水度が６００ｍｌを超えると、紙力が低下することがある。パルプの濾水度は、より好ましくは３００〜４５０ｍｌである。

（抄紙）
紙基材の抄紙方法および抄紙機の型式は、特に限定されるものではなく、長網抄紙機、ツインワイヤー抄紙機、円網抄紙機、ギャップフォーマー、ハイブリッドフォーマー(オントップフォーマー)等の公知の抄紙方法および抄紙機が選択可能である。
また、抄紙時のｐＨは酸性領域（酸性抄紙）、疑似中性領域（疑似中性抄紙）、中性領域（中性抄紙）、アルカリ性領域（アルカリ性抄紙）のいずれでもよく、酸性領域で抄紙した後、紙基材の表面にアルカリ性薬剤を塗布してもよい。

（填料）
紙基材を抄紙する際に配合する填料は、製紙分野で一般に使用されている填料が使用可能であり、特に限定されない。填料の例としては、クレー、焼成カオリン、デラミネートカオリン、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム−シリカ複合物、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、酸化珪素、非晶質シリカ、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化亜鉛などの無機填料、尿素−ホルマリン樹脂、ポリスチレン樹脂、フェノール樹脂、微小中空粒子などの有機填料が例示できる。これらの填料は単独または２種類以上を適宜組み合わせて使用することができる。前記の酸性抄紙であれば一般に、これらの填料から酸溶解性のものを除いたものが使用される。

紙基材を抄紙する際に、填料は無配合とすることも可能である。紙基材の填料を無配合とすると、紙基材中に含まれる水分によって熱可塑性樹脂層を発泡させる際に、発泡性が向上する。一方、紙基材に填料を配合すると、得られる発泡断熱紙容器用シート及びそれを用いた発泡断熱紙容器の不透明度が向上する。

（内添助剤）
紙基材を抄紙する際に、各種内添助剤を必要に応じて適宜選択して使用することが可能である。内添助剤の例としては、ロジン、アルキルケテンダイマー（ＡＫＤ）、アルケニルこはく酸無水物（ＡＳＡ）等の各種の内添サイズ剤、ノニオン性、カチオン性、両性の各種歩留まり向上剤、濾水度向上剤、紙力向上剤、各種澱粉類、ポリアクリルアミド、尿素樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミド、ポリアミン樹脂、ポリアミン、ポリエチレンイミン、植物ガム、ポリビニルアルコール、ラテックス、ポリエチレンオキサイド、親水性架橋ポリマー粒子分散物及びこれらの誘導体あるいは変性物等、硫酸バンド、塩化アルミニウム、アルミン酸ソーダ、塩基性塩化アルミニウム、塩基性ポリ水酸化アルミニウム等の塩基性アルミニウム化合物、水に易分解性のアルミナゾル等の水溶性アルミニウム化合物、硫酸第一鉄、硫酸第二鉄等の多価金属化合物、シリカゾル、消泡剤、着色染料、着色顔料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。本実施形態においては、特に、ロジン、アルキルケテンダイマー（ＡＫＤ）、アルケニルこはく酸無水物（ＡＳＡ）等の内添サイズ剤を添加することが好ましい。

（表面ｐＨ）
紙基材表面のｐＨは、６以下とすることが好ましい。紙基材表面のｐＨが６以下の酸性側であると、パルプから水が放出され易い状態となるため、熱可塑性樹脂の発泡性が良好になると考えられる。紙面ｐＨの測定は、ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩＮｏ.４９−２（塗布法）に準じて測定される。

［発泡断熱紙容器用紙基材］
本実施形態の発泡断熱紙容器用紙基材は、前記したように、紙基材の少なくとも片面にＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有しており、以下に説明する特性を有している。

（透気抵抗度）
発泡断熱紙容器用紙基材の坪量あたりの透気抵抗度（透気抵抗度／坪量）は、０．３〜２．０ｓ／ｇ／ｍ^２であることが好ましい。坪量あたりの透気抵抗度がこの範囲にあると、得られる発泡断熱紙容器用シート及びそれを用いた発泡断熱紙容器において、水蒸気の透過量を適度に抑制して、熱可塑性樹脂層の発泡状態が均一となるため、断熱性と美麗性のバランスが良好となる。坪量あたりの透気抵抗度は、より好ましくは０．５〜１．９ｓ／ｇ／ｍ^２、更に好ましくは０．８〜１．８ｓ／ｇ／ｍ^２、特に好ましくは１．３〜１．８ｓ／ｇ／ｍ^２である。透気抵抗度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７；２００９に記載の王研式試験機法に準じて測定される。

（水分量）
発泡断熱紙容器用紙基材の水分量は、紙基材が含有する水分量と部分ケン化ポリビニルアルコール層が含有する水分量の合計となる。紙基材が含有する水分量は、紙基材の坪量及び含水率によって決定される。発泡断熱紙容器用紙基材の水分量は、好ましくは５〜６０ｇ／ｍ^２であり、より好ましくは１０〜４０ｇ／ｍ^２であり、さらに好ましくは１５〜４０ｇ／ｍ^２である。水分量は、調湿後、ＪＩＳ Ｐ８１２７；２０１０に準じて測定される。

（坪量）
発泡断熱紙容器用紙基材の坪量は、好ましくは１００〜４００ｇ／ｍ^２であり、より好ましくは２００〜４００ｇ／ｍ^２であり、さらに好ましくは２２０〜４００ｇ／ｍ^２である。坪量が１００ｇ／ｍ^２未満であると、水分量の関係から発泡が不十分になりやすく、得られた発泡断熱紙容器を手で把持したときに熱さを感じやすい。一方、坪量が４００ｇ／ｍ^２を超えると、発泡断熱紙容器の成形加工適性が低下する傾向がある。

（密度）
発泡断熱紙容器用紙基材の密度は、所望に応じて適宜設定すればよく、特に限定されることはないが、０．６０〜０．９９ｇ／ｃｍ^３とすることが好ましい。発泡断熱紙容器用紙基材の密度が低いと、熱可塑性樹脂層を発泡させる際に水蒸気が紙基材を通りやすくなり、発泡性が向上する傾向が見られる。しかし、発泡断熱紙容器用紙基材の密度が０．６０ｇ／ｃｍ^３未満であると、発泡断熱紙容器に必要な紙力が得られないことがある。一方、発泡断熱紙容器用紙基材の密度が０．９９ｇ／ｃｍ^３を超えると、熱可塑性樹脂層を発泡させる際に水蒸気が紙基材を通りにくくなり、発泡性が低下する傾向がある。

［発泡断熱紙容器用シート］
本実施形態の発泡断熱紙容器用シートは、前記したように、紙基材の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有し、紙基材と熱可塑性樹脂層との間に、ＡＫＤを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有している。発泡断熱紙容器用シートは、上記の発泡断熱紙容器用紙基材の部分ケン化ポリビニルアルコール層が形成されている表面上に熱可塑性樹脂層を設けることによって形成される。発泡断熱紙容器用シートを加熱処理することによって、紙基材と部分ケン化ポリビニルアルコール層に含まれる水分が加熱蒸発して、発生した水蒸気によって熱可塑性樹脂層は発泡樹脂層となる。

（熱可塑性樹脂層）
熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂は、部分ケン化ポリビニルアルコール層上に形成可能であり、かつ発泡させることが可能であれば特に制限されず、結晶性樹脂および非結晶性樹脂のいずれの熱可塑性樹脂も使用することが可能である。

結晶性樹脂の例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ＰＰＳ樹脂等が挙げられる。非結晶性樹脂の例としては、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ＡＢＳ樹脂、アクリル樹脂、変性ＰＰＥ、ポリカーボネート、ポリウレタン、ポリ酢酸ビニル、非結晶性ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等が挙げられる。これらの熱可塑性樹脂は、単一の樹脂を単層で使用してもよいし、複数の樹脂を混合したり、複層で使用してもよい。

上記の熱可塑性樹脂の中では、押出しラミネート性および発泡性が優れることからポリエチレンが好ましい。ポリエチレンは、大きくは直鎖状低密度ポリエチレン（密度：９１０〜９３０ｋｇ／ｍ^３、融点：１０２℃〜１２２℃）、低密度ポリエチレン（密度：９１０〜９３０ｋｇ／ｍ^３、融点：１０２℃〜１２２℃）、中密度ポリエチレン（密度：９３０〜９４２ｋｇ／ｍ^３、融点：１１０〜１３３℃）、高密度ポリエチレン（密度：９４２〜９７０ｋｇ／ｍ^３、融点：１２７〜１３５℃）のように区分される。これらの中では、押出しラミネート性及び発泡性に特に優れることから、低密度ポリエチレンが好ましい。

熱可塑性樹脂層の厚さは、所望する断熱性を有する発泡断熱紙容器が得られればよく特に限定されないが、断熱性や加工性の観点から、発泡前の厚さは３０〜８０μｍであることが好ましい。

（高融点熱可塑性樹脂層、金属層）
本実施形態の発泡断熱紙容器用シートは、紙基材の熱可塑性樹脂層を形成した面とは反対側の面に、熱可塑性樹脂層よりも融点の高い高融点熱可塑性樹脂層やアルミニウム箔等の金属層を積層してもよい。このような高融点熱可塑性樹脂層や金属層を有すると、発泡断熱紙容器用シートを加熱して熱可塑性樹脂層を発泡させる際に、紙基材の熱可塑性樹脂層を形成した面と反対側の面から水蒸気が蒸散することが抑制され、熱可塑性樹脂層の発泡性が向上する。

このとき、高融点熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂の融点は、紙基材中に含まれる水分を加熱蒸発させる際の加熱温度において溶融せず、水蒸気の拡散を防止できればよく、特に制限されないが、１２５℃以上であることが好ましい。また、紙基材の表面に金属層を形成するためには、金属箔を積層してもよいし、金属層を蒸着法等の気相法で形成してもよい。

さらに、高融点熱可塑性樹脂層や金属層が発泡断熱紙容器の胴部材および底板部材の少なくとも一方の内壁面側に存在すると、容器に充填した液体等が紙基材中へ浸透することを抑制できるため好ましい。

また、発泡断熱紙容器用シートの熱可塑性樹脂層の上に高融点熱可塑性樹脂層を積層してもよい。熱可塑性樹脂層の上に高融点熱可塑性樹脂層を積層すると、発泡断熱紙容器用シートを加熱して熱可塑性樹脂層を発泡させる際に、熱可塑性樹脂層を貫通して水蒸気が蒸散することが抑制されるので、発泡性が向上する。

熱可塑性樹脂層が発泡断熱紙容器の胴部材の外壁面側に存在する場合、一般にその表面は、発泡による凹凸が発生するため平滑ではない。熱可塑性樹脂層の上に高融点熱可塑性樹脂層を積層すると、発泡断熱紙容器の胴部表面を平滑にすることができるため、特に美麗性に優れた発泡断熱紙容器を得ることができる。

高融点熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂は、熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂と同じ種類であってもよいし、異なる種類であってもよい。例えば、熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂と高融点熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂の両方にポリエチレンを選択する場合、熱可塑性樹脂層は低密度ポリエチレンを、高融点熱可塑性樹脂層は中密度ポリエチレンまたは高密度ポリエチレンを選択することで、高融点熱可塑性樹脂層の融点を熱可塑性樹脂層より高くすることが可能となる。

熱可塑性樹脂層と高融点熱可塑性樹脂層の融点の差、即ち、熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂と高融点熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂の融点の差は５℃以上あることが好ましい。熱可塑性樹脂層または高融点熱可塑性樹脂層において複数の種類の樹脂を積層して使用した場合は、熱可塑性樹脂層に使用した樹脂のうち最も高い融点を有する樹脂と、高融点熱可塑性樹脂層に使用した樹脂のうち最も低い融点を有する樹脂について、融点の差が５℃以上あることが好ましい。

高融点熱可塑性樹脂層の厚さは、紙基材の熱可塑性樹脂層を積層した面と反対側の面から水蒸気が蒸散することを抑制したり、熱可塑性樹脂層を貫通して水蒸気が蒸散することを抑制できればよく、特に限定されないが、２０〜５０μｍ程度である。特に、高融点熱可塑性樹脂層が発泡断熱紙容器の胴部材および底板部材の少なくとも一方の内壁面側に存在する場合、高融点熱可塑性樹脂層の厚さが２０μｍ以上であると、容器に充填した液体等が紙基材中へ浸透することを効果的に抑制することが可能である。

［熱可塑性樹脂層の形成方法］
熱可塑性樹脂層および高融点熱可塑性樹脂層の形成方法は特に制限されず、押出しラミネート法、ウェットラミネート法、ドライラミネート法等の各種方法を適宜使用して紙基材上に積層すればよい。押出しラミネート法とは、紙基材の表面に、熱可塑性樹脂をＴダイから溶融樹脂膜の状態で押出し、クーリングロールとこれに対向するニップロールとの間で冷却しつつ押圧・圧着する方法である。紙基材と熱可塑性樹脂層との密着性、および熱可塑性樹脂層の発泡性が良好となるため、押出しラミネート法が好ましい。

押出しラミネート法の操業条件、即ち、熱可塑性樹脂の溶融温度、積層速度等は、使用する熱可塑性樹脂の種類や装置により適宜設定すればよく特に制限されない。一般に、溶融温度は２００〜３７０℃程度、積層速度は３０〜２００ｍ／分程度である。

熱可塑性樹脂層上に高融点熱可塑性樹脂層を積層する場合や、熱可塑性樹脂層を複数の熱可塑性樹脂層で形成する場合には、複数の熱可塑性樹脂層が積層される。複数の熱可塑性樹脂層を積層する場合は、各熱可塑性樹脂層間の密着性や生産効率の観点から、いわゆる共押出しラミネート法が好ましい。共押出しラミネート法は、複数台の押出機を用いて各熱可塑性樹脂を溶融状態でそれぞれのＴダイに導き、各Ｔダイから各熱可塑性樹脂を同時に押出して積層する方法である。

さらに、熱可塑性樹脂層同士の接着性を向上させるために、熱可塑性樹脂層同士の間に接着性樹脂層を挟んでもよい。また、紙基材と熱可塑性樹脂層との接着性を向上させるために、予め紙基材に対して、コロナ放電処理、オゾン処理等を行うなどしてもよい。

［発泡断熱紙容器の成形］
発泡断熱紙容器用シートを用いて発泡断熱紙容器を成形する方法は特に限定されるものではなく、公知の方法を用いて製造することができる。具体例としては、以下に説明する一般的なカップ成形機によって成形する方法がある。

まず、発泡断熱紙容器用シートの所定箇所に、各種絵柄やバーコード等の胴部材ブランクに必要な印刷を施した後、胴部材ブランクを所定の形状に打ち抜く。印刷部分の位置決めなどは常用の方法によって行うことができる。

次に、胴部材ブランクとは別に、底板部材ブランクを用意する。底板部材ブランクは、胴部材ブランクと同様に、発泡断熱紙容器用シートを打ち抜いて製造することができる。また、容器に充填した液体等が紙基材中へ浸透することを防止するため、底板部材ブランクを本実施形態の発泡断熱紙容器用シートとは異なる構成にすることもできる。底板部材ブランクに用いるシートとして、例えば、紙基材上に熱可塑性樹脂を積層したシートやアルミ箔等で被覆したシートなどを用いることができる。

底板部材ブランクに用いる熱可塑性樹脂は、胴部材ブランクに用いる熱可塑性樹脂と同じ種類の樹脂であってもよいし、異なる樹脂であってもよい。両者の熱可塑性樹脂として同種の樹脂を用いたり、両者を同一の発泡断熱紙容器用シートから作製して用いると、胴部材と底板部材とが同時に発泡するため、発泡断熱紙容器の断熱性が一層良好となる。特に、屋外や冬場、寒冷地で発泡断熱紙容器を使用する場合、あるいはカップ麺など湯を注入後しばらく放置するものに発泡断熱紙容器を使用する場合に、前記の構成の発泡断熱紙容器は有効である。

次に、カップ成形機で胴部材ブランクと底板部材ブランクとを組み立てて容器の形とする。カップ成形機で胴部材ブランクと底板部材ブランクを組み立てて容器の形とする際に、熱可塑性樹脂層は、胴部材の外側及び内側のどちらか一方あるいは両方に存在すればよく、所望する断熱性、美麗性、手触り等に応じて適宜決定すればよい。

［加熱処理による発泡］
本実施形態では、胴部材ブランクと底板部材ブランクを組み立てて容器の形とした後、加熱処理を行う。加熱処理を行うと、胴部材ブランクや底板部材ブランクの紙基材等に含まれる水分が気化し、発生した水蒸気によって熱可塑性樹脂層が発泡されて、発泡断熱紙容器となる。発泡断熱紙容器は、胴部材および底板部材の少なくとも一方に発泡断熱紙を用いており、当該発泡断熱紙は、紙基材の少なくとも片面に熱可塑性樹脂からなる発泡樹脂層を有している。

加熱処理の条件（加熱温度、加熱時間）は、紙基材および熱可塑性樹脂の種類に応じて適宜設定すればよく、特に制限されない。加熱温度は熱可塑性樹脂の融点よりもやや高い温度（融点＋５℃〜融点＋１０℃程度）が好ましく、高融点熱可塑性樹脂層に使用する熱可塑性樹脂の融点よりも低い温度がより好ましい。一般的に、加熱温度は１００〜２００℃程度、加熱時間は１〜６分間程度である。

加熱処理には、熱風、電熱、電子線など任意の手段を使用することが可能である。コンベヤによる搬送手段を備えたトンネル内で、連続的に加熱処理すると、発泡断熱紙容器を安価かつ高い生産性で製造することができる。

本実施形態の発泡断熱紙容器では、必要に応じて、所望の効果を損なわない範囲で紙製容器の分野で公知の技術を適用することができる。例えば、胴部材の外側の一部に合成樹脂成分を５〜４０ｗｔ％含有する塗料を塗布し、部分的に発泡を抑制する技術（特許第３０１４６２９号公報）、胴部材の外側、即ち発泡断熱紙容器の外壁面に発泡と同調して滑らかな印刷面を形成する同調インキを塗布する技術（特許第３４０８１５６号公報）、胴部材の開口上縁に断面角型に強制加工した上部フランジ部を設け、その内側巻き込み端をフランジ部の上部に重合させて二重構造にする技術（特開２００１−３５４２２６号公報）等が挙げられるが、これらに制限されるものではない。また、美麗性を高めるために、発泡断熱紙容器の外壁面となる胴部材の最表層に、顔料とバインダーを主成分とするインキ受理層を設けてもよい。

また、発泡断熱紙容器に使用する蓋材については、前記底板部材ブランクと同様に、発泡断熱紙容器用シートを打ち抜いたものを用いることができる。また、容器に充填した液体等が紙基材中へ浸透することを防止するため、蓋材を本実施形態の発泡断熱紙容器用シートとは異なる構成にすることもできる。蓋材に用いるシートとして、例えば、紙基材上に熱可塑性樹脂を積層したシートやアルミ箔等で被覆したシートなどを用いることができる。

本実施形態の発泡断熱紙容器は、自動販売機等に利用されるホットコーヒーなどの充填用の発泡断熱紙容器、熱湯を注入するインスタント食品用の発泡断熱紙容器、電子レンジによる調理用の容器等として使用することができる。

以下、実施例により本発明の効果を詳細に説明する。なお、特に断らない限り、「部」及び「％」はそれぞれ「質量部」および「質量％」を示す。パルプのカナダ標準ろ水度（Ｃ.Ｓ.Ｆ.）はＪＩＳ Ｐ８１２１に準じて測定した。

［実施例１］
（発泡断熱紙容器用紙基材）
パルプとして広葉樹晒クラフトパルプＬＢＫＰ（Ｃ.Ｓ.Ｆ.３８０ｍｌ）を使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸アルミニウム２部、ロジンサイズ剤０．３５部を添加した紙料スラリーを長網抄紙機で抄紙して紙基材（原紙）を得た。その後、部分ケン化ポリビニルアルコール（クラレ社製ＰＶＡ２１７、鹸化度８７．０〜８９．０％）とＡＫＤ（星光ＰＭＣ社製、製品名：ＡＤ１６０６）を質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度（固形分濃度）が合計で３％である塗工液（水溶液）を調製した。当該塗工液を用いて、上記紙基材（原紙）の両面に、カレンダーサイズプレスにより、片面あたり固形分で０．２７ｇ／ｍ^２（両面で０．５４ｇ／ｍ^２）となるように塗工、乾燥して、実施例１の発泡断熱紙容器用紙基材を得た。実施例１の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２２．５ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．３３ｓ／ｇ／ｍ^２であった。

（発泡断熱紙容器用シート）
上記発泡断熱紙容器用紙基材の熱可塑性樹脂層を形成する側の面に、厚さ５０μｍとなるように熱可塑性樹脂（低密度ポリエチレン、密度９１８ｋｇ／ｍ^３、融点１０３℃）を溶融温度３３０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ−Ａ硬度：９０）を用いて、線圧２０ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、熱可塑性樹脂層を形成した。

次いで、発泡断熱紙容器用紙基材の他方の面に、厚さ４０μｍとなるように高融点の熱可塑性樹脂（中密度ポリエチレン、密度９４０ｋｇ／ｍ^３、融点１３３℃）を溶融温度３３０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ−Ａ硬度：９０）を用いて、線圧２０ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、高融点熱可塑性樹脂層を形成して、実施例１の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［実施例２］
実施例２の発泡断熱紙容器用紙基材では、部分ケン化ポリビニルアルコールとして、クラレ社製ＰＶＡ６１７（鹸化度９４．５〜９５．５％）を使用した。また、塗工液として、当該部分ケン化ポリビニルアルコールとＡＫＤを質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で５％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．５１ｇ／ｍ^２（両面で１．０２ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。実施例２の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２３．４ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．４３ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、実施例２の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［実施例３］
実施例３の発泡断熱紙容器用紙基材では、部分ケン化ポリビニルアルコールとして、クラレ社製部分ケン化エチレン変性ポリビニルアルコールＲＳ２８１７（鹸化度９５．５〜９７．５％）を使用した。また、塗工液として、当該部分ケン化ポリビニルアルコールとＡＫＤを質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で５％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．４８ｇ／ｍ^２（両面で０．９６ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。実施例３の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、水分量２３．１ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．８７ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、実施例３の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［実施例４］
実施例４の発泡断熱紙容器用紙基材では、塗工液として、部分ケン化ポリビニルアルコールとＡＫＤを質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で２％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．１８ｇ／ｍ^２（両面で０．３６ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。実施例４の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２２．１ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度０．３５ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、実施例４の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［実施例５］
実施例５の発泡断熱紙容器用紙基材では、塗工液として、部分ケン化ポリビニルアルコールとＡＫＤを質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で５％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で１．９１ｇ／ｍ^２（両面で３．８２ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。実施例５の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２２．４ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度２．００ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、実施例５の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［比較例１］
比較例１の発泡断熱紙容器用紙基材では、ＡＫＤを使用せず、部分ケン化ポリビニルアルコールのみを１００％含有する塗工液として、塗工液濃度が２％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．１５ｇ／ｍ^２（両面で０．３０ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。比較例１の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．８９ｇ／ｃｍ^３、水分量２１．６ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度１．３４ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、比較例１の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［比較例２］
比較例２の発泡断熱紙容器用紙基材では、ＡＫＤを使用せず、クラレ社製ＰＶＡ２１７とスチレン系サイズ剤（星光ＰＭＣ社製、ＳＳ２５３３、アニオン性サイズ剤）を質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で３％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．３０ｇ／ｍ^２（両面で０．６０ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。比較例２の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２３．２ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度０．３１ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、比較例２の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［比較例３］
比較例３の発泡断熱紙容器用紙基材では、ＡＫＤを使用せず、クラレ社製ＰＶＡ２１７とスチレン系サイズ剤（星光ＰＭＣ社製、ＳＳ２７００、カチオン性サイズ剤）を質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で３％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．３１ｇ／ｍ^２（両面で０．６２ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。比較例３の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２１．２ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度０．１３ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、比較例３の発泡断熱紙容器用シートを得た。

［比較例４］
比較例４の発泡断熱紙容器用紙基材では、部分ケン化ポリビニルアルコールを使用せず、クラレ社製完全ケン化ポリビニルアルコールＰＶＡ１１７、鹸化度９８．０〜９９．０％）とＡＫＤを質量比７０：３０で含有し、塗工液濃度が合計で５％である塗工液を調製した。当該塗工液を用いて、片面あたり固形分で０．５ｇ／ｍ^２（両面で１．０ｇ／ｍ^２）となるように塗工した。それ以外は実施例１と同様である。比較例４の発泡断熱紙容器用紙基材は、坪量３００ｇ／ｍ^２、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、水分量２２．３ｇ／ｍ^２、坪量あたりの透気抵抗度０．６２ｓ／ｇ／ｍ^２であった。その後、実施例１と同様に高融点熱可塑性樹脂層および熱可塑性樹脂層を形成して、比較例４の発泡断熱紙容器用シートを得た。

以上のようにして得られた発泡断熱紙容器用シートについて以下の評価を行った。評価結果は表１に記載した。
［サイズ性］
得られた発泡断熱紙製容器用シートから、タテ９ｃｍ×ヨコ６ｃｍのサンプルを切り出した。２３℃の水中に１時間浸漬し、浸漬前の重さに対する浸漬前後の重さの差の倍率からサイズ性を以下の基準で評価した。
◎：浸漬前後の重さの差が１．０２０倍未満で、サイズ性が十分である。
○：浸漬前後の重さの差が１．０２０倍以上１．０３０倍未満で、サイズ性が十分である。
△：浸漬前後の重さの差が１．０３０倍以上１．０４５倍未満で、サイズ性がやや不十分である。
×：浸漬前後の重さの差が１．０４５倍以上で、サイズ性が不十分である。

（断熱性）
得られた発泡断熱紙容器用シートから、Ａ４サイズのサンプルを切り出した。熱可塑性樹脂層が外側となるようにして、円筒を作成した。その後、熱風を使用して、加熱温度１２０℃、加熱時間６分間で、円筒の外側の熱可塑性樹脂層を発泡させた。
得られた発泡断熱紙の発泡前後の厚さから、発泡倍率を算出し、以下の基準で評価した。
◎：発泡倍率２１倍以上で、断熱性は十分である。
○：発泡倍率１９倍以上、２１倍未満で、断熱性が十分である。
△：発泡倍率１５倍以上、１９倍未満で、断熱性はある。
×：発泡倍率１５倍未満で、断熱性が不十分である。

（美麗性）
得られた発泡断熱紙容器用シートから、１辺１００ｍｍの正方形の試験片を切り出した。その後、熱風を使用して、加熱温度１２０℃、加熱時間６分間で、熱可塑性樹脂層を発泡させた。発泡後の熱可塑性樹脂層の表面を目視で観察し、以下の基準で美麗性を評価した。
◎：過発泡が見られず、形成された発泡セルは小さく均質であり、表面は概ね平坦である。
○：過発泡が見られず、形成された発泡セルは小さく表面も概ね平坦であるが、発泡セルの大きさにバラツキが見られる。
△：形成された発泡セルがやや大きく、大きさにバラツキも見られるが、表面の凹凸は小さく過発泡は見られない。
×：過発泡が発生しているなど、表面に大きな凹凸がある。

表１から分かるように、実施例１〜実施例５の発泡断熱紙容器用シートは、サイズ性、断熱性、美麗性のいずれの性能においても優れていた。特に実施例２と実施例３は、サイズ性、断熱性、美麗性のいずれの性能においても他の実施例よりも優れていた。比較例１の発泡断熱紙容器用シートは、サイズ剤を使用していないものであり、サイズ性に劣っていた。比較例２の発泡断熱紙容器用シートは、アニオン性のスチレン系サイズ剤を使用したものであり、坪量あたりの透気抵抗度がやや小さいため、サイズ性と断熱性に劣り、美麗性もやや劣っていた。比較例３の発泡断熱紙容器用シートは、カチオン性のスチレン系サイズ剤を使用したものであり、坪量あたりの透気抵抗度が小さいため、サイズ性と断熱性に劣り、美麗性もやや劣っていた。比較例４の発泡断熱紙容器用シートは、完全ケン化ポリビニルアルコールを使用したものであり、成膜性にやや劣るため、美麗性に劣り、断熱性もやや劣っていた。

１ 紙基材
２ 部分ケン化ポリビニルアルコール層
３ 発泡断熱紙容器用紙基材
４ 熱可塑性樹脂層
５ 発泡断熱紙容器用シート
６ 胴部材
７ 底板部材
８ 発泡断熱紙容器
９ 発泡樹脂層
１０ 高融点熱可塑性樹脂層

Claims (9)

1. 紙基材の少なくとも片面に、アルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有する発泡断熱紙容器用紙基材。
2. 坪量あたりの透気抵抗度が０．３〜２．０ｓ／ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項１に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。
3. 前記部分ケン化ポリビニルアルコール層の形成量が片面で０．１〜４．０ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。
4. 密度が０．６０〜０．９９ｇ／ｃｍ ^３ であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。
5. 水分量が５〜６０ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の発泡断熱紙容器用紙基材。
6. 紙基材の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する発泡断熱紙容器用シートであって、
   前記紙基材と前記熱可塑性樹脂層との間に、アルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有することを特徴とする発泡断熱紙容器用シート。
7. 前記熱可塑性樹脂層の厚さが３０〜８０μｍであることを特徴とする請求項６に記載の発泡断熱紙容器用シート。
8. 前記熱可塑性樹脂がポリエチレンであることを特徴とする請求項６または請求項７に記載の発泡断熱紙容器用シート。
9. 胴部材および底板部材の少なくとも一方に発泡断熱紙を用いた発泡断熱紙容器であって、
   前記発泡断熱紙は、紙基材の少なくとも片面に熱可塑性樹脂からなる発泡樹脂層を有し、
   前記紙基材と前記発泡樹脂層との間に、アルキルケテンダイマーを含有する部分ケン化ポリビニルアルコール層を有することを特徴とする発泡断熱紙容器。

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