JP7075491B2 - 溶接部靭性に優れた低温用鋼材及びその製造方法 - Google Patents
溶接部靭性に優れた低温用鋼材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7075491B2 JP7075491B2 JP2020534170A JP2020534170A JP7075491B2 JP 7075491 B2 JP7075491 B2 JP 7075491B2 JP 2020534170 A JP2020534170 A JP 2020534170A JP 2020534170 A JP2020534170 A JP 2020534170A JP 7075491 B2 JP7075491 B2 JP 7075491B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel material
- less
- fusion line
- temperature
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
また、低温用Ni鋼において、最も靭性を確保しなければならない部位は溶接部であり、溶接部の場合、高温の入熱を受け、既存の母材における微細組織が変わるため、衝撃靭性を保証するのに困難を伴う。
また他の目的とするところは、溶接部靭性に優れた低温用鋼材の製造方法を提供することにある。
入熱量5~50kJ/cmで溶接された溶接部の溶接熱影響部において、溶融線[Fusion Line(FL)]の〔FL~FL+1mm〕部の電子線後方散乱回折法(EBSD法)で測定された15度以上の境界角を有する有効結晶粒サイズ(Effective grain size)が50μm以下であり、溶融線(FL)の〔FL~FL+1mm〕の領域で測定された衝撃靭性が-196℃において70J以上であることを特徴とする。
前記鋼材の衝撃遷移温度は-196℃以下であることが好ましい。
前記鋼材の厚さは5~50mmであることができる。
前記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る熱間圧延段階と、
前記熱延鋼材を空冷する段階と、
前記空冷された鋼材を800~950℃に再加熱した後、水冷によって焼入れする単相域熱処理焼入れ段階と、
前記単相域熱処理焼入れ後、鋼材を680~750℃の二相域区間に再加熱した後、水冷によって焼入れする二相域熱処理焼入れ段階と、
前記二相域熱処理焼入れした後、鋼材を570~620℃の区間に再加熱して焼戻ししてから空冷する段階と、を含むことを特徴とする。
前記焼戻しは1.9t+40~80分[tは鋼材の厚さ(mm)]間行われることが好ましい。
前記熱延鋼材の厚さは5~50mmであることができる。
本発明の溶接部靭性に優れた低温用鋼材は、重量%で、C:0.02~0.06%、Ni:6.0~7.5%、Mn:0.4~1.0%、Si:0.02~0.15%、Mo:0.02~0.3%、Cr:0.02~0.3%、P:50ppm以下、S:10ppm以下、Ti:0.005~0.015%、N:60ppm以下、Ti/Nの重量%比:2.5~4、残りの鉄(Fe)及びその他の不可避不純物からなる。
Cは、マルテンサイト変態生成を促進し、Ms温度(マルテンサイト変態温度)を下げて粒度を微細化させ、焼戻し時に粒界及び相境界への拡散により残留オーステナイトを安定化させるのに重要な元素であり、母材の強度及び靭性を確保するために0.02%以上添加することが好ましい。しかし、C含量が増加するほど溶融線(FL)~FL+1mmの強度を増加させて靭性を低下させるという問題が発生するため、その含量の上限は0.06%に限定することが好ましい。
Niは、マルテンサイト/ベイナイト変態を促進して母材の強度を向上させ、溶接熱影響部に生成されたマルテンサイト組織の靭性を向上させる最も重要な元素である。本発明で提案する溶接熱影響部の衝撃靭性を満たすためには、6.0%以上添加することが好ましい。しかし、Niが7.5%を超えて添加される場合、高い硬化能によるマルテンサイトの強度上昇によって靭性低下が発生する可能性があるため、前記Ni含量は6.0~7.5%に制限することが好ましい。
Mnは、C/Niとマルテンサイト/ベイナイト変態を促進して母材の強度を向上させる元素であり、0.4%以上添加することが好ましい。しかし、Mn含量が1.0%を超える場合、溶接熱影響部の強度上昇によって靭性が低下する可能性があるため、前記マンガンの含量は0.4~1.0%に制限することが好ましい。より好ましいMnの含量は0.5~0.9%である。
Siは、脱酸剤としての役割を果たし、且つ、焼戻し時に炭化物の生成を抑制して残留オーステナイトの安定性を向上させるため、0.02%以上含有することが好ましい。しかし、Si含量が多すぎると、溶接熱影響部の強度が増加して衝撃靭性が低下するため、前記Siの含量は0.02~0.15%に制限することが好ましい。
Moは、硬化能向上元素であって、冷却時にマルテンサイト/ベイナイト生成を促進する元素であり、0.02%以上添加された場合に、実際に硬化能を向上させる役割を果たす。しかし、0.3%を超えて添加される場合、硬化能が過度に上昇して、溶接部の強度上昇による靭性低下が発生する可能性があるため、Moの含量は0.02~0.3%に制限することが好ましい。
Crは、硬化能向上元素であって、冷却時にマルテンサイト/ベイナイト生成を促進する元素であり、固溶強化による強度の確保に寄与するため、0.02%以上添加する必要がある。しかし、0.3%を超えて添加される場合、硬化能が過度に上昇して、溶接部の強度上昇による靭性低下が発生する可能性があるため、本発明においてCrの含量は0.02~0.3%に制限することが好ましい。
PとSは、結晶粒界に脆性を誘発したり、粗大な介在物を形成させて、脆性を誘発する元素であり、溶接部の衝撃靭性を低下させ、高温割れを発生させる虞があるため、Pは50ppm以下に、Sは10ppm以下に制限することが好ましい。
Tiは、Nと反応して高温でTiNを生成させ、生成されたTiNは、再結晶域圧延あるいは溶接時に溶融線(FL)付近が高い温度に加熱されるときにオーステナイト結晶粒の成長を妨げ、最終粒度を微細化させることができる。TiNが生成されて結晶粒の成長を妨げるためには0.005%以上添加しなければならないが、0.015%を超えて添加される場合、焼戻し時にTi(C、N)の複合炭化物になり、粗大化して、靭性を低下させる虞があるため、Tiの含量は0.005~0.015%に制限することが好ましい。
また、TiとNは、重量%で、3.4:1で結合するため、Ti/Nの比が2.5以下と非常に低い場合は、残留Nが靭性を低下させるという問題が発生する虞があり、Ti/Nが4以上の場合、高温で粗大なTiN晶出物が生成されて衝撃靭性を低下させる虞がある。したがって、Ti/Nの重量%比は2.5~4に制限することが好ましい。
N(窒素)は、Tiと結合してTiNを生成させることで、高温でのオーステナイト粒度の成長を防止する役割を果たす。しかし、Tiと結合していない遊離(Free)のNが鋼中に含有される場合、衝撃靭性の低下を引き起こす虞があるため、その含量は60ppm以下に制限することが好ましい。
前記溶接部の微細組織は、マルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトを含むことがよい。
鋼材にはTiN析出あるいはTi(C、N)析出物が生成されることが好ましい。
前記鋼材の降伏強度は585MPa以上であることがよい。
前記鋼材の衝撃遷移温度は-196℃以下であることが好ましい。
前記鋼材の厚さは5~50mmであることができる。
本発明の好ましい他の一側面による溶接部靭性に優れた低温用鋼材の製造方法は、重量%で、C:0.02~0.06%、Ni:6.0~7.5%、Mn:0.4~1.0%、Si:0.02~0.15%、Mo:0.02~0.3%、Cr:0.02~0.3%、P:50ppm以下、S:10ppm以下、Ti:0.005~0.015%、N:60ppm以下、Ti/Nの重量%比:2.5~4、残りの鉄(Fe)及びその他の不可避不純物を含むスラブを1100~1200℃の温度に加熱するスラブ加熱段階と、
前記のように加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る熱間圧延段階と、
前記熱延鋼材を空冷する段階と、
前記で空冷された鋼材を800~950℃に再加熱した後、水冷によって焼入れする単相域熱処理焼入れ段階と、
前記単相域熱処理焼入れしてから鋼材を680~750℃の二相域区間に再加熱した後、水冷によって焼入れする二相域熱処理焼入れ段階と、
前記二相域熱処理焼入れ後、鋼材を570~620℃の区間に再加熱して焼戻してから空冷する段階と、を含む。
前記の組成で構成されるスラブを加熱する。前記加熱は1100~1200℃で行うことが好ましいが、これは鋳造組織の除去及び成分の均質化のためである。
前記のように加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る。加熱されたスラブは、その形状の調整のために、加熱後に熱間圧延(粗圧延及び仕上圧延)を行う。本熱間圧延により鋳造中に形成されたデンドライトなどの鋳造組織の破壊とともに、粗大なオーステナイトの再結晶によって粒度を小さくする効果も得ることができる。熱間圧延終了後、空冷によって常温まで冷却を行う。
このとき、熱間仕上げ圧延温度は700~1000℃であることがよい。
前記熱延鋼材の厚さは5~50mmであることができる。
前記のように空冷された鋼材を800~950℃に再加熱した後、水冷によって焼入れする単相域熱処理焼入れを行う。
熱間圧延後、空冷された鋼材をオーステナイト単相域まで加熱して熱処理してから焼入れを行う。本単相域熱処理焼入れの目的は、熱処理によるオーステナイト粒度の微細化、及び冷却時に微細なパケットを有するマルテンサイト/ベイナイト組織を得ることである。オーステナイト単相域で十分な再結晶を引き起こし、微細な粒度を保持するためには、本単相域焼入れの熱処理温度は800~950℃で行うことが好ましい。
前記単相域熱処理焼入れを行ってから鋼材を680~750℃の二相域区間に再加熱した後、水冷によって焼入れする二相域熱処理焼入れを行う。
前記のように単相域熱処理焼入れした鋼材をオーステナイトとフェライトの二相域に再加熱し、熱処理後に焼入れを行う。本発明の二相域熱処理焼入れ工程の目的は、従来の二相域熱処理時に微細化した組織をさらに微細化することである。二相域熱処理を行う場合、旧オーステナイト粒界及び焼入れ後のマルテンサイトラス(lath)の間でオーステナイトが新たに生成されるようになり、二相域であるため全体ではなく一部のみがオーステナイトに逆変態することで、焼入れ時に逆変態したオーステナイトが再び微細なマルテンサイトに変態するようになって、より微細な組織を確保することができる。また、二相域熱処理時にオーステナイトに逆変態しなかったマルテンサイトでは、成分がマルテンサイトラスの境界に移動することにより、その後の焼戻し時に残留オーステナイトをより容易に生成できるシード(seed)を形成させる。
本発明の極低温溶鋼は、焼戻し時に基地組織の軟化による衝撃靭性の向上とともに、-196℃でも安定した残留オーステナイトを生成させて、衝撃靭性を向上させる。620℃を超える温度で焼戻しする場合、微細組織内に生成されるオーステナイトの安定度が低下する。これにより極低温でオーステナイトがマルテンサイトに変態しやすくなって衝撃靭性が低下する虞があるため、焼戻し温度は570~620℃の範囲で行うことが好ましい。
このとき、焼戻しは(1.9t+40~80)分[tは鋼材の厚さ(mm)]間行うことができる。
溶接部の組織は、いずれもマルテンサイトと焼戻しマルテンサイトとを含んでいる。
Claims (8)
- 重量%で、C:0.02~0.06%、Ni:6.0~7.5%、Mn:0.4~1.0%、Si:0.02~0.15%、Mo:0.02~0.3%、Cr:0.02~0.3%、P:50ppm以下、S:10ppm以下、Ti:0.005~0.015%、N:60ppm以下、Ti/Nの重量%比:2.5~4、残りの鉄(Fe)及びその他の不可避不純物からなり、
入熱量5~50kJ/cmで溶接された溶接部の溶接熱影響部において、溶融線[Fusion Line(FL)]~FL+1mm部のEBSD方法で測定された15度以上の境界角を有する有効結晶粒サイズ(Effective grain size)が50μm以下であり、溶融線[Fusion Line(FL)]~FL+1mmの領域で測定された衝撃靭性が-196℃において70J以上であることを特徴とする溶接部靭性に優れた低温用鋼材。 - 前記鋼材の降伏強度が585MPa以上であることを特徴とする請求項1に記載の溶接部靭性に優れた低温用鋼材。
- 前記鋼材の衝撃遷移温度が-196℃以下であることを特徴とする請求項1に記載の溶接部靭性に優れた低温用鋼材。
- 前記鋼材の厚さが5~50mmであることを特徴とする請求項1に記載の溶接部靭性に優れた低温用鋼材。
- 重量%で、C:0.02~0.06%、Ni:6.0~7.5%、Mn:0.4~1.0%、Si:0.02~0.15%、Mo:0.02~0.3%、Cr:0.02~0.3%、P:50ppm以下、S:10ppm以下、N:60ppm以下、Ti:0.005~0.015%、Ti/Nの重量%比:2.5~4、残りの鉄(Fe)及びその他の不可避不純物からなるスラブを1100~1200℃の温度に再加熱するスラブ再加熱段階と、
前記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る熱間圧延段階と、
前記熱延鋼材を空冷する段階と、
前記空冷された鋼材を800~950℃に再加熱した後、水冷によって焼入れする単相域熱処理焼入れ段階と、
前記単相域熱処理焼入れ後、鋼材を680~750℃の二相域区間に再加熱した後、水冷によって焼入れする二相域熱処理焼入れ段階と、
前記二相域熱処理焼入れ後、鋼材を570~620℃の区間に再加熱して焼戻ししてから空冷する段階と、を含み、
前記二相域熱処理焼入れ後、空冷された鋼材は、入熱量5~50kJ/cmで溶接された溶接部の溶接熱影響部において、溶融線[Fusion Line(FL)]~FL+1mm部のEBSD方法で測定された15度以上の境界角を有する有効結晶粒サイズ(Effective grain size)が50μm以下であり、溶融線[Fusion Line(FL)]~FL+1mmの領域で測定された衝撃靭性が-196℃において70J以上であることを特徴とする溶接部靭性に優れた低温用鋼材の製造方法。 - 前記熱間圧延時に熱間仕上げ圧延温度は700~1000℃であることを特徴とする請求項5に記載の溶接部靭性に優れた低温用鋼材の製造方法。
- 前記焼戻しは1.9t+40~80分[tは鋼材の厚さ(mm)]間行われることを特徴とする請求項5に記載の溶接部靭性に優れた低温用鋼材の製造方法。
- 前記熱延鋼材の厚さが5~50mmであることを特徴とする請求項5に記載の溶接部靭性に優れた低温用鋼材の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020170178946A KR102043523B1 (ko) | 2017-12-24 | 2017-12-24 | 용접부 인성이 우수한 저온용 강재 및 그 제조방법 |
KR10-2017-0178946 | 2017-12-24 | ||
PCT/KR2018/009605 WO2019124671A1 (ko) | 2017-12-24 | 2018-08-21 | 용접부 인성이 우수한 저온용 강재 및 그 제조방법 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2021507996A JP2021507996A (ja) | 2021-02-25 |
JP7075491B2 true JP7075491B2 (ja) | 2022-05-25 |
Family
ID=66994881
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020534170A Active JP7075491B2 (ja) | 2017-12-24 | 2018-08-21 | 溶接部靭性に優れた低温用鋼材及びその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11591679B2 (ja) |
EP (1) | EP3730657A1 (ja) |
JP (1) | JP7075491B2 (ja) |
KR (1) | KR102043523B1 (ja) |
CN (1) | CN111492084A (ja) |
WO (1) | WO2019124671A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110541110B (zh) * | 2019-08-24 | 2021-02-26 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 高强度低屈强比船舶LNG储罐用9Ni钢板及其制造方法 |
CN113337782B (zh) * | 2021-06-03 | 2022-10-11 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种适用于高寒地区高强韧性重载车轮钢及其生产车轮的热处理方法 |
CN114686760A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-07-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种7Ni用钢及其生产方法 |
CN115896630A (zh) * | 2022-12-05 | 2023-04-04 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 海洋工程用低温钢及其生产方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007080645A1 (ja) | 2006-01-13 | 2007-07-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 溶接熱影響部のctod特性に優れた極低温用鋼 |
JP2011219848A (ja) | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
JP2013014811A (ja) | 2011-07-06 | 2013-01-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 極低温用鋼材およびその製造方法 |
JP2015086403A (ja) | 2013-10-28 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 低温用鋼板およびその製造方法 |
JP2015199983A (ja) | 2014-04-08 | 2015-11-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 極低温でのhaz靱性に優れた厚鋼板 |
JP2016183387A (ja) | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用厚鋼板及びその製造方法 |
JP6394835B1 (ja) | 2017-10-31 | 2018-09-26 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用ニッケル含有鋼板およびそれを用いた低温用タンク |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3297107B2 (ja) | 1992-12-25 | 2002-07-02 | 川崎製鉄株式会社 | 溶接性の優れた低温用鋼の製造方法 |
JPH09302445A (ja) * | 1996-05-09 | 1997-11-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低温用Ni含有鋼とその製造方法 |
JP2001240942A (ja) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Kawasaki Steel Corp | 極低温用高Mn非磁性鋼継目無鋼管 |
JP2001295083A (ja) * | 2000-04-10 | 2001-10-26 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 熱延板の表面処理方法 |
JP3893921B2 (ja) | 2001-09-13 | 2007-03-14 | 住友金属工業株式会社 | 低温用Ni含有鋼とその製造方法 |
KR100957929B1 (ko) | 2002-12-18 | 2010-05-13 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고장력 강판의 제조방법 |
KR100984413B1 (ko) * | 2005-09-21 | 2010-09-29 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 저온용 강재 및 그 제조 방법 |
JP5076423B2 (ja) | 2006-09-27 | 2012-11-21 | Jfeスチール株式会社 | Ni含有鋼板の製造方法 |
CN103305750A (zh) * | 2012-03-09 | 2013-09-18 | 株式会社神户制钢所 | 极低温韧性优异的厚钢板 |
JP5880344B2 (ja) * | 2012-08-09 | 2016-03-09 | 新日鐵住金株式会社 | 極低温用厚鋼板とその製造方法 |
WO2014203347A1 (ja) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材およびその製造方法並びにlngタンク |
CN104278210A (zh) * | 2013-07-08 | 2015-01-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低温压力容器用高镍钢及其制造方法 |
JP6369003B2 (ja) * | 2013-10-09 | 2018-08-08 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
CN103498100B (zh) * | 2013-10-21 | 2015-12-09 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种可用于-196℃的低Ni高Mn经济型低温钢及其制造方法 |
CN104131225B (zh) * | 2014-07-30 | 2016-08-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低成本超低温镍钢及其制造方法 |
CN104789892B (zh) | 2015-03-20 | 2017-03-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 具有优异低温冲击韧性的低屈强比高强韧厚钢板及其制造方法 |
CN104928592B (zh) * | 2015-07-17 | 2017-04-19 | 上海交通大学 | 一种高强耐低温钢及其热处理工艺 |
JP2017115239A (ja) | 2015-12-18 | 2017-06-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 極低温靭性に優れた厚鋼板 |
-
2017
- 2017-12-24 KR KR1020170178946A patent/KR102043523B1/ko active IP Right Grant
-
2018
- 2018-08-21 US US16/955,432 patent/US11591679B2/en active Active
- 2018-08-21 EP EP18890244.9A patent/EP3730657A1/en active Pending
- 2018-08-21 JP JP2020534170A patent/JP7075491B2/ja active Active
- 2018-08-21 CN CN201880081865.1A patent/CN111492084A/zh active Pending
- 2018-08-21 WO PCT/KR2018/009605 patent/WO2019124671A1/ko active Application Filing
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007080645A1 (ja) | 2006-01-13 | 2007-07-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 溶接熱影響部のctod特性に優れた極低温用鋼 |
JP2011219848A (ja) | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
JP2013014811A (ja) | 2011-07-06 | 2013-01-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 極低温用鋼材およびその製造方法 |
JP2015086403A (ja) | 2013-10-28 | 2015-05-07 | Jfeスチール株式会社 | 低温用鋼板およびその製造方法 |
JP2015199983A (ja) | 2014-04-08 | 2015-11-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 極低温でのhaz靱性に優れた厚鋼板 |
JP2016183387A (ja) | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用厚鋼板及びその製造方法 |
JP6394835B1 (ja) | 2017-10-31 | 2018-09-26 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用ニッケル含有鋼板およびそれを用いた低温用タンク |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3730657A4 (en) | 2020-10-28 |
US20210010114A1 (en) | 2021-01-14 |
US11591679B2 (en) | 2023-02-28 |
WO2019124671A1 (ko) | 2019-06-27 |
KR20190077194A (ko) | 2019-07-03 |
CN111492084A (zh) | 2020-08-04 |
EP3730657A1 (en) | 2020-10-28 |
KR102043523B1 (ko) | 2019-11-12 |
JP2021507996A (ja) | 2021-02-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2962472C (en) | High-toughness hot-rolled high-strength steel with yield strength of grade 800 mpa and preparation method thereof | |
JP7075491B2 (ja) | 溶接部靭性に優れた低温用鋼材及びその製造方法 | |
JP6048626B1 (ja) | 厚肉高靭性高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP7157808B2 (ja) | 衝撃靭性に優れた低温用鋼材及びその製造方法 | |
JP6857244B2 (ja) | 極低温衝撃靭性に優れた厚鋼板及びその製造方法 | |
JP6648271B2 (ja) | 脆性亀裂伝播抵抗性及び溶接部の脆性亀裂開始抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6883107B2 (ja) | 低温での破壊開始及び伝播抵抗性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6989606B2 (ja) | 低温での破壊開始及び伝播抵抗性に優れた高強度鋼材、及びその製造方法 | |
JP6818147B2 (ja) | 高強度高靭性厚鋼板及びその製造方法 | |
JP7411072B2 (ja) | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 | |
JP6616002B2 (ja) | 低温歪み時効衝撃特性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6845855B2 (ja) | 低降伏比型高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6684353B2 (ja) | 低温靭性と耐水素誘起割れ性に優れた厚板鋼材、及びその製造方法 | |
JP2021509144A (ja) | 疲労亀裂伝播抑制特性に優れた構造用高強度鋼材及びその製造方法 | |
KR101546154B1 (ko) | 유정용 강관 및 그 제조 방법 | |
JP7096337B2 (ja) | 高強度鋼板及びその製造方法 | |
JP6921198B2 (ja) | 溶接性及び延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
KR101382906B1 (ko) | 용접부 인성과 연성이 우수한 후강판의 제조방법 및 이를 이용한 용접구조물 | |
KR20160014998A (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
JP7332697B2 (ja) | 脆性亀裂開始抵抗性に優れた構造用極厚物鋼材及びその製造方法 | |
JP7265008B2 (ja) | 水素誘起割れ抵抗性に優れた圧力容器用鋼材及びその製造方法 | |
KR101639902B1 (ko) | 저온인성 및 수소유기균열 저항성이 우수한 강재 및 그 제조방법 | |
KR20140130325A (ko) | 열연강판 및 그 제조 방법 | |
KR101435320B1 (ko) | 강재 제조 방법 | |
KR101505299B1 (ko) | 강재 및 그 제조 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200805 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210831 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210907 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20211206 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220426 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220513 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7075491 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |