JP7065419B2

JP7065419B2 - Las for outer wall ventilation method

Info

Publication number: JP7065419B2
Application number: JP2017062322A
Authority: JP
Inventors: 航平西村; 亮石丸; 忠義岡田; 道生中野; 勝弘土屋; 淳平館
Original assignee: Nikken Build KK
Current assignee: Nikken Build KK
Priority date: 2017-03-28
Filing date: 2017-03-28
Publication date: 2022-05-12
Anticipated expiration: 2037-03-28
Also published as: JP2018165433A

Description

この発明は、ラス網で形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなり、通気胴縁に留め付けて建物の外壁通気構造を構築するために用いられる外壁通気工法用ラスの技術分野に属する。 The present invention belongs to the technical field of a lath for an outer wall ventilation method, which is formed by lining a lath formed of a lath net with a backing material and fastened to a ventilation furring edge to construct an outer wall ventilation structure of a building.

建物の外壁構造の構築に際しては、近年、雨水や湿気などの水分や結露の問題を解消するため、図１６に示すように、下地材（例えば、下地合板）ａとモルタル外壁ｂとの間に通気胴縁ｃを介在させて通気層ｄを形成するモルタル塗りの外壁通気工法が多く採用されている。
この外壁通気工法では、モルタル外壁ｂの構築に使用するラスｅに裏打ち材（主として防水紙）ｆを裏打ちして一体化された外壁通気工法用ラスｇが多く使用されている。
前記通気胴縁ｃは、通常、４５５ｍｍ程度のピッチで立設された間柱ｈに、前記下地材ａを介して取り付けられるが、モルタルｂ’を塗り込む際の押圧力等による外壁通気工法用ラスｇ（ラスｅや裏打ち材ｆ）のたわみを防ぐため、通気胴縁ｃ以外にも、木材や樹脂材による補助胴縁ｉを配設するのが一般的であった。この補助胴縁ｉは、通常、前記通気胴縁ｃ同士の間にバランスよく１本（又は複数本）配設される。 In recent years, when constructing the outer wall structure of a building, in order to solve the problems of moisture such as rainwater and humidity and dew condensation, as shown in FIG. 16, between the base material (for example, base plywood) a and the mortar outer wall b. A mortar-coated outer wall ventilation method that forms a ventilation layer d by interposing a ventilation furring strip c is often adopted.
In this outer wall ventilation method, a lath g for an outer wall ventilation method is often used, in which a lath e used for constructing the mortar outer wall b is lined with a backing material (mainly waterproof paper) f and integrated.
The ventilation furring strip c is usually attached to a stud h erected at a pitch of about 455 mm via the base material a, but is a lath for an outer wall ventilation method due to a pressing force when applying the mortar b'. In order to prevent the g (lads e and the lining material f) from bending, it is common to dispose an auxiliary furring strip i made of wood or a resin material in addition to the ventilation furring strip c. Usually, one (or a plurality) of the auxiliary furring strips i are arranged between the venting furring strips c in a well-balanced manner.

ところで、前記外壁通気工法用ラスｇについて、その重量を増大させることなく面外剛性を高めることができれば、当該ラスｇ（ラスｅや裏打ち材ｆ）のたわみを適度に抑制できるので、モルタル塗り作業の施工性が向上し、より高品質のモルタル外壁ｂの構築に寄与することができる等、有益であることは明らかである。 By the way, if the out-of-plane rigidity of the lath g for the outer wall ventilation method can be increased without increasing the weight, the deflection of the lath g (lath e or the lining material f) can be appropriately suppressed, so that the mortar coating work can be performed. It is clear that it is beneficial because the workability of the mortar is improved and it can contribute to the construction of a higher quality mortar outer wall b.

前記外壁通気工法用ラスの面外剛性を高めるためには、ラスを構成する線材（線径０．８ｍｍ程度）を従来品より太い力骨（線径１．６ｍｍ以上）に代替することが考えられる。しかし、この手段では、ラス重量が著しく増大するので取り扱いづらい等、作業者に負担がかかる。従来品より間隔をあけて力骨を配置すればラス重量の増大化を防げるものの、ラス網の密度が下がるのでモルタル塗り作業の施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞がある。その他、線径が１．６ｍｍを超えると、手作業ではラスの裁断が困難となり、現場合わせの必要な開口部等へのラスの貼り付けが難しくなることも留意すべき事項である。 In order to increase the out-of-plane rigidity of the lath for the outer wall ventilation method, it is conceivable to replace the wire rod (wire diameter of about 0.8 mm) constituting the lath with a thicker bone (wire diameter of 1.6 mm or more) than the conventional product. Be done. However, this means imposes a burden on the operator, such as difficulty in handling because the weight of the lath increases remarkably. Although it is possible to prevent the weight of the lath from increasing by arranging the force bones at intervals compared to the conventional product, the density of the lath net decreases, which may lead to deterioration of workability of the mortar coating work and eventually deterioration of the quality of the outer wall of the mortar. In addition, it should be noted that if the wire diameter exceeds 1.6 mm, it becomes difficult to cut the lath by hand, and it becomes difficult to attach the lath to an opening or the like that requires on-site adjustment.

例えば、特許文献１には、先行技術として、形態に工夫を施したエキスパンドメタル、複合ラスの２つの文献を挙げ、それぞれの課題を指摘した上で、剛性（面外剛性）を高めた外壁通気工法用ラスに関する発明が開示されている。
この特許文献１に記載された発明の特徴（構成及び効果）を箇条書きにすると以下のとおりである。
・防水シートに接合される接合部の網目を構成するラス材（エキスパンドメタル）の線材が、湾曲部の網目を構成する線材と比較して幅寸法が大きく形成されているので、接合部の剛性が大きくなる。
・そのため、剛性の大きい接合部で防水シートを支持することができるので、防水シートの支持力が向上し、撓みにくくなる。
・また、湾曲部についてはアーチ作用によって剛性が高められるので、湾曲部の網目を構成する線材の幅寸法を大きくしなくても防水シートから離間した状態を維持することができ、ラス材の重量を低減することができる。 For example, Patent Document 1 lists two documents, an expanded metal with an ingenious form and a composite lath, as prior arts, points out the problems of each, and then ventilates the outer wall with increased rigidity (out-of-plane rigidity). The invention relating to the construction method lath is disclosed.
The features (configuration and effect) of the invention described in Patent Document 1 are as follows.
-Since the width dimension of the lath material (expanded metal) wire that constitutes the mesh of the joint to be joined to the waterproof sheet is larger than that of the wire that constitutes the mesh of the curved part, the rigidity of the joint is formed. Becomes larger.
-Therefore, since the waterproof sheet can be supported by the joint having high rigidity, the supporting force of the waterproof sheet is improved and it becomes difficult to bend.
-In addition, since the rigidity of the curved part is increased by the arching action, it is possible to maintain the state of being separated from the waterproof sheet without increasing the width dimension of the wire material constituting the mesh of the curved part, and the weight of the lath material. Can be reduced.

特開２０１２－９７５２１号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2012-97521

前記特許文献１に係る外壁通気工法用ラスによれば、防水シートとラス材との接合部の面外剛性は確かに高まるが、当該接合部の剛性向上に偏重するあまり、ラス重量の増大化を懸念した結果、ラス材自体の剛性が蔑ろにされ、補剛バランスを欠いている。
すなわち、この外壁通気工法用ラスは、網目状に形成した接合部３２（同文献１の図３参照）の範囲内のすべての線材を、他の湾曲部３１の線材と比し、厚みを２．５倍程度（同図４参照）で実施している。これは過剰な補剛設計といえラス重量が著しく増大し、そのため接合部３２以外の部位は一切補剛されていない。苦肉の策として、単に湾曲状に形成してアーチ効果を期待しているに過ぎない。 According to the lath for the outer wall ventilation method according to Patent Document 1, the out-of-plane rigidity of the joint between the waterproof sheet and the lath material is certainly increased, but the weight of the lath is increased due to the excessive emphasis on improving the rigidity of the joint. As a result of concern, the rigidity of the lath material itself is despised and the stiffening balance is lacking.
That is, this lath for the outer wall ventilation method compares all the wire rods within the range of the joint portion 32 (see FIG. 3 of the same document 1) formed in a mesh shape with the wire rods of the other curved portions 31, and has a thickness of 2. It is carried out at about 5.5 times (see Fig. 4). Although this is an excessive stiffening design, the lath weight is significantly increased, and therefore the parts other than the joint portion 32 are not stiffened at all. As a measure of bitterness, it is merely formed in a curved shape and is expected to have an arch effect.

しかし、ラス材（エキスパンドメタル）を何ら補強することなく湾曲状に形成したところで、アーチ効果による補剛は到底十分とはいえない。これは本出願人による解析結果からも明らかである。
すなわち、アーチ形状に形成した湾曲部３１の耐力（断面係数）はさほど大きくはならず、よって、モルタル塗り作業時の押圧力に対して抵抗できる剛性を備えているとはいえず、接合部３２の高い剛性も相まって当該湾曲部３１が押し潰される等、変形する虞があった。
そのため、安定したモルタル塗り作業が行えず、施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞があった。また、湾曲部３１の剛性（形状保持）が十分とは云えないので、運搬時や取り扱い時に慎重を期し煩わしいという問題もあった。もとより、運搬時に嵩張るという問題もある。 However, even if the lath material (expanded metal) is formed in a curved shape without any reinforcement, it cannot be said that the stiffening due to the arch effect is sufficient. This is clear from the analysis results by the applicant.
That is, the proof stress (moment of inertia) of the curved portion 31 formed in the arch shape does not become so large, and therefore, it cannot be said that it has the rigidity to withstand the pressing force during the mortar coating work, and the joint portion 32. Combined with the high rigidity of the above, there is a risk of deformation such as the curved portion 31 being crushed.
Therefore, stable mortar coating work cannot be performed, which may lead to deterioration of workability and eventually deterioration of the quality of the mortar outer wall. Further, since the rigidity (shape retention) of the curved portion 31 cannot be said to be sufficient, there is also a problem that it is troublesome to be careful during transportation and handling. Of course, there is also the problem of being bulky during transportation.

本発明は、上述した背景技術の課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網の形状を最適化することでバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる外壁通気工法用ラスを提供することにある。
具体的には、ラス網の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現できる外壁通気工法用ラスを提供することにある。 The present invention has been devised in view of the above-mentioned problems of the background technique, and an object thereof is to optimize the shape of the lath net with almost no change in weight as compared with the conventional product. The purpose is to provide a lath for the outer wall ventilation method that can improve the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, improve the workability of the mortar coating work, and build a high-strength, high-rigidity, high-quality mortar outer wall.
Specifically, as a result of optimizing the shape of the lath net and increasing the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, it is necessary to provide a lath for the outer wall ventilation method that can realize a longer span of the furring strip, in other words, no use of the auxiliary furring strip. It is in.

上記背景技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係る外壁通気工法用ラスは、ラス網で形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラスであって、
前記ラス網は、縦向き方向に上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成されていること、
前記上フランジは、前記縦向き方向に留め付けるステープル間隔の間に２箇所ずつ形成されていること、
前記上フランジの幅寸は、３０～４０ｍｍであり、前記上フランジに対する前記下フランジの幅寸の比率（上フランジの幅寸／下フランジの幅寸）は、１．０～１．９の範囲内に設定されていること、
前記上フランジと前記下フランジとの高低差は、５～８ｍｍであること、及び
前記ラス網の重量が、８００～９００ｇ／ｍ ^２であることをそれぞれ特徴とする。 As a means for solving the above-mentioned problems of the background technique, the lath for the outer wall ventilation method according to the invention according to claim 1 is a lath for the outer wall ventilation method in which a lath formed of a lath net is lined with a backing material. hand,
The lath net is formed by bending in a trapezoidal wave shape in which the upper flange and the lower flange are alternately connected via a web in the vertical direction.
The upper flange shall be formed in two places between the staple spacings to be fastened in the vertical direction.
The width dimension of the upper flange is 30 to 40 mm, and the ratio of the width dimension of the lower flange to the upper flange (width dimension of the upper flange / width dimension of the lower flange) is in the range of 1.0 to 1.9. Must be set in
The height difference between the upper flange and the lower flange is 5 to 8 mm , and
Each of the lath nets is characterized in that the weight is 800 to 900 g / m ² .

請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記ラス網の下フランジの延長線に対するウエブの傾斜角度は、４５～７５度であることを特徴とする。 The invention according to claim 2 is characterized in that, in the lath for the outer wall ventilation method according to claim 1 , the inclination angle of the web with respect to the extension line of the lower flange of the lath net is 45 to 75 degrees.

本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、以下の効果を奏する。
（１）ラス網を、上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成して実施しているので、面外荷重に対する安定した反力を得るための下フランジと、良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジとを合わせ持つ、部材点数の少ない至極合理的な外壁通気工法用ラスを実現することができる。
また、前記上フランジと下フランジとの占有率に偏りがなくバランスの良い構成とすることで面外剛性を良好に担保した外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（２）前記ウエブの傾斜角度（波付け角度）を、４５～７５度程度で実施しているので、重量をほとんど増加させないで面外剛性が高い外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（３）前記ラス網の上フランジと下フランジとの高低差を５～８ｍｍ程度に設定しているので、良好なモルタル塗り厚、ひいては高品質のモルタル外壁を構築可能な外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（４）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網の形状を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に、波付け加工を施したラス網の全体（全面）が効果的に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、ラス網の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現することができる。 According to the outer wall ventilation method lath according to the present invention, the following effects are obtained.
(1) Since the lath net is bent and formed into a trapezoidal wavy shape in which the upper flange and the lower flange are alternately connected via a web, the lower flange for obtaining a stable reaction force against an out-of-plane load is obtained. It is possible to realize an extremely rational outer wall ventilation method lath with a small number of members, which also has an upper flange for ensuring a good mortar coating thickness.
Further, by providing a well-balanced configuration in which the occupancy ratios of the upper flange and the lower flange are not biased, it is possible to realize a lath for the outer wall ventilation method in which the out-of-plane rigidity is well secured.
(2) Since the inclination angle (wave angle) of the web is about 45 to 75 degrees, it is possible to realize a lath for an outer wall ventilation method having high out-of-plane rigidity without increasing the weight.
(3) Since the height difference between the upper flange and the lower flange of the lath net is set to about 5 to 8 mm, a lath for the outer wall ventilation method that can construct a good mortar coating thickness and eventually a high quality mortar outer wall can be used. It can be realized.
(4) In summary, according to the lath for the outer wall ventilation method according to the present invention, the mortar layer is reinforced and stiffened by optimizing the shape of the lath net with almost no change in weight as compared with the conventional product. The entire (whole surface) of the lath net that has been subjected to corrugation effectively contributes to the action of increasing the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, improving the workability of the mortar coating work, and by extension, high strength, high rigidity, and high height. A quality mortar outer wall can be constructed.
Specifically, as a result of optimizing the shape of the lath net and increasing the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, it is possible to realize a longer span of the furring strip, in other words, no use of the auxiliary furring strip.

Ａは、実施例１に係る外壁通気工法用ラスの一部（左上部分）を概略的に示した正面図であり、Ｂは、前記ラスを通気胴縁に取り付けた状態を示す平面図であり、Ｃは、Ａの右側面図である。A is a front view schematically showing a part (upper left portion) of the outer wall ventilation method lath according to the first embodiment, and B is a plan view showing a state in which the lath is attached to the ventilation furring edge. , C is a right side view of A. Ａは、図１Ａの部分拡大図であり、Ｂは、Ａの右側面図である。A is a partially enlarged view of FIG. 1A, and B is a right side view of A. Ａは、ラス網の下フランジに裏打ち材を留め付けてなる外壁通気工法用ラスを示した右側面図であり、Ｂは、同ラスを通気胴縁に取りつけた状態を示す右側面図である。A is a right side view showing a lath for an outer wall ventilation method in which a backing material is fastened to a lower flange of a lath net, and B is a right side view showing a state in which the lath is attached to a ventilation furring edge. .. Ａは、ラス網の上フランジに裏打ち材を留め付けてなる外壁通気工法用ラスを示した右側面図であり、Ｂは、同ラスを通気胴縁に取りつけた状態を示す右側面図である。A is a right side view showing a lath for an outer wall ventilation method in which a backing material is fastened to an upper flange of a lath net, and B is a right side view showing a state in which the lath is attached to a ventilation furring edge. .. 波の角度（波付け角度）による断面二次モーメントおよび単位重量の違いを示した説明図である。It is explanatory drawing which showed the difference of the moment of inertia of area and the unit weight by the angle of a wave (wave angle). 面外剛性の解析に用いるモデル化の範囲を示した斜視図である。It is a perspective view which showed the range of the modeling used for the analysis of the out-of-plane rigidity. 境界条件（Ｙ軸方向矢視図）を示した概略図である。It is a schematic diagram which showed the boundary condition (Y-axis direction arrow view). 境界条件（Ｘ軸方向矢視図）を示した概略図である。It is a schematic diagram which showed the boundary condition (arrow view in the X-axis direction). Ａは、波２モデル形状を示した概略図であり、Ｂは、波３モデル形状を示した概略図であり、Ｃは、波４モデル形状を示した概略図である。A is a schematic diagram showing the wave 2 model shape, B is a schematic diagram showing the wave 3 model shape, and C is a schematic diagram showing the wave 4 model shape. 解析ケースＡ～Ｇ（Ａ１～Ｇ１）の一覧表である。ちなみに、解析ケースＤの記載はない。It is a list of analysis cases A to G (A1 to G1). By the way, there is no description of analysis case D. 図１０に係る解析ケースＡ～Ｃ（Ａ１～Ｃ２）の波形状を図示化したものである。The wave shapes of the analysis cases A to C (A1 to C2) according to FIG. 10 are illustrated. 図１０に係る解析ケースＥ～Ｇ（Ｅ１～Ｇ１）の波形状を図示化したものである。The wave shape of the analysis cases E to G (E1 to G1) according to FIG. 10 is illustrated. 解析ケースＡ１における荷重変位関係を示したグラフである。It is a graph which showed the load displacement relation in analysis case A1. Ａは、解析ケースＡ～Ｇ（Ａ１～Ｇ１）の解析値を比較した一覧表であり、Ｂは、同一覧表に基づいた性能比較図である。A is a list comparing the analysis values of the analysis cases A to G (A1 to G1), and B is a performance comparison diagram based on the list. Ａは、解析モデル形状を示し、Ｂは、解析モデル形状に基づき、ラス網の上フランジの幅寸を３０～４０ｍｍ程度に設定した根拠を示した説明図である。A is an explanatory diagram showing the shape of the analysis model, and B is an explanatory diagram showing the grounds for setting the width dimension of the upper flange of the lath net to about 30 to 40 mm based on the shape of the analysis model. 従来技術に係る外壁通気構造を示した斜視図である。It is a perspective view which showed the outer wall ventilation structure which concerns on the prior art.

次に、本発明に係る外壁通気工法用ラスの実施例を図面に基づいて説明する。 Next, an example of the lath for the outer wall ventilation method according to the present invention will be described with reference to the drawings.

本発明に係る外壁通気工法用ラスは、図１～図４に示したように、ラス網１で形成したラス１に裏打ち材２を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラス１０であり、前記ラス網１は、縦向き方向に上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成されていることを特徴とする。 As shown in FIGS. 1 to 4, the lath for the outer wall ventilation method according to the present invention is the lath 10 for the outer wall ventilation method, which is formed by lining the lath 1 formed by the lath net 1 with the backing material 2. The net 1 is characterized in that the upper flange 11 and the lower flange 12 are bent and formed in a trapezoidal wave shape in which the upper flange 11 and the lower flange 12 are alternately connected via a web 13.

要するに、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、主たる特徴として、前記ラス網１を、凹凸の台形の波形状に屈曲形成している。
通例、モルタル施工前の外壁通気工法用ラス１０は胴縁２１のみと接し、図示を省略したタッカー（ステープルガン）を用いてステープル（コの字釘又は針）によって留め付けられているため、モルタル施工時の面外荷重に対する反力は前記ラス１０と胴縁２１とが接している面（あるいは線）上からのみ得られる。したがって胴縁２１と接する部位が十分な長さを有した方があらゆる荷重に対して安定した反力を得ることができる。
一方、良好なモルタル塗り厚（厚み１５ｍｍ程度）を確保するためには、厚み方向の中央部（５～８ｍｍ程度）に芯材としての役割を果たす部材が配設されていた方がよい。
以上を勘案した結果、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、その主骨格をなすラス網１が、前記面外荷重に対する安定した反力を得るための下フランジ１２と、前記良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジ１１とを合わせ持つように凹凸の台形の波形状に屈曲形成した。
また、前記上フランジ１１と下フランジ１２との長さ（占有率）は、いずれかに偏ると中立軸も同様に偏って断面二次モーメント（面外剛性）の低下を招くので、占有率に偏りがなくバランスの良い凹凸の台形の波形状に屈曲形成した。 In short, the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the present invention has the lath net 1 bent into an uneven trapezoidal wave shape as a main feature.
Normally, the outer wall ventilation method lath 10 before mortar construction is in contact with only the furring strip 21, and is fastened with staples (U-shaped nails or needles) using a tacker (staple gun) (not shown), so that the mortar is used. The reaction force against the out-of-plane load at the time of construction is obtained only from the surface (or line) where the lath 10 and the furring strip 21 are in contact with each other. Therefore, it is possible to obtain a stable reaction force against any load when the portion in contact with the furring strip 21 has a sufficient length.
On the other hand, in order to secure a good mortar coating thickness (thickness of about 15 mm), it is preferable that a member acting as a core material is arranged in the central portion (about 5 to 8 mm) in the thickness direction.
As a result of considering the above, in the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the present invention, the lath net 1 forming the main skeleton has a lower flange 12 for obtaining a stable reaction force against the out-of-plane load and the good mortar. It was bent into an uneven trapezoidal wavy shape so as to be combined with the upper flange 11 for ensuring the coating thickness.
Further, if the length (occupancy rate) of the upper flange 11 and the lower flange 12 is biased to either side, the neutral axis is also biased and the moment of inertia of area (out-of-plane rigidity) is lowered. It was bent into a trapezoidal wavy shape with unevenness and unevenness that was not biased and was well-balanced.

本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、さらに以下の構成を特徴としている。
前記ラス網（ラス）１の上フランジ１１の幅寸（長さ）は、前記下フランジ１２の幅寸（長さ）と同等以上の長さに設定されている。ちなみに本実施例に係る上フランジ１１は４０ｍｍ、下フランジ１２は２４ｍｍに設定されている。
前記ラス網１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差は、適度な面外剛性と良好なモルタル塗り厚（厚み１５ｍｍ程度）を確保するべく、当該モルタル塗り厚の半分程度の５～８ｍｍ程度に設定されている。 The lath 10 for the outer wall ventilation method according to the first embodiment is further characterized by the following configuration.
The width dimension (length) of the upper flange 11 of the lath net (lath) 1 is set to a length equal to or larger than the width dimension (length) of the lower flange 12. Incidentally, the upper flange 11 according to this embodiment is set to 40 mm, and the lower flange 12 is set to 24 mm.
The height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 of the lath net 1 is 5 to 8 mm, which is about half of the mortar coating thickness, in order to secure an appropriate out-of-plane rigidity and a good mortar coating thickness (thickness of about 15 mm). It is set to the degree.

また、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、前記ラス網１の下フランジ１２の延長線に対するウエブ１３の傾斜角度（波付け角度）を、６０度程度で実施している。
図５に示したように、ステープル間隔、波の高さを一定として、波付け角度を変化させた場合、波付け角度を９０度に近づければ近づけるほど、断面二次モーメントは漸次上がり、面外剛性も漸次上昇する。しかし、単位重量も漸次上昇するので、ラス網１全体の重量増加を招き、作業者に負担がかかり取扱性、作業性を損なう課題がある。
そこで、本出願人の発明者は、重量をほとんど増加させないで剛性（面外剛性）が高いラス網１を、剛性／重量に基づき解析した。その結果、ステープル間隔が１５０ｍｍで、波の高さが５～８ｍｍのとき、波付け角度は４５～７５度の範囲内で良好な結果を得られ、その中でも６０～７５度（付近）で最適値を得ることが分かった。 Further, in the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the first embodiment, the inclination angle (wave angle) of the web 13 with respect to the extension line of the lower flange 12 of the lath net 1 is about 60 degrees.
As shown in FIG. 5, when the waving angle is changed with the staple interval and the wave height being constant, the closer the waving angle is to 90 degrees, the more the moment of inertia of area gradually increases and the surface. The external rigidity also gradually increases. However, since the unit weight also gradually increases, there is a problem that the weight of the entire lath net 1 is increased, which imposes a burden on the operator and impairs handleability and workability.
Therefore, the inventor of the present applicant analyzed the lath net 1 having high rigidity (out-of-plane rigidity) without increasing the weight based on the rigidity / weight. As a result, when the staple interval is 150 mm and the wave height is 5 to 8 mm, good results are obtained within the range of 45 to 75 degrees, and the optimum is 60 to 75 degrees (near). It turned out to get a value.

以上を踏まえ、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０に係る前記ラス網１は、上フランジ１１の長さを４０ｍｍピッチ、下フランジ１２を２４ｍｍピッチ、ウエブ１３の波付け角度を６０度、上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を７（～８）ｍｍの波形状に屈曲形成して実施している。
ちなみに、本出願人の発明者が行った解析結果（後述）によると、上フランジ１１の長さは３０～４０ｍｍ程度、波付け角度は４５～７５度程度が効率良く外壁通気工法用ラス１０の面外剛性を向上させ得ることが分かった。 Based on the above, in the lath net 1 according to the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the first embodiment, the length of the upper flange 11 is 40 mm pitch, the lower flange 12 is 24 mm pitch, and the wavy angle of the web 13 is 60 degrees. The height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 is bent into a wave shape of 7 (~ 8) mm.
By the way, according to the analysis result (described later) performed by the inventor of the present applicant, the length of the upper flange 11 is about 30 to 40 mm, and the waving angle is about 45 to 75 degrees. It was found that the out-of-plane rigidity can be improved.

前記ラス網１には、エキスパンドメタルラスが用いられている。溶接金網でも同様に実施できる。ラス重量は、取扱性、作業性のほか、経済性、強度・剛性を勘案すると、８００～９００ｇ／ｍ ^２が好ましい。 An expanded metal lath is used for the lath net 1. The same can be performed with a welded wire mesh. The lath weight is preferably 800 to 900 g / m ² in consideration of ease of handling, workability, economy, strength and rigidity.

前記裏打ち材２は、図１Ａに示したように、ラス網１の中心から左斜め上方へ若干ずれた位置関係で貼り合わせた構成で実施されている。もっとも、裏打ち材２は、ラス網１の中心からいずれの方向へずらした配置で実施してもよい。
前記裏打ち材２は、ターポリン紙、透湿防水紙のほか、樹脂製のメッシュシート、不織布シート等が採用され、例えばステープル３により、若しくは接着剤、ホットメルトなどにより、前記ラス網１に留め付けて一体化した構成で実施されている。ちなみに本実施例に係る裏打ち材２は、一例として、図３に示したように、前記ラス網１の下フランジ１２に前記ステープル３によって留め付けて実施している。その他、図４に示したように、前記ラス網１の上フランジ１１に前記ステープル３によって留め付けて実施してもよい。 As shown in FIG. 1A, the backing material 2 is formed by laminating the lath net 1 in a positional relationship slightly shifted upward to the left from the center of the lath net 1. However, the backing material 2 may be arranged so as to be displaced in any direction from the center of the lath net 1.
As the backing material 2, in addition to tarpaulin paper and moisture permeable waterproof paper, a resin mesh sheet, a non-woven fabric sheet, or the like is adopted, and the backing material 2 is fastened to the lath net 1 by, for example, staples 3, an adhesive, hot melt, or the like. It is carried out in an integrated configuration. Incidentally, as an example, the backing material 2 according to the present embodiment is fastened to the lower flange 12 of the lath net 1 by the staple 3 as shown in FIG. In addition, as shown in FIG. 4, the staples 3 may be fastened to the upper flange 11 of the lath net 1.

上記構成の外壁通気工法用ラス１０を用いて構築する外壁通気構造は、大要、下記する工程により実施される。
先ず、建築物の躯体を構成する柱、間柱を建て、壁用断熱材を施工する手順等で構築を進める。そして、前記柱及び間柱の外側面へ下地材を取り付ける。
次に、間柱の配置間隔（４５５ｍｍ程度）と対応するように、通気胴縁２１を下地材（図示省略）に留め付ける。前記外壁通気工法用ラス１０は、上述したように面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁２２は用いない。
次に、外壁通気工法用ラス１０を、その波形屈曲部が縦向き方向となる天地の姿勢を保って、通気胴縁２１との位置合わせを行い、図示を省略したステープル等の固定具により通気胴縁２１に順次固定して当該外壁通気工法用ラス１０を取り付け張設する。
この張設作業は、後のモルタル塗着作業に必要な全範囲にわたり、特にラス網１の断点（隙間）を生じさせないように、隣接する外壁通気工法用ラス１０、１０の継ぎ足し処理をその一部を重ね合わせる等して順次に繰り返して行う。
外壁通気工法用ラス１０の張設作業を終了した後は、通気胴縁２１に張設した前記ラス１０の表面側へ施工性よくモルタル塗着作業を行ってモルタル外壁を構築する。モルタル層厚（１５ｍｍ程度）の厚み方向の中央部にはラス網１の上フランジ１１が配設されることとなる。そうして、裏打ち材２で背面を遮断された外壁通気工法用ラス１０と下地材との間の空間が通気層として形成される。 The outer wall ventilation structure constructed by using the outer wall ventilation method lath 10 having the above configuration is generally carried out by the following steps.
First, the pillars and studs that make up the building's skeleton are built, and the construction is carried out by the procedure of constructing the heat insulating material for the wall. Then, the base material is attached to the outer surfaces of the pillars and studs.
Next, the ventilation furring strip 21 is fastened to the base material (not shown) so as to correspond to the arrangement interval (about 455 mm) of the studs. As described above, the lath 10 for the outer wall ventilation method has a large out-of-plane rigidity and is expected to have a sufficiently long furring edge, so that the auxiliary furring strip 22 is not used.
Next, the outer wall ventilation method lath 10 is aligned with the ventilation furring strip 21 while maintaining the vertical posture in which the corrugated bending portion is in the vertical direction, and ventilation is performed by a fixing tool such as a staple (not shown). It is sequentially fixed to the furring strip 21 and the lath 10 for the outer wall ventilation method is attached and stretched.
This laying work covers the entire range required for the subsequent mortar coating work, and in particular, the laths 10 and 10 for the outer wall ventilation method are replenished so as not to cause a break point (gap) in the lath net 1. Repeat in sequence by superimposing some of them.
After the work of laying the lath 10 for the outer wall ventilation method is completed, the mortar outer wall is constructed by applying the mortar to the surface side of the lath 10 stretched on the ventilation furring strip 21 with good workability. The upper flange 11 of the lath net 1 is arranged at the center of the mortar layer thickness (about 15 mm) in the thickness direction. Then, the space between the outer wall ventilation method lath 10 whose back surface is blocked by the backing material 2 and the base material is formed as a ventilation layer.

上記構成の外壁通気工法用ラス１０によれば、以下の効果を奏する。
（１）ラス網１を、上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成して実施しているので、前記面外剛性に対する安定した反力を得るための下フランジ１２と、前記良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジ１１とを合わせ持つ、部材点数の少ない至極合理的な外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
また、前記上フランジ１１と下フランジ１２との占有率に偏りがなくバランスの良い構成とすることで面外剛性を良好に担保した外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（２）ウエブ１３の傾斜角度（波付け角度）を、６０度程度で実施しているので、重量をほとんど増加させないで面外剛性を効果的に高めた外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（３）前記ラス網１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を５～８ｍｍ程度に設定しているので、良好なモルタル塗り厚、ひいては高品質のモルタル外壁を構築可能な外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（４）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０によれば、従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網１の形状を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に、前記波付け加工を施したラス網１の全体（全面）が効果的に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、ラス網１の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁２１の長スパン化、言い換えると補助胴縁２２の無用化を実現することができる。 According to the outer wall ventilation method lath 10 having the above configuration, the following effects are obtained.
(1) Since the lath net 1 is bent and formed into a trapezoidal wavy shape in which the upper flange 11 and the lower flange 12 are alternately connected via the web 13, a stable reaction force with respect to the out-of-plane rigidity is applied. It is possible to realize an extremely rational outer wall ventilation method lath 10 having a small number of members and having both a lower flange 12 for obtaining and an upper flange 11 for ensuring a good mortar coating thickness.
Further, by providing a well-balanced configuration in which the occupancy ratios of the upper flange 11 and the lower flange 12 are not biased, it is possible to realize a lath 10 for an outer wall ventilation method in which the out-of-plane rigidity is well secured.
(2) Since the inclination angle (wave angle) of the web 13 is about 60 degrees, it is necessary to realize a lath 10 for an outer wall ventilation method that effectively increases the out-of-plane rigidity without increasing the weight. Can be done.
(3) Since the height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 of the lath net 1 is set to about 5 to 8 mm, an outer wall ventilation method capable of constructing a good mortar coating thickness and eventually a high quality mortar outer wall. The use lath 10 can be realized.
(4) In summary, according to the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the present invention, the mortar layer is reinforced by optimizing the shape of the lath net 1 with almost no change in weight as compared with the conventional product. The entire (whole surface) of the lath net 1 that has undergone the corrugated processing effectively contributes to the stiffening action, increasing the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, improving the workability of the mortar coating work, and eventually increasing the strength. It is possible to construct a high-rigidity, high-quality mortar outer wall.
Specifically, as a result of optimizing the shape of the lath net 1 and increasing the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, it is possible to realize a longer span of the furring strip 21, in other words, a uselessness of the auxiliary furring strip 22.

＜上記実施例１にかかる外壁通気工法用ラス１０が有する面外剛性の効果の確認等＞
次に、上記実施例１で説明した構成（主として前記段落［００２２］参照）に係る外壁通気工法用ラス１０の面外剛性の効果を確認すると共に、面外剛性を効果的に向上させ得る外壁通気工法用ラス１０のバリエーションについて追究する。 <Confirmation of the effect of the out-of-plane rigidity of the outer wall ventilation method lath 10 according to the first embodiment>
Next, the effect of the out-of-plane rigidity of the outer wall ventilation method lath 10 according to the configuration described in the first embodiment (mainly referring to the above paragraph [0022]) is confirmed, and the outer wall that can effectively improve the out-of-plane rigidity. We will pursue variations of the lath 10 for the ventilation method.

本出願人の発明者は、エキスパンドメタルラス（ラス網１）の高剛性化に関する検討として、ＦＥＭ解析における薄板モデルを用い、ラス波付けの形状による面外剛性への影響を比較検討した。
（解析概要）
・使用する解析ソフト
ＦＥＭソルバー：Ｍａｒｃ２０１２
プリポストプロセッサー：Ｍｅｎｔａｔ２０１２
・解析の種類
幾何学的非線形を考慮する大変形問題とした３次元応力解析 The inventor of the present applicant compared and examined the influence of the shape of the lath waviness on the out-of-plane rigidity by using the thin plate model in the FEM analysis as a study on increasing the rigidity of the expanded metal lath (lath net 1).
(Summary of analysis)
-Analysis software used FEM solver: Marc2012
Pre-post processor: Mentat 2012
・ Types of analysis Three-dimensional stress analysis as a large deformation problem considering geometrical nonlinearity

（解析モデル。図６参照）
解析モデルにおける基本条件を以下に示す。
・ラス長手方向（横方向）をＸ方向、ラス短手方向（縦方向）をＹ方向とする。
・胴縁間隔はＸ方向に５００ｍｍ、ステープル間隔はＸ方向に５００ｍｍ、Ｙ方向に１３８ｍｍを想定する。
・検討を行うラス範囲は、胴縁間隔である横５００ｍｍスパンとし、モデル化の範囲は、対称性を考慮し縦６９ｍｍ×横２５０ｍｍとする。
・解析ケースＡ～Ｇ（解析ケースＤの記載はない。以下同じ。）は、薄板シェル要素（要素１３９）でモデル化する。
・全モデルでラス波の高さ（上フランジ１１と下フランジ１２との高低差）は一律７ｍｍ、薄板モデルの板厚は０．２ｍｍとする。 (Analysis model. See Fig. 6)
The basic conditions in the analysis model are shown below.
The longitudinal direction of the lath (horizontal direction) is the X direction, and the lateral direction of the lath (vertical direction) is the Y direction.
-It is assumed that the furring strip spacing is 500 mm in the X direction, the staple spacing is 500 mm in the X direction, and 138 mm in the Y direction.
-The lath range to be examined is a span of 500 mm in width, which is the distance between the furring strips, and the range of modeling is 69 mm in length x 250 mm in width in consideration of symmetry.
-Analysis cases A to G (there is no description of analysis case D; the same applies hereinafter) are modeled by a thin plate shell element (element 139).
-The height of the lath wave (height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12) is uniformly 7 mm for all models, and the plate thickness of the thin plate model is 0.2 mm.

（境界条件。図７、図８参照）
・拘束条件：胴縁上にある全ての節点をＺ方向拘束し、ステープル留め付け位置をＸＹＺ方向移動拘束・Ｙ方向回転拘束する。
・荷重条件：面外方向への等分布荷重とし、ＸＹ平面に投影された面の全ての薄板シェル要素上でＺ方向４４４Ｎ／ｍ ^２となるように与える。
・対称条件：Ｘ軸方向対称面上の節点をＹ方向拘束・ＸＹ方向回転拘束、Ｙ軸方向対称面上の節点をＸ方向拘束・ＹＺ方向回転拘束する。
（材料条件）
ヤング率は、２００ＧＰａ、ポアソン比を０．３とする。 (Boundary conditions. See FIGS. 7 and 8)
-Restriction conditions: All nodes on the furring strip are constrained in the Z direction, and the staple fastening position is constrained by movement in the XYZ direction and rotation in the Y direction.
-Load condition: An evenly distributed load in the out-of-plane direction is applied so as to be 444 N / m ² in the Z direction on all thin plate shell elements of the surface projected on the XY plane.
-Symmetry condition: The node on the X-axis direction symmetry plane is constrained in the Y direction and the XY direction rotation constraint, and the node on the Y axis direction symmetry plane is constrained in the X direction and the YZ direction rotation constraint.
(Material conditions)
Young's modulus is 200 GPa and Poisson's ratio is 0.3.

（解析パラメータ）
図９Ａ～Ｃは、解析モデル形状を示している。図１０は、解析ケースＡ～Ｇの一覧を示している。図１１、図１２は、図１０の解析ケースＡ～ＧのＡ１～Ｇ１（計１０パターン）のモデル図を示している。
解析ケースは図１０に示したように、Ａ～Ｇの計６ケースについて行った。解析ケースＡ～Ｃが、ステープル間隔に対して波数（上フランジ１１＝山部）が２つ、解析ケースＥ、Ｆが、ステープル間隔に対して波数が３つ、解析ケースＧが、ステープル間隔に対して波数が４つ、のラス形状の検討である。各解析ケースの特徴を以下に示す。
Ａ：ステープル間隔に対し、波数が２つのラス形状の標準となるケース。
Ｂ：Ａと波の中心位置・波付け角度（４５度）が同じで波の幅を変化させたケース。
Ｃ：Ａと波の中心位置・幅が同じで波付け角度を変化させたケース。
Ｅ：ステープル間隔に対し波数が３つのラス形状の標準となるケース。
Ｆ：Ｅと波の中心位置が同じで、３つある波のうち２つの波の幅を変化させたケース。
Ｇ：ステープル間隔に対し波数が４つのラス形状の標準となるケース。 (Analysis parameter)
FIGS. 9A to 9C show the shape of the analysis model. FIG. 10 shows a list of analysis cases A to G. 11 and 12 show model diagrams of A1 to G1 (10 patterns in total) of the analysis cases A to G in FIG. 10.
As shown in FIG. 10, the analysis cases were performed for a total of 6 cases A to G. Analysis cases A to C have two wave numbers (upper flange 11 = mountain part) with respect to the staple interval, analysis cases E and F have three wave numbers with respect to the staple interval, and analysis case G has the wave number with respect to the staple interval. On the other hand, it is a study of a lath shape with four wave numbers. The features of each analysis case are shown below.
A: A case where the wave number is the standard for a lath shape with two wave numbers for the staple interval.
B: A case where the center position and waving angle (45 degrees) of the wave are the same as A and the width of the wave is changed.
C: A case where the center position and width of the wave are the same as A and the wave angle is changed.
E: A case where the wave number is the standard of a lath shape with three wave numbers for the staple interval.
F: A case where the center position of the wave is the same as E and the width of two of the three waves is changed.
G: A case where the wave number is the standard of a lath shape with four wave numbers for the staple interval.

＜解析結果＞
変位は、図９Ａ～Ｃに示す変位測定位置（「左：Ａ点」および「右：Ｂ点」）の２節点で評価する。
（１）全体挙動
本解析における全体挙動としては、解析ケースＡのＡ１について、図１３に示したような、ほぼ直線の荷重変位関係が得られた。その他の解析ケースについても、数値は異なるものの、共通して図１３に示したような、ほぼ直線の荷重変位関係が得られた。
そのため、解析値の評価としては、原点と荷重最大時（４４４Ｎ／ｍ ^２時）の２点からなる直線から各解析ケースの剛性を評価する。なお、荷重最大時における各解析モデルのミーゼス応力は鋼材の降伏に対して十分小さく、本解析ではモデルの塑性化を考慮しないものとした。
（２）解析値の比較
解析値の比較を図１４Ａに示し、グラフ化したものを図１４Ｂに示す。 <Analysis result>
The displacement is evaluated at two nodes of the displacement measurement positions (“left: point A” and “right: point B”) shown in FIGS. 9A to 9C.
(1) Overall behavior As the overall behavior in this analysis, an almost linear load-displacement relationship was obtained for A1 of analysis case A as shown in FIG. In the other analysis cases as well, although the numerical values are different, a substantially linear load-displacement relationship as shown in FIG. 13 was obtained in common.
Therefore, as an evaluation of the analysis value, the rigidity of each analysis case is evaluated from a straight line consisting of two points, the origin and the maximum load (444 N / m ² o'clock). The Mises stress of each analysis model at the maximum load is sufficiently small with respect to the yield of the steel material, and the plasticization of the model is not considered in this analysis.
(2) Comparison of analysis values A comparison of analysis values is shown in FIG. 14A, and a graph is shown in FIG. 14B.

（３）各パラメータの影響
各解析ケースにおけるパラメータの影響は以下のとおりである。
（３－１）波数が２つの場合の波幅の影響（解析ケースＡ、Ｂについて）
図１４Ａ、Ｂより、波の山部の幅が３５ｍｍのＡ１が最も剛性比（剛性）が高く、次いで、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ１の順となった。
（３－２）波数が２つの場合の波付け角度の影響（解析ケースＡ、Ｃについて）
波付け角度が、４５度（Ａ１）から６０度（Ｃ１）、９０度（Ｃ２）と急になるほど剛性が大きくなるとともに単位あたりの重量も大きくなる。剛性比は上から順に、Ｃ２（１．１４）、Ｃ１（１．０７）、Ａ１（１．００）となったが、重量あたりの剛性比は、Ｃ１（１．０４）、Ｃ２（１，０３）、Ａ１（１．００）の順となり、波付け角度が６０度のケースが最大となった。
（３－３）波数が３つの場合の波幅の影響（解析ケースＥ、Ｆについて）
図１４Ａ、Ｂより、Ｅ１に対してＦ１は剛性比が、１．０４から０．９０へ大きく低下した。一方、Ｆ２はＥ１に対して剛性比が、１．０４と同じであった。
（３－４）波数の影響（解析ケースＣ１、Ｅ１、Ｇ１について）
解析ケースＣ１、Ｅ１、Ｆ１の剛性比は、図１４Ａ、Ｂより、波数が２つのＣ１が、１．０７で最も高く、次いで、波数が３つのＥ１（１．０４）、波数が４つのＧ１（１．０３）の順となった。波付けの数が増えるとともに重量が増大するため、重量あたりの剛性比でも同様の順となる。 (3) Impact of each parameter The impact of the parameters in each analysis case is as follows.
(3-1) Effect of wave width when the wave number is two (for analysis cases A and B)
From FIGS. 14A and 14B, A1 having a wave crest width of 35 mm has the highest rigidity ratio (rigidity), followed by B2, B3, and B1.
(3-2) Effect of waving angle when the wave number is two (for analysis cases A and C)
As the waving angle increases from 45 degrees (A1) to 60 degrees (C1) and 90 degrees (C2), the rigidity increases and the weight per unit also increases. The rigidity ratios were C2 (1.14), C1 (1.07), and A1 (1.00) in order from the top, but the rigidity ratios per weight were C1 (1.04) and C2 (1, The order was 03) and A1 (1.00), and the case where the waving angle was 60 degrees was the largest.
(3-3) Effect of wave width when the wave number is 3 (for analysis cases E and F)
From FIGS. 14A and 14B, the rigidity ratio of F1 to E1 was greatly reduced from 1.04 to 0.90. On the other hand, F2 had the same rigidity ratio as E1 as 1.04.
(3-4) Effect of wave number (for analysis cases C1, E1, and G1)
As for the rigidity ratio of the analysis cases C1, E1 and F1, from FIGS. 14A and 14B, C1 having two wavenumbers has the highest rigidity at 1.07, followed by E1 (1.04) having three wavenumbers and G1 having four wavenumbers. The order was (1.03). As the number of undulations increases, the weight also increases, so the stiffness ratio per weight is in the same order.

＜考察＞
波数で比較すると、波数が２つのものが最も重量に対する剛性が高い結果となった。
これは、高剛性ラスの目標仕様条件（波の高低差７ｍｍ以内、スパン５００ｍｍ）の制約があり、波数が多くなることのメリットが小さくなってしまったためと考えられる。
＜まとめ＞
各解析ケースを比較すると、Ｃ１の波付け形状の面外剛性が高い。結論としては、ステープル間隔に対して波数は３つ、４つ設けるよりは２つ、波付けの角度は４５度よりも６０度、波上平面部（上フランジ１１）の幅は３５ｍｍ程度に形成したラス形状が面外剛性に関して効果的であることが分かった。 <Discussion>
Comparing by wave number, the one with two wave numbers has the highest rigidity with respect to weight.
It is considered that this is because there are restrictions on the target specification conditions of the high-rigidity lath (wave height difference within 7 mm, span 500 mm), and the merit of increasing the wave number has diminished.
<Summary>
Comparing each analysis case, the out-of-plane rigidity of the corrugated shape of C1 is high. In conclusion, the wave number is 3 or 2 for the staple spacing, the wave angle is 60 degrees rather than 45 degrees, and the width of the wave plane (upper flange 11) is about 35 mm. It was found that the lath shape was effective for out-of-plane rigidity.

＜追加解析＞
次に、本出願人の発明者は、図１５に示したように、ラス（ラス網１）の波上平面部（即ち、上フランジ１１）の幅寸Ｄについて、３０～４０ｍｍ程度の範囲が適正であることを検証した。
図１５Ａは、解析モデル形状を示している。図１５Ｂは、ラス（ラス網１）が保有する面外剛性を検証する上で重要ポイントとなるＡ点、Ｂ点でのラス重量あたりの剛性を表記したグラフである。
図１５Ｂに係る太枠内、つまり、波上（上フランジ１１）の幅Ｄが３５ｍｍで、波の角度θが６０度の場合のラスの解析結果を基準とする。ちなみに、波下（下フランジ１２）の幅は図１５Ａに表記した計算式に当てはめると約２６ｍｍとなる。要するに、上フランジ１１が３５ｍｍピッチ、下フランジ１２が約２６ｍｍピッチ、ウエブ１３が７ｍｍピッチで形成されたラス（ラス網１）に相当する。 <Additional analysis>
Next, as shown in FIG. 15, the inventor of the present applicant has a range of about 30 to 40 mm with respect to the width dimension D of the wave plane portion (that is, the upper flange 11) of the lath (lath net 1). It was verified that it was appropriate.
FIG. 15A shows the shape of the analysis model. FIG. 15B is a graph showing the rigidity per lath weight at points A and B, which are important points in verifying the out-of-plane rigidity possessed by the lath (lath net 1).
Based on the analysis result of the lath in the thick frame according to FIG. 15B, that is, when the width D on the wave (upper flange 11) is 35 mm and the angle θ of the wave is 60 degrees. Incidentally, the width of the wave bottom (lower flange 12) is about 26 mm when applied to the calculation formula shown in FIG. 15A. In short, it corresponds to a lath (lath net 1) formed with an upper flange 11 having a pitch of 35 mm, a lower flange 12 having a pitch of about 26 mm, and a web 13 having a pitch of 7 mm.

一例として、前記太枠の両サイドの解析結果について検討する。
まず、波上（上フランジ１１）の幅Ｄが３０ｍｍで、波の角度θが６０度の場合のラスの解析結果を検討する。波下（下フランジ１２）の幅は、約３０ｍｍである。
この場合、前記基準の太枠内の値と比し、Ａ点は０．９４倍、Ｂ点は０．９９倍、平均０．９７倍であり、略同等の値の剛性（面外剛性）を備えていることが分かった。
次に、波上（上フランジ１１）の幅Ｄが４０ｍｍで、波の角度θが６０度の場合のラスの解析結果を検討する。波下（下フランジ１２）の幅は、約２１ｍｍである。
この場合、前記基準の太枠内の値と比し、Ａ点は１．０４倍、Ｂ点は０．９７倍、平均１．００倍であり、やはり略同等の値の剛性（面外剛性）を備えていることが分かった。
その他のパラメータにおいても、図１５Ｂにそれぞれ示したように、前記基準の太枠内の値と略同等の値の剛性（面外剛性）を備えていることが分かった。 As an example, the analysis results on both sides of the thick frame will be examined.
First, the analysis result of the lath when the width D of the wave (upper flange 11) is 30 mm and the angle θ of the wave is 60 degrees is examined. The width of the wave bottom (lower flange 12) is about 30 mm.
In this case, the point A is 0.94 times, the point B is 0.99 times, and the average is 0.97 times, and the rigidity (out-of-plane rigidity) is substantially the same as the value in the thick frame of the standard. Turned out to be equipped.
Next, the analysis result of the lath when the width D of the wave (upper flange 11) is 40 mm and the wave angle θ is 60 degrees will be examined. The width of the wave bottom (lower flange 12) is about 21 mm.
In this case, the point A is 1.04 times, the point B is 0.97 times, and the average is 1.00 times, as compared with the values in the thick frame of the reference, and the rigidity (out-of-plane rigidity) of substantially the same value is also obtained. ) Was found to be equipped.
As shown in FIG. 15B, it was found that the other parameters also have rigidity (out-of-plane rigidity) having a value substantially equal to the value in the thick frame of the reference.

＜追加解析のまとめ＞
前記追加解析結果より、ラス網１の波付け角度は、４５～７５度（特には６０～７５度付近）が好適で、波上平面部（上フランジ１１）の幅Ｄは、３０～４０ｍｍ程度のピッチが好適で、これらのパラメータを備えたラス網１の形状が面外剛性に特に効果的であると言える。 <Summary of additional analysis>
From the above additional analysis results, the wave angle of the lath net 1 is preferably 45 to 75 degrees (particularly around 60 to 75 degrees), and the width D of the wave plane portion (upper flange 11) is about 30 to 40 mm. It can be said that the shape of the lath net 1 having these parameters is particularly effective for the out-of-plane rigidity.

以上、実施例を図面に基づいて説明したが、本発明は、図示例の限りではなく、その技術的思想を逸脱しない範囲において、当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。
例えば、本実施例に係るラスは、ラス網１の単体で構成しているが、線材よりも太い線径（φ）１．６ｍｍ程度の力骨を縦向き方向、横向き方向、或いは縦横方向に所要の間隔（例えば、１２０～１５０ｍｍピッチ）で配置し、前記ラス網１とスポット溶接等で接合してなる複合体で構成して実施することもできる。 Although the examples have been described above based on the drawings, the present invention is not limited to the illustrated examples, and includes a range of design changes and application variations normally performed by those skilled in the art within a range not deviating from the technical idea. I will mention it just in case.
For example, the lath according to the present embodiment is composed of a single lath net 1, but a force bone having a wire diameter (φ) of about 1.6 mm, which is thicker than the wire rod, is formed in the vertical direction, the horizontal direction, or the vertical and horizontal direction. It is also possible to dispose of the lath net 1 at a required interval (for example, at a pitch of 120 to 150 mm) and to form a composite formed by joining the lath net 1 by spot welding or the like.

１ラス網（エキスパンドメタルラス）
２裏打ち材
１０外壁通気工法用ラス
１１上フランジ
１２下フランジ
１３ウエブ
２１通気胴縁（胴縁）
２２補助胴縁 1 Lath net (expanded metal lath)
2 Backing material 10 Outer wall ventilation method lath 11 Upper flange 12 Lower flange 13 Web 21 Ventilation furring strip (trunk edge)
22 Auxiliary furring strip

Claims

It is a lath for the outer wall ventilation method, which is made by lining a lath formed of a lath net with a backing material.
The lath net is formed by bending in a trapezoidal wave shape in which the upper flange and the lower flange are alternately connected via a web in the vertical direction.
The upper flange shall be formed in two places between the staple spacings to be fastened in the vertical direction.
The width dimension of the upper flange is 30 to 40 mm, and the ratio of the width dimension of the lower flange to the upper flange (width dimension of the upper flange / width dimension of the lower flange) is in the range of 1.0 to 1.9. Must be set in
The height difference between the upper flange and the lower flange is 5 to 8 mm , and
A lath for an outer wall ventilation method, each characterized in that the weight of the lath net is 800 to 900 g / m ² .

The lath for an outer wall ventilation method according to claim 1 , wherein the inclination angle of the web with respect to the extension line of the lower flange of the lath net is 45 to 75 degrees.