JP2017145616A

JP2017145616A - Lath for outer wall ventilation method

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Publication number: JP2017145616A
Application number: JP2016028073A
Authority: JP
Inventors: 航平西村; Kohei Nishimura; 亮石丸; Akira Ishimaru; 岡田　忠義; Tadayoshi Okada; 忠義岡田; 道生中野; Michio Nakano; 淳平館; Jumpei Tachi; いつき阿部; Itsuki Abe
Original assignee: Nikken Build Co Ltd; Nippon Steel and Sumikin Metal Products Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Metal Products Co Ltd; Nikken Build Co Ltd
Priority date: 2016-02-17
Filing date: 2016-02-17
Publication date: 2017-08-24

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a lath for an outer wall ventilation method that can achieve a long span of a furring strip, in other words, can eliminate an auxiliary furring strip, as a result of optimizing the shape and arrangement of ribs (vertical rib, and horizontal rib) and increasing an outer-surface rigidity in a good balance.SOLUTION: A lath 10 for an outer wall ventilation method is formed by backing a backing member 5 to a lath 4 formed by joining a lath netting 3 and ribs 1, 2. The ribs 1, 2 comprise the vertical rib 1 spaced horizontally and disposed in the vertical direction, and the horizontal rib 2 spaced vertically and disposed in the horizontal direction. The vertical rib 1 is bent and formed in a wave shape where an upper flange 11 and a lower flange 12 are alternately ranged through a web 13, and the horizontal rib 2 is joined to the lower flange 12 of the vertical rib 1. The lath netting 3 is bent and formed in a cross-section wave shape so as to conform to the vertical rib 1, and is joined at least with the vertical rib 1. The backing member 5 is mounted to the lower flange 12 of the vertical rib 1.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

この発明は、ラス網と力骨とを接合して形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなり、通気胴縁に留め付けて建物の外壁通気構造を構築するために用いられる外壁通気工法用ラスの技術分野に属する。 The present invention relates to a lath for an outer wall ventilation method that is used to construct an outer wall ventilation structure of a building by lining a backing material to a lath formed by joining a lath net and a strong bone and fastening it to a ventilation trunk edge. Belongs to the technical field.

建物の外壁構造の構築に際しては、近年、雨水や湿気などの水分や結露の問題を解消するため、図１７に示すように、下地材（例えば、下地合板）ａとモルタル外壁ｂとの間に通気胴縁ｃを介在させて通気層ｄを形成するモルタル塗りの外壁通気工法が多く採用されている。
この外壁通気工法では、モルタル外壁ｂの構築に使用するラスｅに裏打ち材（主として防水紙）ｆを裏打ちして一体化された外壁通気工法用ラスｇが多く使用されている。
前記通気胴縁ｃは、通常、４５５ｍｍ程度のピッチで立設された間柱ｈに、前記下地材ａを介して取り付けられるが、モルタルｂ’を塗り込む際の押圧力等による外壁通気工法用ラスｇ（ラスｅや裏打ち材ｆ）のたわみを防ぐため、通気胴縁ｃ以外にも、木材や樹脂材による補助胴縁ｉを配設するのが一般的であった。この補助胴縁ｉは、通常、前記通気胴縁ｃ同士の間にバランスよく１本（又は複数本）配設される。 In the construction of the outer wall structure of a building, in recent years, in order to solve the problem of moisture and condensation such as rainwater and moisture, as shown in FIG. 17, between the base material (for example, base plywood) a and the mortar outer wall b, A mortar-coated outer wall ventilation method in which a ventilation layer d is formed by interposing a ventilation cylinder edge c is often used.
In this outer wall ventilation method, a lath g for outer wall ventilation method in which a backing material (mainly waterproof paper) f is lined and integrated with a lath e used to construct the mortar outer wall b is often used.
The ventilator edge c is usually attached to a pillar h standing upright at a pitch of about 455 mm via the base material a, but the lath for the outer wall ventilation method due to the pressing force or the like when applying the mortar b ′ In order to prevent the deflection of g (the lath e and the backing material f), it is common to arrange an auxiliary trunk edge i made of wood or a resin material in addition to the ventilation trunk edge c. In general, one (or a plurality) of auxiliary cylinder edges i are arranged in a balanced manner between the ventilation cylinder edges c.

ところで、前記外壁通気工法用ラスｇについて、その重量を増大させることなく面外剛性を高めることができれば、当該ラスｇ（ラスｅや裏打ち材ｆ）のたわみを抑制できるので、モルタル塗り作業の施工性が向上し、より高品質のモルタル外壁ｂの構築に寄与することができる等、有益であることは明らかである。 By the way, if the out-of-plane rigidity can be increased without increasing the weight of the lath g for the outer wall ventilation method, the deflection of the lath g (the lath e or the backing material f) can be suppressed. It is clear that it is advantageous in that it can improve the property and contribute to the construction of a higher quality mortar outer wall b.

前記外壁通気工法用ラスの面外剛性を高めるためには、ラスを構成する線材（線径０．８ｍｍ程度）を従来品より太い力骨（線径１．６ｍｍ以上）に代替することが考えられる。しかし、この手段では、ラス重量が著しく増大するので取り扱いづらい等、作業者に負担がかかる。従来品より間隔をあけて力骨を配置すればラス重量の増大化を防げるものの、ラス網の密度が下がるのでモルタル塗り作業の施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞がある。その他、線径が１．６ｍｍを超えると、手作業ではラスの裁断が困難となり、現場合わせの必要な開口部等へのラスの貼り付けが難しくなることも留意すべき事項である。 In order to increase the out-of-plane rigidity of the lath for the outer wall ventilation method, it is considered that the wire material (wire diameter of about 0.8 mm) constituting the lath is replaced with a thicker bone (wire diameter of 1.6 mm or more) than the conventional product. It is done. However, with this means, the weight of the lath is remarkably increased, so that it is difficult to handle and burdens the operator. Although the increase in the weight of the lath can be prevented by disposing the ribs at a distance from that of the conventional product, the density of the lath net is lowered, so the workability of the mortar coating work may be deteriorated and the quality of the outer wall of the mortar may be deteriorated. In addition, if the wire diameter exceeds 1.6 mm, it is difficult to cut the lath by hand, and it is also important to note that it is difficult to attach the lath to an opening or the like that needs to be aligned on the spot.

例えば、特許文献１には、先行技術として、形態に工夫を施したエキスパンドメタル、複合ラスの２つの文献を挙げ、それぞれの課題を指摘した上で、剛性（面外剛性）を高めた外壁通気工法用ラスに関する発明が開示されている。
この特許文献１に記載された発明の特徴（構成及び効果）を箇条書きにすると以下のとおりである。
・防水シートに接合される接合部の網目を構成するラス材（エキスパンドメタル）の線材が、湾曲部の網目を構成する線材と比較して幅寸法が大きく形成されているので、接合部の剛性が大きくなる。
・そのため、剛性の大きい接合部で防水シートを支持することができるので、防水シートの支持力が向上し、撓みにくくなる。
・また、湾曲部についてはアーチ作用によって剛性が高められるので、湾曲部の網目を構成する線材の幅寸法を大きくしなくても防水シートから離間した状態を維持することができ、ラス材の重量を低減することができる。 For example, Patent Literature 1 includes two documents of expanded metal and composite lath that have been devised in the form as prior art, and pointed out the respective problems, and the outer wall ventilation with increased rigidity (out-of-plane rigidity) Inventions relating to laths for construction methods are disclosed.
The characteristics (configuration and effect) of the invention described in Patent Document 1 are listed as follows.
・ Because the lath wire (expanded metal) wire that forms the mesh of the joint to be bonded to the waterproof sheet is formed larger in width than the wire that forms the mesh of the curved portion, the rigidity of the joint Becomes larger.
-Therefore, since a waterproof sheet can be supported by a joint part with large rigidity, the support force of a waterproof sheet improves and it becomes difficult to bend.
-Also, since the rigidity of the curved portion is increased by the arch action, it is possible to maintain a state separated from the waterproof sheet without increasing the width of the wire constituting the curved portion mesh, and the weight of the lath material Can be reduced.

特開２０１２−９７５２１号公報JP 2012-97521 A

前記特許文献１に係る外壁通気工法用ラスによれば、防水シートとラス材との接合部の面外剛性は確かに高まるが、当該接合部の剛性向上に偏重するあまり、ラス重量の増大化を懸念した結果、ラス材自体の剛性が蔑ろにされ、補剛バランスを欠いている。
すなわち、この外壁通気工法用ラスは、網目状に形成した接合部３２（同文献１の図３参照）の範囲内のすべての線材を、他の湾曲部３１の線材と比し、厚みを２．５倍程度（同図４参照）で実施している。これは過剰な補剛設計といえラス重量が著しく増大し、そのため接合部３２以外の部位は一切補剛されていない。苦肉の策として、単に湾曲状に形成してアーチ効果を期待しているに過ぎない。 According to the lath for the outer wall ventilation method according to Patent Document 1, the out-of-plane rigidity of the joint portion between the waterproof sheet and the lath material is certainly increased, but the lath weight is increased too much because it is biased to improve the rigidity of the joint portion. As a result, the rigidity of the lath material itself has been reduced, and the balance of stiffening is lacking.
That is, the lath for the outer wall ventilation method compares all the wires in the range of the joint portion 32 (see FIG. 3 of the same document 1) formed in a mesh shape with the wires of the other curved portions 31, and has a thickness of 2 About 5 times (see Fig. 4). Even though this is an excessive stiffening design, the lath weight is remarkably increased, and therefore, the portions other than the joint portion 32 are not stiffened at all. As a measure of bitterness, the arch effect is merely expected by forming it in a curved shape.

しかし、ラス材（エキスパンドメタル）を何ら補強することなく湾曲状に形成したところで、アーチ効果による補剛は到底十分とはいえない。これは本出願人による解析結果からも明らかである。
すなわち、アーチ形状に形成した湾曲部３１の耐力（断面係数）はさほど大きくはならず、よって、モルタル塗り作業時の押圧力に対して抵抗できる剛性を備えているとはいえず、接合部３２の高い剛性も相まって当該湾曲部３１が押し潰される等、変形する虞があった。
そのため、安定したモルタル塗り作業が行えず、施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞があった。また、湾曲部３１の剛性（形状保持）が十分とは云えないので、運搬時や取り扱い時に慎重を期し煩わしいという問題もあった。もとより、運搬時に嵩張るという問題もある。 However, when the lath material (expanded metal) is formed in a curved shape without any reinforcement, the stiffening by the arch effect is not sufficient. This is also clear from the analysis results by the applicant.
That is, the yield strength (section modulus) of the curved portion 31 formed in the arch shape does not increase so much, and thus it cannot be said that the bending portion 31 has rigidity capable of resisting the pressing force during the mortar coating operation. In combination with the high rigidity, the curved portion 31 may be crushed or deformed.
Therefore, the stable mortar coating operation cannot be performed, and there is a possibility that the workability is deteriorated and the quality of the outer wall of the mortar is deteriorated. Further, since the rigidity (shape retention) of the curved portion 31 cannot be said to be sufficient, there is a problem that it is bothersome and troublesome during transportation and handling. Of course, there is also a problem of bulkiness during transportation.

本発明は、上述した背景技術の課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、従来品と比し、構成部材、重量をほとんど変えることなく、力骨（縦力骨、横力骨）の形状および配置を最適化することでバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる外壁通気工法用ラスを提供することにある。
具体的には、力骨（縦力骨、横力骨）の形状および配置を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現できる外壁通気工法用ラスを提供することにある。 The present invention has been devised in view of the above-mentioned problems of the background art, and the object of the present invention is to provide a strength bone (longitudinal strength bone) with almost no change in components and weight compared to conventional products. By optimizing the shape and arrangement of the lateral force bone), it is possible to increase the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner, improve the workability of mortar coating work, and eventually build a high-strength, high-rigidity, high-quality mortar outer wall. An object is to provide a lath for an outer wall ventilation method.
Specifically, as a result of optimizing the shape and arrangement of the strength bones (longitudinal strength bones, lateral strength bones) and increasing the out-of-plane rigidity in a balanced manner, the trunk edge was made longer, in other words, the auxiliary trunk edge was made unnecessary. The object is to provide a lath for an outer wall ventilation method that can be realized.

上記背景技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係る外壁通気工法用ラスは、ラス網と力骨とを接合して形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラスであって、
前記力骨は、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨と、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨とからなること、
前記縦力骨は、上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる波形状に屈曲形成され、前記横力骨は、前記縦力骨の下フランジに接合されていること、
前記ラス網は、前記縦力骨に沿うように断面波形状に屈曲形成され、少なくとも縦力骨と接合されていること、
前記裏打ち材は、前記縦力骨の下フランジに取り付けられていること、をそれぞれ特徴とする。 As a means for solving the above-mentioned background art, the lath for an outer wall ventilation method according to the invention described in claim 1 is formed by lining a backing material on a lath formed by joining a lath net and a strong bone. A lath for the outer wall ventilation method,
The force bone is composed of longitudinal force bones arranged in the longitudinal direction with a space in the transverse direction and lateral force bones arranged in the transverse direction with a space in the longitudinal direction;
The longitudinal force bone is bent and formed into a wave shape in which an upper flange and a lower flange are alternately connected via a web, and the lateral force bone is joined to the lower flange of the longitudinal force bone,
The lath net is bent and formed into a cross-sectional wave shape along the longitudinal force bone, and is joined to at least the longitudinal force bone,
Each of the backing materials is attached to a lower flange of the longitudinal force bone.

請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記縦力骨の下フランジは、略同等長さの複数の長辺部と、同長辺部よりも短い略同等長さの複数の短辺部とが交互に配置される構成とされ、前記短辺部に前記横力骨が接合されていることを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, in the lath for outer wall ventilation method according to the first aspect, the lower flange of the longitudinal force bone has a plurality of long side portions having substantially the same length and shorter than the long side portions. A plurality of short sides having substantially the same length are alternately arranged, and the lateral force bone is joined to the short sides.

請求項３に記載した発明は、請求項１又は２に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、
前記縦力骨の上フランジは、前記下フランジの長辺部と同等以下で、短辺部と同等以上の長さに設定されていることを特徴とする。 The invention described in claim 3 is the lath for the outer wall ventilation method according to claim 1 or 2,
The upper flange of the longitudinal force bone is set to be equal to or shorter than the long side portion of the lower flange and equal to or longer than the short side portion.

請求項４に記載した発明は、請求項１〜３のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記縦力骨の上フランジの幅寸は、３０〜３５ｍｍ程度であることを特徴とする。
請求項５に記載した発明は、請求項１〜４のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記縦力骨の下フランジの延長線に対するウエブの傾斜角度は、４５〜７５度程度であることを特徴とする。 The invention described in claim 4 is the lath for outer wall ventilation method according to any one of claims 1 to 3, wherein the width of the upper flange of the longitudinal force bone is about 30 to 35 mm. To do.
According to a fifth aspect of the present invention, in the outer wall ventilation method lath according to any one of the first to fourth aspects, an inclination angle of the web with respect to an extension line of a lower flange of the longitudinal force bone is about 45 to 75 degrees. It is characterized by being.

請求項６に記載した発明は、請求項１〜５のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記縦力骨の上フランジと下フランジとの高低差は、７〜８ｍｍ程度であることを特徴とする。 According to a sixth aspect of the present invention, in the lath for an outer wall ventilation method according to any one of the first to fifth aspects, a height difference between the upper flange and the lower flange of the longitudinal bone is about 7 to 8 mm. It is characterized by that.

本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、以下の効果を奏する。
（１）縦力骨（及びラス網）を、上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる波形状に屈曲形成して実施しているので、面外荷重に対する安定した反力を得るための下フランジと、良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジとを合わせ持つ至極合理的な外壁通気工法用ラスを実現することができる。
また、前記上フランジと下フランジとの占有率に偏りがなくバランスの良い構成とすることで面外剛性を良好に担保した外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（２）上下に隣接する横力骨同士の間に配置される縦力骨の下フランジ（の長辺部）を長尺化することにより必然的に、その両隣の上フランジ（山部）が横力骨側へ寄る構成で実施しているので、効率良く面外剛性を向上させた外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（３）前記ウエブの傾斜角度（波付け角度）を、４５〜７５度程度で実施しているので、重量をほとんど増加させないで面外剛性が高い外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（４）前記縦力骨の上フランジと下フランジとの高低差を７〜８ｍｍ程度に設定しているので、良好なモルタル塗り厚、ひいては高品質のモルタル外壁を構築可能な外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（５）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、従来品と比し、構成部材、重量をほとんど変えることなく、力骨（縦力骨、横力骨）の形状および配置を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に、波付け加工を施した複数の縦力骨の全長と直線状の複数の横力骨の全長とが有効に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、力骨（縦力骨、横力骨）の形状および配置を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現することができる。 The lath for an outer wall ventilation method according to the present invention has the following effects.
(1) Since the longitudinal force bone (and lath net) is bent and formed into a wave shape in which the upper flange and the lower flange are alternately connected via the web, a stable reaction force against an out-of-plane load is obtained. Therefore, it is possible to realize an extremely rational lath for the outer wall ventilation method having both the lower flange for the purpose and the upper flange for ensuring a good mortar thickness.
In addition, the lath for the outer wall ventilation method with excellent out-of-plane rigidity can be realized by adopting a configuration in which the occupation ratio between the upper flange and the lower flange is balanced and has a good balance.
(2) By elongating the lower flange (long side part) of the longitudinal force bone arranged between the lateral force bones adjacent in the vertical direction, the upper flanges (peaks) on both sides are inevitably Since it is implemented with a configuration approaching the lateral force bone side, it is possible to realize an outer wall ventilation lath with improved out-of-plane rigidity efficiently.
(3) Since the web has an inclination angle (wave angle) of about 45 to 75 degrees, it is possible to realize a lath for an outer wall ventilation method with high out-of-plane rigidity without increasing the weight.
(4) Since the height difference between the upper flange and the lower flange of the longitudinal force bone is set to about 7 to 8 mm, the lath for the outer wall ventilation method capable of constructing a good mortar coating thickness and eventually a high quality mortar outer wall. Can be realized.
(5) In summary, according to the lath for external wall ventilation method according to the present invention, the shape and arrangement of the strength bones (longitudinal strength bones, lateral strength bones) with almost no change in the components and weight compared to the conventional products. By optimizing the mortar layer, the total length of multiple longitudinal strength bones and the total length of straight lateral strength bones effectively balances the action of reinforcing and stiffening the mortar layer. It increases the out-of-plane rigidity and improves the workability of mortar coating work, and as a result, can build a high-strength, high-rigidity, high-quality mortar outer wall.
Specifically, as a result of optimizing the shape and arrangement of the strength bones (longitudinal strength bones, lateral strength bones) and increasing the out-of-plane rigidity in a balanced manner, the trunk edge was made longer, in other words, the auxiliary trunk edge was made unnecessary. Can be realized.

Ａは、実施例１に係る外壁通気工法用ラスの一部（左上部分）を概略的に示した正面図であり、Ｂは、前記ラスを通気胴縁に取り付けた状態を示す平面図であり、Ｃは、Ａの右側面図である。A is a front view schematically showing a part (upper left part) of a lath for an outer wall ventilation method according to the first embodiment, and B is a plan view showing a state in which the lath is attached to a ventilation trunk edge. , C are right side views of A. Ａは、図１Ｃの部分拡大図であり、Ｂは、図１Ａの部分拡大斜視図である。なお、図２Ｂ中の○印は、ステープル位置を示している。1A is a partially enlarged view of FIG. 1C, and B is a partially enlarged perspective view of FIG. 1A. Note that a circle in FIG. 2B indicates the staple position. 図２Ａとは異なるバリエーションを示した部分拡大図である。It is the elements on larger scale which showed the variation different from FIG. 2A. 波の角度（波付け角度）による断面二次モーメントおよび単位重量の違いを示した説明図である。It is explanatory drawing which showed the difference of the cross-sectional secondary moment and unit weight by the angle (wave angle) of a wave. 面外剛性の解析に用いるモデル化の範囲を示した斜視図である。It is the perspective view which showed the range of modeling used for analysis of out-of-plane rigidity. 境界条件（Ｙ軸方向矢視図）を示した概略図である。It is the schematic which showed the boundary conditions (Y-axis direction arrow view). 境界条件（Ｘ軸方向矢視図）を示した概略図である。It is the schematic which showed the boundary conditions (X-axis direction arrow view). Ａは、波２（横力骨間に波を２つ設けた）モデル形状を示した概略図であり、Ｂは、波３（横力骨間に波を３つ設けた）モデル形状を示した概略図であり、Ｃは、波４（横力骨間に波を４つ設けた）モデル形状を示した概略図である。A is a schematic diagram showing a wave 2 (two waves between lateral force bones) model shape, and B is a wave 3 (three waves between lateral force bones) model shape. C is a schematic diagram illustrating a model shape of a wave 4 (four waves provided between lateral force bones). 横力骨モデル形状（解析ケースＤ）を示した概略図である。It is the schematic which showed the lateral force bone model shape (analysis case D). 解析ケースＡ〜Ｇ（Ａ１〜Ｇ１）の一覧表である。It is a list of analysis cases A to G (A1 to G1). 図１０に係る解析ケースＡ〜Ｃ（Ａ１〜Ｃ２）の波形状を図示化したものである。FIG. 11 illustrates the wave shapes of analysis cases A to C (A1 to C2) according to FIG. 図１０に係る解析ケースＤ〜Ｇ（Ｄ１〜Ｇ１）の波形状を図示化したものである。FIG. 11 illustrates the wave shapes of analysis cases D to G (D1 to G1) according to FIG. 解析ケースＡ１における荷重変位関係を示したグラフである。It is the graph which showed the load displacement relationship in analysis case A1. Ａは、解析ケースＤを除いた解析ケースＡ〜Ｇ（Ａ１〜Ｇ１）の解析値を比較した一覧表であり、Ｂは、同一覧表に基づいた性能比較図である。A is a list comparing the analysis values of analysis cases A to G (A1 to G1) excluding analysis case D, and B is a performance comparison diagram based on the list. 解析ケースＤと解析ケースＡ１との解析値を比較した一覧表であり、Ｂは、同一覧表に基づいた性能比較図である。It is the list which compared the analysis value of analysis case D and analysis case A1, and B is a performance comparison figure based on the list. 波の位置（波の中心位置）と波の角度（波付け角度）について、更に解析した説明図である。It is explanatory drawing which analyzed further about the position of a wave (center position of a wave) and the angle of a wave (corrugation angle). 従来技術に係る外壁通気構造を示した斜視図である。It is the perspective view which showed the outer wall ventilation structure which concerns on a prior art.

次に、本発明に係る外壁通気工法用ラスの実施例を図面に基づいて説明する。 Next, embodiments of the lath for the outer wall ventilation method according to the present invention will be described with reference to the drawings.

本発明に係る外壁通気工法用ラスは、図１と図２Ａ、Ｂに示したように、ラス網３と力骨１、２とを接合して形成したラス４に裏打ち材５を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラス１０であり、以下の構成を特徴としている。
前記力骨１、２は、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨１と、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨２とからなる。
前記縦力骨１は、上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる波形状に屈曲形成され、前記横力骨２は、前記縦力骨１の下フランジ１２に接合されている。
前記ラス網３は、前記縦力骨１に沿うように断面波形状に屈曲形成され、少なくとも縦力骨１と接合されている。
前記裏打ち材５は、前記縦力骨１の下フランジ１２に取り付けられている。 As shown in FIG. 1 and FIGS. 2A and B, the lath for the outer wall ventilation method according to the present invention has a backing material 5 lined on a lath 4 formed by joining a lath net 3 and skeletons 1 and 2. The outer wall ventilation method lath 10 is characterized by the following configuration.
The strength bones 1 and 2 are composed of a longitudinal force bone 1 arranged in the vertical direction with an interval in the lateral direction and a lateral force bone 2 arranged in the lateral direction with an interval in the vertical direction.
The longitudinal force bone 1 is bent and formed into a wave shape in which an upper flange 11 and a lower flange 12 are alternately connected via a web 13, and the lateral force bone 2 is joined to the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1. ing.
The lath net 3 is bent and formed in a cross-sectional wave shape along the longitudinal force bone 1 and is joined to at least the longitudinal force bone 1.
The backing material 5 is attached to the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1.

要するに、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、第１の特徴として、前記縦力骨１（及びラス網３）を、凹凸の波形状に屈曲形成している。
通例、モルタル施工前の外壁通気工法用ラス１０は胴縁２１のみと接し、ステープルによって留め付けられているため、モルタル施工時の面外荷重に対する反力は前記ラス１０と胴縁２１とが接している面（あるいは線）上からのみ得られる。したがって胴縁２１と接する部位が十分な方があらゆる荷重に対して安定した反力を得ることができる。
一方、良好なモルタル塗り厚（厚み１５ｍｍ程度）を確保するためには、厚み方向の中央部（７〜８ｍｍ程度）に芯材としての役割を果たす部材が配設されていた方がよい。
以上を勘案した結果、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、その主骨格をなす縦力骨１が、前記面外荷重に対する安定した反力を得るための下フランジ１２と、前記良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジ１１とを合わせ持つように凹凸の波形状に屈曲形成し、これを第１の特徴とした。
また、前記上フランジ１１と下フランジ１２との長さ（占有率）は、いずれかに偏ると中立軸も同様に偏って断面二次モーメント（面外剛性）の低下を招くので、占有率に偏りがなくバランスの良い凹凸の波形状に屈曲形成した。 In short, the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the present invention has, as a first feature, the longitudinal force bone 1 (and the lath net 3) bent and formed into a corrugated wave shape.
Usually, the lath 10 for the outer wall ventilation method before mortar construction is in contact with only the trunk edge 21 and is fastened by staples. Therefore, the reaction force against the out-of-plane load at the time of mortar construction is in contact with the lath 10 and the trunk edge 21. It can be obtained only from the surface (or line). Therefore, a stable reaction force against any load can be obtained when the portion in contact with the trunk edge 21 is sufficient.
On the other hand, in order to ensure a good mortar coating thickness (thickness of about 15 mm), it is preferable that a member serving as a core material is disposed at the central portion (about 7 to 8 mm) in the thickness direction.
As a result of considering the above, in the lath 10 for outer wall ventilation method according to the present invention, the longitudinal force bone 1 forming the main skeleton has the lower flange 12 for obtaining a stable reaction force against the out-of-plane load, and the good A concave and convex wave shape is formed so as to have the upper flange 11 for securing the mortar coating thickness, and this is the first feature.
Further, if the length (occupancy ratio) of the upper flange 11 and the lower flange 12 is biased to any one, the neutral shaft is also biased in the same manner, leading to a decrease in the sectional moment (out-of-plane rigidity). Bently formed into a corrugated corrugated shape with no bias and good balance.

本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、さらに以下の構成を特徴としている。
前記縦力骨１の下フランジ１２は、略同等長さの複数の長辺部（長尺部）１２ａと、同長辺部１２ａよりも短い略同等長さの複数の短辺部（短尺部）１２ｂとが交互に配置され、前記短辺部１２ｂ毎に前記横力骨２が接合されている。すなわち、横力骨２、２同士の間には、上フランジ１１の２つの山部と下フランジ１２の１つの谷部（長辺部１２ａ）がバランスよく配置されている。
前記縦力骨１の上フランジ１１は、前記下フランジ１２の長辺部１２ａと同等以下で、短辺部１２ｂと同等以上の長さに設定されている。本実施例に係る上フランジ１１は、前記下フランジ１２の長辺部１２ａよりも短く、短辺部１２ｂよりも長い略同等長さに設定されている。
前記縦力骨１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差は、７〜８ｍｍ程度である。 The outer wall ventilation method lath 10 according to the first embodiment is further characterized by the following configuration.
The lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 includes a plurality of long side portions (long portions) 12a having substantially the same length and a plurality of short side portions (short portions) having substantially the same length shorter than the long side portions 12a. ) 12b are alternately arranged, and the lateral force bone 2 is joined to each short side portion 12b. That is, between the lateral force bones 2, 2, two peak portions of the upper flange 11 and one valley portion (long side portion 12 a) of the lower flange 12 are arranged with good balance.
The upper flange 11 of the longitudinal force bone 1 is set to be equal to or shorter than the long side portion 12a of the lower flange 12 and equal to or longer than the short side portion 12b. The upper flange 11 according to the present embodiment is set to have substantially the same length that is shorter than the long side portion 12a of the lower flange 12 and longer than the short side portion 12b.
The height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 is about 7 to 8 mm.

要するに、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、第２の特徴として、縦力骨１の下フランジ１２の長さを長辺部１２ａと短辺部１２ｂとを交互に配置した構成とすることで、長辺部１２ａと短辺部１２ｂとの間に立ち上がる上フランジ１１（の中心点）が、下フランジ１２と上フランジ１１とを等間隔（等ピッチ）で形成した場合と比し、（短辺部１２ｂの中央部に設けた）横力骨２側へ寄る（近づけた）構成としている。端的に言えば、上フランジ１１の中心点が、横力骨２、２同士の間隔の１／４よりも横力骨２側へ寄る構成で実施している。
通例、前記ラス１０はその横力骨２を胴縁２１とステープルとで「点」で留め付けて張設されるため、前記ラス１０の面上では力骨１、２（特には横力骨２）付近に応力が集中する。よって、前記ラス１０の面上では横力骨２に近い部位ほど面外剛性に対する寄与度が高い。したがって、波付け加工も、等間隔よりは横力骨２に近い部位に施した方が効率的に面外剛性を上げることができるので、これを第２の特徴とした。
その他、前記縦力骨１の上フランジ１１は、前記下フランジ１２の長辺部１２ａと同等以下で、短辺部１２ｂと同等以上の長さ、より具体的に前記下フランジ１２の長辺部１２ａよりも短く、短辺部１２ｂよりも長い略同等長さに設定されているのは、前記したように、前記上フランジ１１と下フランジ１２との長さ（占有率）を、偏りがなくバランスの良い凹凸の波形状に屈曲形成するためである。前記縦力骨１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を７〜８ｍｍ程度としたのは、前記したように、良好なモルタル塗り厚を確保するためである。 In short, the lath 10 for outer wall ventilation method according to the present invention has, as a second feature, the length of the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 in which long side portions 12a and short side portions 12b are alternately arranged. Thus, the upper flange 11 (the center point) rising between the long side portion 12a and the short side portion 12b is compared with the case where the lower flange 12 and the upper flange 11 are formed at equal intervals (equal pitch), It is configured to approach (be close to) the lateral force bone 2 side (provided at the center of the short side portion 12b). In short, the center point of the upper flange 11 is arranged closer to the side force bone 2 side than 1/4 of the interval between the side force bones 2 and 2.
Typically, the lath 10 is stretched by fastening the lateral force bone 2 with a torso 21 and staples at “dots”, and therefore, the lath 10 has the force bones 1 and 2 (particularly the lateral force bones) on the surface of the lath 10. 2) Stress concentrates in the vicinity. Accordingly, the portion closer to the lateral force bone 2 on the surface of the lath 10 has a higher contribution to the out-of-plane rigidity. Therefore, since the corrugation process can be more efficiently performed on the portion closer to the lateral force bone 2 than at equal intervals, the out-of-plane rigidity can be increased efficiently. This is the second feature.
In addition, the upper flange 11 of the longitudinal force bone 1 is equal to or shorter than the long side portion 12a of the lower flange 12, and is equal to or longer than the short side portion 12b, more specifically, the long side portion of the lower flange 12 As described above, the length (occupancy ratio) between the upper flange 11 and the lower flange 12 is not biased because the length is set to be approximately the same length shorter than 12a and longer than the short side portion 12b. This is because bending is formed in a well-balanced uneven wave shape. The reason why the height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 is about 7 to 8 mm is to ensure a good mortar thickness as described above.

また、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、第３の特徴として、前記縦力骨１の下フランジ１２の延長線に対するウエブ１３の傾斜角度（波付け角度）を、６０度程度で実施している。
図４に示したように、ステープル間隔、波の高さを一定として、波付け角度を変化させた場合、波付け角度を９０度に近づければ近づけるほど、断面二次モーメントは漸次上がり、面外剛性も漸次上昇する。しかし、単位重量も漸次上昇するので、ラス全体の重量増加を招き、作業者に負担がかかり作業性を損なう課題がある。
そこで、本出願人の発明者は、重量をほとんど増加させないで剛性（面外剛性）が高いラスを、剛性／重量に基づき解析した。その結果、ステープル間隔が１５０ｍｍで、波の高さが７〜８ｍｍのとき、波付け角度は４５〜７５度の範囲内で良好な結果を得られ、その中でも６０〜７５度（付近）で最適値を得ることが分かった。 Moreover, the lath 10 for an outer wall ventilation method according to the first embodiment has, as a third feature, an inclination angle (wave corrugation angle) of the web 13 with respect to an extension line of the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 of about 60 degrees. It is implemented in.
As shown in FIG. 4, when changing the corrugation angle with the staple interval and the wave height being constant, the cross-sectional secondary moment gradually increases as the corrugation angle approaches 90 degrees. The outer rigidity also increases gradually. However, since the unit weight gradually increases, there is a problem in that the weight of the entire lath is increased, which imposes a burden on the operator and impairs workability.
Therefore, the inventor of the present applicant analyzed a lath having high rigidity (out-of-plane rigidity) without increasing the weight based on rigidity / weight. As a result, when the staple interval is 150 mm and the wave height is 7 to 8 mm, good results can be obtained when the corrugation angle is in the range of 45 to 75 degrees, among which the optimum is 60 to 75 degrees (near). It turns out to get a value.

このように、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、上記第１〜第３の特徴を踏まえ、前記縦力骨２は、上フランジ１１の長さを３５ｍｍピッチ、下フランジ１２の長辺部１２ａを４１ｍｍピッチ、短辺部１２ｂを１１ｍｍピッチ、ウエブ１３の波付け角度を６０度、上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を７（〜８）ｍｍの波形状に屈曲形成して実施されている。
本出願人の発明者が行った解析結果（後述）によると、上フランジ１１の長さは３０〜３５ｍｍ程度、波付け角度は４５〜７５度、上フランジ１１が横力骨２側に寄る寸法は、２．５〜１０．０ｍｍ（特には５．０〜７．５ｍｍ）程度が効率良くラス１０の面外剛性を向上させ得ることが分かった。なお、下フランジ１２の長辺部１２ａと短辺部１２ｂの寸法は、当該各数値に基づいて算出される。
前記ラス網３は、前記縦力骨１の胴縁２１側に沿うように断面波形状に屈曲形成され、要所で縦力骨１と接合（スポット溶接等）されている。なお、前記ラス網３は、図３に示すように、前記胴縁２１とは反対側に沿うように設けて実施（製作）することも勿論できる。
前記横力骨２は、図２Ａ、図３に示したように、前記縦力骨１の短辺部１２ｂ毎に、同短辺部１２ｂの中央部に、前記縦力骨１とで前記ラス網３を間に挟むように配置されて接合（スポット溶接等）されている。すなわち、横力骨２、２同士の間には、縦力骨１の上フランジ１１（波の山部）を２つずつ設けた構成で実施されている。なお、前記ラス網３は、前記縦力骨１と横力骨２とで挟む構成に限らず、縦力骨１にバランスよく接合されていればよい。
前記裏打ち材５は、前記縦力骨１の下フランジ１２に張設されている。 As described above, the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the first embodiment is based on the first to third characteristics, and the longitudinal bone 2 has a length of the upper flange 11 of 35 mm pitch and a lower flange 12. The long side 12a has a pitch of 41 mm, the short side 12b has an pitch of 11 mm, the corrugation angle of the web 13 is 60 degrees, and the height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 is bent into a 7 (-8) mm wave shape. Has been implemented.
According to the analysis results (to be described later) conducted by the inventor of the present applicant, the length of the upper flange 11 is about 30 to 35 mm, the corrugation angle is 45 to 75 degrees, and the upper flange 11 is close to the lateral force bone 2 side. It has been found that about 2.5 to 10.0 mm (especially 5.0 to 7.5 mm) can efficiently improve the out-of-plane rigidity of the lath 10. In addition, the dimension of the long side part 12a and the short side part 12b of the lower flange 12 is calculated based on the said each numerical value.
The lath net 3 is bent and formed in a corrugated shape so as to be along the trunk edge 21 side of the longitudinal force bone 1 and is joined to the longitudinal force bone 1 (spot welding or the like) at a critical point. Of course, the lath net 3 may be provided (produced) along the side opposite to the body edge 21 as shown in FIG.
As shown in FIG. 2A and FIG. 3, the lateral force bone 2 is formed by the longitudinal force bone 1 at the center of the short side portion 12 b for each short side portion 12 b of the longitudinal force bone 1. It arrange | positions so that the net | network 3 may be pinched | interposed and it may join (spot welding etc.). That is, it is implemented with a configuration in which two upper flanges 11 (wave peaks) of the longitudinal force bone 1 are provided between the lateral force bones 2 and 2. The lath net 3 is not limited to the structure sandwiched between the longitudinal force bone 1 and the lateral force bone 2, and may be joined to the longitudinal force bone 1 in a balanced manner.
The backing material 5 is stretched on the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1.

ちなみに、前記縦力骨１は、線径（φ）１．６ｍｍ程度で、横方向（図中のＸ方向）に１３５ｍｍ程度のピッチ（尺モジュール又はメーターモジュールに対応）で平行に配置されている。縦力骨１のピッチはこれに限定されず、本出願人の発明者の実験及び解析によると、１２０〜１５０ｍｍ程度のピッチであれば良好な成果が得られることが分かっている。なお、縦力骨１の線径は１．６ｍｍに限定されないが、これを超えると現場での裁断作業に支障を来たすほか、外壁通気工法用ラス１０の重量が増大するので１．６ｍｍ程度が好適とされる。 Incidentally, the longitudinal force bone 1 has a wire diameter (φ) of about 1.6 mm and is arranged in parallel at a pitch (corresponding to a scale module or a meter module) of about 135 mm in the lateral direction (X direction in the figure). . The pitch of the longitudinal force bone 1 is not limited to this, and according to the experiment and analysis of the inventors of the present applicant, it has been found that good results can be obtained if the pitch is about 120 to 150 mm. The wire diameter of the longitudinal force bone 1 is not limited to 1.6 mm, but if this is exceeded, the cutting work at the site will be hindered, and the weight of the lath 10 for the outer wall ventilation method will increase, so about 1.6 mm. Preferred.

前記ラス網３には、エキスパンドメタルラスが用いられている。溶接金網でも同様に実施できる。 For the lath net 3, an expanded metal lath is used. The same applies to a welded wire mesh.

前記横力骨２は、線径（φ）１．６ｍｍ程度で、縦方向（図中のＹ方向）に１３８ｍｍ程度のピッチ（尺モジュール又はメーターモジュールに対応）でほぼ平行に配置されている。横力骨２のピッチもこれに限定されず、本出願人の発明者の実験及び解析によると、１２５〜１５５ｍｍ程度のピッチであれば良好な成果が得られることが分かっている。なお、横力骨２の線径は、前記縦力骨１と同様の理由から１．６ｍｍ程度が好適とされる。 The lateral force bones 2 have a wire diameter (φ) of about 1.6 mm and are arranged substantially in parallel at a pitch of about 138 mm (corresponding to a scale module or a meter module) in the longitudinal direction (Y direction in the figure). The pitch of the lateral force bone 2 is not limited to this, and according to the experiment and analysis of the inventors of the present applicant, it has been found that good results can be obtained with a pitch of about 125 to 155 mm. The wire diameter of the lateral force bone 2 is preferably about 1.6 mm for the same reason as the longitudinal force bone 1.

前記裏打ち材５は、ターポリン紙、透湿防水紙のほか、樹脂製のメッシュシート、不織布シート等が採用され、図示は省略するが、例えばホッチキス又はこれに類似の工具が打ち出す止め針により、若しくは接着剤などにより留め付けて一体化した構成で実施されている。前記裏打ち材５は、図１Ａに示したように、ラス４の中心から左斜め上方へ若干ずれた位置関係で貼り合わせた構成で実施されている。もっとも、裏打ち材５は、ラス４の中心からいずれの方向へずらした配置で実施してもよい。 The backing material 5 is a tarpaulin paper, a moisture permeable waterproof paper, a resin mesh sheet, a nonwoven fabric sheet or the like is employed, although illustration is omitted, for example, by a staple that is launched by a stapler or a similar tool, or It is carried out in a configuration that is integrated by fastening with an adhesive or the like. As shown in FIG. 1A, the backing material 5 is implemented in a configuration in which the backing material 5 is bonded together in a positional relationship slightly shifted upward and leftward from the center of the lath 4. However, the backing material 5 may be arranged in any direction shifted from the center of the lath 4.

上記構成の外壁通気工法用ラス１０を用いて構築する外壁通気構造は、大要、下記する工程により実施される。
先ず、建築物の躯体を構成する柱、間柱を建て、壁用断熱材を施工する手順等で構築を進める。そして、前記柱及び間柱の外側面へ下地材を取り付ける。
次に、間柱の配置間隔（４５５ｍｍ程度）と対応するように、通気胴縁２１（図１Ｂ参照）を下地材（図示省略）に留め付ける。前記外壁通気工法用ラス１０は、上述したように面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁２２は用いない。次に、外壁通気工法用ラス１０を、その横力骨２が水平横向き方向となる天地の姿勢を保って、縦力骨１が通気胴縁２１の中心線（罫書き）に沿うよう当接させて位置合わせを行い、縦力骨１と横力骨２との交点部分又はその周辺を、ステープル等の固定具により通気胴縁２１に順次固定して当該ラス１０を取り付け張設する。前記固定具による固定作業は、構造設計に応じ前記交点部分等のすべてに行ってもよいし、１つ乃至複数おきに行ってもよい。
この張設作業は、後のモルタル塗着作業に必要な全範囲にわたり、特にラス４の断点（隙間）を生じさせないように、隣接する外壁通気工法用ラス１０、１０の継ぎ足し処理をその一部を重ね合わせる等して順次に繰り返して行う。
外壁通気工法用ラス１０の張設作業を終了した後は、通気胴縁２１に張設した前記ラス１０の表面側へ施工性よくモルタル塗着作業を行い、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。モルタル層厚（１５ｍｍ程度）の厚み方向の中央部には縦力骨１の上フランジ１１が配設されることとなる。そうして、裏打ち材５で背面を遮断された外壁通気工法用ラス１０と下地材との間に形成した空間が通気層として形成される。 The outer wall ventilation structure constructed using the outer wall ventilation method lath 10 having the above-described configuration is generally implemented by the following steps.
First of all, construction is proceeded in accordance with the procedure of building the pillars and studs that make up the building frame and constructing the wall insulation. And a base material is attached to the outer surface of the said pillar and a stud.
Next, the ventilator edge 21 (see FIG. 1B) is fastened to the base material (not shown) so as to correspond to the spacing between the studs (about 455 mm). As described above, the lath 10 for the outer wall ventilation method has a large out-of-plane rigidity, and a long span of the trunk edge can be expected sufficiently. Therefore, the auxiliary trunk edge 22 is not used. Next, the lath 10 for the outer wall ventilation method is abutted so that the vertical strength bone 1 follows the center line (ruled line) of the ventilation trunk edge 21 while maintaining the vertical posture in which the lateral strength bone 2 is in the horizontal lateral direction. Then, the lath 10 is attached and stretched by sequentially fixing the intersection portion of the longitudinal force bone 1 and the lateral force bone 2 or the periphery thereof to the ventilation trunk edge 21 with a fixing tool such as a staple. The fixing work by the fixing tool may be performed on all of the intersections or the like according to the structural design, or may be performed every other one or more.
This tensioning operation covers the entire range necessary for the subsequent mortar coating operation, and in particular, the addition processing of the adjacent laths 10 and 10 for the outer wall ventilation method is performed so as not to cause a break (gap) in the lath 4. This is repeated in sequence, for example by overlapping the parts.
After the operation of extending the lath 10 for the outer wall ventilation method is completed, the mortar is applied to the surface side of the lath 10 stretched on the ventilator edge 21 with good workability, and high strength, high rigidity, and high quality are achieved. A mortar outer wall can be constructed. The upper flange 11 of the longitudinal force bone 1 is disposed at the center in the thickness direction of the mortar layer thickness (about 15 mm). Thus, a space formed between the outer wall ventilation method lath 10 whose back surface is blocked by the backing material 5 and the base material is formed as a ventilation layer.

上記構成の外壁通気工法用ラス１０によれば、以下の効果を奏する。
（１）前記縦力骨１（及びラス網３）を、上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる波形状に屈曲形成して実施しているので（前記第１の特徴を参照）、前記面外剛性に対する安定した反力を得るための下フランジ１２と、前記良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジ１１とを合わせ持つ至極合理的な外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
また、前記上フランジ１１と下フランジ１２との占有率に偏りがなくバランスの良い構成とすることで面外剛性を良好に担保した外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（２）上下に隣接する横力骨２、２同士の間に配置される縦力骨１の下フランジ１２（の長辺部１２ａ）を長尺化することにより必然的に、その両隣の上フランジ（山部）１１が横力骨２側へ寄る構成で実施しているので（前記第２の特徴を参照）、効率良く面外剛性を向上させた外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（３）ウエブ１３の傾斜角度（波付け角度）を、６０度程度で実施しているので（前記第３の特徴を参照）、重量をほとんど増加させないで面外剛性が高い外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（４）前記縦力骨１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を７〜８ｍｍ程度に設定しているので、良好なモルタル塗り厚、ひいては高品質のモルタル外壁を構築可能な外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（５）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０によれば、従来品と比し、構成部材、重量をほとんど変えることなく、力骨（縦力骨１、横力骨２）の形状および配置を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に、波付け加工を施した複数の縦力骨１の全長と直線状の複数の横力骨２の全長とが有効に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、力骨（縦力骨１、横力骨２）の形状および配置を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁２１の長スパン化、言い換えると補助胴縁２２の無用化を実現することができる。 According to the lath 10 for the outer wall ventilation method having the above-described configuration, the following effects can be obtained.
(1) The longitudinal force bone 1 (and the lath net 3) is formed by bending the upper flange 11 and the lower flange 12 into a wave shape in which the upper flange 11 and the lower flange 12 are alternately connected via the web 13 (the first (Refer to the characteristics), and the extremely rational outer wall ventilation lath having the lower flange 12 for obtaining a stable reaction force against the out-of-plane rigidity and the upper flange 11 for securing the good mortar coating thickness. 10 can be realized.
Moreover, the lath 10 for outer wall ventilation construction method which ensured the out-of-plane rigidity satisfactorily can be realized by adopting a configuration in which the occupation ratio between the upper flange 11 and the lower flange 12 is not biased and has a good balance.
(2) The lower flange 12 (long side portion 12a) of the longitudinal force bone 1 arranged between the lateral force bones 2 adjacent to each other in the upper and lower directions is inevitably above the both sides. Since the flange (mountain portion) 11 is arranged so as to be closer to the lateral force bone 2 side (see the second feature), the outer wall ventilation method lath 10 that efficiently improves the out-of-plane rigidity is realized. Can do.
(3) Since the web 13 has an inclination angle (wave angle) of about 60 degrees (refer to the third feature), the lath for the outer wall ventilation method having high out-of-plane rigidity with little increase in weight. 10 can be realized.
(4) Since the height difference between the upper flange 11 and the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 is set to about 7 to 8 mm, the outer wall ventilation capable of constructing a good mortar coating thickness and eventually a high quality mortar outer wall. The lath for construction method 10 can be realized.
(5) In summary, according to the lath 10 for the outer wall ventilation method according to the present invention, compared to the conventional product, the strength of the strength bone (longitudinal strength bone 1, lateral strength bone 2) is almost unchanged. By optimizing the shape and arrangement, the total length of the multiple longitudinal force bones 1 and the total length of the plurality of linear lateral force bones 2 are effective for reinforcing and stiffening the mortar layer. This contributes to improving the out-of-plane rigidity in a well-balanced manner and improving the workability of mortar coating work. As a result, a high-strength, high-rigidity, high-quality mortar outer wall can be constructed.
Specifically, as a result of optimizing the shape and arrangement of the strength bones (longitudinal strength bone 1 and lateral strength bone 2) and increasing the out-of-plane rigidity in a balanced manner, the trunk edge 21 has a longer span, in other words, the auxiliary trunk edge 22. Can be eliminated.

＜上記実施例１にかかる外壁通気工法用ラス１０が有する面外剛性の効果の確認等＞
次に、上記実施例１で説明した構成（主として前記段落［００２３］参照）に係る外壁通気工法用ラスの面外剛性の効果を確認すると共に、面外剛性を効果的に向上させ得る縦力骨１の形態（波の数量、ピッチ等）を含む当該ラス１０のバリエーションについて追究する。 <Confirmation of effect of out-of-plane rigidity of lath 10 for outer wall ventilation method according to Example 1>
Next, while confirming the effect of the out-of-plane rigidity of the lath for the outer wall ventilation method according to the configuration described in the first embodiment (mainly see paragraph [0023] above), the longitudinal force that can effectively improve the out-of-plane rigidity. The variation of the lath 10 including the form of the bone 1 (number of waves, pitch, etc.) will be investigated.

本出願人の発明者は、エキスパンドメタルラス（ラス網３）の高剛性化に関する検討として、ＦＥＭ解析における薄板モデルを用い、ラス波付けの形状による面外剛性への影響を比較検討した。
（解析概要）
・使用する解析ソフト
ＦＥＭソルバー：Ｍａｒｃ２０１２
プリポストプロセッサー：Ｍｅｎｔａｔ２０１２
・解析の種類
幾何学的非線形を考慮する大変形問題とした３次元応力解析 The inventor of the present applicant used a thin plate model in the FEM analysis as a study on increasing the rigidity of the expanded metal lath (lass net 3), and compared the influence of the shape of the lath corrugation on the out-of-plane rigidity.
(Analysis overview)
-Analysis software to be used FEM solver: Marc2012
Pre-post processor: Mentat 2012
・ Type of analysis Three-dimensional stress analysis as a large deformation problem considering geometric nonlinearity

（解析モデル。図５参照）
解析モデルにおける基本条件を以下に示す。
・ラス長手方向（横方向）をＸ方向、ラス短手方向（縦方向）をＹ方向とする。
・胴縁間隔はＸ方向に５００ｍｍ、ステープル間隔はＸ方向に５００ｍｍ、Ｙ方向に１３８ｍｍを想定する。
・検討を行うラス範囲は、胴縁間隔である横５００ｍｍスパンとし、モデル化の範囲は、対称性を考慮し縦６９ｍｍ×横２５０ｍｍとする。
・解析ケースＤの力骨モデルは中実断面梁要素（要素５２）とし、解析ケースＤ以外は、薄板シェル要素（要素１３９）でモデル化する。
・全モデルでラス波の高さ（上フランジ１１と下フランジ１２との高低差）は一律７ｍｍ、薄板モデルの板厚は０．２ｍｍとする。 (Analysis model, see Fig. 5)
The basic conditions in the analysis model are shown below.
The lath longitudinal direction (lateral direction) is the X direction, and the lath short direction (vertical direction) is the Y direction.
-Assume that the barrel edge interval is 500 mm in the X direction, the staple interval is 500 mm in the X direction, and 138 mm in the Y direction.
-The lath range to be examined is a 500 mm horizontal span, which is the torso interval, and the modeling range is 69 mm long by 250 mm wide considering symmetry.
The strength model of the analysis case D is a solid cross-section beam element (element 52), and the analysis case D is modeled by a thin shell element (element 139) except for the analysis case D.
In all models, the height of the lath wave (the difference in height between the upper flange 11 and the lower flange 12) is uniformly 7 mm, and the thickness of the thin plate model is 0.2 mm.

（境界条件。図６、図７参照）
・拘束条件：胴縁上にある全ての節点をＺ方向拘束し、ステープル留め付け位置をＸＹＺ方向移動拘束・Ｙ方向回転拘束する。
・荷重条件：面外方向への等分布荷重とし、ＸＹ平面に投影された面の全ての薄板シェル要素上でＺ方向４４４Ｎ／ｍｍ^２となるように与える。
・対称条件：Ｘ軸方向対称面上の節点をＹ方向拘束・ＸＹ方向回転拘束、Ｙ軸方向対称面上の節点をＸ方向拘束・ＹＺ方向回転拘束する。
（材料条件）
ヤング率は、２００ＧＰａ、ポアソン比を０．３とする。 (Boundary condition, see FIGS. 6 and 7)
Restriction condition: All nodes on the trunk edge are restricted in the Z direction, and the stapling position is restricted in movement in the XYZ directions and restricted in the Y direction.
Load condition: Equally distributed load in the out-of-plane direction, and given so as to be 444 N / mm ² in the Z direction on all the thin plate shell elements projected on the XY plane.
Symmetry conditions: nodes on the X-axis direction symmetry plane are restricted in the Y direction / XY direction rotation, and nodes on the Y axis direction symmetry plane are restricted in the X direction / YZ direction.
(Material conditions)
The Young's modulus is 200 GPa and the Poisson's ratio is 0.3.

（解析パラメータ）
図８Ａ〜Ｃと図９は、解析モデル形状を示している。図１０は、解析ケース一覧を示している。図１１、図１２は、図１０の解析ケースＡ〜ＧのＡ１〜Ｇ１（計１４パターン）のモデル図を示している。
解析ケースは図１０に示したように、Ａ〜Ｇの計７シリーズについて行った。解析ケースＡ〜Ｄが、ステープル間隔に対して波数（上フランジ１１＝山部）が２つ、解析ケースＥが、ステープル間隔に対して波数が３つ、解析ケースＦが、ステープル間隔に対して波数が４つ、のラス形状の検討である。各解析ケースの特徴を以下に示す。
Ａ：ステープル間隔に対し、波数が２つのラス形状の標準となるケース。
Ｂ：Ａと波の中心位置・波付け角度（４５度）が同じで波の幅を変化させたケース。
Ｃ：Ａと波の中心位置・幅が同じで波付け角度を変化させたケース。
Ｄ：Ａと波の幅・波付け角度が同じで波の中心位置を変化させたケース（このケースＤが図９に対応する。φ２．０ｍｍの横力骨２をモデルに追加したものである。）
Ｅ：ステープル間隔に対し波数が３つのラス形状の標準となるケース。
Ｆ：Ｅと波の中心位置が同じで、３つある波のうち力骨に近い２つの波の幅を変化させたケース。
Ｇ：ステープル間隔に対し波数が４つのラス形状の標準となるケース。 (Analysis parameters)
8A to 8C and FIG. 9 show analysis model shapes. FIG. 10 shows a list of analysis cases. 11 and 12 show model diagrams of A1 to G1 (14 patterns in total) of analysis cases A to G in FIG.
As shown in FIG. 10, the analysis cases were performed for a total of 7 series of A to G. Analysis cases A to D have two wave numbers (upper flange 11 = crest) with respect to the staple interval, analysis cases E have three wave numbers with respect to the staple interval, and analysis case F has a staple interval with respect to the staple interval. This is an investigation of a lath shape with four wave numbers. The characteristics of each analysis case are shown below.
A: Case where the wave number is a standard of two lath shapes with respect to the staple interval.
B: The case where the wave width was changed with the same wave center position and corrugation angle (45 degrees) as A.
C: Case where the corrugation angle is changed with the same center position / width of the wave as A.
D: A case where the wave width and wave angle are the same as A and the center position of the wave is changed (this case D corresponds to FIG. 9. The lateral force bone 2 of φ2.0 mm is added to the model. .)
E: A case where the wave number is a standard of a lath shape with respect to the staple interval.
F: The case where the center position of the wave is the same as that of E, and the width of two waves close to the power bone among the three waves is changed.
G: Case where the lath shape has a standard wave number with respect to the staple interval.

＜解析結果＞
変位は、図８Ａ〜Ｃに示す変位測定位置（「中央」および「力骨上」）の２節点で評価する。
（１）全体挙動
本解析における全体挙動としては、解析ケースＡのＡ１について、図１３に示したような、ほぼ直線の荷重変位関係が得られた。その他の解析ケースについても、数値は異なるものの、共通して図１３に示したような、ほぼ直線の荷重変位関係が得られた。
そのため、解析値の評価としては、原点と荷重最大時（４４４Ｎ／ｍｍ^２時）の２点からなる直線から各解析ケースの剛性を評価する。なお、荷重最大時における各解析モデルのミーゼス応力は鋼材の降伏に対して十分小さく、本解析ではモデルの塑性化を考慮しないものとした。
（２）解析値の比較
解析ケースＤ以外の解析値の比較を図１４Ａに示し、グラフ化したものを図１４Ｂに示す。解析ケースＤの解析値の比較を図１５Ａに示し、グラフ化したものを図１５Ｂに示す。 <Analysis results>
The displacement is evaluated at two nodes at the displacement measurement positions (“center” and “on the heel”) shown in FIGS.
(1) Overall Behavior As the overall behavior in this analysis, a substantially linear load displacement relationship as shown in FIG. 13 was obtained for A1 of Analysis Case A. For other analysis cases, although the numerical values are different, a substantially linear load displacement relationship as shown in FIG. 13 was obtained in common.
Therefore, as the evaluation of the analysis value, the rigidity of each analysis case is evaluated from a straight line composed of two points, the origin and the maximum load (444 N / mm ² o'clock). In addition, the Mises stress of each analysis model at the maximum load is sufficiently small with respect to the yield of the steel material, and this analysis does not consider the plasticization of the model.
(2) Comparison of analysis values Comparison of analysis values other than analysis case D is shown in FIG. 14A, and a graph is shown in FIG. 14B. A comparison of analysis values of analysis case D is shown in FIG. 15A, and a graph is shown in FIG. 15B.

（３）各パラメータの影響
各解析ケースにおけるパラメータの影響は以下のとおりである。
（３−１）波数が２つの場合の波幅の影響（解析ケースＡ、Ｂについて）
図１４Ａ、Ｂより、波の山部の幅が３５ｍｍのＡ１が最も剛性比（剛性）が高く、次いで、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ１の順となった。特に、波の山部の幅が１５ｍｍと小さいＢ１では、ラス力骨上の剛性がＡ１と比較して、１．００に対し０．７６と３割程度も小さい値となった。
（３−２）波数が２つの場合の波付け角度の影響（解析ケースＡ、Ｃについて）
波付け角度が、４５度（Ａ１）から６０度（Ｃ１）、９０度（Ｃ２）と急になるほど剛性が大きくなるとともに単位あたりの重量も大きくなる。剛性比は上から順に、Ｃ２（１．１４）、Ｃ１（１．０７）、Ａ１（１．００）となったが、重量あたりの剛性比は、Ｃ１（１．０４）、Ｃ２（１，０３）、Ａ１（１．００）の順となり、波付け角度が６０度のケースが最大となった。また、ラス力骨上よりもラス中央に大きな剛性変化が見られた。
（３−３）波数が２つの場合の波の中心位置の影響（解析ケースＤについて）
図１５Ａ、Ｂより、波の形状（山部の幅と波付け角度）がＡ１と同一の場合、２つの波の中心位置が力骨（横力骨）付近に近いほど剛性（剛性比）が高い結果となった。
一方、解析ケースＤ４のように、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０の下フランジ１２の短辺部１２ｂに相当する部位が存在しないと、波の中心位置が力骨付近に近くても、解析ケースＤ３よりも剛性比が劣ることが分かった。これは、解析ケースＤ４の波形形状では、解析ケースＤ３と波形形状と比し、面外荷重に対する安定した反力を得ることができないためと考えられる。
（３−４）波数が３つの場合の波幅の影響（解析ケースＥ、Ｆについて）
図１４Ａ、Ｂより、Ｅ１に対してＦ１はラス力骨上の剛性が、１．０４から０．８１へ大きく低下した。一方、Ｆ２はＥ１に対してラス力骨上の剛性が、１．０４から１．０８へ上昇し、ラス中央の剛性が、１．０４から１．００へ低下した。
（３−５）波数の影響（解析ケースＣ１、Ｅ１、Ｇ１について）
解析ケースＣ１、Ｅ１、Ｆ１の剛性比は、図１４Ａ、Ｂより、波数が２つのＣ１が、１．０７で最も高く、次いで、波数が３つのＥ１（１．０４）、波数が４つのＧ１（１．０３）の順となった。波付けの数が増えるとともに重量が増大するため、重量あたりの剛性比でも同様の順となる。 (3) Influence of parameters The influence of parameters in each analysis case is as follows.
(3-1) Influence of wave width when there are two wave numbers (for analysis cases A and B)
14A and 14B, A1 having a wave crest width of 35 mm has the highest rigidity ratio (rigidity), and then B2, B3, and B1 in that order. In particular, in B1 where the width of the wave crest is as small as 15 mm, the rigidity on the lath force bone is 0.76, which is about 30% smaller than that of A1.
(3-2) Influence of corrugation angle when there are two wave numbers (for analysis cases A and C)
As the corrugation angle becomes steep from 45 degrees (A1) to 60 degrees (C1) and 90 degrees (C2), the rigidity increases and the weight per unit also increases. The stiffness ratio was C2 (1.14), C1 (1.07), and A1 (1.00) in order from the top, but the stiffness ratio per weight was C1 (1.04), C2 (1, 03) and A1 (1.00) in this order, and the case where the corrugation angle is 60 degrees is the maximum. In addition, a larger rigidity change was observed at the center of the lath than on the lath force bone.
(3-3) Influence of center position of wave in case of two wave numbers (for analysis case D)
15A and 15B, when the shape of the wave (the width of the ridge and the corrugation angle) is the same as A1, the rigidity (stiffness ratio) becomes closer as the center position of the two waves is closer to the strength bone (lateral force bone). The result was high.
On the other hand, if there is no portion corresponding to the short side portion 12b of the lower flange 12 of the lath 10 for outer wall ventilation method according to the first embodiment as in the analysis case D4, the center position of the wave is close to the vicinity of the rib. It was also found that the rigidity ratio was inferior to that of the analysis case D3. This is probably because the waveform shape of the analysis case D4 cannot obtain a stable reaction force against the out-of-plane load as compared with the waveform shape of the analysis case D3.
(3-4) Effect of wave width when there are three wave numbers (for analysis cases E and F)
14A and 14B, the rigidity on the lath force bone of F1 was greatly reduced from 1.04 to 0.81 with respect to E1. On the other hand, the stiffness on the lath force bone of F2 increased from 1.04 to 1.08, and the stiffness at the center of the lath decreased from 1.04 to 1.00.
(3-5) Influence of wave number (for analysis cases C1, E1, and G1)
14A and 14B, the rigidity ratio of analysis cases C1, E1, and F1 is highest at 1.07 for C1 with two wave numbers, and then E1 (1.04) with three wave numbers and G1 with four wave numbers. (1.03). Since the weight increases as the number of undulations increases, the rigidity ratio per weight is in the same order.

＜考察＞
波数で比較すると、波数が２つのものが最も重量に対する剛性が高い結果となった。
これは、高剛性ラスの目標仕様条件（波の高低差７ｍｍ以内、スパン５００ｍｍ）の制約があり、波数が多くなることのメリットが小さくなってしまったためと考えられる。
波の中心位置の検討では力骨を加えたモデル（解析ケースＤ）が力骨を加えないモデル（解析ケースＡ）に対し、重量あたりの剛性が同等かそれ以下となった。これは薄板の持つ面外剛性がラスのような線の集まった形状に対してかなり高いためであり、実際のラスでは力骨を加えることによる剛性増加のメリットは本解析結果よりも大きいと考えられる。
＜まとめ＞
各解析ケースを比較すると、Ｃ１またはＤ３の波付け形状の面外剛性が高い。結論としては、ステープル間隔に対して波数は３つ、４つ設けるよりは２つ、波付けの角度は４５度よりも６０度、波上平面部（上フランジ１１）の幅は３５ｍｍ程度、波の中心位置は等間隔となる位置から５ｍｍ程度前後の横力骨２寄りとしたラス形状が面外剛性に関して効果的であると言える。 <Discussion>
When compared in terms of wave number, two wave numbers resulted in the highest rigidity against weight.
This is presumably because the merit of increasing the wave number has been reduced due to the limitation of the target specification conditions for the high rigidity lath (wave height difference within 7 mm, span 500 mm).
In the examination of the center position of the wave, the rigidity per weight was equal to or less than that of the model (analysis case A) to which the force bone was added (analysis case D). This is because the out-of-plane rigidity of the thin plate is considerably higher than the shape of gathered lines such as a lath. In actual laths, the merit of increasing rigidity by adding a bone is considered to be greater than the result of this analysis. It is done.
<Summary>
When each analysis case is compared, the out-of-plane rigidity of the corrugated shape of C1 or D3 is high. In conclusion, the number of waves is 3 with respect to the staple interval, 2 rather than providing 4; the angle of corrugation is 60 degrees rather than 45 degrees; the width of the wave-up plane portion (upper flange 11) is about 35 mm; It can be said that the lath shape in which the center position of the center is close to the lateral force bone 2 about 5 mm from the position at equal intervals is effective with respect to the out-of-plane rigidity.

＜追加解析＞
次に、本出願人の発明者は、図１６に示したように、縦力骨１の上フランジ１１を横力骨２側へ寄せた場合の効果（前記第２の特徴）、および波付け角度（前記第３の特徴）について、更に解析を行った。 <Additional analysis>
Next, the inventor of the present applicant, as shown in FIG. 16, the effect when the upper flange 11 of the longitudinal force bone 1 is moved to the side of the lateral force bone 2 (the second feature), and the corrugation The angle (the third feature) was further analyzed.

表１は、波上平面部（上フランジ１１）の幅（Ｄ）が３５ｍｍの場合の解析結果で、表２は、同幅（Ｄ）が３０ｍｍの場合の解析結果である。
表１に係る太枠内は、波の位置（波の中心位置）が、０ｍｍ（下フランジ１２の長辺部１２ａと短辺部１３ｂが等ピッチ）で、波の角度（波付け角度）が６０度の場合の解析結果であり、これを基準とする。この太枠内の寸法は、図１６中の解析モデル形状に基づき、波上平面部（上フランジ１１）の幅（Ｄ）が３５ｍｍピッチ、ウエブ１３の幅が約４ｍｍピッチ、下フランジ１２が２６ｍｍピッチとなる。 Table 1 shows an analysis result when the width (D) of the wave-carrying flat surface portion (upper flange 11) is 35 mm, and Table 2 shows an analysis result when the width (D) is 30 mm.
In the thick frame according to Table 1, the wave position (wave center position) is 0 mm (the long side portion 12a and the short side portion 13b of the lower flange 12 have the same pitch), and the wave angle (corrugation angle) is. This is an analysis result in the case of 60 degrees and is based on this. The dimensions within the thick frame are based on the analysis model shape in FIG. 16, the width (D) of the wavefront plane portion (upper flange 11) is 35 mm pitch, the width of the web 13 is about 4 mm pitch, and the lower flange 12 is 26 mm. It becomes pitch.

一例として、表１の前記波付け角度が６０度のときの解析結果について説明する。
波の（中心）位置が横力骨２側に２．５ｍｍ寄ると（長辺部１２ａが３１ｍｍで、短辺部１２ｂが２１ｍｍ）、重量あたりの剛性（面外剛性）が平均で１．０１倍に増加することが分かった。
波の（中心）位置が横力骨２側に５．０ｍｍ寄ると（長辺部１２ａが３６ｍｍで、短辺部１２ｂが１６ｍｍ）、重量あたりの剛性（面外剛性）が平均で１．０２倍に増加することが分かった。
波の（中心）位置が横力骨２側に７．５ｍｍ寄ると（長辺部１２ａが４１ｍｍで、短辺部１２ｂが１１ｍｍ）、重量あたりの剛性（面外剛性）が平均で１．０２倍に増加することが分かった。ちなみにこの数値は、上記実施例１の外壁通気工法用ラス１０を指す（前記段落［００２３］参照）。
波の（中心）位置が横力骨２側に１０．０ｍｍ寄ると（長辺部１２ａが４６ｍｍで、短辺部１２ｂが６ｍｍ）、重量あたりの剛性（面外剛性）が平均で１．０１倍に増加することが分かった。
逆に、波の（中心）位置が横力骨２側に２．５ｍｍ遠のく（−２．５ｍｍ）と（長辺部１２ａが２１ｍｍで、短辺部１２ｂが３１ｍｍ）、重量あたりの剛性（面外剛性）が平均で０．９６倍に低下することが分かった。 As an example, an analysis result when the corrugation angle in Table 1 is 60 degrees will be described.
When the (center) position of the wave moves 2.5 mm toward the lateral force bone 2 side (the long side portion 12a is 31 mm and the short side portion 12b is 21 mm), the stiffness per unit weight (out-of-plane stiffness) is 1.01 on average. It was found to increase by a factor of two.
If the (center) position of the wave approaches 5.0 mm toward the lateral force bone 2 (the long side portion 12a is 36 mm and the short side portion 12b is 16 mm), the stiffness per unit weight (out-of-plane stiffness) is 1.02 on average. It was found to increase by a factor of two.
If the (center) position of the wave is 7.5 mm closer to the lateral force bone 2 side (the long side portion 12a is 41 mm and the short side portion 12b is 11 mm), the stiffness per unit weight (out-of-plane stiffness) is 1.02 on average. It was found to increase by a factor of two. Incidentally, this numerical value indicates the lath 10 for the outer wall ventilation method of Example 1 (see paragraph [0023] above).
When the (center) position of the wave is 10.0 mm closer to the lateral force bone 2 side (the long side portion 12a is 46 mm and the short side portion 12b is 6 mm), the average stiffness (out-of-plane stiffness) is 1.01. It was found to increase by a factor of two.
Conversely, when the wave (center) position is 2.5 mm away from the lateral force bone 2 (−2.5 mm) (the long side portion 12 a is 21 mm and the short side portion 12 b is 31 mm), the rigidity (surface) It was found that the (outer rigidity) decreased to an average 0.96 times.

＜追加解析の考察＞
表１の波付け角度が６０度のとき、前記縦力骨１の下フランジ１２は、同ピッチで実施するよりも、上フランジ１１の波の（中心）位置を横力骨２側に寄せた方が効率良く面外剛性を向上させ得ることが分かった。更に言えば、波の（中心）位置を横力骨２側に５．０〜７．５ｍｍ寄せると、１．０２倍となり、良好な結果が得られることが分かった。
波付け角度が６０度以外のときも、ほぼ同様に、波の（中心）位置を横力骨２側に５．０〜７．５ｍｍ寄せると、良好な結果が得られることが分かった。
表２の波上平面部（上フランジ１１）の幅（Ｄ）が３０ｍｍの場合も、表１より解析結果はやや劣るものの面外剛性を向上させ得る値であると評価でき、やはりほぼ同様に、波の（中心）位置を横力骨２側に５．０〜７．５ｍｍ寄せると、良好な結果が得られることが分かった。 <Consideration of additional analysis>
When the corrugation angle in Table 1 is 60 degrees, the lower flange 12 of the longitudinal force bone 1 brings the wave (center) position of the upper flange 11 closer to the lateral force bone 2 side than when the same is performed at the same pitch. It was found that the out-of-plane rigidity can be improved more efficiently. Furthermore, it was found that when the (center) position of the wave is shifted to the side of the lateral force bone 2 by 5.0 to 7.5 mm, it becomes 1.02 times and good results are obtained.
Even when the corrugation angle is other than 60 degrees, it has been found that when the wave (center) position is shifted to the side of the lateral force bone 2 by 5.0 to 7.5 mm, good results can be obtained.
Even when the width (D) of the waved flat surface portion (upper flange 11) in Table 2 is 30 mm, it can be evaluated that the analysis result is slightly inferior to Table 1 but can improve the out-of-plane rigidity. It has been found that good results can be obtained when the (center) position of the wave is shifted to the lateral force bone 2 side by 5.0 to 7.5 mm.

＜追加解析のまとめ＞
以上より、縦力骨１の波付け角度は、４５〜７５度（特には６０〜７５度付近）が好適で、波上平面部（上フランジ１１）の幅（Ｄ）は、３０〜３５ｍｍ程度のピッチが好適で、波の中心位置は、下フランジ１２を等ピッチで実施するよりも、長辺部１２ａを長尺化して、上フランジ１１の波の中心位置を５．０〜７．５ｍｍ程度の横力骨２寄りに設定すると、ラス形状が面外剛性に関して効果的であると言える。 <Summary of additional analysis>
From the above, the corrugation angle of the longitudinal force bone 1 is preferably 45 to 75 degrees (especially in the vicinity of 60 to 75 degrees), and the width (D) of the undulating plane portion (upper flange 11) is about 30 to 35 mm. The center position of the wave is longer than that of the lower flange 12 at an equal pitch, the long side portion 12a is elongated, and the center position of the wave of the upper flange 11 is 5.0 to 7.5 mm. If it is set close to the lateral force bone 2, it can be said that the lath shape is effective with respect to the out-of-plane rigidity.

以上、実施例を図面に基づいて説明したが、本発明は、図示例の限りではなく、その技術的思想を逸脱しない範囲において、当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。 Although the embodiments have been described with reference to the drawings, the present invention is not limited to the illustrated examples and includes a range of design changes and application variations that are usually made by those skilled in the art without departing from the technical idea thereof. I will mention that just in case.

１縦力骨
２横力骨
３ラス網（エキスパンドメタルラス）
４ラス
５裏打ち材
１０外壁通気工法用ラス
１１上フランジ
１２下フランジ
１２ａ長辺部
１２ｂ短辺部
１３ウエブ
２１通気胴縁（胴縁）
２２補助胴縁 1 Longitudinal Bone 2 Lateral Bone 3 Lath Net (Expanded Metal Lath)
4 Lath 5 Backing material 10 Lath for outer wall ventilation method 11 Upper flange 12 Lower flange 12a Long side portion 12b Short side portion 13 Web 21 Venting trunk edge (trunk edge)
22 Auxiliary trunk edge

Claims

A lath for the outer wall ventilation method, which is formed by lining a backing material to a lath formed by joining a lath net and a strong bone,
The force bone is composed of longitudinal force bones arranged in the longitudinal direction with a space in the transverse direction and lateral force bones arranged in the transverse direction with a space in the longitudinal direction;
The longitudinal force bone is bent and formed into a wave shape in which an upper flange and a lower flange are alternately connected via a web, and the lateral force bone is joined to the lower flange of the longitudinal force bone,
The lath net is bent and formed into a cross-sectional wave shape along the longitudinal force bone, and is joined to at least the longitudinal force bone,
The backing material is attached to a lower flange of the longitudinal force bone;
Each lath for outer wall ventilation method.

The lower flange of the longitudinal force bone has a configuration in which a plurality of long side portions having substantially the same length and a plurality of short side portions having substantially the same length shorter than the long side portion are alternately arranged, The lath for an outer wall ventilation method according to claim 1, wherein the lateral force bone is joined to a short side part.

3. The outer wall according to claim 1, wherein an upper flange of the longitudinal force bone is set to be equal to or shorter than a long side portion of the lower flange and equal to or longer than a short side portion. Lath for ventilation method.

The lath for an outer wall ventilation method according to any one of claims 1 to 3, wherein a width dimension of an upper flange of the longitudinal force bone is about 30 to 35 mm.

The lath for an outer wall ventilation method according to any one of claims 1 to 4, wherein an inclination angle of the web with respect to an extension line of a lower flange of the longitudinal force bone is about 45 to 75 degrees.

The lath for an outer wall ventilation method according to any one of claims 1 to 5, wherein a height difference between an upper flange and a lower flange of the longitudinal force bone is about 7 to 8 mm.