JP7051500B2 - エンジン構成部品 - Google Patents

Description

本開示はエンジン構成部品に関する。

従来、エンジン構成部品の表面に遮熱層を設ける技術が知られている。エンジン構成部品として、例えば、燃焼室に臨む部材等が挙げられる。特許文献１には、無機酸化物から成る中空粒子と、フィラー材と、ガラス質材とを含む遮熱層が記載されている。

特開２０１５－６８３０２号公報

遮熱層は、遮熱性が高い必要がある。また、遮熱層は、適度に熱を基材に伝導させる特性（以下では熱引き性とする）を有する必要がある。従来の遮熱層は、遮熱性と熱引き性とを両立させることが困難であった。本開示の一局面は、遮熱層の遮熱性が高く、熱引き性が良好であるエンジン構成部品を提供することを目的とする。

本開示の一局面は、金属製の基材と、前記基材の表面に設けられた遮熱層と、を備え、前記遮熱層は、ガラス及び無機繊維を含み、前記遮熱層を厚み方向に貫通する連続気孔を有する多孔質体からなり、前記遮熱層の表面における表面粗さＲａは４～２５μｍであるエンジン構成部品である。

本開示の一局面であるエンジン構成部品は遮熱層を備える。その遮熱層は、ガラス及び無機繊維を含む多孔質体により構成され、熱伝導率が低く、遮熱性に優れる。そのため、本開示の一局面であるエンジン構成部品は、基材への熱伝導を遮熱層によって抑制できる。

遮熱層を形成するとき、一般的に、遮熱層を加熱し、その後、冷却する。加熱されるとき、遮熱層は、基材に引っ張られて膨張する。その後、遮熱層が冷却されるとき、一般的に、遮熱層の収縮量は基材の収縮量より小さいので、遮熱層と基材との界面に応力が生じる。応力によって遮熱層が割れると、遮熱層が基材から剥がれてしまう。

本開示の一局面であるエンジン構成部品では、遮熱層を加熱し、その後冷却しても、遮熱層が基材から剥がれ難い。その理由は以下のように推測される。遮熱層は多孔質体により構成され、気孔を含む。冷却時に遮熱層に応力が加わると、気孔がつぶれることで、遮熱層は縮むことができる。そのため、冷却時に遮熱層は割れ難く、基材から剥がれ難い。また、遮熱層は無機繊維を含むので、界面の応力が、遮熱層において界面から離れた部位にまで伝わり易い。そのため、界面付近に応力が集中し難いので、冷却時に遮熱層は割れ難く、基材から剥がれ難い。

本開示の一局面であるエンジン構成部品において、遮熱層は、遮熱層の厚み方向に貫通する連続気孔を有する。そのため、本開示の一局面であるエンジン構成部品は、連続気孔を通じて、適度に熱を基材に伝導させることができるので、熱引き性が良好である。

さらに、本開示の一局面であるエンジン構成部品は、遮熱層の表面における表面粗さＲａが４～２５μｍであることにより、耐熱衝撃性と熱引き性とが良好である。

エンジンの構成を表す全体構成図である。 エンジン構成部品の製造方法を表す説明図である。 エンジン構成部材の断面を表す写真である。 遮熱層の熱伝導度を測定する方法を表す説明図である。 熱衝撃の評価方法を表す説明図である。 平均冷却速度の測定方法を表す説明図である。

本開示の例示的な実施形態を説明する。
１．エンジン構成部品
エンジン構成部品について、図１を参照して説明する。図１において、符号１０１はエンジンである。エンジン１０１は、熱エネルギーを利用する駆動源であって、例えばガソリンエンジンである。エンジン１０１は、エンジン本体１０１ａと、それに接続される給排気系とから構成される。エンジン本体１０１ａは、シリンダヘッド１０２と、シリンダブロック１０４とを備える。シリンダブロック１０４は、気筒ごとのシリンダボア１０３を形成する。シリンダヘッド１０２には、各気筒に連通する吸気ポート１０２ａと、各気筒に連通する排気ポート１０２ｂとが形成される。シリンダボア１０３内には、ピストン１０５が収容される。

ピストン１０５は、コネクティングロッド１０６を介してクランク軸１０７に連結される。エンジン１０１の燃焼室１０８は、ピストン１０５の頂面、シリンダボア１０３の壁面、及びシリンダヘッド１０２の下面によって形成される。また、吸気ポート１０２ａにおいて燃焼室１０８に臨む位置には、吸気バルブ１０９ａが設けられている。また、排気ポート１０２ｂにおいて燃焼室１０８に臨む位置には、排気バルブ１０９ｂが設けられている。また、燃焼室１０８には点火プラグ１１０が設けられる。

吸気ポート１０２ａには吸気マニホルド１１１が接続される。吸気マニホルド１１１にはインジェクタ１１２が設けられる。なお、インジェクタ１１２は燃焼室１０８に臨む位置に設けてもよい。吸気マニホルド１１１よりも上流側の吸気通路１１４には、スロットル弁１１５ａが介装される。スロットル弁１１５ａの上流側にはインタークーラー１１６が介装される。また、インタークーラー１１６の上流側にはターボ過給機１１７のコンプレッサ１１７ａが介装される。また、吸気通路１１４にはバイパス通路１１８が設けられる。バイパス通路１１８はコンプレッサ１１７ａをバイパスする。バイパス通路１１８にはエアバイパスバルブ１１９が設けられる。エアバイパスバルブ１１９はバイパス通路１１８を開閉する。

各排気ポート１０２ｂには排気マニホルド１２０が接続される。排気マニホルド１２０よりも下流側の排気通路１２１にはターボ過給機１１７のタービン１１７ｂが介装される。タービン１１７ｂの下流側には触媒１２２とマフラ１２３とが設けられる。また、排気通路１２１にはバイパス通路１２４が設けられる。バイパス通路１２４はタービン１１７ｂをバイパスする。バイパス通路１２４にはウエストゲートバルブ１２５が設けられる。ウエストゲートバルブ１２５はバイパス通路１２４を開閉する。

上述した各部品は、その全部又は一部が金属により形成される。本開示のエンジン構成部品は、上述した各部品のいずれであってもよいが、特に、燃焼室１０８に臨む部品であるピストン１０５、シリンダブロック１０４、シリンダヘッド１０２、吸気バルブ１０９
ａ、排気バルブ１０９ｂ等の燃焼室構成部品が好適である。加えて、燃焼室１０８に連通する吸気ポート１０２ａ及び排気ポート１０２ｂ、さらには、排気系を構成する排気マニホルド１２０、排気通路１２１、ターボ過給機１１７、バイパス通路１２４、ウエストゲートバルブ１２５、触媒１２２等の高温に晒される部品も、本開示のエンジン構成部品として好適である。以下、本開示のエンジン構成部品について、燃焼室構成部品を例に説明する。

本開示の燃焼室構成部品は、金属製の基材を備える。基材は、例えば、燃焼室構成部品の主要部を構成する。基材を構成する金属は、純金属であってもよいし、合金であってもよい。純金属として、例えば、Ｆｅ、Ｔｉ、Ａｌ等が挙げられる。合金として、例えば、Ｆｅ合金、Ｔｉ合金、Ａｌ－Ｓｉ合金等が挙げられる。

本開示の燃焼室構成部品は、遮熱層を備える。遮熱層は、基材の表面に設けられている。遮熱層は、基材の表面のうち一部に設けられていてもよいし、基材の全表面に設けられていてもよい。遮熱層は、ガラス及び無機繊維を含む多孔質体からなる。多孔質体は、例えば、主にガラスと無機繊維との骨格からなる多孔質体である。遮熱層は、多孔質体により構成されるため、熱伝導率が小さく、遮熱性が高い。遮熱層は、例えば、基材よりも熱伝導率が小さい。

本開示の燃焼室構成部品では、遮熱層を加熱し、その後冷却しても、遮熱層が基材から剥がれ難い。その理由は上述したとおりである。
遮熱層は、ガラス及び無機繊維以外の成分をさらに含んでもよいし、含まなくてもよい。遮熱層は、例えば、無機繊維同士が絡み合う構造を有する。ガラスは、例えば、無機繊維と接合している。ガラスの少なくとも一部は、例えば、絡み合う無機繊維同士の接点に接合している。

遮熱層における気孔は、例えば、ガラス及び無機繊維のいずれにも占められていない空間である。遮熱層は、遮熱層を厚み方向に貫通する連続気孔を有する。本開示の燃焼室構成部品は、連続気孔を通じて、適度に熱を基材に伝導させることができる。遮熱層は、連続気孔に加えて、独立気孔をさらに有していてもよい。

ガラスは、公知のガラスの中から適宜選択することができる。ガラスは、Ｔｅ及びＢｉの少なくとも一方を含むことが好ましい。Ｔｅ及びＢｉの少なくとも一方を含むガラスは、それらを含まないガラスより熱膨張係数が大きい。そのため、ガラスがＴｅ及びＢｉの少なくとも一方を含む場合、遮熱層の熱膨張係数は一層大きくなり、遮熱層の熱膨張係数と、基材の熱膨張係数との差は一層小さくなる。その結果、ガラスがＴｅ及びＢｉの少なくとも一方を含む場合、遮熱層と基材との密着性が一層良好である。

ガラスとして、例えば、（ａ）Ｐ_２Ｏ_５及びＢ_２Ｏ_３の少なくとも一方と、（ｂ）Ｒ_２Ｏ及びＲ’Ｏと、を含み、（ａ）及び（ｂ）の合計モル数に対する、（ｂ）のモル数の比率（％）（以下ではｂ／（ａ＋ｂ）とする）が４０～６０％であるガラスが挙げられる。ＲはＬｉ、Ｎａ、及びＫから成る群から選択される１以上であり、Ｒ’は、Ｍｇ、Ｃａ、及びＣｕから成る群から選択される１以上である。

ｂ／（ａ＋ｂ）が４０％以上である場合、遮熱層の熱膨張係数は一層大きくなり、遮熱層の熱膨張係数と、基材の熱膨張係数との差は一層小さくなる。その結果、遮熱層と基材との界面における界面応力が緩和され、遮熱層と基材との密着性が一層良好である。ｂ／（ａ＋ｂ）が６０％以下である場合、遮熱層と、基材を構成する金属との濡れ性が良くなる。

無機繊維は、公知の無機繊維から適宜選択することができる。無機繊維として、例えば、セラミック繊維、金属繊維等が挙げられる。無機繊維の具体例として、Ａｌ_２Ｏ_３繊維、ＳｉＯ_２繊維、ＺｒＯ_２繊維、ＢＮ繊維、ＳｉＣ繊維、ＴｉＯ_２繊維、ＣＮＦ繊維、グラスウール等が挙げられる。無機繊維は、Ａｌ_２Ｏ_３繊維、ＳｉＯ_２繊維、及びＺｒＯ_２繊維から成る群から選択される１以上を含むことが好ましい。無機繊維が、Ａｌ_２Ｏ_３繊維、ＳｉＯ_２繊維、及びＺｒＯ_２繊維から成る群から選択される１以上を含む場合、遮熱層を構成する多孔質体の状態を制御することが容易である。また、遮熱層の強度が高い。

無機繊維として、例えば、結晶質酸化物繊維が挙げられる。結晶質酸化物繊維として、例えば、アルミナ繊維、ムライト繊維等が挙げられる。無機繊維が結晶質酸化物繊維である場合、遮熱層に熱衝撃が加えられても、遮熱層が破損し難い。

遮熱層の断面において、ガラスの面積と無機繊維の面積との合計面積に対する、無機繊維の面積の比率（以下では繊維面積比とする）は、２０～６０％であることが好ましい。繊維面積比が２０～６０％である場合、遮熱層を構成する多孔質体の状態を制御することが容易である。また、遮熱層の強度が高い。無機繊維が結晶質酸化物繊維であり、繊維面積比が２０～６０％である場合、遮熱層に熱衝撃が加えられても、遮熱層が破損し難い。

繊維面積比の測定方法は以下のとおりである。遮熱層を切断し、断面を形成する。ＥＰＭＡを用いて断面のうち、２００μｍ×１００μｍの範囲を組成分析し、ガラスの部分と、無機繊維の部分とをそれぞれ同定する。ガラスの部分の面積を測定し、測定値をＳ１とする。無機繊維の部分の面積を測定し、測定値をＳ２とする。以下の式（１）で表されるＳｆを、繊維面積比（％）とする。

式（１） Ｓｆ＝（Ｓ２／（Ｓ１+Ｓ２））×１００
無機繊維の平均アスペクト比は１０以上であることが好ましい。平均アスペクト比が１０以上である場合、遮熱層において無機繊維同士が絡み易い。そのため、遮熱層の強度が高い。

平均アスペクト比の測定方法は以下のとおりである。遮熱層を切断し、断面を形成する。断面のうち、後述の「測定対象外の無機繊維」を除く、２００μｍ×２００μｍの領域に存在する全ての無機繊維について、アスペクト比を測定する。アスペクト比は、無機繊維の直径に対する無機繊維の長さの比である。アスペクト比の算出に用いる直径は、１本の無機繊維のうち、最も直径が小さい部分での値である。長さは、無機繊維の形状に沿って測定した長さである。なお、長さが１１０μｍ未満の無機繊維は「測定対象外の無機繊維」とする。「測定対象外の無機繊維」を除く、２００μｍ×２００μｍの領域に存在する全ての無機繊維におけるアスペクト比の平均値を、平均アスペクト比とする。

遮熱層の平均厚みは、８０～４００μｍであることが好ましい。遮熱層の平均厚みが８０μｍ以上である場合、基材への熱伝導を遮熱層によって一層抑制できる。遮熱層の平均厚みが４００μｍ以下である場合、遮熱層にクラックが生じ難く、遮熱層が基材から剥がれ難い。

遮熱層の平均厚みの測定方法は以下のとおりである。遮熱層を切断し、断面を形成する。断面のうち、長さ５００μｍの範囲における複数の場所でそれぞれ遮熱層の厚みを測定する。遮熱層の厚みを測定する複数の場所は、いずれも、遮熱層の端部以外の場所である。複数の場所における遮熱層の厚みの平均値を遮熱層の平均厚みとする。

遮熱層の断面での幅１ｍｍの範囲における遮熱層の厚みの最大値と最小値との差（以下では厚み差とする）が７０μｍ以下であることが好ましい。上記の遮熱層の断面とは、遮
熱層の厚み方向と平行な断面（以下では厚み方向における断面とする）を意味する。厚み差が７０μｍ以下である場合、遮熱層に熱衝撃が加えられても、遮熱層が破損し難い。その理由は、厚み差が小さいと、面方向において遮熱層に温度ムラが生じ難いためであると推測される。

遮熱層の平均気孔率は２５～５０％であることが好ましい。平均気孔率が２５％以上である場合、基材への熱伝導を遮熱層によって一層抑制できる。遮熱層の平均気孔率が５０％以下である場合、遮熱層にクラックが生じ難く、遮熱層が基材から剥がれ難い。

遮熱層の平均気孔率の測定方法は以下のとおりである。厚み方向に沿って遮熱層を切断し、厚み方向における断面を形成する。ＳＥＭを用いて断面の反射電子像を取得する。反射電子像内の１０の視野において、それぞれ、ガラスの部分、無機繊維の部分、及び気孔の部分をそれぞれ同定する。それぞれの視野は、２００μｍ×５０μｍの大きさを有する。なお、反射電子像において、ガラスの部分、無機繊維の部分、及び気孔の部分は、コントラストの濃淡により区別することができる。

１０の視野に含まれるガラスの部分の面積を測定し、測定値をＳ１とする。また、１０の視野に含まれる無機繊維の部分の面積を測定し、測定値をＳ２とする。また、１０の視野に含まれる気孔の部分の面積を測定し、測定値をＳ３とする。以下の式（２）で表されるＳｐを、平均気孔率（％）とする。

式（２） Ｓｐ＝（Ｓ３／（Ｓ１+Ｓ２+Ｓ３））×１００
遮熱層の表面における表面粗さＲａは４～２５μｍである。遮熱層の表面における表面粗さＲｚは１２．５～５０μｍであることが好ましい。ここで、表面粗さＲａは算術平均粗さを意味し、表面粗さＲｚは最大高さを意味する。遮熱層の表面における表面粗さＲａが上記の範囲内であることにより、遮熱層は、耐熱衝撃性と熱引き性とが良好である。

表面粗さＲａが２５μｍを超えると、耐熱衝撃性が低下する。その理由は、表面粗さＲａが過度に大きいと、遮熱層の厚みが不均一となり、面方向において遮熱層に温度ムラが生じるためであると推測される。なお、表面粗さＲａが２５μｍを超えても、熱引き性は低下し難い。

表面粗さＲａが４μｍ未満であると、耐熱衝撃性と熱引き性とが低下する。熱引き性が低下する理由は、表面粗さＲａが過度に小さいと、遮熱層の表面積が小さくなるためであると推測される。耐熱衝撃性が低下する理由は、遮熱層の表面近傍と、基材近傍との間での温度差が大きくなるためであると推測される。

遮熱層の表面における表面粗さＲａ、表面粗さＲｚの測定方法は以下のとおりである。厚み方向における任意の断面を、遮熱層の表面に沿って３ｍｍの長さにわたって観察し、遮熱層の表面上に０．０５ｍｍ間隔で測定点をプロットする。プロットした点を結ぶことで得られた線を遮熱層の表面形状とみなす。この表面形状から表面粗さＲａを算出する。０．０５ｍｍ間隔で測定点をプロットする際、測定点が気孔部分にある場合には、プロットすることができない。この場合は、気孔部分にある測定点ではプロットせず、０．０５ｍｍ離れた次の測定点をプロットする。なお、プロットできない測定点が４点続いた場合はその断面での測定は行わず、別の断面で測定を行う。

遮熱層における表面の気孔率（以下では表面気孔率とする）の測定方法は以下のとおりである。遮熱層の表面のうち、任意の３００μｍ×３００μｍの視野を１０視野観察し、画像解析にて気孔率を算出する。

遮熱層における断面の気孔率（以下では内部気孔率とする）の測定方法は以下のとおりである。任意の厚み方向における断面のうち、３００μｍ×３００μｍの視野を１０視野観察し、画像解析にて気孔率を算出する。

内部気孔率は、３０～６５％が好ましい。表面気孔率は、１５～４０％が好ましい。内部気孔率が６５％以下である場合、遮熱層の強度が一層高い。内部気孔率が３０％以上である場合、遮熱層の遮熱性が一層高い。その理由は、熱伝導率が低い空気を多く含むことができるからであると推測される。

表面気孔率が４０％以下である場合、遮熱層の遮熱性が一層高い。その理由は、遮熱層の表面における開口が減少し、外気を内部気孔に取り込み難くなるためであると推測される。また、表面気孔率が４０％以下である場合、遮熱層の強度が一層高い。
表面気孔率が１５％以上である場合、遮熱層の熱引き性が一層高くなる。その理由は、気孔が多くなり、遮熱層内に外気を取り込み易くなるためであると推測される。

２．燃焼室構成部品の製造方法
本開示の燃焼室構成部品は、例えば、以下のように製造できる。ガラス粉末と、無機繊維と、水とを含むスラリーを調製する。スラリーは、さらに他の成分を含んでもよいし、含まなくてもよい。

次に、図２のＳＴＥＰ１に示すように、基材１の表面にスラリーを塗布し、塗布層３を形成する。
次に、ＳＴＥＰ２において、６０～１２０℃の温度で１～２時間保持して塗布層３を乾燥させ、遮熱層５を形成する。次に、ＳＴＥＰ３において、４００～６００℃の温度で０．５～２時間保持し、遮熱層５を焼き付ける。以上の工程により、燃焼室構成部品７が完成する。

燃焼室構成部材の断面を図３に示す。基材の表面に遮熱層が形成されている。遮熱層は、ガラス及び無機繊維を含む多孔質体により構成されている。遮熱層は、遮熱層を厚み方向に貫通する連続気孔を有する。

３．実施例
（３－１）燃焼室構成部品の製造
実施例１～３５、及び比較例１～５の燃焼室構成部品を以下のようにして製造した。ガラス粉末と、無機繊維と、水とを含むスラリーを調製した。ガラス粉末の組成は、以下の表１における「ガラス組成」の列に記載したものである。ガラスにおけるｂ／（ａ＋ｂ）は、表１における「ｂ／（ａ＋ｂ）」の列に記載した値である。無機繊維の種類は、表１における「無機繊維の種類」の列に記載したものである。スラリーにおけるガラス粉末と無機繊維との配合比は、繊維面積比が表１における「繊維面積比」の列に記載した値となる配合比である。

次に、基材の表面にスラリーを塗布し、塗布層を形成した。基材の材質は、上記表１における「基材の材質」の列に記載したものである。次に、１００℃の温度で１時間保持して塗布層を乾燥させ、遮熱層を形成した。次に、３００～５００℃の温度で１～６０分間保持し、遮熱層を焼き付けた。以上の工程により、燃焼室構成部品が完成した。

（３－２）燃焼室構成部品の評価
実施例１～３５、及び比較例１～５の燃焼室構成部品の評価を以下のように行った。
厚み差と、内部気孔率と、表面気孔率と、遮熱層の表面における表面粗さＲａとを測定した。測定方法は上述した方法である。測定結果を上記表１に示す。
Ｘ線ＣＴにより作成した３次元モデリングを画像解析することで、遮熱層が連続気孔を有するか否かを確認した。なお、水銀圧入法により、遮熱層が連続気孔を有するか否かを確認してもよい。連続気孔とは、遮熱層を厚み方向に貫通する連続気孔である。遮熱層が連続気孔を有する場合は、上記表１における「連続気孔の有無」の列に「○」と記載し、連続気孔を有さない場合は「×」と記載した。

基材と遮熱層との接合強度を以下の方法で測定した。燃焼室構成部品を水中に入れ、水圧を所定値まで増加させ、１０分間保持する。その後、遮熱層か基材から剥離しているか否かを確認する。この工程を、上記の所定値の値を少しずつ大きくしながら、遮熱層か基材から剥離するまで繰り返す。遮熱層が基材から剥離したときの上記の所定値を接合強度とする。接合強度の測定結果を上記表１における「評価」のうち「強度」の列に示す。ここで、剥離とは、遮熱層と基材とが、それらの境界付近で剥離する場合と、遮熱層自体が破壊される場合との両方を含む。

熱衝撃評価を以下の方法で行った。燃焼室構成部品７を、２５℃に温度管理した部屋に設置した。図５に示すように、所定の温度に加熱したヒータ２１を遮熱層５に接触させた。このとき、熱衝撃によって遮熱層５に剥がれが発生するか否かを確認した。以上の手順を、ヒータ２１の温度を少しずつ上げながら繰り返した。遮熱層５に剥がれが発生し始めたときのヒータ２１の温度（以下では熱衝撃温度とする）を記録した。熱衝撃温度を上記表１における「評価」のうち「熱衝撃」の列に示す。熱衝撃温度が高いほど、基材１に対する遮熱層５の密着性が良好である。

遮熱層の熱伝導度を以下の方法で測定した。図４に示すように、燃焼室構成部品７が備える基材１のうち、遮熱層５とは反対側の面９を赤外線で加熱した。このとき、熱電対１１を用いて、遮熱層５の温度を継続的に測定し、温度の推移を取得した。また、遮熱層５を備えず、基材１のみから成る比較サンプルについても、同様に、基材１の一方の面に対する赤外線による加熱と、反対側の面における継続的な温度測定とを行い、温度の推移を取得した。燃焼室構成部品７における温度の推移と、比較サンプルにおける温度の推移とに基づき、シミューレーションによって遮熱層の熱伝導度を算出した。算出した熱伝導度を以下の基準に当てはめて、遮熱性を評価した。評価結果を上記表１における「評価」のうち「遮熱性」の列に示す。

◎：熱伝導度が０．３Ｗ／（ｍ・ｋ）以下である。
○：熱伝導度が０．３Ｗ／（ｍ・ｋ）を超え、０．６Ｗ／（ｍ・ｋ）以下である。
×：熱伝導度が０．６Ｗ／（ｍ・ｋ）を超える。

平均冷却速度を測定した。平均冷却速度の測定方法を図６に基づき説明する。遮熱層５の表面５Ａが３５０℃になるまで、燃焼室構成部品７を加熱する。次に、基材１の側から、２０℃の冷風８を継続的に吹きつける。冷風８を吹きつけているとき、表面５Ａの温度を、熱電対１１を用いて継続的に測定する。表面５Ａの温度変化から、平均冷却速度を算出する。平均冷却速度を上記表１における「評価」のうち「平均冷却速度」の列に示す。
なお、平均冷却速度は、熱引き性の指標である。平均冷却速度が大きいほど、熱引き性が良好である。

実施例１～３５の燃焼室構成部品では、各評価項目の評価結果が良好であった。比較例１～５の燃焼室構成部品では、耐熱衝撃性及び熱引き性が不良であった。
４．他の実施形態
以上、本開示の実施形態について説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。

（１）上記各実施形態における１つの構成要素が有する機能を複数の構成要素に分担させたり、複数の構成要素が有する機能を１つの構成要素に発揮させたりしてもよい。また、上記各実施形態の構成の一部を省略してもよい。また、上記各実施形態の構成の少なくとも一部を、他の上記実施形態の構成に対して付加、置換等してもよい。なお、特許請求の範囲に記載の文言から特定される技術思想に含まれるあらゆる態様が本開示の実施形態である。

（２）上述した燃焼室構成部品の他、当該を構成要素とするエンジンシステム、遮熱層、エンジン構成部品の製造方法、遮熱層の製造方法等、種々の形態で本開示を実現することもできる。上述の実施形態ではエンジン構成部品としてガソリンエンジンの構成部品を例示したが、本開示のエンジン構成部品は、ディーゼルエンジンやガスタービンエンジンの構成部品であってもよい。

１…基材、３…塗布層、５…遮熱層、５Ａ…表面、７…燃焼室構成部品、８…冷風、１１…熱電対、２１…ヒータ

Claims (4)

1. 金属製の基材と、
   前記基材の表面に設けられた遮熱層と、
   を備え、
   前記遮熱層は、ガラス及び無機繊維を含み、前記遮熱層を厚み方向に貫通する連続気孔を有する多孔質体からなり、
   前記遮熱層の表面における表面粗さＲａは４～２５μｍであり、
   前記ガラスは、（ａ）Ｐ _２ Ｏ _５ 及びＢ _２ Ｏ _３ の少なくとも一方と、（ｂ）Ｒ _２ Ｏ及びＲ’Ｏと、を含み、
   前記（ａ）及び前記（ｂ）の合計モル数に対する、前記（ｂ）のモル数の比率が４０～６０％であるエンジン構成部品（ＲはＬｉ、Ｎａ、及びＫから成る群から選択される１以上であり、Ｒ’は、Ｍｇ、Ｃａ、及びＣｕから成る群から選択される１以上である）。
2. 請求項１に記載のエンジン構成部品であって、
   前記遮熱層における内部気孔率が３０～６５％であり、
   前記遮熱層における表面気孔率が１５～４０％であるエンジン構成部品。
3. 請求項１又は２に記載のエンジン構成部品であって、
   前記厚み方向における前記遮熱層の断面での幅１ｍｍの範囲における前記遮熱層の厚さの最大値と最小値との差が７０μｍ以下であるエンジン構成部品。
4. 請求項１～３のいずれか１項に記載のエンジン構成部品であって、
   前記無機繊維は、結晶質酸化物繊維であり、
   前記厚み方向における前記遮熱層の断面において、前記ガラスの面積と前記無機繊維の面積との合計面積に対し、前記無機繊維の面積の比率は、２０～６０％であるエンジン構成部品。

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