JP6894476B2 - 高強度鋼板を製造する方法およびこの方法により得られる鋼板 - Google Patents
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Description
0.1%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦10%
1%≦Si≦3%
0.03≦Al≦2.5%
を含有し、残部はFeおよび製錬に由来する不純物であり、組成が
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
である鋼でできた、1100MPaを超える引張強度、700MPaを超える降伏強度、少なくとも8.0%の一様伸びUEおよび少なくとも10%の全伸びを有する高強度鋼板を製造する方法であって、
− 前記鋼でできた圧延鋼板を、鋼のAc1変態点を超えるが1000℃未満の焼鈍温度ATにおいて均熱化することにより焼鈍する工程、
− マルテンサイトおよび残留オーステナイトを含有する冷却直後の組織を得るのに十分な冷却スピードで、焼鈍された鋼板を190℃から80℃の間の焼入れ温度QTに冷却する工程、
− 鋼板を、350℃から500℃の間の過時効温度PTにおいて、5秒を超え600秒未満の過時効時間Ptの間維持する工程、および
− 鋼板を周囲温度まで冷却する工程
を含む、方法に関する。
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
であり、焼鈍温度ATは760℃を超え、焼入れ温度QTは170℃未満であり、鋼の組織は20%から30%の間の残留オーステナイトを含有する。
0.15%≦C≦0.25%
6.5%≦Mn≦7.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
であり、焼鈍温度ATは710℃を超え、焼入れ温度QTは120℃から180℃の間であり、過時効温度PTは350℃から450℃の間であり、過時効時間Ptは50秒から600秒の間である。
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
であり、焼鈍温度ATは鋼のAc3変態点未満であり、焼入れ温度QTは110℃から170℃の間であり、過時効温度PTは350℃から450℃の間であり、過時効時間Ptは5秒から600秒の間、好ましくは90秒から600秒の間であり、鋼の組織は少なくとも15%のフェライト、少なくとも50%のマルテンサイトおよび少なくとも15%の残留オーステナイトを含有する。
0.03%≦Al≦0.5%
Si+Al≧1.4%
1.4%≦Al≦2.5%。
0.1%≦C≦0.35%
4.5%≦Mn≦10%
1% Si≦3%
0.03≦Al≦2.5%
を含有し、CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6であり、
残部はFeおよび製錬に由来する不純物である、高強度鋼板に関する。
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6である。
0.15%≦C≦0.25%
6.5%≦Mn≦7.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6であり、
降伏強度YSは1000MPaを超え、引張強度TSは1100MPaを超える。
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6であり、
鋼の組織は少なくとも15%のフェライト、少なくとも50%のマルテンサイトおよび少なくとも15%の残留オーステナイトを含む。
0.03%≦Al≦0.5%
Si+Al≧1.4%
1.4%≦Al≦2.5%。
− 十分な強度を確保し、オーステナイトの安定性を改善するために、0.1%≦C≦0.25%。好ましくは、炭素含量は0.15%を超え、
− 4.5%≦Mn≦10%。マンガン中のオーステナイトのより高い化学的富化およびオーステナイトの結晶粒径を減少させることによる、残留オーステナイトの安定性を改善するために、マンガン含量は4.5%を超えなければならない。オーステナイトの結晶粒径の減少は、拡散距離を低減させ、したがって過時効工程中のCおよびMnの拡散を促進することが期待される。さらに、4.5%を超えるマンガン含量はMs変態点、Ac1およびAc3変態点を減少させ、これが熱処理の達成を容易にする。例えばAc3点が下げられると、焼鈍温度を低減することができ、これが熱処理を容易にし、すなわち、加熱電力を低減させるまたは鋼板の通過スピードを増大させることができる。しかし、延性および溶接性をあまり減少させないために、マンガン含量は10%未満にとどまらなければならない。好ましくは、マンガン含量は7.5%未満、好ましくは5.5%未満である。しかし、特定の実施形態において、6.5%を超える。Alを添加するとAc3が増加し、Mnの効果と相殺することに留意すべきであり、2.5%までのAlはこうした添加は悪影響を与えない。
Ms=561−474xC−33xMn−17xCr−21xMo−11xSi−17xNi+10xAl
および、Koistinen Marburgerの関係:
fα’=1−exp{−0.011x(Ms−T)}
を使用し、温度QTまで焼入れした後、鋼はQTを超える温度で過時効され、過時効によりマルテンサイトと残留オーステナイトとの間の炭素の分配は完全に実現することを仮定して、計算することができる。ここで、fα’は焼入れ中の温度Tにおけるマルテンサイトの割合である。
Claims (28)
- 質量パーセントで、
0.1%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦10%
1%≦Si≦3%
0.03≦Al≦2.5%
を含有し、残部がFeおよび製錬に由来する不純物であり、組成が
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
である鋼でできた、1100MPaを超える引張強度、700MPaを超える降伏強度、少なくとも8.0%の一様伸びUEおよび少なくとも10.0%の全伸びを有する高強度鋼板を製造する方法であって、以下の工程:
− 該鋼でできた圧延鋼板を、鋼のAc1変態点を超えるが1000℃未満である焼鈍温度ATにおいて均熱化することにより焼鈍して、焼鈍された鋼板を得る工程、
− マルテンサイトおよび残留オーステナイトを含有する冷却直後の組織を得るのに十分な冷却スピードで、焼鈍された鋼板を80℃と190℃の間の焼入れ温度QTに冷却する工程、
− 当該鋼板を、350℃と500℃の間の過時効温度PTにおいて、5秒以上の過時効時間Ptの間維持する工程、および
− 当該板を周囲温度まで冷却する工程
を含む、方法。 - 焼鈍の間、該圧延鋼板を、当該焼鈍温度ATにおいて60から200秒間維持して、焼鈍された鋼板を得る、請求項1に記載の方法。
- 前記焼鈍温度ATは、鋼のAc3変態点を超え、および、前記焼入れ温度QTは、熱処理後の鋼の組織が、少なくとも20%の残留オーステナイトおよび少なくとも65%のマルテンサイトを含有し、フェライトおよびベイナイトの含量の合計が10%未満となる温度である、ことを特徴とする、請求項1または2に記載の方法。
- 鋼の化学組成が:
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
である、請求項3に記載の方法。 - 焼入れ温度QTが150℃未満であることを特徴とする、請求項4に記載の方法。
- 過時効温度PTが380℃と470℃の間であり、過時効時間Ptが90秒と600秒の間であることを特徴とする、請求項4または5に記載の方法。
- 鋼の化学組成が:
0.15%≦C≦0.25%
6.5%≦Mn≦7.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
である、請求項3に記載の方法。 - 鋼の化学組成が、質量パーセントで、
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
であり、
焼鈍温度ATが鋼のAc3変態点未満であり、焼入れ温度QTが110℃と170℃の間であり、過時効温度PTが350℃と500℃の間であり、過時効時間Ptが5秒から600秒の間である、
請求項1または2に記載の方法。 - 鋼の化学組成が:
0.03%≦Al≦0.5%
であることを特徴とする、請求項1から8のいずれか一項に記載の方法。 - 鋼の化学組成が:
Si+Al≧1.4%
であることを特徴とする、請求項9に記載の方法。 - 鋼の化学組成が:
1.4%≦Al≦2.5%
であることを特徴とする、請求項1から10のいずれか一項に記載の方法。 - 過時効温度PTが440℃と470℃の間であり、過時効時間Ptが5秒と60秒の間であることを特徴とする、請求項1から5、または8のいずれか一項に記載の方法。
- 過時効温度PTにおける焼入れされた鋼板の保持の少なくとも一部が、焼入れされた鋼板を溶融めっき浴に通過させることにより実施されることを特徴とする、請求項12に記載の方法。
- 溶融めっき浴に通過させた後、周囲温度に冷却する前に、鋼板が480℃と570℃の間の温度でさらに維持されることを特徴とする、請求項13に記載の方法。
- 焼鈍、焼入れおよび過時効が、連続熱処理ラインにおいて実施されることを特徴とする、請求項1から14のいずれか一項に記載の方法。
- 連続熱処理ラインが、連続焼鈍ラインであることを特徴とする、請求項15に記載の方法。
- 連続焼鈍ラインが溶融めっき区域を含むことを特徴とする、請求項16に記載の方法。
- 圧延鋼板が圧延により調製され、圧延による圧延鋼板の調製が、熱間圧延および冷間圧延を含むことを特徴とする、請求項1から17のいずれか一項に記載の方法。
- 質量パーセントで:
0.1%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦10%
1%≦Si≦3%
0.03≦Al≦2.5%
を含有する化学組成を有し、残部はFeおよび製錬に由来する不純物であり、化学組成が
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
である鋼でできた、1100MPaを超える引張強度、700MPaを超える降伏強度、少なくとも8.0%の一様伸びUEおよび少なくとも10.0%の全伸びTEを有する高強度鋼板。 - 鋼の組織が、少なくとも20%の残留オーステナイトおよび少なくとも65%のマルテンサイトを含有し、フェライトおよびベイナイトの含量の合計が10%未満である、請求項19に記載の高強度鋼板。
- 鋼の化学組成が:
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
であることを特徴とする、請求項20に記載の鋼板。 - 降伏強度YSが1100MPaを超え、引張強度TSが1350MPaを超え、一様伸びUEが10%を超え、全伸びTEが12%を超えることを特徴とする、請求項21に記載の鋼板。
- 鋼の化学組成が:
0.15%≦C≦0.25%
6.5%≦Mn≦7.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
Cx(1+Mn/3.5)≦0.6であり、
降伏強度YSが1000MPaを超え、引張強度TSが1100MPaを超えることを特徴とする、請求項20に記載の鋼板。 - 鋼の化学組成が、
0.15%≦C≦0.25%
4.5%≦Mn≦5.5%
1.4%≦Si≦1.8%
0.03≦Al≦2.5%
CMnIndex=Cx(1+Mn/3.5)≦0.6
である、
請求項19に記載の鋼板。 - 鋼の化学組成が:
0.03%≦Al≦0.5%
であることを特徴とする、請求項19から24のいずれか一項に記載の鋼板。 - 鋼の化学組成が:
Si+Al≧1.4%
であることを特徴とする、請求項25に記載の鋼板。 - 鋼の化学組成が:
1.4%≦Al≦2.5%
であることを特徴とする、請求項19から24のいずれか一項に記載の鋼板。 - 鋼板の少なくとも1つの面が、金属被覆を備える、請求項19から27のいずれか一項に記載の鋼板。
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