JP6857478B2 - 一対の籾摺りロール - Google Patents
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Description
本発明は、一対の籾摺りロールに関する。
農業用脱穀機（籾摺り機）には籾摺りロールが取り付けられている。この籾摺りロールは、２個の籾摺りロールを一対とし、籾摺りロール同士が所定の間隔を有するように配置して使用する。このように配置された一対の籾摺りロールでは、各籾摺りロールを異なる周速度で回転させつつ、籾摺りロール同士の隙間に籾米（籾殻が付いた米）を投入することにより、籾殻を脱ぷし、籾殻と玄米とに分離することができる。
籾摺りロールとしては、円筒状のしん材部とその周囲に設けられたゴム部とからなるロール部材が一般に使用されている（例えば、特許文献１参照）。
上記ゴム部は、例えば、ニトリルゴム（ＮＢＲ）やスチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）等の合成ゴムを用いて形成されている。
上記ゴム部は、例えば、ニトリルゴム（ＮＢＲ）やスチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）等の合成ゴムを用いて形成されている。
籾摺りロールは、上述したような構成を備えるため、籾殻の脱ぷに伴いゴム部が徐々に摩耗していくこととなり、ゴム部の厚さが薄くなると籾摺りロールとしての性能を発揮することができなくなる。そのため、ゴム部の厚さが設定値に到達した場合には、籾摺りロールを交換する必要があった。そこで、長期間に渡って籾摺りロールを交換することなく籾殻を脱ぷするために、耐久性（耐摩耗性）に優れたゴム部を備えた籾摺りロールとして、例えば、特許文献２、３には、ウレタン樹脂を用いて形成されたゴム部を備えた籾摺りロールが提案されている。
籾殻の脱ぷに伴いゴム部が徐々に摩耗していく籾摺りロールでは、稼働時にゴム部の厚さが薄くなっていく途中で、周期的な異常音が発生することがあった。この異常音は、特に、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）（以下、単にＪＩＳ Ｂ ９１２４ともいう）に規定された型式において、大１００に相当するような径寸法（外径の寸法）の大きい籾摺りロールで発生しやすかった。
また、籾摺りロールに異常音が発生した場合、比較的摩耗しやすいＮＢＲやＳＢＲ等からなるゴム部を備えた籾摺りロールでは、数時間〜半日程度の稼働で異常音が消失する。これに対して、ウレタン樹脂からなる摩耗しにくいゴム部を備えた籾摺りロールでは、上記異常音が１日〜数日程度続くことがあった。
異常音が長く続くと、籾摺り機本体の故障が疑われることになった。また、籾摺り機本体に故障が発生し、故障に起因する異常音が発生したとしても、この籾摺り機本体が発生する異常音が、上述した籾摺りロールが発生する異常音に隠れてしまい、籾摺り機本体の異常音を聞き逃すおそれがあった。その場合、籾摺り機本体の故障を見逃してしまうおそれがあった。
また、籾摺りロールに異常音が発生した場合、比較的摩耗しやすいＮＢＲやＳＢＲ等からなるゴム部を備えた籾摺りロールでは、数時間〜半日程度の稼働で異常音が消失する。これに対して、ウレタン樹脂からなる摩耗しにくいゴム部を備えた籾摺りロールでは、上記異常音が１日〜数日程度続くことがあった。
異常音が長く続くと、籾摺り機本体の故障が疑われることになった。また、籾摺り機本体に故障が発生し、故障に起因する異常音が発生したとしても、この籾摺り機本体が発生する異常音が、上述した籾摺りロールが発生する異常音に隠れてしまい、籾摺り機本体の異常音を聞き逃すおそれがあった。その場合、籾摺り機本体の故障を見逃してしまうおそれがあった。
本発明者らは、このような課題を解決すべく鋭意検討を行った。その結果、上述した籾摺りロールからの周期的な異常音は、例えば、型式：大１００の籾摺りロールでは稼働初期（さほどゴム部が摩耗していない時期）に発生しやすい傾向があることを突き止めた。
その上で、ウレタン樹脂からなるゴム部を備えた籾摺りロールは、ゴム部の厚さをＪＩＳ Ｂ ９１２４の規格よりも薄くするともに、一対の籾摺りロールのうちの一方のロールのゴム部の厚さを他方のロールのゴム部の厚さよりも薄くすることで、上述した周期的な異常音の発生を回避することができることを見出した。
加えて、各ロールが上記の構成を備える一対の籾摺りロールは、籾摺りロールを籾摺り機に取り付ける際の作業者の負担を軽減することができること、及び、市場のニーズにも合致していることも併せて見出した。
その上で、ウレタン樹脂からなるゴム部を備えた籾摺りロールは、ゴム部の厚さをＪＩＳ Ｂ ９１２４の規格よりも薄くするともに、一対の籾摺りロールのうちの一方のロールのゴム部の厚さを他方のロールのゴム部の厚さよりも薄くすることで、上述した周期的な異常音の発生を回避することができることを見出した。
加えて、各ロールが上記の構成を備える一対の籾摺りロールは、籾摺りロールを籾摺り機に取り付ける際の作業者の負担を軽減することができること、及び、市場のニーズにも合致していることも併せて見出した。
本発明は、上述したような新たな知見に基づいて完成した発明である。
本発明の一対の籾摺りロールは、しん材部と、上記しん材部の外周面に積層されたゴム部とを備えた第１及び第２ロールからなる一対の籾摺りロールであって、
上記第１ロール及び上記第２ロールのそれぞれにおいて、上記しん材部の径寸法はＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に準拠し、かつ、上記ゴム部の厚さは上記しん材部が準拠するＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）の型式に規定された寸法よりも薄く、
上記第２ロールのゴム部の厚さは、上記第１ロールのゴム部の厚さよりも薄く、
上記第１ロール及び上記第２ロールのゴム部は、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる、ことを特徴とする。
本発明の一対の籾摺りロールは、しん材部と、上記しん材部の外周面に積層されたゴム部とを備えた第１及び第２ロールからなる一対の籾摺りロールであって、
上記第１ロール及び上記第２ロールのそれぞれにおいて、上記しん材部の径寸法はＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に準拠し、かつ、上記ゴム部の厚さは上記しん材部が準拠するＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）の型式に規定された寸法よりも薄く、
上記第２ロールのゴム部の厚さは、上記第１ロールのゴム部の厚さよりも薄く、
上記第１ロール及び上記第２ロールのゴム部は、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる、ことを特徴とする。
ＪＩＳ Ｂ ９１２４は、籾摺りロールの寸法を複数の型式に分けて規定する規格であり、型式毎にしん材部及びゴム部の寸法が規定されている。
上記一対の籾摺りロールは、第１ロールと第２ロールとで構成されており、両ロールとも、しん材部と上記しん材部の外周面に積層されたゴム部とを備えている。
ここで、各ロールのしん材部は、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定されたいずれかの型式の径寸法を充足している。一方、各ロールのゴム部の厚さは、上記しん材部が準拠するＪＩＳ Ｂ ９１２４の型式に規定された寸法よりも薄くなっている。
具体的には、例えば、しん材部の径寸法が上記ＪＩＳ規格の型式：大１００に規定された寸法の場合には、ゴム部の厚さは上記ＪＩＳ規格の型式：大１００に規定された厚さよりも薄くなっており、例えば、しん材部の径寸法が上記ＪＩＳ規格の型式：中５０に規定された寸法の場合には、ゴム部の厚さは上記ＪＩＳ規格の型式：中５０に規定された厚さよりも薄くなっている。
なお、本明細書において、籾摺りロール（第１ロール及び第２ロール）が、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：○○に相当するとは、上記のＪＩＳ規格で定められた径寸法のしん材部を備えることを意味する。
上記一対の籾摺りロールは、第１ロールと第２ロールとで構成されており、両ロールとも、しん材部と上記しん材部の外周面に積層されたゴム部とを備えている。
ここで、各ロールのしん材部は、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定されたいずれかの型式の径寸法を充足している。一方、各ロールのゴム部の厚さは、上記しん材部が準拠するＪＩＳ Ｂ ９１２４の型式に規定された寸法よりも薄くなっている。
具体的には、例えば、しん材部の径寸法が上記ＪＩＳ規格の型式：大１００に規定された寸法の場合には、ゴム部の厚さは上記ＪＩＳ規格の型式：大１００に規定された厚さよりも薄くなっており、例えば、しん材部の径寸法が上記ＪＩＳ規格の型式：中５０に規定された寸法の場合には、ゴム部の厚さは上記ＪＩＳ規格の型式：中５０に規定された厚さよりも薄くなっている。
なお、本明細書において、籾摺りロール（第１ロール及び第２ロール）が、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：○○に相当するとは、上記のＪＩＳ規格で定められた径寸法のしん材部を備えることを意味する。
このような構成を備えた一対の籾摺りロールでは、第１ロール及び第２ロールのそれぞれのゴム部の厚さが薄くなっており、かつ、第２ロールのゴム部の厚さが第１ロールのゴム部の厚さよりも薄くなっているため、第１ロールを回転速度の速い主ロールとし、第２ロールを回転速度の遅い副ロールとして籾摺りを行うことにより、周期的な異常音の発生を回避することができる。そのため、籾摺り機本体の故障が疑われることがなく、籾摺り機本体に故障が発生し、この故障に起因する異常音を籾摺り機が発生した際に、籾摺り機本体が発生する異常音を聞き逃すおそれもなくなる。
また、上記一対の籾摺りロールは、上記ゴム部が熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる。そのため、上記ゴム部の厚さがＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された厚さよりも薄くても、充分な耐久性を確保することがきる。
また、上記一対の籾摺りロールを構成する各ロールは、上記ゴム部の厚さが薄いため、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に準拠した寸法の籾摺りロールに比べて重量が軽い。そのため、籾摺りロールを籾摺り機に取り付ける際の作業者の負担を軽減することができる。
また、上記一対の籾摺りロールを構成する各ロールは、上記ゴム部の厚さが薄いため、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に準拠した寸法の籾摺りロールに比べて重量が軽い。そのため、籾摺りロールを籾摺り機に取り付ける際の作業者の負担を軽減することができる。
更に、上記一対の籾摺りロールは下記の点で市場のニーズにも合致している。
上記一対の籾摺りロールを構成する各ロールは、ゴム部として、ＮＢＲ製やＳＢＲ製のゴム部に比べて摩耗しにくい熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるゴム部を備えている。そのため、各ロールのゴム部をＪＩＳ Ｂ ９１２４に準拠した厚さで作製し、各ロールを互いに入れ替えながら籾摺りを行った場合、一対の籾摺りロールを極めて長期間に渡って使用することができる。
しかしながら、極めて長期間に渡って同一の籾摺りロールを使用した場合（例えば、３〜５年以上に渡って使用し続けた場合）、ゴム部の経年劣化は、素材の物性上避けることができない。そのため、ゴム部の厚さが充分に残っていても、籾摺りロールとしての性能が発揮できなくなってしまうおそれがある。
これに対して、本発明の一対の籾摺りロールは、ゴム部の厚さが薄いため劣化が生じる前にゴム部を使い切ることができ、また、ゴム部の厚さが薄いため、ゴム部の厚さが厚い場合に比べて、低コストで提供することができる。
従って、上記一対の籾摺りロールの使用者は、最初から最後まで充分な籾摺り性能を発揮することができる一対の籾摺りロールを安価に入手することができ、この点で、上記一対の籾摺りロールは市場のニーズに合致している。
上記一対の籾摺りロールを構成する各ロールは、ゴム部として、ＮＢＲ製やＳＢＲ製のゴム部に比べて摩耗しにくい熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるゴム部を備えている。そのため、各ロールのゴム部をＪＩＳ Ｂ ９１２４に準拠した厚さで作製し、各ロールを互いに入れ替えながら籾摺りを行った場合、一対の籾摺りロールを極めて長期間に渡って使用することができる。
しかしながら、極めて長期間に渡って同一の籾摺りロールを使用した場合（例えば、３〜５年以上に渡って使用し続けた場合）、ゴム部の経年劣化は、素材の物性上避けることができない。そのため、ゴム部の厚さが充分に残っていても、籾摺りロールとしての性能が発揮できなくなってしまうおそれがある。
これに対して、本発明の一対の籾摺りロールは、ゴム部の厚さが薄いため劣化が生じる前にゴム部を使い切ることができ、また、ゴム部の厚さが薄いため、ゴム部の厚さが厚い場合に比べて、低コストで提供することができる。
従って、上記一対の籾摺りロールの使用者は、最初から最後まで充分な籾摺り性能を発揮することができる一対の籾摺りロールを安価に入手することができ、この点で、上記一対の籾摺りロールは市場のニーズに合致している。
上記一対の籾摺りロールにおいて、上記しん材部の径寸法は、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：大１００の寸法であることが好ましい。
型式：大１００の籾摺りロールは、上述したように周期的な異常音を発生しやすく、また、寸法が大きくて取り外し時の負荷が大きいため、本発明の効果を享受する籾摺りロールとして、特に適している。
型式：大１００の籾摺りロールは、上述したように周期的な異常音を発生しやすく、また、寸法が大きくて取り外し時の負荷が大きいため、本発明の効果を享受する籾摺りロールとして、特に適している。
上記一対の籾摺りロールにおいて、上記第１ロールのゴム部の厚さは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に規定された厚さの０．４〜０．９倍であることが好ましい。
また、上記第２ロールのゴム部の厚さは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に規定された厚さの０．３〜０．７倍であることが好ましい。
また、上記第２ロールのゴム部の厚さは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に規定された厚さの０．３〜０．７倍であることが好ましい。
上記一対の籾摺りロールは、籾摺り時における周期的な異常音の発生を回避することができる。
また、上記一対の籾摺りロールの各ロールは、ＪＩＳ規格に準拠した同じ型式の籾摺りロールに比べて重量を軽く、取付け時に作業者の負担を軽減することができる。
また、上記一対の籾摺りロールは、市場のニーズに合致する。
また、上記一対の籾摺りロールの各ロールは、ＪＩＳ規格に準拠した同じ型式の籾摺りロールに比べて重量を軽く、取付け時に作業者の負担を軽減することができる。
また、上記一対の籾摺りロールは、市場のニーズに合致する。
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
（第１実施形態）
本実施形態の一対の籾摺りロールは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：大１００に相当する第１ロール及び第２ロールを備える。
上記第１ロールと第２ロールとは、ゴム部の厚さが異なるため、外径寸法が異なる。
図１（ａ）は第１実施形態における第１ロールを模式的に示す斜視図であり、（ｂ）は（ａ）に示した第１ロールの正面図であり、（ｃ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。図２は、第１実施形態に係る一対の籾摺りロールの使用方法を説明するための模式図である。
（第１実施形態）
本実施形態の一対の籾摺りロールは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：大１００に相当する第１ロール及び第２ロールを備える。
上記第１ロールと第２ロールとは、ゴム部の厚さが異なるため、外径寸法が異なる。
図１（ａ）は第１実施形態における第１ロールを模式的に示す斜視図であり、（ｂ）は（ａ）に示した第１ロールの正面図であり、（ｃ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。図２は、第１実施形態に係る一対の籾摺りロールの使用方法を説明するための模式図である。
第１ロール１０Ａは、図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、金属製のしん材部１１と、しん材部１１の外周面に積層されたゴム部１２Ａとからなる。
しん材部１１は、筒内に第１ロール１０Ａを籾摺り機に取り付けるための取付用フランジ１１ａが設けられた円筒状の部材である。
しん材部１１の外周面の全体には均一な厚さでゴム部１２Ａが積層されている。
ゴム部１２Ａは、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる。
しん材部１１は、筒内に第１ロール１０Ａを籾摺り機に取り付けるための取付用フランジ１１ａが設けられた円筒状の部材である。
しん材部１１の外周面の全体には均一な厚さでゴム部１２Ａが積層されている。
ゴム部１２Ａは、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる。
第１ロール１０Ａは、しん材部１１の径寸法がＪＩＳ Ｂ ９１２４に準拠しつつ、ゴム部１２Ａの厚さＴａが上記ＪＩＳ規格に規定された径寸法よりも薄い。
従って、型式：大１００に相当する第１ロール１０Ａは、しん材部１１の外径Ｄが２０４ｍｍであり、ゴム部１２Ａの厚さＴａが２５ｍｍより小さい。
従って、型式：大１００に相当する第１ロール１０Ａは、しん材部１１の外径Ｄが２０４ｍｍであり、ゴム部１２Ａの厚さＴａが２５ｍｍより小さい。
第１ロール１０Ａのゴム部１２Ａの厚さＴａは、上記ＪＩＳ規格に規定された厚さの０．４〜０．９倍が好ましい。従って、型式：大１００に相当する第１ロール１０Ａの場合は、１０〜２２．５ｍｍが好ましい。
ゴム部１２Ａの厚さＴａが、上記ＪＩＳ規格の０．４倍未満では、ゴム部１２Ａの厚さが薄く、長期間に渡って使用することができないことがある。一方、ゴム部１２Ａの厚さＴａが、上記ＪＩＳ規格の０．９倍を超えると、周期的な異常音の発生を回避することができないことがある。加えて、長期間に亘って同一の籾摺りロールを使用することができるためゴム部を使い切る前に上記ゴム部が経年劣化するおそれがある。また、第１ロール１０Ａの重量をあまり軽量化することができず、安価に製造することも難しくなる。
なお、籾摺りロールは、通常、ゴム部の厚さが５ｍｍ程度になるまで使用する。
ゴム部１２Ａの厚さＴａが、上記ＪＩＳ規格の０．４倍未満では、ゴム部１２Ａの厚さが薄く、長期間に渡って使用することができないことがある。一方、ゴム部１２Ａの厚さＴａが、上記ＪＩＳ規格の０．９倍を超えると、周期的な異常音の発生を回避することができないことがある。加えて、長期間に亘って同一の籾摺りロールを使用することができるためゴム部を使い切る前に上記ゴム部が経年劣化するおそれがある。また、第１ロール１０Ａの重量をあまり軽量化することができず、安価に製造することも難しくなる。
なお、籾摺りロールは、通常、ゴム部の厚さが５ｍｍ程度になるまで使用する。
第２ロール１０Ｂは、ゴム部１２Ｂの厚さＴｂ（図２参照）が第１ロール１０Ａのゴム部１２Ａの厚さＴａよりも薄い以外は、第１ロール１０Ａと同様の構成を有する。
従って、型式：大１００に相当する第２ロール１０Ｂも、しん材部１１の外径Ｄは２０４ｍｍである。
第２ロール１０Ｂのゴム部１２Ｂの厚さＴｂは、上記ＪＩＳ規格に規定された厚さの０．３〜０．７倍が好ましい。従って、型式：大１００に相当する第２ロール１０Ｂの場合は、７．５〜１７．５ｍｍが好ましい。
ゴム部１２Ｂの厚さＴｂが、上記ＪＩＳ規格の０．３倍未満では、長期間に渡って使用することができないことがある。一方、ゴム部１２Ｂの厚さＴｂが、上記ＪＩＳ規格の０．７倍を超えると、周期的な異常音の発生を回避することができないことがある。加えて、長期間に亘って同一の籾摺りロールを使用することができるためゴム部を使い切る前に上記ゴム部が経年劣化するおそれがある。
従って、型式：大１００に相当する第２ロール１０Ｂも、しん材部１１の外径Ｄは２０４ｍｍである。
第２ロール１０Ｂのゴム部１２Ｂの厚さＴｂは、上記ＪＩＳ規格に規定された厚さの０．３〜０．７倍が好ましい。従って、型式：大１００に相当する第２ロール１０Ｂの場合は、７．５〜１７．５ｍｍが好ましい。
ゴム部１２Ｂの厚さＴｂが、上記ＪＩＳ規格の０．３倍未満では、長期間に渡って使用することができないことがある。一方、ゴム部１２Ｂの厚さＴｂが、上記ＪＩＳ規格の０．７倍を超えると、周期的な異常音の発生を回避することができないことがある。加えて、長期間に亘って同一の籾摺りロールを使用することができるためゴム部を使い切る前に上記ゴム部が経年劣化するおそれがある。
本実施形態の一対の籾摺りロールは、第１及び第２ロールを１組の籾摺りロールセットとして、従来公知のゴムロール式の籾摺り機に取り付けて使用する。
図２に示すように、第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとを所定の間隔Ｌを有するように平行に取り付け、第１及び第２ロール１０Ａ、１０Ｂのそれぞれを互いに逆方向に、かつ、異なる回転速度で回転させる。このとき、第１ロール１０Ａを相対的に回転速度Ｖａの速い主ロールとし、第２ロール１０Ｂを相対的に回転速度Ｖｂの遅い副ロールとする（第１ロール１０Ａの回転速度Ｖａ＞第２ロール１０Ｂの回転速度Ｖｂ）。
この状態で第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとの間に籾米１を投入すると、第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとの周速差により籾米１から籾殻が脱ぷされる。
図２に示すように、第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとを所定の間隔Ｌを有するように平行に取り付け、第１及び第２ロール１０Ａ、１０Ｂのそれぞれを互いに逆方向に、かつ、異なる回転速度で回転させる。このとき、第１ロール１０Ａを相対的に回転速度Ｖａの速い主ロールとし、第２ロール１０Ｂを相対的に回転速度Ｖｂの遅い副ロールとする（第１ロール１０Ａの回転速度Ｖａ＞第２ロール１０Ｂの回転速度Ｖｂ）。
この状態で第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとの間に籾米１を投入すると、第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとの周速差により籾米１から籾殻が脱ぷされる。
上記一対の籾摺りロールの使用時における、第１ロール１０Ａと第２ロール１０Ｂとの隙間の距離Ｌや、第１ロール１０Ａ及び第２ロール１０Ｂのそれぞれの回転速度（周速度）Ｖａ、Ｖｂは特に限定されず、籾摺り機の仕様、投入する籾米の種類や乾燥率、処理速度、脱ぷ率等の各種条件に応じて適宜設定すればよい。
本実施形態の一対の籾摺りロールにおいて、第１ロール１０Ａのゴム部１２Ａの厚さＴａと、第２ロール１０Ｂのゴム部１２Ｂの厚さＴｂとの比（Ｔａ：Ｔｂ）は、１：０．５〜０．８が好ましい。この範囲に調整することによって、周期的な異常音の発生をより確実に回避することができる。
また、使用時の第１及び第２ロール１０Ａ、１０Ｂの回転速度Ｖａ、Ｖｂを考慮して、上記範囲内で厚さＴａ及び厚さＴｂを調整することにより、各ロールの終期を同時期に合わせることができる。これにより、本実施形態に係る一対の籾摺りロールは、使用途中でロール同士を入れ替える必要のないメンテナンスフリーの籾摺りロールとすることができる。
また、使用時の第１及び第２ロール１０Ａ、１０Ｂの回転速度Ｖａ、Ｖｂを考慮して、上記範囲内で厚さＴａ及び厚さＴｂを調整することにより、各ロールの終期を同時期に合わせることができる。これにより、本実施形態に係る一対の籾摺りロールは、使用途中でロール同士を入れ替える必要のないメンテナンスフリーの籾摺りロールとすることができる。
（他の実施形態）
本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：大１００に相当する第１ロール及び第２ロールを備えたものに限定されるわけではなく、上記ＪＩＳ規格の他の型式に相当するものであってもよい。
本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールにおいて、第１ロールのゴム部と第２ロールのゴム部とは、同一の熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるものであっても良いし、異なる熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるものであっても良い。
本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４に規定された、型式：大１００に相当する第１ロール及び第２ロールを備えたものに限定されるわけではなく、上記ＪＩＳ規格の他の型式に相当するものであってもよい。
本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールにおいて、第１ロールのゴム部と第２ロールのゴム部とは、同一の熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるものであっても良いし、異なる熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるものであっても良い。
（各籾摺りロール（第１ロール及び第２ロール）の構成材料）
上記第１ロールと上記第２ロールとは、その構成材料として同様のものを用いることができる。
上記しん材部としては、従来公知の籾摺りロールで使用されているしん材部と同様のものを用いることができる。上記しん材部に材質としては、例えば、アルミニウム、ステンレス、鉄、モリブデン、チタン等が挙げられる。
上記第１ロールと上記第２ロールとは、その構成材料として同様のものを用いることができる。
上記しん材部としては、従来公知の籾摺りロールで使用されているしん材部と同様のものを用いることができる。上記しん材部に材質としては、例えば、アルミニウム、ステンレス、鉄、モリブデン、チタン等が挙げられる。
上記ゴム部は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤を含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる。
上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエステルポリオールが挙げられる。ポリエステルポリオールを用いると、極性の高いポリエステルポリオール基によって発現する高い分子間力により、耐摩耗性に優れたゴム部を形成することができる。
上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリカプロラクトンポリオール等も挙げられる。
上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエステルポリオールが挙げられる。ポリエステルポリオールを用いると、極性の高いポリエステルポリオール基によって発現する高い分子間力により、耐摩耗性に優れたゴム部を形成することができる。
上記ポリオール成分としては、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリカプロラクトンポリオール等も挙げられる。
上記ポリエステルポリオールとしては、例えば、ジカルボン酸とグリコールとを常法に従って反応させることにより得たもの等が挙げられる。
上記ジカルボン酸としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、オキシ安息香酸等のオキシカルボン酸、それらのエステル形成性誘導体等が挙げられる。
これらのなかではアジピン酸が好ましく、グリコールや架橋剤として１，４−ブタンジオールを用いる場合にはアジピン酸が特に好ましい。アジピン酸のＣ原子配列は、１，４−ブタンジオールと同じ４連配列であるため、配向結晶性に優れ、結晶化構造を有することにより強固な分子間力を発現する。また、アジピン酸は安価であるため、経済的にも優れる。
上記ジカルボン酸は単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
上記ジカルボン酸としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、オキシ安息香酸等のオキシカルボン酸、それらのエステル形成性誘導体等が挙げられる。
これらのなかではアジピン酸が好ましく、グリコールや架橋剤として１，４−ブタンジオールを用いる場合にはアジピン酸が特に好ましい。アジピン酸のＣ原子配列は、１，４−ブタンジオールと同じ４連配列であるため、配向結晶性に優れ、結晶化構造を有することにより強固な分子間力を発現する。また、アジピン酸は安価であるため、経済的にも優れる。
上記ジカルボン酸は単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
上記グリコールとしては、例えば、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，９−ノナンジオール、トリエチレングリコール等の脂肪族グリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環族グリコール、ｐ−キシレンジオール等の芳香族ジオール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等のポリオキシアルキレングリコール等が挙げられる。
上記グリコールとしては、脂肪族グリコールが好ましく、エチレングリコール、１，４−ブタンジオールが更に好ましい。適度な硬さのゴム部を形成するのに適しており、かつ、安価である。
ジカルボン酸及びグリコールの反応物であるポリエステルポリオールは、線状構造であるが、３価以上のエステル形成成分を用いた分枝状ポリエステルであってもよい。
上記グリコールは単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
上記グリコールとしては、脂肪族グリコールが好ましく、エチレングリコール、１，４−ブタンジオールが更に好ましい。適度な硬さのゴム部を形成するのに適しており、かつ、安価である。
ジカルボン酸及びグリコールの反応物であるポリエステルポリオールは、線状構造であるが、３価以上のエステル形成成分を用いた分枝状ポリエステルであってもよい。
上記グリコールは単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
上記ポリエステルポリオールとしては、特に、ポリエチレンアジペート系ポリエステルポリオール、ポリブチレンアジペート系ポリエステルポリオール、及び、ポリエチレンブチレンアジペート系ポリエステルポリオールが好ましい。適度な硬さのゴム部を形成するのに適した分子構造を有しており、かつ、安価である。
上記ポリエーテルポリオールとしては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等が挙げられる。
上記ポリカプロラクトンポリオールとしては、例えば、触媒の存在下で低分子量グリコールを開始剤としてε−カプロラクトンを開環付加させることにより得られるものが挙げられる。
上記ポリカプロラクトンポリオールとしては、例えば、触媒の存在下で低分子量グリコールを開始剤としてε−カプロラクトンを開環付加させることにより得られるものが挙げられる。
上記ポリオール成分の数平均分子量は、１０００〜３０００が好ましい。数平均分子量が１０００未満では、上記ゴム部が剛性の高すぎるものとなることがある。一方、数平均分子量が３０００を超えると、上記ゴム部が柔軟すぎるものとなることがある。
上記数平均分子量は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）測定によるポリスチレン換算の測定値である。
上記数平均分子量は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフ）測定によるポリスチレン換算の測定値である。
上記イソシアネート成分としては、例えば、フェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート，ポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネート，ジフェニルメタンジイソシアネートとポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネートとの混合物（以下、これらを総称してＭＤＩともいう）、４，４’−トリジンジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、４，４’−ジフェニルエーテルジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）等の芳香族ジイソシアネート；シクロペンタンジイソシアネート、シクロヘキサンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（水添ＭＤＩ）、メチル−２，４−シクロヘキサンジイソシアネート、メチル−２，６−シクロヘキサンジイソシアネート、ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、ノルボルナンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）等の脂環族ジイソシアネート等が挙げられる。これらは、単独で用いても良いし、２種以上併用してもよい。
これらのなかでは、ＭＤＩ、ＴＤＩが好ましく、ＭＤＩとＴＤＩとを併用することも好ましい。
ＭＤＩとＴＤＩとを併用した場合、上記ゴム部は、耐久性に優れ、使用時に熱膨張しにくく、更には、変色しにくいという優れた効果を奏する。
ＭＤＩとＴＤＩとを併用した場合、上記ゴム部は、耐久性に優れ、使用時に熱膨張しにくく、更には、変色しにくいという優れた効果を奏する。
上記ＴＤＩ（トリレンジイソシアネート）としては従来公知のＴＤＩを用いることができる。上記ＴＤＩにおいて、２，４−ＴＤＩと２，６−ＴＤＩとの配合比（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ）は特に限定されないが、６５／３５〜１００／０（重量比）が好ましい。上記ＴＤＩとしては、例えば、Ｔ−８０（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ＝８０／２０）、Ｔ−１００（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ＝１００／０）、Ｔ−６５（２，４−ＴＤＩ／２，６−ＴＤＩ＝６５／３５）等を用いることができる。
上記ＴＤＩとしては各種市販品を使用することもできる。
上記ＴＤＩとしては各種市販品を使用することもできる。
上記ＭＤＩは特に限定されるものではなく、その分子量分布の広狭を問わず用いることができる。上記ＭＤＩは、ピュアＭＤＩ（４，４’−ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩが好ましい。
上記ＭＤＩとしては各種市販品を使用することもできる。
上記ＭＤＩとしては各種市販品を使用することもできる。
上記熱硬化性ウレタン組成物におけるイソシアネート基含有率は、３．５〜１０．０重量％が好ましい。
上記イソシアネート基含有率が、３．５重量％未満では上記ゴム部の耐摩耗性が低下してしまうことがある。一方、上記イソシアネート基含有率が１０．０重量％を超えると、上記ゴム部の硬度が高くなりすぎ、籾摺りロールのゴム部として適さないことがある。
上記イソシアネート基含有率（重量％）とは、熱硬化性ウレタン組成物に使用する架橋剤を除いた完全プレポリマー（全てのイソシアネート成分、全てのポリオール成分の合計量）中に含まれるイソシアネート基の重量割合をいう。
上記イソシアネート基含有率が、３．５重量％未満では上記ゴム部の耐摩耗性が低下してしまうことがある。一方、上記イソシアネート基含有率が１０．０重量％を超えると、上記ゴム部の硬度が高くなりすぎ、籾摺りロールのゴム部として適さないことがある。
上記イソシアネート基含有率（重量％）とは、熱硬化性ウレタン組成物に使用する架橋剤を除いた完全プレポリマー（全てのイソシアネート成分、全てのポリオール成分の合計量）中に含まれるイソシアネート基の重量割合をいう。
上記架橋剤としては、例えば、１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン（ＢＨＥＢ）、ＴＭＰ（トリメチロールプロパン）、エチレングリコール、プロピレングリコール、ヘキサンジオール、ジエチレングリコール、グリセリン、４，４’−メチレンビス（２−クロロアニリン）（ＭＯＣＡ）、ヒドラジン、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジシクロヘキシルメタン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシプロピル）アニリン、水等が挙げられる。
これらは単独で用いても良いし、２種以上併用しても良い。
これらは単独で用いても良いし、２種以上併用しても良い。
上記熱硬化性ウレタン組成物としては、
（１）ポリエステルポリオールをポリオール成分とし、架橋剤として、１，４−ＢＤとＢＨＥＢとを併用した熱硬化性ウレタン組成物、及び
（２）ポリエステルポリオールをポリオール成分とし、架橋剤として、１，４−ＢＤとＢＨＥＢとＴＭＰとを併用した熱硬化性ウレタン組成物、が好ましい。
（１）の場合は、上記ゴム部の耐摩耗性を向上させることができる。また、上記ゴム部に、適切なゴム硬度及びゴム剛性を発現させやすい。更に、架橋剤として、１，４−ＢＤ及びＢＨＥＢを含む熱硬化性ウレタン組成物は、ポットライフが比較的長く、手注型でも成形することができる。
（２）の場合は、上記ゴム部の耐摩耗性を更に向上させることができる。
（１）ポリエステルポリオールをポリオール成分とし、架橋剤として、１，４−ＢＤとＢＨＥＢとを併用した熱硬化性ウレタン組成物、及び
（２）ポリエステルポリオールをポリオール成分とし、架橋剤として、１，４−ＢＤとＢＨＥＢとＴＭＰとを併用した熱硬化性ウレタン組成物、が好ましい。
（１）の場合は、上記ゴム部の耐摩耗性を向上させることができる。また、上記ゴム部に、適切なゴム硬度及びゴム剛性を発現させやすい。更に、架橋剤として、１，４−ＢＤ及びＢＨＥＢを含む熱硬化性ウレタン組成物は、ポットライフが比較的長く、手注型でも成形することができる。
（２）の場合は、上記ゴム部の耐摩耗性を更に向上させることができる。
上記熱硬化性ウレタン組成物は、更にシリコーンオイルを含有してもよい。
シリコーンオイルを配合することにより、上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物の耐摩耗性がより向上する。
また、シリコーンオイルを含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるゴム部を備えた籾摺りロールは、耐水性により優れる。
シリコーンオイルを配合することにより、上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物の耐摩耗性がより向上する。
また、シリコーンオイルを含有する熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなるゴム部を備えた籾摺りロールは、耐水性により優れる。
上記シリコーンオイルとしては特に限定されず、例えば、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル、これらのシリコーンオイルの側鎖及び／又は末端に有機基を導入した変性シリコーンオイル（例えば、シラノール基末端変性シリコーンオイルなど）等が挙げられる。
これらのなかでは、ジメチルシリコーンオイルが好ましい。ジメチルシリコーンオイルは、ポリウレタン分子中に分散しやすく、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物を均質にするのに適している。
これらのなかでは、ジメチルシリコーンオイルが好ましい。ジメチルシリコーンオイルは、ポリウレタン分子中に分散しやすく、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物を均質にするのに適している。
上記シリコーンオイルは、２５℃での動粘度が１０〜３０００ｍｍ２／ｓであることが好ましい。上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物の耐摩耗性を更に向上させるとともに、上記硬化物の耐水性を長期間に渡って向上させるのに適しているからである。
上記熱硬化性ウレタン組成物において、上記シリコーンオイルの含有量は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤の合計量に対して、０．３〜１０．０重量％が好ましい。
上記シリコーンオイルの含有量が０．３重量％未満では、シリコーンオイルを配合することによる効果（耐摩耗性及び耐水性の向上）を享受しにくい。
一方、上記シリコーンオイルの含有量が１０重量％を超えると、上記ゴム部において、シリコーンオイルのブリードが発生することがある。シリコーンオイルのブリードが発生すると、籾摺り時に、玄米を汚してしまったり、籾殻が籾摺り機に付着してしまったりすることがある。
上記シリコーンオイルの含有量は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤の合計量に対して、０．５〜５．０重量％が好ましく、０．７〜２．５重量％がより好ましい。
上記シリコーンオイルの含有量が０．３重量％未満では、シリコーンオイルを配合することによる効果（耐摩耗性及び耐水性の向上）を享受しにくい。
一方、上記シリコーンオイルの含有量が１０重量％を超えると、上記ゴム部において、シリコーンオイルのブリードが発生することがある。シリコーンオイルのブリードが発生すると、籾摺り時に、玄米を汚してしまったり、籾殻が籾摺り機に付着してしまったりすることがある。
上記シリコーンオイルの含有量は、ポリオール成分、イソシアネート成分及び架橋剤の合計量に対して、０．５〜５．０重量％が好ましく、０．７〜２．５重量％がより好ましい。
上記熱硬化性ウレタン組成物は、更に、鎖延長剤、架橋促進剤や架橋遅延剤等の反応助剤、加水分解防止剤、無機繊維や無機フィラー等の補強材、着色剤、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、防黴剤、難燃剤、充填剤（増量剤）等の各種添加剤などを必要に応じて含有していてもよい。
上記ゴム部（上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物）は、２０℃におけるＪＩＳ−Ａ硬さが８５°以上であることが好ましい。上記ＪＩＳ−Ａ硬さが８５°未満では、上記ゴム部が柔らかすぎるため、耐摩耗性が不充分になることがある。
上記ＪＩＳ−Ａ硬さは、８８°以上がより好ましく、９０°以上が更に好ましい。
一方、上記ゴム部の２０℃におけるＪＩＳ−Ａ硬さは、９９°未満が好ましい。９９°を超えると、籾摺り時に米が破損し、いわゆる砕米の発生率が増加するおそれがある。
上記ゴム部のＪＩＳ−Ａ硬さは、籾摺りの対象となる米が比較的柔らかいジャポニカ米等である場合には８８〜９２°程度が好ましい。また、籾摺りの対象となる米が比較的固いインディカ米等である場合は９２〜９６°程度が好ましい。
上記ＪＩＳ−Ａ硬さは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３に準拠して測定すればよい（但し、測定温度は２０℃）。
上記ＪＩＳ−Ａ硬さは、８８°以上がより好ましく、９０°以上が更に好ましい。
一方、上記ゴム部の２０℃におけるＪＩＳ−Ａ硬さは、９９°未満が好ましい。９９°を超えると、籾摺り時に米が破損し、いわゆる砕米の発生率が増加するおそれがある。
上記ゴム部のＪＩＳ−Ａ硬さは、籾摺りの対象となる米が比較的柔らかいジャポニカ米等である場合には８８〜９２°程度が好ましい。また、籾摺りの対象となる米が比較的固いインディカ米等である場合は９２〜９６°程度が好ましい。
上記ＪＩＳ−Ａ硬さは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３に準拠して測定すればよい（但し、測定温度は２０℃）。
上記ゴム部（上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物）は、ｔａｎδのピーク温度（Ｔｇ）が、１０℃以下であることが好ましい。使用時のゴム部の温度である３０〜５０℃において適切なゴム弾性を発現するからである。
上記ゴム部（上記熱硬化性ウレタン組成物の硬化物）は、ＤＩＮ摩耗減量が、４０〜１００ｍｍ３であることが好ましい。
上記ＤＩＮ摩耗減量が４０ｍｍ３未満では、籾摺り時に砕米の発生率が高くなることがあり、一方、１００ｍｍ３を超えると、耐久性が不充分となる。
上記ＤＩＮ摩耗減量は、ＪＩＳ Ｋ ６２６４のＤＩＮ摩耗試験に準拠して測定すればよい。
上記ＤＩＮ摩耗減量は、４０〜８５ｍｍ３がより好ましい。
上記ＤＩＮ摩耗減量が４０ｍｍ３未満では、籾摺り時に砕米の発生率が高くなることがあり、一方、１００ｍｍ３を超えると、耐久性が不充分となる。
上記ＤＩＮ摩耗減量は、ＪＩＳ Ｋ ６２６４のＤＩＮ摩耗試験に準拠して測定すればよい。
上記ＤＩＮ摩耗減量は、４０〜８５ｍｍ３がより好ましい。
上記籾摺りロールは、上記しん材部と上記ゴム部との密着性をより向上させるべく、両者の間にプライマー層及び／又は接着剤層が形成されたり、上記しん材部の外周面にゴム部との密着性を高めるための表面処理が施されたりしても良い。
上記接着剤層の形成は、例えば、フェノール系接着剤等を用いて行うことができる。
上記プライマー層の形成は、例えば、ウレタン系、ポリエステル系、シラン系、ポリアミド系、フェノール系のプライマーや、シランカップリング剤等を用いて行うことができる。
上記表面処理としては、例えば、粗化面の形成等が挙げられる。
上記接着剤層の形成は、例えば、フェノール系接着剤等を用いて行うことができる。
上記プライマー層の形成は、例えば、ウレタン系、ポリエステル系、シラン系、ポリアミド系、フェノール系のプライマーや、シランカップリング剤等を用いて行うことができる。
上記表面処理としては、例えば、粗化面の形成等が挙げられる。
上記籾摺りロールは、断面（使用時の回転軸に垂直な断面）の真円度が０．５ｍｍ以下であることが好ましい。上記真円度が０．５ｍｍを超えると、使用時に第１ロールと第２ロールとの間隔のバラツキが大きくなり、脱ぷ率が低下したり、砕米の発生率が増加したりすることがある。
（各籾摺りロール（第１ロール及び第２ロール）の製造方法）
第１ロール及び第２ロールは、いずれも、例えば下記（１）及び（２）の工程を経ること等により製造することができる。
（１）しん材部を作製する。上記しん材部は、従来公知の方法により作製することができ、例えば、アルミダイキャスト等により作製することができる。
その後、必要に応じて、しん材部の外周面に接着剤層及び／又はプライマー層を形成したり、しん材部の外周面に表面処理を施したりする。
第１ロール及び第２ロールは、いずれも、例えば下記（１）及び（２）の工程を経ること等により製造することができる。
（１）しん材部を作製する。上記しん材部は、従来公知の方法により作製することができ、例えば、アルミダイキャスト等により作製することができる。
その後、必要に応じて、しん材部の外周面に接着剤層及び／又はプライマー層を形成したり、しん材部の外周面に表面処理を施したりする。
（２）次に、上記しん材部の周囲にゴム部を形成する。ここでは、しん材部を円筒形の金型内に載置し、その後、しん材部の外周面と金型の内壁面との間隙に、上記熱硬化性ウレタン組成物を注入し、所定の条件で硬化させることによりゴム部を形成する。
このような製造方法では、必要に応じて、研削加工によってゴム部の表面を形成してもよい。勿論、金型から脱型したまま、上記研削加工を行わなくてもよい。
このような製造方法では、必要に応じて、研削加工によってゴム部の表面を形成してもよい。勿論、金型から脱型したまま、上記研削加工を行わなくてもよい。
以下、実施例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
１．熱硬化性ウレタン組成物の調製
（調製例１）
（１）１，４−ブタンジオール（三井化学社製）１００重量部と、ＺＡイエローＴ−１７３（御国色素社製）５重量部とを泡とり錬太郎で混合し、マスターバッチを調製した。このマスターバッチは、７０〜１２０℃の温度で保管した。
（２）ピュアＭＤＩをイソシアネート成分とし、ポリエチレンアジペートエステル（数平均分子量２０００）をポリオール成分とするウレタンプレポリマー（ＰＲ−２０Ｐ、ＣＯＲＴＩＮＧ社（中国）製）を１００℃、０．６７ｋＰａ以下の条件で脱泡した。
（３）次に、脱泡したウレタンプレポリマー１００重量部をアジターに投入して撹拌し、撹拌を続けながら、液温を９５℃に調整したシリコーンオイル（東レ・ダウコーニング社製、ＳＨ２００−１００ＣＳ（ジメチルシリコーンオイル：動粘度１００ｍｍ２／ｓ））１．０重量部を添加した。
（４）更に撹拌を続けながら、液温を１２０℃に調整したＢＨＥＢ（三井化学ファイン社製）１０．６１重量部を添加し、更に、上記（１）で調製したマスターバッチ１．６８重量部を添加して６０秒間撹拌を続け、熱硬化性ウレタン組成物Ａ（以下、単にウレタン組成物Ａともいう）を調製した。
（調製例１）
（１）１，４−ブタンジオール（三井化学社製）１００重量部と、ＺＡイエローＴ−１７３（御国色素社製）５重量部とを泡とり錬太郎で混合し、マスターバッチを調製した。このマスターバッチは、７０〜１２０℃の温度で保管した。
（２）ピュアＭＤＩをイソシアネート成分とし、ポリエチレンアジペートエステル（数平均分子量２０００）をポリオール成分とするウレタンプレポリマー（ＰＲ−２０Ｐ、ＣＯＲＴＩＮＧ社（中国）製）を１００℃、０．６７ｋＰａ以下の条件で脱泡した。
（３）次に、脱泡したウレタンプレポリマー１００重量部をアジターに投入して撹拌し、撹拌を続けながら、液温を９５℃に調整したシリコーンオイル（東レ・ダウコーニング社製、ＳＨ２００−１００ＣＳ（ジメチルシリコーンオイル：動粘度１００ｍｍ２／ｓ））１．０重量部を添加した。
（４）更に撹拌を続けながら、液温を１２０℃に調整したＢＨＥＢ（三井化学ファイン社製）１０．６１重量部を添加し、更に、上記（１）で調製したマスターバッチ１．６８重量部を添加して６０秒間撹拌を続け、熱硬化性ウレタン組成物Ａ（以下、単にウレタン組成物Ａともいう）を調製した。
（調製例２）
（１）ＭＤＩをイソシアネート成分とし、エチレンアジペートエステルジオール（ＰＥＡ）をポリオール成分とするウレタンプレポリマー（サンプレンＰ６８１４、三洋化成社製）１００℃、０．６７ｋＰａ以下の条件で脱泡した。
（２）次に、脱泡したウレタンプレポリマー１００重量部（液温：１００℃）、及び、シリコーンオイル（東レ・ダウコーニング社製、ＳＨ２００−１００ＣＳ（ジメチルシリコーンオイル：動粘度１００ｍｍ２／ｓ））１．０重量部（液温：９５℃）をアジターにて混合した。
（３）続いて、撹拌を続けながら、液温を１２０℃に調整したＢＨＥＢ（三井化学ファイン社製）１０．６１重量部と、液温を１００℃に調整したＴＭＰ（三菱ガス化学社製）１．２８重量部と、液温を７０℃に調整した１，４−ブタンジオール（三井化学社製）０．３２重量部とを、この順序で添加し、熱硬化性ウレタン組成物Ｂ（以下、単にウレタン組成物Ｂともいう）を調製した。
（１）ＭＤＩをイソシアネート成分とし、エチレンアジペートエステルジオール（ＰＥＡ）をポリオール成分とするウレタンプレポリマー（サンプレンＰ６８１４、三洋化成社製）１００℃、０．６７ｋＰａ以下の条件で脱泡した。
（２）次に、脱泡したウレタンプレポリマー１００重量部（液温：１００℃）、及び、シリコーンオイル（東レ・ダウコーニング社製、ＳＨ２００−１００ＣＳ（ジメチルシリコーンオイル：動粘度１００ｍｍ２／ｓ））１．０重量部（液温：９５℃）をアジターにて混合した。
（３）続いて、撹拌を続けながら、液温を１２０℃に調整したＢＨＥＢ（三井化学ファイン社製）１０．６１重量部と、液温を１００℃に調整したＴＭＰ（三菱ガス化学社製）１．２８重量部と、液温を７０℃に調整した１，４−ブタンジオール（三井化学社製）０．３２重量部とを、この順序で添加し、熱硬化性ウレタン組成物Ｂ（以下、単にウレタン組成物Ｂともいう）を調製した。
２．一対の籾摺りロールの作製
（実施例１）
本実施例では、型式：大１００に相当する籾摺りロールとして、下記のゴム部を備えた第１ロール及び第２ロールを作製した。
第１ロールのゴム部：ウレタン組成物Ａの硬化物、厚さ２０ｍｍ
第２ロールのゴム部：ウレタン組成物Ａの硬化物、厚さ１１ｍｍ
（実施例１）
本実施例では、型式：大１００に相当する籾摺りロールとして、下記のゴム部を備えた第１ロール及び第２ロールを作製した。
第１ロールのゴム部：ウレタン組成物Ａの硬化物、厚さ２０ｍｍ
第２ロールのゴム部：ウレタン組成物Ａの硬化物、厚さ１１ｍｍ
第１及び第２ロールは、ゴム部の厚さが異なる以外は同様の方法で作製した。即ち、
（１）まず、アルミダイキャストにより、図１に示した形状を有し、型式：大１００に準拠した寸法のしん材部を鋳造した。
（２）次に、所定の内寸を有する円筒形の金型内に、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隔が全周に渡ってほぼ等間隔になるように上記しん材部を設置した。
その後、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隙に、ウレタン組成物Ａを注入し、下記の条件で硬化させ、外径寸法と幅寸法を切削により調整し、上記しん材部の外周面にゴム部が積層された籾摺りロールを作製した。
（硬化条件）
注入時のウレタン組成物Ａの温度を１０５℃とし、金型温度１３０℃で６０分間硬化させた。
その後、金型から脱型し、１１０℃、２４時間の条件で後硬化を行った。
（１）まず、アルミダイキャストにより、図１に示した形状を有し、型式：大１００に準拠した寸法のしん材部を鋳造した。
（２）次に、所定の内寸を有する円筒形の金型内に、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隔が全周に渡ってほぼ等間隔になるように上記しん材部を設置した。
その後、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隙に、ウレタン組成物Ａを注入し、下記の条件で硬化させ、外径寸法と幅寸法を切削により調整し、上記しん材部の外周面にゴム部が積層された籾摺りロールを作製した。
（硬化条件）
注入時のウレタン組成物Ａの温度を１０５℃とし、金型温度１３０℃で６０分間硬化させた。
その後、金型から脱型し、１１０℃、２４時間の条件で後硬化を行った。
（実施例２）
第１ロールのゴム部の厚さを１３ｍｍとし、第２ロールのゴム部の厚さを９ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、一対の籾摺りロールを作製した。
第１ロールのゴム部の厚さを１３ｍｍとし、第２ロールのゴム部の厚さを９ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして、一対の籾摺りロールを作製した。
（実施例３）
本実施例では、型式：大１００に相当する籾摺りロールとして、下記のゴム部を備えた第１ロール及び第２ロールを作製した。
第１ロールのゴム部：ウレタン組成物Ｂの硬化物、厚さ２１ｍｍ
第２ロールのゴム部：ウレタン組成物Ｂの硬化物、厚さ１５ｍｍ
本実施例では、型式：大１００に相当する籾摺りロールとして、下記のゴム部を備えた第１ロール及び第２ロールを作製した。
第１ロールのゴム部：ウレタン組成物Ｂの硬化物、厚さ２１ｍｍ
第２ロールのゴム部：ウレタン組成物Ｂの硬化物、厚さ１５ｍｍ
第１及び第２ロールは、ゴム部の厚さが異なる以外は同様の方法で作製した。即ち、
（１）まず、アルミダイキャストにより、図１に示した形状を有し、型式：大１００に準拠した寸法のしん材部を鋳造した。
（２）次に、所定の内寸を有する円筒形の金型内に、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隔が全周に渡ってほぼ等間隔になるように上記しん材部を設置した。
その後、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隙に、ウレタン組成物Ｂを注入し、下記の条件で硬化させ、外径寸法と幅寸法を切削により調整し、上記しん材部の外周面にゴム部が積層された籾摺りロールを作製した。
（硬化条件）
注入時のウレタン組成物Ａの温度を１０５℃とし、金型温度１３０℃で６０分間硬化させた。
その後、金型から脱型し、１１０℃、２４時間の条件で後硬化を行った。
（１）まず、アルミダイキャストにより、図１に示した形状を有し、型式：大１００に準拠した寸法のしん材部を鋳造した。
（２）次に、所定の内寸を有する円筒形の金型内に、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隔が全周に渡ってほぼ等間隔になるように上記しん材部を設置した。
その後、上記しん材部の外周面と上記金型の内周面との間隙に、ウレタン組成物Ｂを注入し、下記の条件で硬化させ、外径寸法と幅寸法を切削により調整し、上記しん材部の外周面にゴム部が積層された籾摺りロールを作製した。
（硬化条件）
注入時のウレタン組成物Ａの温度を１０５℃とし、金型温度１３０℃で６０分間硬化させた。
その後、金型から脱型し、１１０℃、２４時間の条件で後硬化を行った。
（実施例４）
第１ロールのゴム部の厚さを１１ｍｍとし、第２ロールのゴム部の厚さを８ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、一対の籾摺りロールを作製した。
第１ロールのゴム部の厚さを１１ｍｍとし、第２ロールのゴム部の厚さを８ｍｍとした以外は、実施例３と同様にして、一対の籾摺りロールを作製した。
（比較例１）
第１ロールのゴム部の厚さ、及び、第２ロールのゴム部の厚さをいずれも２５ｍｍとした以外は実施例１と同様にして、型式：大１００に準拠した一対の籾摺りロールを作製した。
第１ロールのゴム部の厚さ、及び、第２ロールのゴム部の厚さをいずれも２５ｍｍとした以外は実施例１と同様にして、型式：大１００に準拠した一対の籾摺りロールを作製した。
（比較例２）
バンドー化学社製、ホワイトロール（型式：大１００）２個を一対の籾摺りロールとした。
バンドー化学社製、ホワイトロール（型式：大１００）２個を一対の籾摺りロールとした。
３．一対の籾摺りロールの評価
実施例１〜４及び比較例１、２の各一対の籾摺りロールについて、４個所の施設（カントリーエレベーターＡ〜Ｄ）のいずれかにて、籾摺り機に取付けて実際に籾摺りを行い、評価した。
ここでは、（１）籾摺り量及び籾摺り後のゴム部の厚さ、（２）上記（１）の評価から予想される限界籾摺り量、及び、（３）籾摺り時の周期的な異常音の発生の有無、を評価した。
実施例１〜４及び比較例１、２の各一対の籾摺りロールについて、４個所の施設（カントリーエレベーターＡ〜Ｄ）のいずれかにて、籾摺り機に取付けて実際に籾摺りを行い、評価した。
ここでは、（１）籾摺り量及び籾摺り後のゴム部の厚さ、（２）上記（１）の評価から予想される限界籾摺り量、及び、（３）籾摺り時の周期的な異常音の発生の有無、を評価した。
（１）籾摺り量及び籾摺り後のゴム部の厚さ
各カントリーエレベーターが所有する、サタケ社製又はヤンマー社製の籾摺り機に、第１ロールを主ロール、第２ロールを副ロールとして取付けた後、籾摺り機に籾米を投入し、籾米を処理した。このとき各ロールの籾摺り後のゴム部の厚さを計測した。上記籾摺り後のゴム部の厚さは、一対の籾摺りロール（主ロール及び副ロール）のそれぞれについて、２箇所の端面（取付け時に、手前側に位置する端面及び奥側に位置する端面）に定規を押し当てて各端面に残存するゴム部の厚さを計測し、その平均値を残存するゴム部の厚さとした。
結果を表１に示した。
各カントリーエレベーターが所有する、サタケ社製又はヤンマー社製の籾摺り機に、第１ロールを主ロール、第２ロールを副ロールとして取付けた後、籾摺り機に籾米を投入し、籾米を処理した。このとき各ロールの籾摺り後のゴム部の厚さを計測した。上記籾摺り後のゴム部の厚さは、一対の籾摺りロール（主ロール及び副ロール）のそれぞれについて、２箇所の端面（取付け時に、手前側に位置する端面及び奥側に位置する端面）に定規を押し当てて各端面に残存するゴム部の厚さを計測し、その平均値を残存するゴム部の厚さとした。
結果を表１に示した。
（２）予想限界籾摺り量
上記（１）の計測結果に基づいて、一対の籾摺りロールを使用寿命まで（主ロール（第１ロール）及び副ロール（第２ロール）のいずれかのゴム部の厚さが５ｍｍになるまで）使用した際の予想籾摺り量（籾摺り可能な籾米の重量の予想値）を算出した。結果を表１に示した。
実施例１〜４の予想限界籾摺り量は、ゴム部の摩耗厚さ（Ａ）、実際に処理した籾米の重量（Ｂ）、及び、ゴム部の初期厚さ（Ｃ）に基づき、下記計算式（１）より算出した。
予想限界籾摺り量＝籾米の重量（Ｂ）÷〔摩耗厚さ（Ａ）／（初期厚さ（Ｃ）−５）〕・・・（１）
上記（１）の計測結果に基づいて、一対の籾摺りロールを使用寿命まで（主ロール（第１ロール）及び副ロール（第２ロール）のいずれかのゴム部の厚さが５ｍｍになるまで）使用した際の予想籾摺り量（籾摺り可能な籾米の重量の予想値）を算出した。結果を表１に示した。
実施例１〜４の予想限界籾摺り量は、ゴム部の摩耗厚さ（Ａ）、実際に処理した籾米の重量（Ｂ）、及び、ゴム部の初期厚さ（Ｃ）に基づき、下記計算式（１）より算出した。
予想限界籾摺り量＝籾米の重量（Ｂ）÷〔摩耗厚さ（Ａ）／（初期厚さ（Ｃ）−５）〕・・・（１）
（３）周期的な異常音の発生の有無
上記（１）の評価時、作業者の聴覚により判定した。結果を表１に示した。
上記（１）の評価時、作業者の聴覚により判定した。結果を表１に示した。
表１に示したように、本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールでは、周期的な異常音を回避することができる。
また、本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールは、多量の籾米を処理することができ、かつ重量を軽くすることができる。
また、本発明の実施形態に係る一対の籾摺りロールは、多量の籾米を処理することができ、かつ重量を軽くすることができる。
１０Ａ 第１ロール
１０Ｂ 第２ロール
１１ しん材部
１１ａ 取付用フランジ
１２Ａ、１２Ｂ ゴム部
１０Ｂ 第２ロール
１１ しん材部
１１ａ 取付用フランジ
１２Ａ、１２Ｂ ゴム部
Claims (4)
- しん材部と、前記しん材部の外周面に積層されたゴム部とを備えた第１及び第２ロールからなる一対の籾摺りロールであって、
前記第１ロール及び前記第２ロールのそれぞれにおいて、前記しん材部の径寸法はＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に準拠し、かつ、未使用状態における前記ゴム部の厚さは前記しん材部が準拠するＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）の型式に規定された寸法よりも薄く、
未使用状態における前記第２ロールのゴム部の厚さは、未使用状態における前記第１ロールのゴム部の厚さよりも薄く、
前記第１ロール及び前記第２ロールのゴム部は、熱硬化性ウレタン組成物の硬化物からなる、
ことを特徴とする一対の籾摺りロール。 - 前記しん材部の径寸法は、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に規定された、型式：大１００の寸法である請求項１に記載の一対の籾摺りロール。
- 未使用状態における前記第１ロールのゴム部の厚さは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に規定された厚さの０．４〜０．９倍である請求項１又は２に記載の一対の籾摺りロール。
- 未使用状態における前記第２ロールのゴム部の厚さは、ＪＩＳ Ｂ ９１２４（１９９７）に規定された厚さの０．３〜０．７倍である請求項１〜３の何れかに記載の一対の籾摺りロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016197348A JP6857478B2 (ja) | 2016-10-05 | 2016-10-05 | 一対の籾摺りロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2016197348A JP6857478B2 (ja) | 2016-10-05 | 2016-10-05 | 一対の籾摺りロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JP2018058029A JP2018058029A (ja) | 2018-04-12 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109289967B (zh) * | 2018-09-28 | 2021-02-19 | 安徽省全椒县龚记米业有限公司 | 一种砻谷机 |
| CN109289965B (zh) * | 2018-09-28 | 2021-02-19 | 安徽省全椒县龚记米业有限公司 | 一种砻谷辊可相对运动的砻谷机 |
-
2016
- 2016-10-05 JP JP2016197348A patent/JP6857478B2/ja active Active
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