JP6839700B2 - 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート及びその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明に係る熱交換器用のアルミニウム合金製ブレージングシートは、芯材と、この芯材の一方の面にクラッドされた第一のろう材と、かかる芯材の他方の面にクラッドされた第二のろう材とからなる3層構造の積層体、又はそれら芯材と第二のろう材との間に中間層材がクラッドされてなる形態の4層構造の積層体であって、それぞれ所定の合金組成のアルミニウム合金からなる芯材、第一及び第二のろう材、及び中間層材にて構成されると共に、更に、所定の質別、金属組織及び特性を有するものであって、その意義や限定理由は、以下の通りである。
先ず、芯材を構成するアルミニウム合金は、Si、Fe及びMnを必須の合金成分として含有している。
そこにおいて、かかる必須の合金成分の一つであるSiは、成形性及びろう付性の向上に寄与する元素であって、アルミニウム合金中のSi含有量は、0.05〜0.6質量%(以下、単に「%」と記す)とする必要がある。なお、このSi含有量が0.05%未満では、溶質原子の固溶量が過多となり、ろう付加熱中において芯材が再結晶せず、芯材にろうが侵食するようになるため、良好なろう付性を確保することが出来なくなる。一方、Si含有量が0.6%を超えるようになると、溶質原子の固溶量が過少となり、n値が小さくなるために、成形性を確保することが出来なくなる。かかるSiの好ましい含有量は0.05〜0.4%であり、より好ましいSi含有量は0.05〜0.2%である。
芯材を間にして、その両側にクラッドされる第一のろう材及び第二のろう材をそれぞれ構成するアルミニウム合金は、何れも、Si及びFeを必須の合金成分として、含有するものであるが、それら第一のろう材を構成するアルミニウム合金と第二のろう材を構成するアルミニウム合金とは、同一の合金であっても、異なる合金であっても、何等差し支えない。
そして、それらろう材を構成するアルミニウム合金中のSiは、ろう付性の向上に寄与する元素であって、その含有量は、4.5〜13.0%とされることとなる。なお、かかるSi含有量が4.5%未満では、溶融ろう量が少なくなるために、有効なろう付性を確保することが困難となる。一方、Si含有量が13.0%を超えるようになると、溶融ろう量が多くなって、ろう侵食が発生するために、ろう付性に問題を生じることとなる。このSiの好ましい含有量は4.5〜11%であり、より好ましい含有量は4.5〜9.5%である。
芯材と第二のろう材との間には、中間層材が介在せしめられて、4層構造のブレージングシートとされることとなるが、この中間層材を構成するアルミニウム合金は、Si、Fe及びZnを必須の合金成分として、含有するものである。
この中間層材を構成するアルミニウム合金中のSiは、製造性及び自己耐食性の向上に寄与する元素であって、その含有量は、0.05〜0.6%とされることとなる。なお、Si含有量が0.05%未満では、高温での変形抵抗が低くなり、熱間合わせ圧延における圧着性が悪くなるために、良好な製造性を確保することが出来なくなる。一方、Si含有量が0.6%を超えると、腐食速度が増加するようになるため、自己耐食性を確保することが出来なくなる問題を惹起する。このSiの好ましい含有量は0.05〜0.4%であり、より好ましい含有量は0.05〜0.2%である。
質別は、ろう付性の向上に寄与するものであって、本発明に従うアルミニウム合金製ブレージングシートは、HXY(但し、Xは1又は2であり、Yは2から6までの自然数である)にて表される質別を有するものとされている。そして、この質別を有するブレージングシートは、よく知られているように、公知の調質操作によって実現され得るところであって、加工硬化されただけのもの(最終的な焼鈍処理が施されていない)や、加工硬化の後、適度に焼鈍処理(最終焼鈍)が施されたものにて、与えられるものである。なお、質別がO、H11、またはH21のものでは、成形後の残留歪が少ない箇所でろう侵食が発生するようになるために、良好なろう付性を確保することが困難となる。また、質別がH17、H18、H19、H27、H28、H29のものでは、ろう付加熱中の再結晶の駆動力が過大であって、芯材の再結晶粒が微細になり、ろう侵食が発生するために、ろう付性に問題を生じる。なお、この質別記号の意味は、JIS−H−0001に規定されている通りである。
本発明に従うアルミニウム合金製ブレージングシートにおける芯材部位を構成するアルミニウム合金中の溶質原子の固溶量は、電気抵抗率と相関関係を有しているところから、本発明にあっては、かかる芯材部位の電気抵抗率が、常温下において、31〜50nΩmとなるように、溶質原子の固溶量を調節して、成形性及びろう付性の向上が図られることとなる。このような電気抵抗率は、芯材の合金組成や後述する熱間合わせ圧延の歪速度等を制御することにより、実現される。なお、かかる室温での電気抵抗率が31nΩm未満では、溶質原子の固溶量が過少となり、n値が小さくなるために、成形性を確保することが困難となる。一方、室温での電気抵抗率が50nΩmを超えるようになると、溶質原子の固溶量が過多となり、ろう付加熱中に芯材部位が再結晶せず、芯材部位をろうが侵食するようになるために、良好なろう付性を確保することが出来なくなる問題を生じる。このような芯材部位の室温下での好ましい電気抵抗率は31〜45nΩmであり、より好ましい電気抵抗率は31〜40nΩmである。
加工硬化指数(n値)は、成形性の向上に寄与し、芯材の溶質元素の固溶量および芯材の微細な第2相粒子の分散状態により変化する。単軸引張試験における公称歪が1%から2%の範囲内での加工硬化指数:n値が、0.010以上となるように調整することによって、成形性の向上に寄与せしめることが出来る。なお、かかるn値が0.010未満では、塑性変形によって導入される格子欠陥が均一に分布せず、圧延板の平坦度が低くなるために、充分な成形性を確保することが困難となる。公称歪が1%から2%の範囲内での好ましい加工硬化指数:n値は0.020以上であり、より好ましい加工硬化指数:n値は0.030以上である。
そして、上述の如き合金組成、質別、金属組織及び特性を有する本発明に従う熱交換器用のアルミニウム合金製ブレージングシートは、以下の如くして、有利に製造されることとなる。
先ず、Al地金やAl母合金を溶解炉で溶解し、前記した本発明に従う所定のアルミニウム合金組成をそれぞれ有する芯材合金や第一及び第二のろう材合金、中間層材合金が得られるように、溶湯の成分がそれぞれ調整される(溶湯製造工程)。そして、この成分調整された溶湯を、公知の半連続鋳造法により鋳造して、芯材、第一及び第二のろう材又は中間層材の鋳塊がそれぞれ製造される(鋳造工程)。なお、この得られた芯材鋳塊には、通常の均質化処理を施してもよく、また第一、第二のろう材鋳塊や中間層材鋳塊と共に、均質化処理を施さなくても、何等差し支えない。次いで、芯材鋳塊、第一、第二のろう材鋳塊又は中間層材鋳塊に対して、面削が施される。その後、芯材鋳塊の厚さを考慮して、第一、第二のろう材鋳塊又は中間層材鋳塊を熱間圧延して、第一、第二のろう材又は中間層材を与える圧延板が作製される(ろう材/中間層材熱間圧延工程)。そして、この得られた第一、第二のろう材圧延板又は中間層材圧延板を、芯材鋳塊に重ね合わせて、3層又は4層の合わせ材(積層体)とした(積層工程)後、その合わせ材を加熱して、熱間合わせ圧延が施される(熱間合わせ圧延工程)。なお、3層の積層体は、芯材鋳塊を挟むように、その両側に第一のろう材圧延板と第二のろう材圧延板を重ね合わせてなる積層構造を呈するものであり、4層構造体は、かかる3層の積層体における芯材鋳塊と第二のろう材圧延板との間に中間層材圧延板が介在されてなる形態の積層構造を呈するものである。また、この熱間合わせ圧延においては、圧延スタンドの各パスでの板厚減少の歪速度及び圧延中の合わせ材の温度を制御して、クラッド材が製造される。更にその後、このクラッド材を冷間圧延した(冷間圧延工程)後、必要に応じて所定の最終焼鈍を実施することにより、調質を施して、最終的に、目的とする質別:HXYのブレージングシートが形成されるのである。即ち、質別:HXYにおいて、Xが1である場合には、冷間圧延の途中での中間焼鈍を必要に応じて実施する一方、最終焼鈍を施すことなく、目的とする質別:H12〜H16のブレージングシートが製造されることとなるのであり、またXが2である場合においては、冷間圧延の後、所定の最終焼鈍を実施することにより、目的とする質別:H22〜H26のブレージングシートが製造されることとなる。
圧延機における熱間合わせ圧延工程中の各パス(圧延スタンド)での板厚減少の最高歪速度を制御して、成形性の向上に寄与させるべく、かかる各パスでの板厚減少の最高歪速度は、0.5〜10s-1とされることとなる。この最高歪速度が0.5s-1未満では、圧延工程に要する時間が過長となり、生産性が低下することとなるために、工業的な実施において不利となる。一方、最高歪速度が10s-1を超えるようになると、圧延にて導入される格子欠陥が過多となり、圧延中又はパス間において第2相粒子が過度に析出して、溶質原子の固溶量が過少となり、n値が小さくなるために、成形性に問題を生じる。各パスにおける板厚減少の好ましい最高歪速度は0.5〜9s-1であり、より好ましい最高歪速度は0.5〜8s-1である。
dε/dt≒[(h1−h2)/h1]/T
=[V/h]・[(h1−h2)/R]1/2
また、本発明においては、目的とするブレージングシートを得るための熱間合わせ圧延中の合わせ材の最高温度が、成形性の向上に寄与させるべく、制御される。この熱間合わせ圧延中の合わせ材の最高温度は、400〜510℃の範囲内において、選定されることとなる。なお、この合わせ材の最高温度が400℃未満となると、芯材部位の第2相粒子が微細且つ密に形成され、芯材部位の第2相粒子の分散率が過大となるために、良好な成形性を確保することが困難となる。一方、かかる合わせ材の最高温度が510℃を超えるようになると、芯材部位の第2相粒子がオストワルド成長し、芯材部位の第2相粒子の分散率が過小となるために、有効なろう付性を確保することが出来なくなる。この熱間合わせ圧延中の合わせ材の好ましい最高温度は400〜490℃であり、より好ましくは400〜470℃である。
下記表1、表2及び表5に示されるアルミニウム合金組成を有する、各種のろう材合金1,2及び芯材合金を、それぞれ溶製した後、公知の半連続鋳造法により鋳造を行って、各種のろう材1,2鋳塊及び芯材鋳塊を得た。次いで、それぞれの鋳塊を面削した後、ろう材1,2鋳塊については、所定のクラッド率が得られる板厚までリバース式の粗圧延工程により熱間圧延を施して、各種のろう材1,2圧延板を製造した。その後、それら熱間圧延して得られたろう材1,2圧延板を、芯材鋳塊の両面に貼り合わせて、合わせ材を作製し、その合わせ材を加熱した後、下記表3、表4及び表6に示される条件下においてリバース式の粗圧延工程とタンデム式の仕上圧延工程を実施して、熱間合わせ圧延を行い、クラッド材を作製した。更に、かかる熱間合わせ圧延の後に、冷間圧延及び焼鈍を行い、下記表3、表4及び表6に示される質別において、最終板厚が1.5mm又は0.07mmの各種アルミニウム合金製ブレージングシートを作製して、それらを試料とした。なお、上記の焼鈍は、発明例1〜35、37〜42、46及び比較例1〜23、25においては、冷間圧延中の中間焼鈍と冷間圧延を採用する一方、発明例43、44及び比較例24、26、28においては、最終焼鈍のみを採用した。また、発明例45及び47は、冷間圧延中の中間焼鈍と冷間圧延後における最終焼鈍を採用し、発明例36及び比較例27は、冷間圧延のみを採用し、焼鈍は行わなかった。また、芯材の両側にクラッドされた2つのろう材(第1及び第2)のクラッド率は、それぞれ10%とした。
ブレージングシートと同じ製造条件にて加工・熱処理した芯材試料(ブレージングシートのろう材を貼り合わせていない芯材の圧延板)を別途準備して、この芯材試料についてJIS−H−0505に基づいて、20℃の恒温槽内において電気抵抗を測定し、電気抵抗率を算出した。
各試料について、板厚中央のL−ST面を電界放出型走査電子顕微鏡(FE−SEM)により2万倍の倍率で撮影し、円相当直径が0.5μm以下の第2相粒子について、面積率f(%)及び平均円相当直径r(μm)を画像解析ソフトで測定して、かかる面積率を平均円相当直径で除すること(f/r)によって、分散率を算出した。具体的には、同一試料について、5視野において分散率の算出を行い、それらの算術平均値をもって、目的とするブレージングシートの芯材部位における第2相粒子の分散率とした。
先ず、JIS−Z−2241に基づいて、各試料について室温で引張試験を行い、公称応力−公称歪曲線を得た。そして、JIS−Z−2253に基づいて、公称歪が1%から2%の範囲内での加工硬化指数:n値を、最小二乗法を使用して算出した。
図1に示される張り出し試験装置を用いて、押込み深さの評価を行う。具体的には、各試料をそれぞれ幅100mm×長さ100mmの正方形状に切断して得られた試験片8を用い、それを、ダイス4としわ押さえ6との間で、40kNの荷重で締め付けた状態に保持して、直径50mmの球頭パンチ2を120mm/sの速度で押込んで、試験片8の全厚を貫通する割れが現れた瞬間に、かかるパンチ2の動きを止めて、その押込み深さを測定した。
最終板厚が1.5mmの各試料を、それぞれ、幅50mm×長さ50mmに切断して、90°曲げを行ってから、多穴管取付孔形成のための打抜き加工を実施し、図2に示される如き形状のプレート材12を成形した。そして、この成形後のプレート材12の寸法を測定し、その成形性を評価した。また、最終板厚が0.07mmの各試料については、幅20mm×長さ300mmに切断して、コルゲート加工を行い、図2に示される如きコルゲート形状のフィン材14を成形した。そして、この成形後のフィン材14の寸法を測定して、その成形性を評価した。なお、成形後の寸法が、公差の範囲内であった場合を合格(○)とする一方、公差の範囲外であった場合を不合格(×)とした。
図2に示される如き、ミニコア組付体10を用いて、ろう付性の評価を行った。具体的には、最終板厚が1.5mmの各試料は、プレート材12として使用し、8g/m2 Zn溶射のAl合金製押出多穴管16及び本発明例47の試料を用いて得られたフィン材14を使用して、それらを組み合わせ、ミニコア組付体10を作製した。また、最終板厚0.07mmの各試料は、フィン材14として用い、それを、本発明例2に係る試料から得られたプレート材12及び8g/m2 Zn溶射押出多穴管16を用いて、それらを組み合わせ、ミニコア組付体10を作製した。そして、それら得られたミニコア組付体を、濃度5%のフッ化物系フラックス懸濁液に浸漬して、乾燥させた後、ろう付加熱を実施した。なお、ろう付加熱は、窒素ガス雰囲気炉内で加熱して、600℃で3分間保持することにより、行った。ろう付後のミニコア組付体の断面をミクロ観察して、最終板厚が1.5mmの各試料については、プレート材12と押出多穴管16との接合部のフィレットの有無を調査し、また最終板厚が0.07mmの各試料については、フィン材14と押出多穴管16との接合部のフィレットの有無を調査して、それぞれ、ろう付性を評価した。そして、ろう付後に前記した接合部にフィレットの存在が認められた場合を合格(○)とし、認められなかった場合を不合格(×)とした。
上記したろう付け試験において得られた、ろう付ミニコア組付体について、ASTM−G85に準拠したSWAAT(Sea Water Acetic Acid Test)試験を40日間行って、プレート材12やフィン材14の腐食状態を調査した。その結果、孔食が発生して、腐食や消耗が激しかった場合を不合格(×)とする一方、それとは反対に腐食や消耗が軽微であった場合は合格(○)とした。
公知の半連続鋳造法に従って、下記表9、表10及び表13に示されるアルミニウム合金組成を有する各種ろう材1,2合金、芯材合金、及び中間層材合金を、それぞれ鋳造し、各種のろう材1,2鋳塊、芯材鋳塊、及び中間層材鋳塊を得た。次いで、それぞれの鋳塊を面削する一方、ろう材1,2鋳塊及び中間層材鋳塊については、それぞれ、所定のクラッド率が得られる板厚までリバース式の粗圧延工程にて熱間圧延することにより、ろう材1,2圧延板及び中間層材圧延板を作製した。
4 ダイス
6 しわ押さえ
8 試験片
10 ミニコア組付体
12 プレート材
14 フィン材
16 押出多穴管
Claims (15)
- 芯材と、該芯材の一方の面にクラッドされた第一のろう材と、該芯材の他方の面にクラッドされた第二のろう材とを備える熱交換器用のブレージングシートであって、
前記芯材が、Si:0.05〜0.6質量%、Fe:0.05〜0.7質量%、Mn:0.6〜2.0質量%を含有し、且つSi、Fe及びMnの含有量が、式:Si+Fe≦Mnの条件を満たし、残部がAl及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなり、また前記第一のろう材及び前記第二のろう材が、それぞれ、Si:4.5〜13.0質量%及びFe:0.05〜0.8質量%を含有し、残部がAl及び不可避的不純物であるAl−Si系合金からなると共に、
HXY(但し、Xは1または2であり、Yは2から6までの自然数である)にて表される質別を有し、
且つブレージングシートを構成する芯材部位の室温での電気抵抗率が31〜50nΩ・mであり、
そして円相当直径が0.5μm以下の第2相粒子の面積率をf(%)とし、平均円相当直径をr(μm)として、円相当直径が0.5μm以下の第2相粒子の分散率をf/rと定義すると、前記芯材部位の第2相粒子の分散率が5〜50%・μm-1であり、また公称歪が1%から2%の範囲内での加工硬化指数:n値が0.010以上であり、更に直径:50mmの球頭パンチで張り出し試験を行って貫通割れが発生した際の押込み深さが10mm以上であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。 - 前記芯材を構成する前記アルミニウム合金が、Cu:0.05〜1.0質量%及びZn:0.05〜3.0質量%の少なくとも何れか一方を更に含有する請求項1に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記芯材を構成する前記アルミニウム合金が、Ti:0.05〜0.3質量%、Zr:0.05〜0.3質量%及びCr:0.05〜0.3質量%から選択される1種又は2種以上を更に含有する請求項1又は請求項2に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記第一のろう材若しくは前記第二のろう材を構成する前記Al−Si系合金が、Cu:0.05〜1.5質量%及びZn:0.05〜5.0質量%の少なくとも何れか一方を更に含有する請求項1乃至請求項3の何れか1項に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記第一のろう材若しくは前記第二のろう材を構成する前記Al−Si系合金が、Na:0.003〜0.05質量%及びSr:0.003〜0.05質量%の少なくとも何れか一方を更に含有する請求項1乃至請求項4の何れか1項に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 芯材と、該芯材の一方の面にクラッドされた第一のろう材と、該芯材の他方の面にクラッドされた中間層材と、該中間層材の前記芯材とは反対側の面にクラッドされた第二のろう材とを備える熱交換器用のブレージングシートであって、
前記芯材が、Si:0.05〜0.6質量%、Fe:0.05〜0.7質量%、Mn:0.6〜2.0質量%を含有し、且つSi、Fe及びMnの含有量が、式:Si+Fe≦Mnの条件を満たし、残部がAl及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなり、また前記第一のろう材及び前記第二のろう材が、それぞれ、Si:4.5〜13.0質量%及びFe:0.05〜0.8質量%を含有し、残部がAl及び不可避的不純物であるAl−Si系合金からなり、更に前記中間層材が、Si:0.05〜0.6質量%、Fe:0.05〜0.7質量%、及びZn:0.05〜5.0質量%を含有し、残部がAl及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなると共に、
HXY(但し、Xは1または2であり、Yは2から6までの自然数である)にて表される質別記号を与える調質が施されてなり、
且つブレージングシートを構成する芯材部位の室温での電気抵抗率が31〜50nΩ・mであり、
そして円相当直径が0.5μm以下の第2相粒子の面積率をf(%)とし、平均円相当直径をr(μm)として、円相当直径が0.5μm以下の第2相粒子の分散率をf/rと定義すると、前記芯材部位の第2相粒子の分散率が5〜50%・μm-1であり、また公称歪が1%から2%の範囲内での加工硬化指数:n値が0.010以上であり、更に直径:50mmの球頭パンチで張り出し試験を行って貫通割れが発生した際の押込み深さが10mm以上であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。 - 前記芯材を構成する前記アルミニウム合金が、Cu:0.05〜1.0質量%及びZn:0.05〜3.0質量%の少なくとも何れか一方を更に含有する請求項6に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記芯材を構成する前記アルミニウム合金が、Ti:0.05〜0.3質量%、Zr:0.05〜0.3質量%及びCr:0.05〜0.3質量%から選択される1種又は2種以上を更に含有する請求項6又は請求項7に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記第一のろう材若しくは前記第二のろう材を構成する前記Al−Si系合金が、Cu:0.05〜1.5質量%及びZn:0.05〜5.0質量%の少なくとも何れか一方を更に含有する請求項6乃至請求項8の何れか1項に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記第一のろう材若しくは前記第二のろう材を構成する前記Al−Si系合金が、Na:0.003〜0.05質量%及びSr:0.003〜0.05質量%の少なくとも何れか一方を更に含有する請求項6乃至請求項9の何れか1項に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 前記中間層材を構成する前記アルミニウム合金が、Mn:0.05〜2.0質量%を更に含有する請求項6乃至請求項10の何れか1項に記載の熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
- 請求項1乃至請求項5の何れか1項に記載の熱交換器用のアルミニウム合金製ブレージングシートを製造する方法であって、
芯材の両面に所定厚さに圧延したろう材を重ね合わせた合わせ材を熱間圧延する熱間合わせ圧延工程を備え、且つ該熱間合わせ圧延工程における熱間圧延中の各パスでの板厚減少の最高歪速度を、0.5〜10s-1とすると共に、かかる熱間圧延中の合わせ材の最高温度を400〜510℃とすることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートの製造方法。 - 請求項6乃至請求項11の何れか1項に記載の熱交換器用のアルミニウム合金製ブレージングシートを製造する方法であって、
芯材の一方の面に所定厚さに圧延したろう材を重ね合わせ、該芯材の他方の面には、所定厚さに圧延した中間層材及びろう材を重ね合わせた合わせ材を熱間圧延する熱間合わせ圧延工程を備え、且つ該熱間合わせ圧延工程における熱間圧延中の各パスでの板厚減少の最高歪速度を、0.5〜10s-1とすると共に、かかる熱間圧延中の合わせ材の最高温度を400〜510℃とすることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートの製造方法。 - 請求項1乃至請求項11の何れか1項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシートからなることを特徴とする熱交換器用構造材。
- 請求項1乃至請求項11の何れか1項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシートからなることを特徴とする熱交換器用フィン材。
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