JP6824563B2

JP6824563B2 - 摺動機構

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Publication number: JP6824563B2
Application number: JP2016046708A
Authority: JP
Inventors: 高橋　寛明; 寛明高橋
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 2016-03-10
Filing date: 2016-03-10
Publication date: 2021-02-03
Anticipated expiration: 2036-03-10
Also published as: JP2017161003A

Description

本発明は、摺動機構に関する。

摺動面の機械加工や表面処理を行う場合、最終仕上げの要求条件は、通常、算術平均粗さＲａにより指定される（例えば、特許文献１）。ところが、算術平均粗さＲａは、粗さ曲線の振幅の平均であるため、摩擦摩耗特性に特に影響を与える凸部の形状を適切に表現しているとはいえない。そのため、要求条件として算術平均粗さＲａのみの指定では、加工業者によって、摩擦摩耗特性に特に影響を与える表面形状に違いが生じる。

ブラスト処理により、摺動面のなじみに必要な適度な凸部と、潤滑性を高める凹部を付与することができる。

特開２０１３−２０４８０７号公報

摺動面の表面処理にブラスト処理を適用すると、摺動面の加工直後の表面粗さにばらつきが生じやすい。このばらつきは、なじみの再現性に影響を与える。なじみの再現性の低下を防止するために、ブラスト処理によって形成された摺動面の表面形状を定量的に評価する方法が望まれる。ところが、算術平均粗さＲａによる評価は、上述のように、摩擦摩耗特性に特に影響を与える凸部の形状を適切に表現しているとはいえない。

本発明の目的は、摩擦摩耗特性に大きな影響を与える評価指標によって摺動面の表面粗さを規定することにより、摩擦摩耗特性に優れた摺動機構を提供することである。

本発明の一観点によると、
摺動面同士を対向させて一方が他方に対して摺動する第１の部材及び第２の部材を有し、前記第１の部材及び前記第２の部材が共にクロムモリブデン鋼であり、前記第１の部材と前記第２の部材との硬さが同一であり、前記第２の部材の摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満であり、
前記第１の部材がブッシュであり、前記第２の部材が前記ブッシュに挿入されて回転する滑り軸受用ピンである摺動機構が提供される。

第２の部材の前記摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満にすることにより、良好な摩擦摩耗特性が得られる。

図１Ａは、実施例による摺動機構の断面図であり、図１Ｂは、図１Ａの一点鎖線１Ｂ−１Ｂにおける断面図である。図２Ａは、ブッシュのビッカース硬度Ｈｖが７３０の場合の滑り軸受用ピンの摺動面の突出山部高さＲｐｋと摩擦係数との関係を示すグラフであり、図２Ｂは、ブッシュのビッカース硬度Ｈｖが７３０の場合の滑り軸受用ピンの摺動面の突出山部高さＲｐｋと、相手材（ブッシュ）の比摩耗量との関係を示すグラフである。図３Ａは、ブッシュのビッカース硬度Ｈｖが７３０の場合の突出山部高さＲｐｋと、複合二乗平均平方根粗さの初期値に対する変化率Δσとの関係を示すグラフであり、図３Ｂは、突出山部高さＲｐｋと、評価実験後の複合二乗平均平方根粗さσとの関係を示すグラフである。図４Ａは、ブッシュのビッカース硬度Ｈｖが３３０の場合の滑り軸受用ピンの摺動面の突出山部高さＲｐｋと摩擦係数との関係を示すグラフであり、図４Ｂは、ブッシュのビッカース硬度Ｈｖが３３０の場合の滑り軸受用ピンの摺動面の突出山部高さＲｐｋと、相手材（ブッシュ）の比摩耗量との関係を示すグラフである。図５は、他の実施例によるショベルの側面図である。図６は、さらに他の実施例による成形機の型締装置の概略図である。図７は、さらに他の実施例による射出成形機の概略図である。図８は、さらに他の実施例による鍛造プレス機の概略図である。

図１Ａ〜図４Ｂを参照して、実施例による摺動機構について説明する。
図１Ａに実施例による摺動機構の断面図を示す。本実施例による摺動機構は、ブッシュ（第１の部材）１１及び滑り軸受用ピン（第２の部材）１２を含む滑り軸受に適用される。図１Ｂに、図１Ａの一点鎖線１Ｂ−１Ｂにおける断面図を示す。図１Ｂの一点鎖線１Ａ−１Ａにおける断面図が図１Ａに相当する。図１Ａに示した断面図は、回転中心を含み、図１Ｂに示した断面図は回転中心に対して垂直である。

滑り軸受用ピン１２が一対のブッシュ１１に挿入されており、ブッシュ１１に対して回転可能に支持されている。滑り軸受用ピン１２は、ブッシュ１１の内面（摺動面、相手面）に対して摺動する摺動面（側面）を含む。ブッシュ１１は可動部材１０に固定されている。図１Ａでは、２個の同一形状のブッシュ１１が可動部材１０に取り付けられている例を示しているが、ブッシュ１１の個数は１個でもよいし、３個以上でもよい。滑り軸受用ピン１２は、その両端において支持部材１３に支持されている。また、滑り軸受用ピン１２は、その一方の端部１４において支持部材１３に対して回転不能に固定されている。支持部材１３に対して可動部材１０が回転すると、滑り軸受用ピン１２の摺動面に対してブッシュ１１の摺動面が摺動する。

なお、ブッシュ１１に対して滑り軸受用ピン１２が回転する機構としてもよい。本実施例による摺動機構においては、滑り軸受用ピン１２とブッシュ１１とが、摺動面同士を対向させて、一方が他方に対して摺動する。

摺動面の表面粗さが異なる複数の滑り軸受用ピン１２を作製し、摩擦摩耗特性の評価を行なった。以下、この評価実験の結果について説明する。

評価実験では、滑り軸受用ピン１２及びブッシュ１１の材料として、クロムモリブデン鋼（ＳＣＭ）を用いた。より具体的には、滑り軸受用ピン１２としてＳＣＭ４１５を用い、ブッシュ１１としてＳＣＭ４１５及びＳＣＭ４４０を用いた。ＳＣＭ４１５のビッカース硬度は７３０であり、ＳＣＭ４４０のビッカース硬度は３３０である。

次に、評価実験で用いた滑り軸受用ピン１２の製造方法について説明する。まず摺動面（側面）を、算術平均粗さＲａが約０．０１μｍ〜０．１μｍになるまで研削した。その後、エアブラスト処理を行うことにより、摺動面の突出山部高さＲｐｋが約０．０３μｍ〜０．３３μｍの範囲の複数の滑り軸受用ピン１２を作製した。表面処理としてブラスト処理を用いる場合には、突出山部高さＲｐｋと、表面粗さ曲線の周波数との間には相関がある。このため、評価実験に用いた滑り軸受用ピン１２の摺動面の表面粗さ曲線の周波数については特に規定していない。表面粗さを規定する指数の算出に際し、短波長閾値２．５μｍ、長波長閾値０．８ｍｍのガウシアンフィルタを適用した。

評価実験で用いたブッシュ１１は、摺動面の算術平均粗さＲａが０．１μｍになるように研削したものである。

評価実験においては、荷重を５ｋＮとし、速度を０．９ｃｍ／ｓとし、ヘルツの最大接触応力を１８７ＭＰａとし、軸受幅を１０ｍｍとし、ピン／ブッシュ径を６０ｍｍ／６４ｍｍとし、潤滑剤として極圧剤入りグリスを用いた。

図２Ａに、ブッシュ１１としてビッカース硬度Ｈｖが７３０のＳＣＭ４１５を用いた場合の滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋと摩擦係数との関係を示す。横軸は、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを単位「μｍ」で表し、縦軸は摩擦係数を表す。

突出山部高さＲｐｋの値が０．０９μｍを境として、その上下で、摩擦係数に大きな違いがあることがわかる。突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍより大きい範囲では、摩擦係数が０．０７よりも大きく、突出山部高さＲｐｋが０．０９未満の範囲では、摩擦係数が０．０３よりも小さい。突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍの極近傍では、摩擦係数が０．０４〜０．０６の範囲に分布する。

滑り軸受用ピン１２と、ブッシュ１１との硬さが同一である場合、摩擦係数を小さくするために、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを０．０９μｍ未満にすることが好ましい。突出山部高さＲｐｋの好ましい範囲の下限値は、例えば０．０２μｍである。

図２Ｂに、ブッシュ１１のビッカース硬度Ｈｖが７３０の場合の滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋと、相手材（ブッシュ１１）の比摩耗量との関係を示す。横軸は、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを単位「μｍ」で表し、縦軸は相手材の比摩耗量を単位「ｍｍ^２／Ｎ」で表す。

相手材の比摩耗量と、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋとの間には、明確な相関関係は見出されない。

図３Ａに、ブッシュ１１のビッカース硬度Ｈｖが７３０の場合の突出山部高さＲｐｋと、複合二乗平均平方根粗さの初期値に対する変化率Δσとの関係を示す。横軸は、突出山部高さＲｐｋを単位「μｍ」で表し、縦軸は変化率Δσを単位「％」で表す。複合二乗平均平方根粗さσは、滑り軸受用ピン１２の摺動面の二乗平均平方根粗さと、ブッシュの摺動面の二乗平均平方根粗さとを二乗平均して平方根を取ったものである。

突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満の試料においては、突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ以上の試料に比べて、評価実験により、複合二乗平均平方根粗さσが大きく低下していることがわかる。これは、ブッシュ１１と滑り軸受用ピン１２との摺動面同士がよくなじんでいることを示している。摺動面のなじみ性が向上することにより、低摩擦係数が得られる。

図３Ｂに、突出山部高さＲｐｋと、評価実験後の複合二乗平均平方根粗さσとの関係を示す。横軸は、突出山部高さＲｐｋを単位「μｍ」で表し、縦軸は複合二乗平均平方根粗さσを単位「μｍ」で表す。

突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満の試料においては、突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ以上の試料に比べて、評価実験後の複合二乗平均平方根粗さσが小さいことがわかる。油膜厚は実験条件で決まるため、いずれの試料においても同一である。従って、複合二乗平均平方根粗さσが小さいことは、複合二乗平均平方根粗さσに対する油膜厚の比が大きいことを意味する。この膜厚比が大きいため、低摩擦係数が得られる。

図２Ａ、図２Ｂ、図３Ａ及び図３Ｂに示した実験結果から、滑り軸受用ピン１２とブッシュ１１との硬さが同一である場合、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを０．０９μｍ未満にすることにより、摩擦係数が小さく、摺動面のなじみ性の高い摺動機構が得られることがわかる。言い換えると、摩擦係数が小さく、摺動面のなじみ性の高い摺動機構を実現するために、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを０．０９μｍ未満にすることが好ましい。

図２Ａ及び図２Ｂでは、滑り軸受用ピン１２とブッシュ１１との硬さが同一であったが、両者の硬さが厳密に同一である必要はない。例えば、ブッシュ１１のビッカース硬度が滑り軸受用ピン１２のビッカース硬度の０．９倍以上１．１倍以下であれば、実質的に、両者の硬さが同一であると言える。

図４Ａに、ブッシュ１１のビッカース硬度Ｈｖが３３０の場合の滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋと摩擦係数との関係を示す。すなわち、ブッシュ１１が滑り軸受用ピン１２よりも柔らかい。横軸は、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを単位「μｍ」で表し、縦軸は摩擦係数を表す。

突出山部高さＲｐｋが０．０３μｍから０．３３μｍまでの範囲で大きくなるに従って、摩擦係数も大きくなる傾向を示す。ただし、図２Ａに示した場合のように、摩擦係数が急峻に変化するような明確な境界を特定することはできない。

図４Ｂに、ブッシュ１１のビッカース硬度Ｈｖが３３０の場合の滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋと、相手材（ブッシュ１１）の比摩耗量との関係を示す。横軸は、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを単位「μｍ」で表し、縦軸は相手材の比摩耗量を単位「ｍｍ^２／Ｎ」で表す。

突出山部高さＲｐｋの値が０．０８μｍを境界として、その上下で、相手材の比摩耗量に大きな違いがあることが分かる。突出山部高さＲｐｋが０．０８μｍより大きい範囲では、相手材の比摩耗量が６×１０^−１０ｍｍ^２／Ｎより大きく、突出山部高さＲｐｋが０．０８μｍ未満の範囲では、相手材の比摩耗量が１×１０^−１０ｍｍ^２／Ｎよりも小さい。突出山部高さＲｐｋが０．０８μｍの極近傍では、相手材の比摩耗量が２×１０^−１０ｍｍ^２／Ｎ〜５×１０^−１０ｍｍ^２／Ｎの範囲に分布する。

ブッシュ１１が滑り軸受用ピン１２よりも柔らかい場合、ブッシュ１１の摩耗量を小さくするために、滑り軸受用ピン１２の摺動面の突出山部高さＲｐｋを０．０８μｍ未満にすることが好ましい。突出山部高さＲｐｋの好ましい範囲の下限値は、例えば０．０２μｍである。

図４Ａ及び図４Ｂに示した評価実験では、滑り軸受用ピン１２のビッカース硬度が７３０であり、ブッシュ１１のビッカース硬度が３３０であった。上述の効果を得るためには、一般的には、ブッシュ１１のビッカース硬度が滑り軸受用ピン１２のビッカース硬度の１／２倍以下であることが一つの基準となる。

上記評価実験では、滑り軸受用ピン１２の摺動面の仕上げ処理にエアブラスト処理を用いたが、ウェットブラスト処理を用いてもよい。摺動面の突出山部高さＲｐｋを０．０９μｍ未満、または０．０８μｍ未満にするためには、投射材として粒径５０μｍ以下のものを用いることが好ましい。さらに、投射材として、角を丸めた粒子を用いることが好ましい。

また、投射材が硬すぎると、摺動面の突出山部高さＲｐｋを０．０９μｍ未満、または０．０８μｍ未満にすることが困難である。投射材の材質として、ブラスト処理対象の摺動面と同一か、摺動面より柔らかいものを用いることが好ましい。

投射材の投射エネルギを大きくし過ぎると、摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍより大きくなってしまう。一般的なエアブラスト処理で用いられる投射エネルギで表面処理を行うと、摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍより大きくなる。突出山部高さＲｐｋを０．０９μｍ未満、または０．０８μｍ未満にするためには、投射材の投射エネルギを、一般的なエアブラスト処理で用いられる投射エネルギよりも小さくすることが好ましい。

上記実施例では、摺動機構の例として滑り軸受を取り上げた。滑り軸受は、相互に対向する摺動面が円筒形状を有する。上述のブラスト処理で作製された摺動面は、その他の摺動機構にも適用することが可能である。例えば、平面状の摺動面を持つ一対の摺動部材が、摺動面同士を対向させて摺動する摺動機構にも適用することが可能である。

次に、図５〜図８を参照して、上述の摺動機構が適用される複数の他の実施例について説明する。

図５に、他の実施例によるショベルの側面図を示す。下部走行体２０に上部旋回体２１が旋回可能に搭載されている。上部旋回体２１に、ブーム２２、アーム２３、及びバケット２４が連結されている。油圧シリンダ２５、２６、２７が、それぞれブーム２２、アーム２３、及びバケット２４を駆動する。油圧シリンダ２７とバケット２４とは、リンク機構２８を介して接続されている。ブーム２２と上部旋回体２１との関節部３１、ブーム２２とアーム２３との関節部３２、アーム２３とバケット２４との関節部３３、各油圧シリンダ２５、２６、２７と、各作業要素との関節部３４、及びリンク機構２８の関節部に、図１Ａ及び図１Ｂに示した実施例による滑り軸受用ピン１２が用いられる。

上記実施例による滑り軸受用ピン１２を、ショベルの関節部に適用することにより、摩擦係数低減、なじみ性の向上という効果が得られる。または、ブッシュ１１（図１Ａ、図１Ｂ）の摩耗量の低減という効果が得られる。

図６に、さらに他の実施例による成形機の型締装置の概略図を示す。固定プラテン４０及びトグルサポート４１が、相互に距離をおいてフレームに固定されている。固定プラテン４０とトグルサポート４１との間に複数のタイバー４２が架設されている。

可動プラテン４３が、タイバー４２に案内されて、固定プラテン４０に対して進退可能に支持されている。固定プラテン４０の金型取付面と可動プラテン４３の金型取付面とが対向している。固定プラテン４０の金型取付面に固定金型４５が取り付けられており、可動プラテン４３の金型取付面に可動金型４６が取り付けられている。

可動プラテン４３とトグルサポート４１との間にトグル機構５０が配置されている。トグルサポート４１の背面（可動プラテン４３とは反対側を向く面）に、駆動装置４７が取り付けられている。駆動装置４７から、トグルサポート４１を貫通して可動プラテン４３に向かって連結ロッド５１が延びる。駆動装置４７は、連結ロッド５１を軸方向に移動させる。

連結ロッド５１の先端にクロスヘッド５２が取り付けられている。クロスヘッド５２に、一対の小トグルレバー５３の各々の一端が、滑り軸受用ピン６１を介して取り付けられている。一対の大トグルレバー５４の一端が、滑り軸受用ピン６２を介してトグルサポート４１に取り付けられている。小トグルレバー５３の他端が、滑り軸受用ピン６３を介して大トグルレバー５４の中間位置に取り付けられている。大トグルレバー５４の他端が、滑り軸受用ピン６４を介してトグルアーム５５の一端に取り付けられている。トグルアーム５５の他端は、滑り軸受用ピン６５を介して可動プラテン４３に取り付けられている。

駆動装置４７が連結ロッド５１を軸方向に移動させることによって、トグル機構５０を動作させることができる。滑り軸受用ピン６１、６２、６３、６４、６５の摺動面（側面）の加工に、図１Ａ、図１Ｂに示した滑り軸受用ピン１２の摺動面に対するブラスト処理を適用することができる。これにより、摩擦係数低減、なじみ性の向上という効果が得られる。または、滑り軸受用ピン６１、６２、６３、６４、６５の相手面の摩耗量の低減という効果が得られる。

図７に、さらに他の実施例による射出成形機の概略図を示す。固定プラテン７０とトグルサポート７１との間にトグル機構７２が配置されている。トグル機構７２により、固定プラテン７０に対してトグルサポート７１が上下に移動する。トグルサポート７１から上方に向かって延びる３本のタイバー７３が、固定プラテン７０を貫通して、さらに上方に延びる。図７には、２本のタイバー７３が示されている。タイバー７３の上端に、固定用ナット７６を用いて可動プラテン７５が固定されている。トグル機構７２を動作させてトグルサポート７１を下方に移動させると、可動プラテン７５が固定プラテン７０に近づく。

固定プラテン７０の上に、２枚の滑りプレート８０ａ、８０ｂが固定されている。ロータリテーブル７７が、回転軸受７８を介して１本のタイバー７３に対して回転可能に支持されるとともに、滑りプレート８０ａ、８０ｂにより下方から支持されている。２枚の滑りプレート８０ａ、８０ｂは、ロータリテーブル７７の回転中心に関して点対称の位置に配置される。回転駆動機構７９がロータリテーブル７７を回転させる。

ロータリテーブル７７の上に、２つの下側金型８２ａ、８２ｂが支持されている。一方の下側金型８２ａが一方の滑りプレート８０ａの真上に位置するとき、他方の下側金型８２ｂは他方の滑りプレート８０ｂの真上に位置する。図７は、下側金型８２ａが滑りプレート８０ａの真上に位置する状態を示している。

可動プラテン７５の下方を向く面に上側金型８３が取り付けられている。上側金型８３は、一方の滑りプレート８０ａの真上に配置されている。ロータリテーブル７７を回転させることにより、下側金型８２ａ及び８２ｂの一方を上側金型８３の下に配置して成形品を作製し、他方から、作製された成形品を取り出すことができる。

射出成型を行うときには、固定プラテン７０と可動プラテン７５との間隔が狭まり、ロータリテーブル７７の一部、具体的には滑りプレート８０ａの真上の位置に、下方を向く荷重が加わる。滑りプレート８０ａは、ロータリテーブル７７に加わる荷重を支える。

滑りプレート８０ａ、８０ｂの上面と、ロータリテーブル７７の下面とが、一対の摺動面を構成する。ロータリテーブル７７が回転すると、ロータリテーブル７７の下面（摺動面）と、滑りプレート８０ａ、８０ｂの上面（摺動面）とが摺動する。滑りプレート８０ａ、８０ｂの上面の加工に、図１Ａ及び図１Ｂに示した滑り軸受用ピン１２の摺動面に対するブラスト処理を適用することができる。

滑りプレート８０ａ、８０ｂの上面の加工に、図１Ａ及び図１Ｂに示した滑り軸受用ピン１２の摺動面のブラスト処理を適用することにより、摩擦係数低減、なじみ性の向上という効果が得られる。または、滑りプレート８０ａ、８０ｂの相手面、すなわちロータリテーブル７７の下面の摩耗量の低減という効果が得られる。

図８に、さらに他の実施例による鍛造プレス機の概略図を示す。ベッド９０の四隅から上方に向かってコラム９２が延び、コラム９２の上端にクラウン９１が固定されている。クラウン９１に、水平方向に架け渡された偏心軸９５が回転可能に支持されている。駆動源９６が偏心軸９５を回転させる。偏心軸９５の下方に、スライド９８がコンロッド９７を介して連結されている。

コラム９２に、それぞれスライドギブ１００が取り付けられている。スライドギブ１００は鉛直方向に延びる案内面を含む。スライド９８は、被案内面をスライドギブ１００の案内面に対向させて、上下方向に案内される。偏心軸９５を回転させることにより、スライド９８を上下方向に往復運動させることができる。

ベッド９０の上に、下側ダイホルダ１０５が取り付けられている。下側ダイホルダ１０５に下側金型１０６が保持される。スライド９８の下面に上側ダイホルダ１０７が取り付けられている。上側ダイホルダ１０７に上側金型１０８が保持される。

スライドギブ１００の案内面には、例えば銅合金製のライナー材を用いることができる。スライド９８の被案内面の加工に、図１Ａ及び図１Ｂに示した滑り軸受用ピン１２の摺動面のブラスト処理を適用することができる。その逆に、スライド９８の被案内面に、例えば銅合金製のライナー材を用い、スライドギブ１００の案内面の加工に、図１Ａ及び図１Ｂに示した滑り軸受用ピン１２の摺動面のブラスト処理を適用してもよい。

スライドギブ１００の案内面、及びスライド９８の被案内面の一方の加工に、図１Ａ及び図１Ｂに示した滑り軸受用ピン１２の摺動面のブラスト処理を適用することにより、摩擦係数低減、なじみ性の向上という効果が得られる。または、スライドギブ１００の案内面、及びスライド９８の被案内面の他方の摩耗量の低減という効果が得られる。

以上実施例に沿って本発明を説明したが、本発明はこれらに制限されるものではない。例えば、種々の変更、改良、組み合わせ等が可能なことは当業者に自明であろう。

１０固定部材
１１ブッシュ
１２滑り軸受用ピン
１３可動部材
１４滑り軸受用ピンの端部
２０下部走行体
２１上部旋回体
２２ブーム
２３アーム
２４バケット
２５、２６、２７油圧シリンダ
２８リンク機構
３１、３２、３３、３４関節部
４０固定プラテン
４１トグルサポート
４２タイバー
４３可動プラテン
４５固定金型
４６可動金型
４７駆動装置
５０トグル機構
５１連結ロッド
５２クロスヘッド
５３小トグルレバー
５４大トグルレバー
５５トグルアーム
６１、６２、６３、６４、６５滑り軸受用ピン
７０固定プラテン
７１トグルサポート
７２トグル機構
７３タイバー
７５可動プラテン
７６固定用ナット
７７ロータリテーブル
７８回転軸受
７９回転駆動機構
８０ａ、８０ｂ滑りプレート
８２ａ、８２ｂ下側金型
８３上側金型
９０ベッド
９１クラウン
９２コラム
９５偏心軸
９６駆動源
９７コンロッド
９８スライド
１００スライドギブ
１０５下側ダイホルダ
１０６下側金型
１０７上側ダイホルダ
１０８上側金型

Claims

摺動面同士を対向させて一方が他方に対して摺動する第１の部材及び第２の部材を有し、前記第１の部材及び前記第２の部材が共にクロムモリブデン鋼であり、前記第１の部材と前記第２の部材との硬さが同一であり、前記第２の部材の摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満であり、
前記第１の部材がブッシュであり、前記第２の部材が前記ブッシュに挿入されて回転する滑り軸受用ピンである摺動機構。
摺動面同士を対向させて一方が他方に対して摺動する第１の部材及び第２の部材を有し、前記第１の部材及び前記第２の部材が共にクロムモリブデン鋼であり、前記第１の部材と前記第２の部材との硬さが同一であり、前記第２の部材の摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満であり、
前記第１の部材が、垂直な回転軸に対して回転可能に支持され、下方を向く摺動面を持つロータリテーブルであり、
前記第２の部材が、前記ロータリテーブルの下に配置され、前記ロータリテーブルの摺動面に対向する摺動面を持つ滑りプレートであり、
前記ロータリテーブルが回転することにより、前記滑りプレートの摺動面に対して前記ロータリテーブルの摺動面が摺動し、
前記滑りプレートは、前記ロータリテーブルに加わる荷重を支える摺動機構。
摺動面同士を対向させて一方が他方に対して摺動する第１の部材及び第２の部材を有し、前記第１の部材及び前記第２の部材が共にクロムモリブデン鋼であり、前記第１の部材と前記第２の部材との硬さが同一であり、前記第２の部材の摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０９μｍ未満であり、
前記第１の部材及び前記第２の部材の一方が、鉛直方向に延びる案内面を含むスライドギブであり、
前記第１の部材及び前記第２の部材の他方が、前記スライドギブの前記案内面に被案内面を対向させて上下方向に移動するスライドであり、
前記スライドが上下に移動することにより、前記スライドの前記被案内面が、前記スライドギブの前記案内面に対して摺動する摺動機構。
前記第２の部材の摺動面の突出山部高さＲｐｋが０．０２μｍ以上である請求項１乃至３のいずれか１項に記載の摺動機構。