JP6821870B2 - チューブ成型体及びこれを用いたカテーテル - Google Patents
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Description
本発明は、基端部及び先端部に求められる、優れたプッシャビリティ性と耐キンク性とを実現するチューブ成型体、及びこれを用いたカテーテルを提供することを課題とする。
<1>ポリイミド樹脂からなる管状の内層と、該内層の外周に金属線の編組体と、該編組体を被覆する外層とを備え、前記内層と前記外層との間に接着剤層を備えていない、カテーテル用のチューブ成型体であって、
前記ポリイミド樹脂が芳香族テトラカルボン酸無水物と芳香族ジアミンとの重合物であり、
前記金属線の編組体が、軸線に垂直な断面形状が円形であって該円形の直径が0.02〜0.05mmである金属線、又は、軸線に垂直な断面形状が平角形状であって該平角形状の厚さが0.010〜0.025mmであり、幅が0.04〜0.15mmである金属線を編組ピッチPPI(ピッチ パー インチ)30〜200で8〜32本編み組んだ編組体であり、
前記外層が脂肪族ポリアミド樹脂を含有し、
前記内層の厚さが前記外層との合計厚さに対して70%以下である、チューブ成型体。
<2>前記脂肪族ポリアミド樹脂が、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン610、ナイロン612、及び、主鎖中に1,4−シクロヘキシレン基を含むナイロンからなる群より選択される少なくとも1種を含む、<1>に記載のチューブ成型体。
<3>前記外層が、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーを含有する<1>又は<2>に記載のチューブ成型体。
<4>前記ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーのショア硬度が、60〜85である<1>〜<3>のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
<5>前記内層の厚さが、外層との合計厚さに対して55%以上である<1>〜<4>のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
<6>前記金属線が、ステンレス鋼からなる線である<1>〜<5>のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
<7>前記外層が、押出成形体である<1>〜<6>のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
<8>上記<1>〜<7>のいずれか1項に記載のチューブ成型体を用いたカテーテル。
<9>前記チューブ成型体の一端側に設けられたバルーンと、前記チューブ成型体の他端にコネクタを介して接続された吸引シリンジ又は圧縮シリンジとを有する<8>に記載のカテーテル。
本明細書において「〜」を用いて表される数値範囲は、その前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
また、本発明のチューブ成型体は、プッシャビリティ性が高く、カテーテルを引き抜く際の伸び及び内径縮小を抑制できる。しかも、上述の優れた特性を1本のチューブで実現できるため、複数のチューブを接続してなるチューブ成型体に比べて高い信頼性を示す。
以下に、本発明のチューブ成型体を用いた医療用カテーテルについて説明する。
医療用カテーテルは、チューブ成型体を少なくとも1本有していれば、それ以外のカテーテル構成部材は特に制限されない。例えば、バルーン又はステントを有していてもいなくてもよい。
このような医療用カテーテル1において、基端側のチューブ成型体4として本発明のチューブ成型体が好適に用いられ、一方、先端側のチューブ成型体2としては、本発明のチューブ成型体以外にも公知の各種チューブ成型体を用いることができる。
チューブ成型体において、内層11及び外層13は、それぞれ、単層構造でも複層構造でもよい。本発明において、含有される樹脂及び添加物が同じ層を隣接して積層した場合、これらの層を合わせて1つの層とする。一方、含有される樹脂及び添加物が同じ層であっても隣接して積層していない場合、すなわち他の層を介して積層した場合、それぞれの層を1つの層とする。また、同じ樹脂で構成されていても添加物の種類又は含有量が異なる層を積層した場合、隣接しているか否かに関わらず、それぞれの層を1つの層とする。
また、チューブ成型体の最大内径(以下、単に内径という。)も、用途等に応じて適宜に設定され、特に制限されるものではないが、例えば、0.4mm以上に設定される。他方、内径は、通常、2.0mm以下に設定される。
本発明のチューブ成型体は、内層をポリイミド樹脂で形成しているから、外層及び金属編組体と相俟って、チューブ成型体の強度(プッシャビリティ性)及び柔軟性を保持しつつも上述の外径まで細径化が可能であり、しかも実質的に均一な厚さで薄肉化できる。本発明において、チューブ成型体の厚さの均一性は、例えば、チューブ成型体の最も厚い部分と最も薄い部分の厚さの比率(最も厚い部分/最も薄い部分)が好ましくは1.5以下であり、より好ましくは1.1〜1.4である。
熱硬化性のポリイミド樹脂を形成する芳香族ジアミンも、特に制限はなく、例えば、4,4’−ジアミノジフェニルエーテル、4,4’−ジアミノジフェニルスルフォン、4,4’−ジアミノベンゾフェノン、4,4’−ジアミノジフェニルメタン等が挙げられる。容易に入手できる点で4,4’−ジアミノジフェニルエーテルが好ましい。
すなわち、熱硬化性のポリイミド樹脂は、ピロメリット酸二無水物と芳香族ジアミンとを重合してなるものが好ましい。
市販のポリイミド樹脂としては、例えば、代表例なものとして、「Pyre−ML(I.S.T社製、商品名)」及び「ユーピレックスS(宇部興産社製、製品名)」等が挙げられる。
内層11と外層13との合計厚さに対する内層11の厚さの比率(内層の厚さ比率)は、70%以下である。本発明のチューブ成型体において、内層の厚さ比率を70%以下に設定すると、優れた耐キンク性を維持しつつもプッシャビリティ性の改善効果が高くなり、チューブ成型体の耐キンク性とプッシャビリティ性とをより一層高い水準で両立できる。更には、外層13の形成も可能となり、外表面に凹凸の発生を抑制して良好な外観となる。耐キンク性、更には外層13の形成容易性及び外観の点で、内層の厚さ比率は、65%以下が好ましく、60%以下がより好ましい。内層の厚さ比率の下限値は、0%を超えていれば特に制限されないが、プッシャビリティ性の向上効果に優れる点で、35%以上が好ましく、55%以上がより好ましく、60%以上が更に好ましい。
本発明において、脂肪族ポリアミド樹脂の主鎖は、通常、ポリアミド樹脂を形成する高分子鎖のうちで最も長鎖のものをいう。この主鎖は、直鎖であっても、分岐鎖でもよく、脂肪族の環状構造を含んでいてもよい。
金属編組体を設けたポリイミド樹脂製の内層11に、このような脂肪族ポリアミド樹脂を含む外層13を設けると、高い水準でプッシャビリティ性及び耐キンク性を両立でき、しかも外層13の押出成形性に優れる。
脂肪族ポリアミド樹脂は、市販品又は適宜合成したものを、特に制限することなく使用できる。ナイロン11は、11−アミノウンデカン酸を重縮合して、又は、ウンデカンラクタムを開環重縮合して、得られるポリアミド樹脂であり、その市販品としては、例えば、「リルサン」(商品名、アルケマ社製)が挙げられる。ナイロン12は、ω−ラウリルラクタムを開環重縮合して得られるポリアミド樹脂であり、その市販品としては、例えば、「リルサミッド」(商品名、アルケマ社製)、「ダイアミドL1940」(商品名、ダイセルエボニック社製)等が挙げられる。ナイロン610は、ヘキサメチレンジアミンとセバシン酸とを共縮重合して得られるポリアミド樹脂であり、その市販品としては、例えば、「アミランCM2001」(商品名、東レ社製)が挙げられる。ナイロン612は、ヘキサメチレンジアミンとドデカン酸とを共縮重合して、又は、カプロラクタムとラウリルラクタムとを共縮重合して得られるポリアミド樹脂であり、その市販品としては、例えば、「ザイテル158」(商品名、デュポン社製)が挙げられる。ナイロン1010は、1,10−デカメチレンジアミンとセバシン酸とを共重縮合して得られるポリアミド樹脂であり、その市販品としては、例えば、「ベスタミドDS」(商品名、ダイセルエボニック社製)が挙げられる。
脂環式ポリアミド樹脂は、通常、脂環式ジアミンと脂肪族ジカルボン酸とを公知の方法で脱水重縮合して、合成される。原料としての脂環式ジアミンとしては、特に制限されるものではなく、例えば、4,4’−ジアミノジシクロヘキシルメタン、1,4−シクロヘキサンジアミンが挙げられ、4,4’−ジアミノジシクロヘキシルメタンが好ましい。原料としての脂肪族ジカルボン酸としては、特に制限されるものではなく、例えば、ドデカン二酸、セバシン酸、アジピン酸が挙げられ、ドデカン二酸が好ましい。脂環式ポリアミド樹脂の市販品としては、例えば、「グリルアミドTR55」(商品名、エムス・ケミー社製)、「トロガミドCX7323」(商品名、ダイセルエボニック社製)が挙げられる。
ポリアミドエラストマーのショア硬度は、HSD60〜85であることが好ましく、HSD69〜84であることがより好ましい。ここで、ショア硬度は、JIS Z 2246(ショア硬度計 D型)に基づいて測定される値である。ポリアミドエラストマーのショア硬度は、ソフトセグメント及び/又はハードセグメントの種類、ソフトセグメントとハードセグメントとの比率等によって調整できる。
外層13がポリエーテルブロックポリアミドエラストマーを含有する場合、外層13中の、脂肪族ポリアミド樹脂の含有率は、70質量%以上100質量%未満であることが好ましく、80質量%以上100質量%未満であることがより好ましく、外層13中の、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーの含有率は、0質量%を越え30質量%以下であることが好ましく、0質量%を越え20質量%以下であることがより好ましい。外層13中の含有率の比[脂肪族ポリアミド樹脂/ポリエーテルブロックポリアミドエラストマー]は、各含有率が上記範囲を満たす限り特に制限されないが、例えば、100/0〜70/30が好ましく、100/0〜80/20がより好ましい。
外層13中の、その他の樹脂の含有率は、特に制限されず、例えば、30質量%以下とすることができる。
内層11及び外層13は、それぞれ、公知の各種添加剤を含有していてもよく、各層中の含有率は例えば0〜10質量%とすることができる。
外層13のロックウェル硬度は、特に制限されないが、例えば、100〜120であることが好ましく、100〜115であることがより好ましい。外層13のロックウェル硬度は、外層13からサンプリングした樹脂を用いて、「JIS K 7202−2 プラスチック、硬さの求め方―第2部:ロックウエル硬さ」に規定の方法に基づいて、常温(10〜35℃)条件の下で、直径12.7mmの圧子を用いて試験荷重588.4Nの条件で測定される値である。
次いで、内層11の外周面に金属編組体12を形成(金属線12aを網み組み)する。金属線12aを編み組む方法としては、特に制限されず、編組機を用いて、規定のピック率と長さを指定して、公知の方法で、編み込むことにより、設けることができる。
次いで、金属編組体12上に外層13を形成する。外層13は、押し出し被覆装置を用いて、押出成形体として形成することが好ましい。このときの押出成形方法は、特に制限されないが、口金から溶融した脂肪族ポリアミド樹脂、又はこの樹脂を含有する組成物を、指定金型(ダイス)で加圧して皮膜を金属編組体12上に形成する方法が用いられる。
実施例1では、図2に示されるチューブ成型体10を製造した。
ステンレス鋼(SUS304)で形成された外径1.0mmの芯金上にポリイミド樹脂塗料(商品名:パイヤー−ML(型番RC−5057)、I.S.T社製)を塗布し、450℃で焼付けした。この塗布焼付けを18回繰り返して、芯金の上に0.090mmの厚さの内層11を形成した。
上述のポリイミド樹脂塗料は、ピロメリット酸二無水物と4,4’−ジアミノジフェニルエーテルとを重合してなるポリイミド樹脂を含有している。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:アミランCM2001、ナイロン610、東レ社製)を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例2のチューブ成型体10を製造した。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:リルサン、ナイロン11、アルケマ社製)を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例3のチューブ成型体10を製造した。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:ザイテル158、ナイロン612、デュポン社製)を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして実施例4のチューブ成型体10を製造した。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:トロガミドCX7323、脂環式ポリアミド樹脂、ダイセルエボニック社製)を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例5のチューブ成型体10を製造した。
トロガミドCX7323は、脂環式ポリアミド樹脂として、ドデカン二酸と4,4’−ジアミノジシクロヘキシルメタンとの重縮合体を含有する。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:リルサミッド、ナイロン12、アルケマ社製)とポリエーテルブロックポリアミドエラストマー(商品名:ぺバックス7233、ショア硬度HSD69、アルケマ社製)との混合物を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例6のチューブ成型体10を製造した。
ポリエーテルブロックポリアミドエラストマー:ぺバックス7233におけるハードセグメントはポリアミド12であり、ソフトセグメントはポリテトラメチレングリコールである。
外層13中の、脂肪族ポリアミド樹脂の含有率は80質量%であり、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーの含有率は20質量%であった。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:リルサミッド、ナイロン12、アルケマ社製)とポリエーテルブロックポリアミドエラストマー(商品名:ぺバックス6333、ショア硬度HSD64、アルケマ社製)との混合物を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例7のチューブ成型体10を製造した。
ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーぺバックス6333におけるハードセグメントはポリアミド12であり、ソフトセグメントはポリテトラメチレングリコールである。
外層13中の、脂肪族ポリアミド樹脂の含有率は80質量%であり、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーの含有率は20質量%であった。
金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド樹脂(商品名:リルサミッド、ナイロン12、アルケマ社製)とポリエーテルブロックポリアミドエラストマー(商品名:ぺバックスRnew80、ショア硬度HSD80、アルケマ社製)の混合物を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例8のチューブ成型体10を製造した。
ポリエーテルブロックポリアミドエラストマー:ぺバックスRnew80におけるハードセグメントはポリアミド11であり、ソフトセグメントはポリテトラメチレングリコールである。
外層13中の、脂肪族ポリアミド樹脂の含有率は80質量%であり、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーの含有率は20質量%であった。
内層1の厚さを0.105mm、外層13の厚さを0.045mmに変更したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例9のチューブ成型体10を製造した。
内層1の厚さを0.0825mm、外層13の厚さを0.0675mmに変更したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例10のチューブ成型体10を製造した。
内層1の厚さを0.0525mm、外層13の厚さを0.0975mmに変更したこと以外は、実施例1と同様にして、実施例11のチューブ成型体10を製造した。
内層1の厚さを0.030mm、外層13の厚さを0.120mmに変更したこと以外は実施例1と同様にして、実施例12のチューブ成型体10を製造した。
ステンレス鋼(SUS304)で形成された外径1.4mmの芯金上にポリイミド樹脂塗料(商品名:パイヤー−ML(型番RC−5057)、I.S.T社製)を塗布し、450℃で焼付けした。この塗布焼付けを18回繰り返して、芯金の上に0.095mmの厚さの内層1を形成した。
この内層11上に、編組機を用いて、ステンレス鋼(SUS304)で断面平角形状に形成された、厚さ0.01mm及び幅0.075mmの金属線(平線)12aをPPI80に設定して16本編み組みして、金属編組体12を形成した。
次いで、この金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.770mmの金型を用い、脂肪族ポリアミド12樹脂(商品名:リルサミッド、ナイロン12、アルケマ社製)を押し出して、被覆厚0.065mmの外層13を形成した。
このようにして、内径1.4mm、外径1.720mmの芯金入り被覆層成形体を得、これを伸長機にかけて伸長させて芯金を抜き、実施例13のチューブ成型体10を製造した。
ステンレス鋼(SUS304)で形成された外径1.0mmの芯金上にポリイミド樹脂塗料(商品名:パイヤー−ML(型番RC−5057)、I.S.T社製)を塗布し、450℃で焼付けした。この塗布焼付けを18回繰り返して、芯金の上に0.090mmの厚さの内層11を形成した。
この内層11上に、編組機を用いて、ステンレス鋼(SUS304)で断面円形に形成された直径0.03mmの金属線(丸線)12aをPPI80に設定して16本編み組みして、金属編組体12を形成した。
次いで、この金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマー(商品名:ペバックス7233、ショア硬度HSD69、アルケマ社製)を押し出して、被覆厚0.06mmの外層13を形成した。
このようにして、内径1.0mm、外径1.300mmの芯金入り被覆層成形体を得、これを伸長機にかけて伸長させて芯金を抜き、比較例1のチューブ成型体を製造した。
内層1の厚さを0.105mm、外層13の厚さを0.045mmに変更したこと以外は、比較例1と同様にして、比較例2のチューブ成型体を製造した。
内層1の厚さを0.0825mm、外層13の厚さを0.0675mmに変更したこと以外は、比較例1と同様にして、比較例3のチューブ成型体を製造した。
内層1の厚さを0.0525mm、外層13の厚さを0.0975mmに変更したこと以外は、比較例1と同様にして、比較例4のチューブ成型体を製造した。
内層1の厚さを0.030mm、外層13の厚さを0.120mmに変更したこと以外は、比較例1と同様にして、比較例5のチューブ成型体を製造した。
ステンレス鋼(SUS304)で形成された外径1.4mmの芯金上にポリイミド樹脂塗料(商品名:パイヤーML(型番RC−5057)、I.S.T社製)を塗布し、450℃で焼付けした。この塗布焼付けを18回繰り返して、芯金の上に0.095mmの厚さの内層11を形成した。
この内層11上に、編組機を用いて、ステンレス鋼(SUS304)で断面平角形状に形成された、厚さ0.01mmで幅0.075mmの金属線(平線)12aをPPI80に設定して16本編み組みして、金属編組体12を形成した。
次いで、この金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.770mmの金型を用い、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマー(商品名:ペバックス7233、ショア硬度HSD69、アルケマ社製)を押し出して、被覆厚0.065mmの外層13を形成した。
このようにして、内径1.4mm、外径1.720mmの芯金入り被覆層成形体を得、これを伸長機にかけて伸長させて芯金を抜き、比較例6のチューブ成型体を製造した。
内層1の厚さを0.120mm、外層13の厚さを0.030mmとしたこと以外は、実施例1と同様にして、比較例7のチューブ成型体を製造した。
ステンレス鋼(SUS304)で形成された外径1.0mmの芯金上にポリイミド樹脂塗料(商品名:パイヤーML(型番RC−5057)、I.S.T社製)を塗布し、450℃で焼付けした。この塗布焼付けを18回繰り返して、芯金の上に0.090mmの厚さの内層11を形成した。
この内層11上に、編組機を用いて、ステンレス鋼(SUS304)で断面円形に形成された直径0.03mmの金属線(丸線)12aをPPI80に設定して16本編み組みして、金属編組体12を形成した。
次いで、金属編組体13上に、内層11の材料と同じポリイミド樹脂塗料を再び塗布焼付けして、金属編組体と外層の合計厚さが0.060mmの厚さ外層13を形成した。
このようにして、内径1.0mm、外径1.300mmの芯金入り被覆層成形体を得、これを伸長機にかけて伸長させて芯金を抜き、比較例8のチューブ成型体を製造した。
ステンレス鋼(SUS304)で形成された外径1.0mmの芯金上に、ポリテトラフルオロエチレン粉末(商品名:KTL500F、喜多村社製)を水中に分散した塗料を、塗布し焼成することで膜厚0.010mmのPTFE製の内層を作製した。このPTFE製内層が形成された芯金体をブラスト処理して表面を荒らした。
次いで、PTFE製内層上に、編組機を用いて、ステンレス鋼(SUS304)で断面円形に形成された直径0.03mmの金属線(丸線)12aをPPI80に設定して16本編み組みして、金属編組体12を形成した。
次いで、この金属編組体12上に、加圧型押し出し機により、ダイス穴径1.320mmの金型を用い、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマー(商品名:ペバックス7233、ショア硬度HSD69、アルケマ社製)を押し出して、被覆厚0.140mmの外層13を形成した。
このようにして、内径1.0mm、外径1.300mmの芯金入り被覆層成形体を得、これを伸長機にかけて伸長させて芯金を抜き、比較例9のチューブ成型体を製造した。
表1及び表2中、「−」は未測定又は測定不能であることを示す。
製造した実施例1〜13及び比較例1〜9のチューブ成型体のプッシャビリティ性を、図3に示す装置20を用いて、評価し、その結果を表1及び表2に示す。
この装置20は、錘(荷重)21と、ロボシリンダ23が設置されたロボシリンダ滑り台24とを、それぞれ水平台22上に、同方向に前後進可能に設置したものである。
ロボシリンダ23の一端にチャックによりチューブ成型体の試験片25(長さ:170mm)を取り付けた。また、試験片25の他端を試験片25の外径応じた穴をあけた荷重21に挿入して固定した。この状態で、10mm/秒の速度でロボシリンダ23を(荷重5に向かって(図3の矢印方向)に移動させて、試験片25を介して荷重21を移動させた。荷重21を順次増加させ、この試験を繰り返して、試験片25が撓んで、荷重21を移動させることができなくなる最小の荷重を求めた。
この試験を、試験片につき2回繰り返して行い、最小荷重の平均値を記録した。この最小荷重の平均値が大きいほど、プッシャビリティ性に優れることを意味する。
本試験においては、チューブ成型体の下記内径により下記荷重であると、特に実用上優れていると判断する。
− 評価基準 −
チューブ成型体の内径が0.6mmを超え1.0mm以下である場合:50gf以上(0.5N)
チューブ成型体の内径が1.0mmを超え2.0mm以下である場合:100gf以上(1N)
耐キンク性は、直径の異なるマンドレルを準備し、チューブ成型体を1ターン巻き付けて、チューブ成型体が折れてキンクした最小のマンドレル半径を測定して、評価した。
耐キンク性試験において、チューブ成型体の内径に応じて下記のマンドレル半径であると、耐キンク性に優れると判断する。
− 評価基準 −
チューブ成型体の内径が0.6mmを超え1.0mm以下である場合:マンドレルの半径が6mm以下
チューブ成型体の内径が1.0mmを超え2.0mm以下である場合:マンドレルの半径が12mm以下
上記プッシャビリティ性試験及び耐キンク性試験の結果から、チューブ成型体を総合評価した。
− 評価基準 −
◎:プッシャビリティ性と耐キンク性とに特に優れており、カテーテルとして最適な特性を示すもの。
○:プッシュ性に優れ、耐キンク性に特に優れており、カテーテルとして適するもの。
△:プッシュが十分ではなく、カテーテルとして手元操作性に不安が残るもの。
×:プッシュが不足し、体内に押し込むことができないか、キンクするもの。
XX:プッシュは満たしているが、キンクして血管を走行させると折れるもの。
これに対して、ポリアミド樹脂製の内層、金属編組体及び脂肪族ポリアミド樹脂製の外層を有する実施例のチューブ成型体は、いずれも、プッシャビリティ性と耐キンク性とを高い水準で両立でき、総合評価に優れるものである。
2 先端側のチューブ成型体
3 バルーン
4 基端側のチューブ成型体
5 樹脂製コネクタ
6 吸引シリンジ又は圧縮シリンジ
10 チューブ成型体
11 内層
12 金属編組体
12a 金属線
13 外層
20 装置
21 荷重
22 水平台
23 ロボシリンダ
24 ロボシリンダ滑り台
25 試験片
Claims (9)
- ポリイミド樹脂からなる管状の内層と、該内層の外周に金属線の編組体と、該編組体を被覆する外層とを備え、前記内層と前記外層との間に接着剤層を備えていない、カテーテル用のチューブ成型体であって、
前記ポリイミド樹脂が芳香族テトラカルボン酸無水物と芳香族ジアミンとの重合物であり、
前記金属線の編組体が、軸線に垂直な断面形状が円形であって該円形の直径が0.02〜0.05mmである金属線、又は、軸線に垂直な断面形状が平角形状であって該平角形状の厚さが0.010〜0.025mmであり、幅が0.04〜0.15mmである金属線を編組ピッチPPI(ピッチ パー インチ)30〜200で8〜32本編み組んだ編組体であり、
前記外層が脂肪族ポリアミド樹脂を含有し、
前記内層の厚さが前記外層との合計厚さに対して70%以下である、チューブ成型体。 - 前記脂肪族ポリアミド樹脂が、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン610、ナイロン612、及び、主鎖中に1,4−シクロヘキシレン基を含むナイロンからなる群より選択される少なくとも1種を含む、請求項1に記載のチューブ成型体。
- 前記外層が、ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーを含有する請求項1又は2に記載のチューブ成型体。
- 前記ポリエーテルブロックポリアミドエラストマーのショア硬度が、60〜85である請求項1〜3のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
- 前記内層の厚さが、前記外層との合計厚さに対して55%以上である請求項1〜4のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
- 前記金属線が、ステンレス鋼からなる線である請求項1〜5のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
- 前記外層が、押出成形体である請求項1〜6のいずれか1項に記載のチューブ成型体。
- 請求項1〜7のいずれか1項に記載のチューブ成型体を用いたカテーテル。
- 前記チューブ成型体の一端側に設けられたバルーンと、前記チューブ成型体の他端にコネクタを介して接続された吸引シリンジ又は圧縮シリンジとを有する請求項8に記載のカテーテル。
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