JP6793199B2 - 熱間加工性に優れた非磁性鋼材及びその製造方法 - Google Patents
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Description
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr≦3.4
(上記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
微細組織が面積分率で95%以上のオーステナイトを含むことを特徴とする。
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr≦3.4
(上記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
上記スラブを1050〜1250℃の温度で再加熱するスラブ再加熱段階と、上記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る熱間圧延段階と、熱延鋼材を冷却する冷却段階と、を含むことを特徴とする。
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr≦3.4
(上記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
上記マンガンの含量は15〜27質量%に限定することが好ましい。
上記炭素の含量は0.1〜1.1質量%に限定することが好ましい。
SiはAlと同様に脱酸剤として必須に微量に添加される元素である。Siが過剰に添加される場合、粒界に酸化物を形成して高温延性を減少させ、クラックなどを誘発して表面品質を低下させる恐れがある。しかし、鋼中においてSi添加量を減らすためには多くの費用がかかるため、その下限は0.05%に制限することが好ましい。Alと比較して酸化性が高いため、0.5%を超えて添加される場合には酸化物を形成してクラックなどを形成し、これにより、表面品質が低下するため、Si含量は0.05〜0.5%に制限することが好ましい。
クロムは適正な添加量の範囲まではオーステナイトを安定化させて低温での衝撃靭性を向上させ、オーステナイト内に固溶して鋼材の強度を増加させる役割を果たす。また、クロムは鋼材の耐食性を向上させる元素でもある。但し、クロムは炭化物元素であり、特にオーステナイト粒界に炭化物を形成して低温衝撃を減少させる元素でもある。したがって、クロムの含量は炭素及びその他の共に添加される元素との関係を考慮して決定することが好ましく、高価の元素である点を考慮して、その含量は5質量%以下に限定することが好ましい。
上記ホウ素の含量は0.01質量%以下に限定することが好ましい。
上記アルミニウムの含量は0.05質量%以下(0%は除く)に限定することが好ましい。
Sは介在物の制御のために0.01%以下に制御される必要がある。Sの量が0.01%を超えると、熱間脆性の問題が発生する。
Pは偏析が発生しやすい元素であり、鋳造時、割れの発生を助長する。これを防止するために0.03%以下に制御されなければならない。Pの量が0.03%を超えると、鋳造性が悪化する可能性があるため、その上限は0.03%とする。
窒素は炭素と共にオーステナイトを安定化させて靭性を向上させる元素であり、炭素と同様に固溶強化又は析出物の形成によって強度を向上させるのに非常に有利な元素である。但し、0.1%を超えて添加される場合は炭窒化物の粗大化によって物性や表面品質の劣化が発生するため、上限は0.1質量%に制限することが好ましい。より好ましい窒素含量は0.001〜0.06質量%であり、さらに好ましい窒素含量は0.005〜0.03質量%である。
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr≦3.4
(上記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr≦3.4
(上記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
上記スラブを1050〜1250℃の温度で再加熱するスラブ再加熱段階と、上記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る熱間圧延段階と、熱延鋼材を冷却する冷却段階と、を含む。
熱間圧延のためにスラブを加熱炉で1050〜1250℃の温度で再加熱する工程が必要である。
上記再加熱されたスラブを熱間圧延して熱延鋼材を得る。
熱間圧延段階で得られた熱延鋼材を冷却する。
Claims (2)
- マンガン(Mn):19.6〜22.1質量%、炭素(C):0.39〜0.40質量%、ケイ素(Si):0.18〜0.21質量%、リン(P):0.0160〜0.018質量%、硫黄(S):0.004〜0.009質量%、アルミニウム(Al):0.021〜0.025質量%、クロム(Cr):0〜2.06質量%、ホウ素(B):0.0030〜0.0045質量%、窒素(N):0.016〜0.019質量%、残部はFe及びその他の不可避不純物からなり、下記関係式(1)で表される感受性成分指数値が0.03〜0.64であり、
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr
(前記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
微細組織が面積分率で95%以上のオーステナイトを含み、
前記オーステナイトの平均結晶粒度は29〜43μmであることを特徴とする熱間加工性に優れた非磁性鋼材。 - マンガン(Mn):15〜27質量%、炭素(C):0.1〜1.1質量%、ケイ素(Si):0.05〜0.50質量%、リン(P):0.03質量%以下(0%は除く)、硫黄(S):0.01質量%以下(0%は除く)、アルミニウム(Al):0.050質量%以下(0%は除く)、クロム(Cr):2.03〜5質量%、ホウ素(B):0.01質量%以下(0%を含む)、窒素(N):0.1質量%以下(0%は除く)、残部はFe及びその他の不可避不純物からなり、下記関係式(1)で表される感受性成分指数値が3.40以下であるスラブを用意する段階と、
[関係式1]
−0.451+34.131×P+111.152×Al−799.483×B+0.526×Cr≦3.40
(前記[P]、[Al]、[B]及び[Cr]はそれぞれ該当元素の質量%を意味する。)
前記スラブを1050〜1250℃の温度で再加熱するスラブ再加熱段階と、
前記再加熱されたスラブを800〜1050℃で仕上げ熱間圧延して熱延鋼材を得る熱間圧延段階と、
熱延鋼材を冷却停止温度600℃以下まで10〜100℃/sの冷却速度で冷却する冷却段階と、を含み、
前記冷却された鋼材は面積分率で95%以上のオーステナイトを含む微細組織を有し、かつ前記オーステナイトの平均結晶粒度は10μm以上であることを特徴とする熱間加工性に優れた非磁性鋼材の製造方法。
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