JP6792610B2 - 潤滑油組成物及びそれを使用した精密減速機 - Google Patents
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Description
また、産業用ロボットの精密減速機に使用される潤滑油は、精密減速機の往復運動、運動速度の切り替え等の過酷な潤滑条件による発熱により、添加剤の分解物が析出しやすく、この析出した分解物、発熱による油の酸化劣化等を起因として、スラッジが生成されやすくなるため、スラッジの低減も求められている。
すなわち、本発明は、下記[1]〜[3]を提供する。
[1]基油と、下記一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A)とを含み、モリブデン系化合物を実質的に含まない、潤滑油組成物。
(式中、R1、R2、R3は各々独立に、環形成炭素数6〜12のアリール基であり、該アリール基は、炭素数1〜3のアルキル基で置換されていてもよい。)
[2]前記潤滑油組成物を使用した精密減速機。
[3]基油と、前記一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A)とを配合する工程を有し、モリブデン系化合物を配合する工程を有さない、潤滑油組成物の製造方法。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、モリブデン系化合物を実質的に含まないので、スラッジを低減することができる。
ただし、本発明の一態様の潤滑油組成物において、不純物として含み得る微量のモリブデン系化合物が含まれていてもよい。本発明の一態様の潤滑油組成物において、不純物として含み得る微量のモリブデン系化合物の含有量は、できる限り少ない程好ましく、潤滑油組成物の全量基準で、モリブデン系化合物のモリブデン原子換算での含有量は、具体的には、通常100質量ppm未満であり、好ましくは50質量ppm以下、より好ましくは10質量ppm以下、よりさらに好ましくは5質量ppm以下、特に好ましくは1質量ppm以下である。
モリブデン系化合物としては、従来、潤滑油用添加剤として使用されるモリブデン化合物、例えば有機モリブデン化合物等が挙げられる。有機モリブデン化合物としては、例えば、モリブデンカーバメート、モリブデンジカーバメート、モリブデンジチオホスフェート(MoDTP)、モリブデンジチオカーバメート(MoDTC)等が挙げられる。
また、本発明の一態様の潤滑油組成物は、さらにより耐摩耗性を向上する観点から、さらに分子中に2以上の硫黄原子を含み、リン原子を含まない硫黄系化合物(C)を含有することが好ましい。
なお、本発明の一態様の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、上述の成分(A)〜(C)以外の他の潤滑油用添加剤、例えば酸化防止剤(D)を含有してもよい。
本発明の一態様の潤滑油組成物において用いられる基油は、特に制限はなく通常の潤滑油に使用される鉱油及び合成油から選ばれる少なくとも一種を用いることができる。
鉱油としては、例えば、原油を常圧蒸留して得られた常圧残油、あるいは原油を常圧蒸留して得られる常圧残油を減圧蒸留して得られた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製等を1以上行なって得られる鉱油;ワックス異性化鉱油;フィッシャートロプシュワックス等のGTL(GTLはGas to Liquidsの略である。) WAX等を異性化する手法で製造される鉱油等が挙げられる。これらの鉱油の中でも、API(APIはAmerican Petroleum Instituteの略である。)による基油の分類におけるグループII又はIIIに属する鉱油であることが好ましく、グループIIIに属する鉱油であることがより好ましい。
基油の40℃における動粘度としては、好ましくは10mm2/s以上、1800mm2/s以下、より好ましくは40mm2/s以上1650mm2/s以下、さらに好ましくは50mm2/s以上1500mm2/s以下、よりさらに好ましくは60mm2/s以上1200mm2/s以下、特に好ましくは70mm2/s以上1100mm2/s以下である。
基油の粘度指数としては、温度変化による粘度変化を抑える観点から、好ましくは60以上、より好ましくは75以上、さらに好ましくは90以上である。
ここで、本発明の一態様の潤滑油組成物に用いられる基油が、二種以上の基油を混合したものである場合、当該基油の40℃動粘度及び粘度指数が上記の範囲内であればよい。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A)を含む。本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分(A)としては、アリールチオホスフェート、アルキルアリールチオホスフェートが挙げられる。
前記一般式(I)中、R1、R2、R3で示されるアリール基としては、置換又は非置換のフェニル基、置換又は非置換の1−ナフチル基、置換又は非置換の2−ナフチル基、置換又は非置換のビフェニル基等が挙げられる。
R1、R2、R3で示されるアリール基は、当該アリール基が有する水素原子の1以上に代えて炭素数1〜3のアルキル基で置換されていてもよい。当該炭素数1〜3のアルキル基としては、メチル基、エチル基、n−プロピル基、イソプロピル基等が挙げられる。当該アルキル基の位置は、アリール基がフェニル基又はビフェニル基の場合には、オルト位、パラ位、メタ位のいずれでもよく、アリール基がナフチル基である場合には、α位、β位のいずれでもよい。
本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分(A)は、単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
したがって、一般的な減速機よりも大きな荷重がかかり、摩耗粉が発生しやすく、潤滑条件が過酷となる精密減速機に使用し得る潤滑油組成物においては、具体的に、下記一般式(III)で表されるチオリン酸エステル系化合物の含有量としては、成分(A)100質量部に対して、好ましくは0〜10質量部、より好ましくは0〜5質量部、さらに好ましくは0〜1質量部である。
したがって、一般的な減速機よりも大きな荷重がかかり、摩耗粉が発生しやすく、潤滑条件が過酷となる精密減速機に使用し得る潤滑油組成物においては、具体的に、下記一般式(IV)で表されるチオリン酸エステル系化合物の含有量としては、成分(A)100質量部に対して、好ましくは0〜10質量部、より好ましくは0〜5質量部、さらに好ましくは0〜1質量部である。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、硫黄原子を含まないリン酸エステル系化合物(B)をさらに含むことが好ましい。
成分(B)としては、リン酸トリエステル又は酸性リン酸エステル化合物が好ましく、下記一般式(b1)で表されるリン酸トリエステル又は酸性リン酸エステル化合物がより好ましい。
炭素数6〜24のアリール基としては、例えば、フェニル基、トリル基、キシリル基、ナフチル基、ビフェニル基等が挙げられ、炭素数7〜24のアリールアルキル基としては、例えば、ベンジル基、フェネチル基、ナフチルメチル基、メチルベンジル基、メチルフェネチル基、メチルナフチルメチル基等が挙げられる。
具体的には、m=1の酸性リン酸モノエステルとして、モノエチルアシッドホスフェート、モノ−n−プロピルアシッドホスフェート、モノ−n−ブチルアシッドホスフェート、モノ−2−エチルヘキシルアシッドホスフェート、モノドデシルアシッドホスフェート(モノラウリルアシッドホスフェート)、モノテトラデシルアシッドホスフェート(モノミリスチルアシッドホスフェート)、モノパルミチルアシッドホスフェート、モノオクタデシルアシッドホスフェート(モノステアリルアシッドホスフェート)、モノ−9−オクタデセニルアシッドホスフェート(モノオレイルアシッドホスフェート)等が挙げられる。
また、m=2の酸性リン酸ジエステルとして、ジ−n−ブチルアシッドホスフェート、ジ−2−エチルヘキシルアシッドホスフェート、ジデシルアシッドホスフェート、ジドデシルアシッドホスフェート(ジラウリルアシッドホスフェート)、ジ(トリデシル)アシッドホスフェート、ジオクタデシルアシッドホスフェート(ジステアリルアシッドホスフェート)、ジ−9−オクタデセニルアシッドホスフェート(ジオレイルアシッドホスフェート)等が挙げられる。
さらに、m=3のリン酸トリエステルとして、トリアリールホスフェート、トリアルキルホスフェート等があり、例えば、モノ−t−ブチルフェニルジフェニルホスフェート、ジ−t−ブチルフェニルフェニルホスフェート、ベンジルジフェニルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリデシルホスフェート、エチルジブチルホスフェート、及びトリエチルフェニルホスフェート等が挙げられる。
本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分(B)を用いる場合、その含有量が、潤滑油組成物の全量基準で、好ましくは0.1質量%以上1.5質量%以下、より好ましくは0.2質量%以上1.2質量%以下、さらに好ましくは0.3質量%以上1.1質量%以下である。本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分(B)の含有量が、0.1質量%以上1.5質量%以下であると、高い面圧から低い面圧までの広範囲の面圧において、より優れた耐摩耗性を有する潤滑油組成物を提供することができる。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、分子中に2以上の硫黄原子を含み、かつリン原子を含まない硫黄系化合物(C)(以下、「硫黄系化合物(C)」と称する場合がある。)をさらに含むことが好ましい。
前記硫黄系化合物(C)は、本発明の一態様の潤滑油組成物に含まれる基油に1質量%添加した場合の銅板腐食試験(JIS K 2513、測定条件:100℃で3時間)で評価が2以下であるものが好ましい。前記銅板腐食試験の評価が2以下の硫黄系化合物(C)であれば、潤滑油組成物の耐熱性が良好となる。前記銅板腐食試験の評価は1であれば、より好ましい。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて成分(A)〜(C)以外の耐摩耗剤、極圧剤等を含有してもよい。本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分(A)〜(C)以外の耐摩耗剤若しくは極圧剤の含有量としては、成分(A)100質量部に対して、好ましくは0〜10質量部、より好ましくは0〜5質量部、さらに好ましくは0〜1質量部である。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、さらに酸化防止剤(D)を含むことが好ましい。
酸化防止剤(D)としては、フェノール系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等を好ましく用いることができる。
フェノール系酸化防止剤としては、特に制限はなく、例えば、従来潤滑油の酸化防止剤として使用されている公知のフェノール系酸化防止剤の中から、任意のものを適宜選択して用いることができる。このフェノール系酸化防止剤としては、例えば、4,4’−メチレンビス(2,6−ジ−t−ブチルフェノール)、4,4’−ビス(2,6−ジ−t−ブチルフェノール)、4,4’−ビス(2−メチル−6−t−ブチルフェノール)、2,2’−メチレンビス(4−エチル−6−t−ブチルフェノール)、2,2’−メチレンビス(4−メチル−6−t−ブチルフェノール)、4,4’−ブチリデンビス(3−メチル−6−t−ブチルフェノール)、4,4’−イソプロピリデンビス(2,6−ジ−t−ブチルフェノール)、2,2’−メチレンビス(4−メチル−6−ノニルフェノール)、2,2’−イソブチリデンビス(4,6−ジメチルフェノール)、2,2’−メチレンビス(4−メチル−6−シクロヘキシルフェノール)、2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェノール、2,6−ジ−t−ブチル−4−エチルフェノール、2,4−ジメチル−6−t−ブチルフェノール、2,6−ジ−t−アミル−p−クレゾール、2,6−ジ−t−ブチル−4−(N,N’−ジメチルアミノメチルフェノール)、4,4’−チオビス(2−メチル−6−t−ブチルフェノール)、4,4’−チオビス(3−メチル−6−t−ブチルフェノール)、2,2’−チオビス(4−メチル−6−t−ブチルフェノール)、ビス(3−メチル−4−ヒドロキシ−5−t−ブチルベンジル)スルフィド、ビス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシベンジル)スルフィド、n−オクチル−3−(4−ヒドロキシ−3,5−ジ−t−ブチルフェニル)プロピオネート、n−オクタデシル−3−(4−ヒドロキシ−3,5−ジ−t−ブチルフェニル)プロピオネート、2,2’−チオ[ジエチル−ビス−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]等が挙げられる。これらの中でも、ビスフェノール系酸化防止剤及びエステル基含有フェノール系酸化防止剤が好適である。
<1>基油と、(A)成分とを含み、モリブデン系化合物を実質的に含まない、潤滑油組成物であって、前記基油がポリ−α−オレフィン(PAO)である潤滑油組成物。
<2>基油と、(A)成分と、(B)成分と、を含み、モリブデン系化合物を実質的に含まない、潤滑油組成物であって、前記基油がポリ−α−オレフィン(PAO)である潤滑油組成物。
<3>基油と、(A)成分と、(B)成分と、(C)成分と、を含み、モリブデン系化合物を実質的に含まない、潤滑油組成物であって、前記基油がポリ−α−オレフィン(PAO)である潤滑油組成物。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、成分(A)〜(D)以外の潤滑油用の添加剤(以下、単に「潤滑油用添加剤」ともいう)を含有してもよい。
このような潤滑油用添加剤としては、例えば、防錆剤、金属不活性化剤、消泡剤等が挙げられる。
また、上記の添加剤としての機能を複数有する化合物を用いてもよい。
さらに、各潤滑油用添加剤は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
本発明の一態様の潤滑油組成物の製造方法は、基油と、一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A)とを配合する工程を有し、モリブデン系化合物を配合する工程を有さないものである。
この際、必要に応じて、硫黄原子を含まないリン酸エステル系化合物(B)、分子中に2以上の硫黄原子を有し、リン原子を含まない硫黄系化合物(C)、酸化防止剤(D)、上述の潤滑油用添加剤を配合してもよい。
なお、成分(A)〜(C)の配合量は、得られる潤滑油組成物の全量基準で上述の含有量の範囲となるように調整された量であり、他の成分についても同様である。
なお、各成分を配合後に、成分の一部が変性したり、2成分が互いに反応し、別の成分を生成した場合の得られる潤滑油組成物についても、本発明の技術的範囲に属するものである。
本発明の一態様の潤滑油組成物の40℃における動粘度としては、潤滑性、冷却性、及び撹拌時における摩擦損失の低減の観点から、40mm2/s以上であることが好ましい。
同様の観点から、本発明の一態様の潤滑油組成物の40℃における動粘度としては、好ましくは40mm2/s以上1650mm2/s以下、より好ましくは50mm2/s以上1500mm2/s以下、さらに好ましくは60mm2/s以上1200mm2/s以下、よりさらに好ましくは60mm2/s以上1100mm2/s以下である。
硫黄原子を含む化合物としては、例えば、前述の成分(A)のチオリン酸エステル系化合物、成分(C)の硫黄系化合物等が挙げられる。
本発明の一態様の潤滑油組成物は、非常に大きな荷重がかかり、摩耗しやすく、摩耗粉も生じやすい、産業用ロボットの関節部等に組み込まれる精密減速機に要求される潤滑条件にも耐え得るほどに、高い面圧から低い面圧までの広範囲の面圧において、優れた耐摩耗性を有し、スラッジの低減も十分であるので、非常に大きな荷重がかかり、摩耗しやすく、摩耗粉も生じやすい、産業用ロボットの関節部等に組み込まれる精密減速機に好適に使用することができる。
本発明の一態様の精密減速機は、本発明の一態様に係る潤滑油組成物を使用した精密減速機である。本発明の一態様の精密減速機は、たとえ摩耗粉が潤滑油組成物中に混入した場合であっても、精密減速機を分解することなく、潤滑油組成物を交換することができ、産業用ロボットの関節部等に組み込まれた精密減速機において、グリースを用いた場合よりも、メンテナンス性を向上することができる。また、本発明の一態様の精密減速機は、産業用ロボットに用いられるものであることが好ましい。
本発明の一態様の精密減速機の用途としては、ロボットの関節部分、工作機械の自動工具交換装置、風力発電装置のブレード角度調整用ピッチ駆動装置及び旋回用ヨー(Yaw)駆動装置等、正確な位置決め精度のため低バックラッシュが求められる分野である。
第1表に示す各成分を配合し、モリブデン、リン、及び硫黄の各原子成分の含有量が、潤滑油組成物の全量基準で、第1表に示す含有量(質量%、質量ppm)となるように潤滑油組成物を調製した。その性状を各々第1表に示す。各成分の詳細は以下のとおりである。なお、第1表に示す各成分の含有量(質量%)は、当該成分が鉱油中に分散させているものである場合、該鉱油を含む分散液としての含有量である。
基油−1:ポリ−α−オレフィン(PAO)(40℃動粘度:17.5mm2/s、100℃動粘度:3.9mm2/s、粘度指数:117)
基油−2:エチレンプロピレンオリゴマー(100℃動粘度:3400mm2/s)
基油−3:エステル合成油(40℃動粘度:102mm2/s、100℃動粘度:13mm2/s、粘度指数:124)
(一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物:成分(A))
チオリン酸エステル系化合物(A1):式(V)で表されるトリフェニルホスホロチオエート
リン酸エステル系化合物(B1):モノ−t−ブチルフェニルジフェニルホスフェート及びジ−t−ブチルフェニルフェニルホスフェートの混合物
リン酸エステル系化合物のアミン塩(B2):モノ又はジイソデシルアシッドフォスフェートとトリオクチルアミンの混合物
ジチオカーバメート系化合物(C1):メチレンビス(ジブチルジチオカーバメート)
前記ジチオカーバメート系化合物(C1)は、潤滑油組成物に用いる基油に1質量%添加した場合の銅板腐食試験(JIS K 2513、測定条件:100℃で3時間)で評価が2である。
硫化油脂:40℃動粘度;10mm2/s、100℃動粘度;3mm2/s、硫黄含有量;38.5質量%
チオリン酸エステル系化合物(A’2):トリス(2,4−C9〜C10イソアルキルフェニル)チオホスフェート
モリブデン系化合物:モリブデンジアルキルジチオホスフェート50質量%及び鉱油50質量%
フェノール系酸化防止剤(D1):オクタデシル−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート
アミン系酸化防止剤(D2):モノブチルフェニルモノオクチルフェニルアミン
防錆剤:アルケニルコハク酸エステル
銅不活性化剤:ベンゾトリアゾール
消泡剤:シリコーン1質量%及び鉱油99質量%
第1表に示す潤滑油組成物は、ISO粘度グレードのVG100を満たすように粘度を調整した。また、第1表に示す潤滑油組成物は、粘度指数が160〜240となるように調整した。
(1)動粘度
JIS K 2283に準拠し、40℃、100℃における動粘度を測定した。
(2)粘度指数
JIS K 2283に準拠して測定した。
(3)モリブデン原子、リン原子、及び硫黄原子の含有量
モリブデン原子及びリン原子は、JPI−5S−38−03に準拠して測定し、硫黄原子は、JIS K2541−6に準拠して測定した。
DIN51834に記載の往復動摩擦試験機(オプチモール社製SRV摩擦試験機)及び上試験片にシリンダー、下試験片にディスクを用い、実施例1〜4及び比較例1〜6の潤滑油組成物を以下の条件で摩擦試験を行い、試験開始120分後のシリンダー上の摩耗幅(mm)を測定した。この値が小さいほど、耐摩耗性に優れているといえる。
シリンダー:直径15mm、長さ22mm、材質AISI52100
ディスク:直径24mm、厚さ7.8mm、材質AISI52100
振動数:50Hz
振幅:1.0mm
荷重:300N
温度:50℃
試験時間:120分
DIN51834に記載の往復動摩擦試験機(オプチモール社製SRV摩擦試験機)及び上試験片にボール、下試験片にディスクを用い、実施例1〜4及び比較例4の潤滑油組成物を以下の条件で摩擦試験を行い、試験開始120分後のボール上の摩耗痕の広がり量を、顕微鏡を用いてX(横)とY(縦)方向に測定し、平均して摩耗痕直径(mm)とした。この値が小さいほど、耐摩耗性に優れているといえる。
ボール:直径10mm、材質AISI52100
ディスク:直径24mm、厚さ7.8mm、材質AISI52100
振動数:50Hz
振幅:1.0mm
荷重:300N
温度:50℃
試験時間:120分
実施例1〜4及び比較例1〜6の潤滑油組成物を、JIS K2540に準拠して、120℃、96時間で潤滑油熱安定度試験を行った。試験後の各潤滑油組成物の100ミリリットルをポアサイズ0.8μmのセルロースフィルタでろ過し、スラッジを採集し、セルロースフィルタ上に残存する各潤滑油組成物をn−ヘキサンで洗浄した後、セルロースフィルタ上に残存するスラッジ量を定量した。
試験(1)よりも面圧が大きい試験(2)でも、摩耗痕直径を測定できた比較例2〜6と比較して、実施例1〜4の摩耗痕直径は小さく、優れた耐摩耗性を有する結果となった。なお、比較例1は摩耗が大きすぎて焼付が発生し、摩耗痕直径を測定できなかった。
また、スラッジ発生評価では、比較例6(モリブデン化合物を含む場合)と比べると、実施例1〜4はスラッジ量が少なく、スラッジが低減された結果となった。
したがって、実施例1〜4は優れた耐摩耗性を有するとともに、スラッジ発生が少ない結果となった。
Claims (12)
- 基油と、下記一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A)とを含み、モリブデン系化合物を実質的に含まない、精密減速機に用いる潤滑油組成物。
(式中、R1、R2、R3は各々独立に、環形成炭素数6〜12のアリール基であり、該アリール基は、炭素数1〜3のアルキル基で置換されていてもよい。) - モリブデン系化合物のモリブデン原子換算での含有量が、前記潤滑油組成物の全量基準で、100質量ppm未満である、請求項1に記載の潤滑油組成物。
- 成分(A)が、下記一般式(II)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A1)である、請求項1又は2に記載の潤滑油組成物。
(式中、R4、R5、R6は各々独立に、水素原子又は炭素数1〜3のアルキル基である。) - 成分(A)の含有量が、前記潤滑油組成物の全量基準で、0.1質量%以上1.0質量%以下である、請求項1〜3のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
- 硫黄原子を含まないリン酸エステル系化合物(B)をさらに含む、請求項1〜4のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
- 成分(B)の含有量が、前記潤滑油組成物の全量基準で、0.1質量%以上1.5質量%以下である、請求項5に記載の潤滑油組成物。
- 分子中に2以上の硫黄原子を含み、かつリン原子を含まない硫黄系化合物(C)をさらに含む、請求項1〜6のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
- 成分(C)の含有量が、前記潤滑油組成物の全量基準で、0.01質量%以上1質量%以下である、請求項7に記載の潤滑油組成物。
- 40℃における動粘度が40mm2/s以上である、請求項1〜8のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
- 請求項1〜9のいずれか1項に記載の潤滑油組成物を使用した精密減速機。
- 産業用ロボットに組み込まれる、請求項10に記載の精密減速機。
- 基油と、下記一般式(I)で表されるチオリン酸エステル系化合物(A)とを配合する工程を有し、モリブデン系化合物を配合する工程を有さない、精密減速機に用いる潤滑油組成物の製造方法。
(式中、R1、R2、R3は各々独立に、環形成炭素数6〜12のアリール基であり、該アリール基は、炭素数1〜3のアルキル基で置換されていてもよい。)
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