JP6769119B2 - 複合成形体の製造方法および内部加熱溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
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Description
(1)(A)(a)熱可塑性樹脂100重量部に対し、(b)炭素繊維10〜200重量部を含有する炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層、(B)熱可塑性エラストマー層および(C)金属部材をこの順に積層し、内部加熱により前記(B)熱可塑性エラストマー層を介して(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層と(C)金属部材を溶着させる複合成形体の製造方法。
(2)前記内部加熱を、レーザー光を照射することにより行う(1)に記載の複合成形体の製造方法。
(3)前記内部加熱を、超音波を照射することにより行う(1)に記載の複合成形体の製造方法
(4)前記内部加熱を、(C)金属部材面を加熱することにより行う請求項(1)〜(3)のいずれかに記載の複合成形体の製造方法。
(5)前記(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層のスプリングバック値が150〜1000%である(1)〜(4)のいずれかに記載の複合成形体の製造方法。
(6)前記(B)熱可塑性エラストマー層がポリエステルエラストマーを含有する(1)〜(5)のいずれかに記載の複合成形体の製造方法。
(7)(a)熱可塑性樹脂100重量部に対し、(b)炭素繊維10〜200重量部を含有し、スプリングバック値が150〜1000%である内部加熱溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物。
(8)内部加熱溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、レーザー溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物である、(7)に記載の内部加熱溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物。
(9)内部加熱溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、超音波照射用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物である、(7)に記載の内部加熱溶着用炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物。
Ln=ΣLi/400 (1)
Li:測定した繊維長(i=1、2、3、・・・、400)。
各実施例および比較例により得られた複合成形体各5個に対して、「“インストロン”(登録商標)5587」万能試験機により、速度2mm/分で引張試験を行って引張強度を測定した。各5個の値の平均値を複合成形体の接合強度とした。
各実施例および比較例により得られた複合成形体各5個を、80℃×95%RH×200hの湿熱処理(耐久試験)を行った後、(1)と同様の方法で接合強度の測定を行った。
各実施例および比較例により得られた複合成形体を目視観察し、以下の評価基準により評価した。
◎(非常に良好):反りが認められない
○(良好):わずかに反りが認められる
×(不良):大きく反っている。
各実施例および比較例において用いた(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層および(A’)熱可塑性樹脂組成物層の23℃における成形品厚みA1(mm)と、成形品を350℃のオーブンで30分間加熱した後、23℃まで冷却したときの成形品厚みA2(mm)とから、(A2/A1)×100(%)の計算により、スプリングバック値を算出した。
参考例1〜6により得られた角板射出成形品または成形品の一部を切り出し、電気炉にて空気中500℃で30分間加熱して樹脂成分を除去した。残った(b)炭素繊維を濾別した後、顕微鏡観察を行った。観察画面から(b)炭素繊維を無作為に400本選び、光学顕微鏡を用いてその長さを1μm単位まで測定し、次式(1)により数平均繊維長Lnを算出した。
Ln=ΣLi/400 (1)
Li:測定した繊維長(i=1、2、3、・・・、400)。
ポリアミド6樹脂をマトリックス樹脂とする、炭素繊維含有率30重量%の長繊維ペレット(東レ(株)製TLP1060)を用意した。このペレットから、住友重機械工業(株)製射出成形機SG75H−MIVを用いて、シリンダー温度280℃、金型温度80℃の条件で、厚さ2mmの角板射出成形品(A−1)を射出成形した。角板射出成形品(A−1)における(b)炭素繊維の数平均繊維長は、0.8mmであった。
日本製鋼所製2軸押出機TEX30αを用いて、主原料フィーダーからポリアミド樹脂(東レ(株)製ナイロン6樹脂“アミラン”(登録商標)CM1001)、サイドフィーダーからPAN系炭素繊維(東レ(株)製“トレカ”(登録商標)カットファイバーTV14−006)をそれぞれ100:43の割合(重量比)で供給して溶融混練した。ダイから吐出されたストランドを水中にて冷却し、ストランドカッターにより長さ3mm長にカットし、ポリアミド短繊維CFペレットを得た。このペレットから、参考例1と同様の方法により、厚さ2mmの角板射出成形品(A−2)を作製した。角板射出成形品(A−2)における(b)炭素繊維の数平均繊維長は、0.3mmであった。
炭素繊維ストランド(東レ(株)製“トレカ”(登録商標)T700SC−12K−50C)を平均繊維長20mmにカットし、平均目付540g/m2となるようランダムな配向状態でシート状に成形し、厚さ25μmのナイロン6フィルムと順次交互に積層した(炭素繊維64層、ナイロンフィルム65層)。得られた積層体を、温度260℃、圧力2.5MPaの条件で、20分間加熱加圧処理し、炭素繊維含有率45重量%、厚み2mmの成形品(A−3)を作製した。成形品(A−3)における(b)炭素繊維の数平均繊維長は、1.8mmであった。
ペレットとして、ポリアミド樹脂(東レ(株)製ナイロン6樹脂“アミラン”(登録商標)CM1001)を用いた以外は、参考例1と同様の方法により、角板射出成形品(A’−1)を作製した。
ポリアミド樹脂とPAN系炭素繊維の割合(ポリアミド樹脂:PAN系炭素繊維)を100:5(重量比)に変更した以外は、参考例2と同様の方法により、角板射出成形品(A’−2)を作製した。角板射出成形品(A’−2)における(b)炭素繊維の数平均繊維長は、0.8mmであった。
ポリアミド樹脂とPAN系炭素繊維の割合(ポリアミド樹脂:PAN系炭素繊維)を100:210(重量部)に変更した以外は、参考例2と同様の方法で角板射出成形品(A’−3)を作製した。角板射出成形品(A’−3)における(b)炭素繊維の数平均繊維長は、0.8mmであった。
熱可塑性エラストマー
(B−1)ポリエステル系熱可塑性エラストマー「“Hytrel”(登録商標)4047N」東レ・デュポン(株)製、融点182℃、ショアーD硬度40D
(B−2)ポリアミド系熱可塑性エラストマー「“UBESTA”(登録商標)XPA9040X」宇部興産(株)製、融点135℃、ショアーD硬度40D
熱可塑性エラストマー樹脂以外の熱可塑性樹脂
(B’−1)ポリアミド6フィルム
(C)金属部材
(C−1)長さ100mm、幅25mm、厚さ1.6mmのSUS304ステンレス鋼板。
参考例1により得られた角板射出成形品(A−1)を長さ100mm、幅25mmに切り出し、(A−1)層とした。前記(B−1)を用いて、シリンダー温度:(融点+30)℃、金型温度:100℃の条件で射出成形することにより、縦15mm、横25mm、厚さ0.2mmの角板射出成形品を作製し、(B−1)層とした。前記(A−1)層、(B−1)層および(C−1)金属部材を、(A−1)層と(C−1)層とが40mm×25mmの範囲で(B−1)層を介して重なり合い、(A−1)層と(C−1)層とが重なり合った部分の中央部の(A−1)層と(C−1)層の間に(B−1)層が挟まれるよう積層した。ライスター社製レーザー溶着機MODULAS Cを用いて、波長940nm、焦点径0.6mm、レーザー出力3kW、レーザー走査速度1m/分の条件で(C−1)金属部材側からレーザービームを照射することにより、(B)熱可塑性エラストマー層を介して、(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層と(C)金属部材とが接合した複合成形体を作製した。得られた複合成形品を用いて、前記方法により評価した結果を表1に示す。
表1に示すように使用する材料を変更した以外は実施例1と同様の方法により複合成形体を作製し、特性評価を行った。評価結果を表1に示す。
レーザービームを(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層側から照射した以外は実施例1と同様の方法により複合成形体を作製し、特性評価を行った。評価結果を表1に示す。
表1に示すように使用する材料を変更した以外は実施例6と同様の方法により複合成形体を作製し、特性評価を行った。
レーザービームの照射に代えて、精電舎電子工業(株)製超音波溶着機SONOPETΣ−1200S/Rを用いて、周波数20kHz、加圧力1kN(2MPa)の条件下で超音波を照射した以外は、実施例1と同様の方法により複合成形体を作製し、特性評価を行った。
表2に示す各材料を選択し、(A−1)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層、(B−1)熱可塑性エラストマー層および(C−1)金属部材を実施例1と同様の形状に積層した。プレス成形機を用いて、温度260℃、圧力0.5MPaの条件で1分間加熱加圧処理することにより複合成形体を作製し、特性評価を行った。評価結果を表1に示す。
表2に示すように使用する材料を変更した以外は実施例1と同様の方法により複合成形体を作製し、特性評価を行った。評価結果を表1に示す。
Claims (4)
- (A)(a)熱可塑性樹脂100重量部に対し、(b)炭素繊維10〜200重量部を含有する炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層、(B)熱可塑性エラストマー層および(C)金属部材をこの順に積層し、内部加熱により前記(B)熱可塑性エラストマー層を介して(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層と(C)金属部材を溶着させる複合成形体の製造方法であり、前記内部加熱を、レーザー光を照射することにより行う複合成形体の製造方法。
- (A)(a)熱可塑性樹脂100重量部に対し、(b)炭素繊維10〜200重量部を含有する炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層、(B)熱可塑性エラストマー層および(C)金属部材をこの順に積層し、内部加熱により前記(B)熱可塑性エラストマー層を介して(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層と(C)金属部材を溶着させる複合成形体の製造方法であり、前記内部加熱を、超音波を照射することにより行う複合成形体の製造方法。
- 前記(A)炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物層のスプリングバック値が150〜1000%である請求項1または2に記載の複合成形体の製造方法。
- 前記(B)熱可塑性エラストマー層がポリエステルエラストマーを含有する請求項1〜3のいずれかに記載の複合成形体の製造方法。
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