JP6760246B2 - 鉄鋼スラグの処理方法 - Google Patents
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Description
鉄鋼スラグから金属鉄を分離し、製鉄原料として利材化する方法として、例えば、特許文献1には、製鋼工程で発生するスラグから磁力選別により回収された細粒状の磁着物に、セメントなどの結合材と水を加えて混練し、この混練物を水和硬化させた後、破砕処理及び分級処理して塊状の高炉用原料とする方法が提案されている。
一方、特許文献4には、製鋼スラグをセメント原料として利材化するための処理方法が提案されている。この処理方法は、製鋼スラグを処理ヤードで散水冷却してから、スラグの大きい塊を破砕して地金を除去した後、スラグを一旦積み付け、スラグに含有されたCaOの反応熱により水分を10重量%以下にしてからスラグを破砕し、このスラグに含まれる金属鉄(粒鉄)を選別して除去するものである。
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とするものである。
分級工程(A)の篩下の鉄鋼スラグを磁力選別して磁着物(x)と非磁着物(y)に分別する磁力選別工程(B)と、
磁力選別工程(B)で分別された非磁着物(y)を造粒する造粒工程(C)と、
磁力選別工程(B)で分別された磁着物(x)を塊成化する塊成化工程(D)を有し、
磁力選別工程(B)で磁力選別される鉄鋼スラグは、水分含有量が30質量%以下であることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[3]上記[1]又は[2]の処理方法において、分級工程(A)では、鉄鋼スラグを篩目1〜5mmで篩分けすることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[4]上記[1]〜[3]のいずれかの処理方法において、分級工程(A)の篩下の鉄鋼スラグは、粒径1mm以下の粒子の割合が30質量%以上であることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[5]上記[1]〜[4]のいずれかの処理方法において、磁力選別工程(B)では、磁力強度が1000〜3000ガウスの磁力選別手段で磁力選別を行うことを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
F=(x・P)/60 …(1)
ここで x:磁石ロール(2)の回転数(rpm)
P:磁石ロール(2)が周方向で備える磁極数(但し、N極・S極のペアで1磁極とする)
[8]上記[1]〜[7]のいずれかの処理方法において、造粒工程(C)では、非磁着物(y)を平均粒径5〜15mmの造粒物に造粒することを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[10]上記[9]の処理方法において、パン皿の表面処理がフッ素樹脂コーティングであることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[11]上記[1]〜[10]のいずれかの処理方法において、塊成化工程(D)では、磁着物(x)を圧縮成型することにより塊成化することを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[13]上記[12]の処理方法において、塊成化工程(D)では、中心側に粗粒材(z)が配され、外側に磁着物(x)が配された塊成化物を得ることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
周面に複数の成型用の凹部(35)が形成され、水平方向で並列した状態で対向するとともに、対向する外周部分が下向きに回転する回転方向を有する1対の成型用ロール(30a),(30b)と、
1対の成型用ロール(30a),(30b)間に上方から磁着物(x)を案内して供給するホッパー(31)と、
ホッパー(31)内の磁着物(x)を成型用ロール(30a),(30b)間に押し込むためのスクリュー(36)を備えるとともに、軸体(37)に材料供給用の軸孔(38)が貫設され、ホッパー(31)内の上下方向に沿って配置されるスクリュー軸(32)と、
スクリュー軸(32)を回転駆動させる駆動装置(33)と、
スクリュー軸(32)の軸孔(38)内に粗粒材(z)を供給するホッパー(34)を備え、
回転する1対の成型用ロール(30a),(30b)の対向する凹部(35)間で材料を圧縮成型して塊成化物とする成型機を用い、
ホッパー(31)内に装入された磁着物(x)をスクリュー軸(32)で1対の成型用ロール(30a),(30b)間に押し込みつつ、1対の成型用ロール(30a),(30b)の対向する凹部(35)間で材料が圧縮成型されるのに合せて、軸孔(38)を通じてスクリュー軸(32)の先端から1対の成型用ロール(30a),(30b)間に間欠的に粗粒材(z)を供給することにより、該粗粒材(z)とその外側の磁着物(x)が1対の成型用ロール(30a),(30b)の対向する凹部(35)間で圧縮成型され、中心側に粗粒材(z)が配され、外側に磁着物(x)が配された塊成化物が得られるようにしたことを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[16]上記[12]〜[15]のいずれかの処理方法において、塊成化工程(D)で得られる塊成化物は、粗粒材(z)の割合が50質量%未満であることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[17]上記[1]〜[16]のいずれかの処理方法において、鉄鋼スラグが製鋼スラグであることを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。
[19]上記[1]〜[17]のいずれかの処理方法における塊成化工程(D)で得られた塊成化物を製鉄原料として用いることを特徴とする鉄鋼スラグの利材化方法。
[20]上記[1]〜[17]のいずれかの処理方法によりセメント原料となる非磁着物(y)の造粒物を得ることを特徴とするセメント原料の製造方法。
[21]上記[1]〜[17]のいずれかの処理方法により製鉄原料となる磁着物(x)の塊成化物を得ることを特徴とする製鉄原料の製造方法。
分級工程(A)では、精錬工程で発生した鉄鋼スラグ(スラグ塊)を篩分けし、粗粒と次工程で磁力選別を行う細粒の選別を行う。使用される篩目はスラグの種類にもよるが、本発明者らの調査によれば1〜5mm程度が好ましいことが分かった。篩目が1mm未満では、篩目が小さいため材料の目詰まりの発生が顕著となり、操業安定性が阻害されやすい。一方、5mmを超えると、後工程である磁力選別工程(B)において供給側の層厚を大きく設定する必要が生じるが、磁力選別において供給側の層厚を大きくすると、磁石との距離が離れてしまうため、非磁着物yへの金属鉄の混入量が増加しやすくなる。
また、分級工程(A)の篩上の鉄鋼スラグは、金属鉄濃度が比較的高いので、そのまま製鉄原料として利材化してもよい。
磁力選別機としては、プーリ式(ドラム式)、ベルト吊り下げ式などを用いることができるが、ベルト吊り下げ式は、金属鉄間にスラグを巻き込みやすく、金属鉄の取りこぼしが多くなり、歩留りの低下を生じやすいので、金属鉄の取りこぼしを防ぐためにはプーリ式(ドラム式)の方が好ましい。
図2は、そのようなプーリ式磁力選別機の一実施形態とその使用状況を示す説明図である。図において、10はプーリ式の磁力選別機、20は磁力選別される鉄鋼スラグ(以下、単に「スラグa」という)を磁力選別機10に搬送するための搬送コンベア(ベルトコンベア)であり、磁力選別機10は、搬送コンベア20の上方に位置し、搬送コンベア20で搬送されてきたスラグaから磁力により磁着物粒子を上方に吸引して分離する。
搬送コンベア20と磁力選別機10は、コンベアベルト21、5の移動方向が逆向きであり、搬送コンベア20のコンベア終端部14の上方(真上)に磁力選別機10のコンベア始端部11が近接して位置している。
プーリ1のプーリ本体6の内側には、磁場印加手段である磁石ロール2が配置されている。この磁石ロール2は、その外周に沿って所定の間隔をおいて配置される複数の磁極3(永久磁石)を備えるとともに、ロール周方向で隣接する磁極3は異なる極性(N極,S極)を有している。すなわち、ロール周方向で極性(N極,S極)が異なる磁極3が所定の間隔をおいて交互に配置されている。
なお、回転する磁石ロール周辺の部材は、変化する磁場による渦電流効果の影響を受け、金属部材は非磁性物であっても渦電流によって過熱していく。このため、通常、磁力選別機10のコンベアベルト5とプーリ1のプーリ本体6は、樹脂、セラミックなどの非金属で構成される。
また、磁力選別機10側に吸引保持された磁着物粒子は、コンベアベルト5で搬送された後、コンベア終端部12から払い出されるので、そのコンベア終端部12の下方には、磁着物回収部25が設けられている。また、非磁着物粒子は、磁力選別機10のコンベア始端部11の下方に落下するので、その位置に非磁着物回収部26が設けられている。
つまり、スラグ層axに作用する磁場の強度及び極を高速に変化させることで、磁着物粒子の吸引と解放が極めて短時間繰り返される現象を発生させ、磁着物粒子による非磁着物粒子の挟み込み・抱き込み現象を解消しつつ、磁着物粒子を磁力選別することができる。
すなわち、磁力選別機10において、1は磁場印加手段を内蔵したコンベア終端部12側のプーリ(ベルトガイドロール)、7はコンベア始端部11側のプーリ(ベルトガイドロール)、8はコンベアベルトであり、このコンベアベルト8がプーリ1、7間に張設されることで、ベルトコンベアが構成される。
また、コンベアベルト8の上方であって、コンベア始端部11寄りの位置には、コンベアベルト8上にスラグaを供給する供給装置24が配置されている。
磁石ロール2を備えたプーリ1の構造・機能、プーリ1のプーリ本体6やコンベアベルト8の材質などは、図2の実施形態と同様である。なお、本実施形態の磁力選別機10では、プーリ1に内蔵された磁石ロール2は、コンベアベルト1の進行方向(プーリ本体6の回転方向)とは逆方向に回転する。
また、コンベアベルト移動方向において仕切板9を挟んだ位置に磁着物回収部25と非磁着物回収部26が設けられる。すなわち、仕切板9を挟んでコンベア始端部11側の位置(磁着物粒子の落下エリア)に磁着物回収部25が、コンベア終端部12側の位置(非磁着物粒子の落下エリア)に非磁着物回収部26が、それぞれ設けられている。
F=(x・P)/60 …(1)
ここで x:磁石ロール2の回転数(rpm)
P:磁石ロール2が周方向で備える磁極数(但し、N極・S極のペアで1磁極とする)
例えば、周方向で12極(N極・S極のペアで1磁極と数える)の磁石(例えば、ネオジウム磁石)を配設した場合には、磁石ロール2の回転速度を1000rpmとすると、磁場変化周波数Fは200Hzとなる。また、周方向で24極(N極・S極のペアで1磁極と数える)の磁石を配置して、同じように磁場変化周波数Fを200Hzとする場合、磁石ロール2の回転速度は500rpmでよい。
図2に示すような磁力選別機を用い、水分含有量が異なる鉄鋼スラグ(製鋼スラグ)について磁力選別を行い、選別された非磁着物yの金属鉄含有量を調べた。この試験では、磁力強度を1500ガウスとし、磁場変化周波数Fが200Hzとなるように磁石ロール2の回転数を設定した。
ここで、磁力選別工程(B)で磁力選別される鉄鋼スラグの水分含有量を調整する方法に特別な制限はないが、例えば、水冷処理したスラグを一定期間自然乾燥させる、水冷処理の際に冷却水の供給量を調整する、などの方法が挙げられる。
造粒物の平均粒径は5〜15mmが望ましい。平均粒径が5mm未満では、粒子径が細かいため造粒後の搬送中に割れや粒子どうしの衝突による摩耗等が発生した場合、造粒物から欠落した粒子が微粉化しやすく、搬送性が低下しやすい。一方、平均粒径が15mmを超えると、造粒物の強度を確保しにくくなり、搬送中に割れが発生しやすくなって微粉化し、この場合も搬送性が低下しやすい。
また、造粒処理は、皿形造粒機などを用いる転動造粒法や乾式の圧縮造粒法以外に、混練造粒法によっても実施可能であり、同様の効果が得られる。
塊成化物の形状は任意であり、例えば、ビロー形、アーモンド形、レンズ形、フィンガー形などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。
また、このように粗粒材zを磁着物xに加えて塊成化する場合には、粗粒材zが磁着物xに混合された状態で塊成化してもよいが、粗粒材zが塊成化物の表面に配置された場合、粗粒材zの界面を起点に亀裂が生じやすくなり、塊成化物の強度に影響を及ぼすおそれがあるため、中心側に粗粒材zが配され、外側に磁着物xが配されるように塊成化することが好ましい。
この装置は、1対の成型用ロール30a,30bと、この成型用ロール30a,30b間に磁着物xを供給するホッパー31と、成型用ロール30a,30bに対する磁着物xの押し込み機能と粗粒材zの供給機能を備えるスクリュー軸32と、このスクリュー軸32を回転駆動させる駆動装置33と、スクリュー軸32の内部を通じて成型用ロール30a,30b間に粗粒材zを供給するホッパー34を備えている。
前記スクリュー軸32は、ホッパー31内の磁着物xを成型用ロール30a,30b間に押し込むためのスクリュー36を備えるとともに、このスクリュー36が設けられた軸体37に材料(粗粒材z)供給用の軸孔38が貫設され、ホッパー31内の上下方向に沿って配置されている。
前記ホッパー34は、粗粒材zを貯留して供給するための手段であり、その払出管39がスクリュー軸32の軸孔38に接続され、この軸孔38内に粗粒材zを供給する。このホッパー34からの粗粒材zの供給は間欠的になされるものであり、このため払出管39などに開閉弁(図示せず)が設けられ、その開閉により粗粒材zの供給がON−OFF制御される。
ここで、塊成化物の強度などの観点から、磁着物xは粒径が2mm未満、粗粒材zは粒径が2〜10mmであることが好ましい。特に、粗粒材zの粒径が10mmを超えると、塊成化物中での粒鉄比率が増加することにより、粒鉄間の境界を起点とした割れの発生が顕著となり、塊成化物の強度が得られにくくなる。また、以上の観点からより好ましい粒鉄材zの粒径は2〜5mmである。
本発明で処理対象となる製鉄工程で発生する鉄鋼スラグとしては、脱燐スラグ、脱硫スラグ、転炉脱炭スラグ、脱珪スラグ、電気炉スラグなどの製鋼スラグや、溶融還元スラグ、高炉スラグ(高炉水砕スラグ、高炉徐冷スラグ)などが挙げられ、これらの1種以上を処理対象とすることができる。
図1に示す処理フローに従い、Fe含有量が26.5質量%の製鋼スラグ(脱硫スラグ)をジャンピングスクリーンで篩分けし(分級工程)、その篩下スラグを図2に示すプーリ式磁力選別機を用いて磁力選別し(磁力選別工程)、磁着物xと非磁着物yに分別した。得られた非磁着物yを造粒処理し(造粒工程)、平均粒径が5mm以上の造粒物を得た。この造粒処理では、非磁着物yに非磁着物量の24質量%の水だけを添加し、パン型ペレタイザーを用いて造粒を行った。この造粒物を造粒後1日間、自然乾燥させた。また、得られた磁着物xを一般的なブリケット成形機で塊成化処理し(塊成化工程)、塊成化物を得た。
また、比較例として、上記の分級工程、磁力選別工程、造粒工程、塊成化工程の1つ以上を実施しない処理を行った。
造粒物と造粒処理しない非磁着物の搬送性を、ベルトコンベアによる搬送時の粉塵発生の有無を目視で確認することにより評価した。
また、造粒物の強度は、圧壊強度試験機を用い、JIS Z8841に準拠して測定した。代表サンプルを10個採取し、それらの強度測定値の平均値を造粒物の強度とした。
表1に、本発明例及び比較例の処理条件と、得られた造粒物と塊成化物の構成・性能・評価を示す。
○:非磁着物の造粒処理がなされた場合であって、非磁着物の金属鉄濃度が3.5質量%未満、造粒物強度が35N以上、搬送性の評価が“○”の場合
△:非磁着物の造粒処理がなされた場合であって、下記(i)〜(iv)のいずれかに該当する場合
(i)非磁着物の金属鉄濃度が3.5質量%以上6.0質量%未満、造粒物強度が35N以上、搬送性の評価が“○”の場合
(ii)非磁着物の金属鉄濃度が3.5質量未満、造粒物強度が20N以上35N未満、搬送性の評価が“○”の場合
(iii)非磁着物の金属鉄濃度が3.5質量%以上6.0質量%未満、造粒物強度が20N以上35N未満、搬送性の評価が“○”の場合
(iv)非磁着物の金属鉄濃度が6.0質量%未満、造粒物強度が20N以上、搬送性の評価が“△”の場合
×:下記(i)〜(iv)のいずれかに該当する場合
(i)造粒処理がなされない場合
(ii)非磁着物の金属鉄濃度が6.0質量%以上の場合
(iii)造粒物強度が20N未満の場合
(iv)搬送性の評価が“×”の場合
搬送性については、ベルトコンベア搬送時の目視による確認で、粉塵発生が認められなかった場合を“○”、少量の粉塵発生が認められた場合を“△”、多量の粉塵発生が認められた場合を“×”とした。
表1に示すように、本発明例では、セメント原料として利用可能なスラグ材料(造粒物)と製鉄原料として利用可能な材料(塊成化物)を得ることができる。これに対して、比較例では、セメント原料及び/又は製鉄原料として利用可能な材料を得ることができない。
本実施例では、破砕工程、分級工程及び磁力選別工程を経て得られた磁着物xに分級工程の篩上材である粗粒材zを配合し、これを塊成化して特定の構造の塊成化物を得た。
図6に示す処理フローに従い、Fe含有量が26.5質量%の製鋼スラグ(脱硫スラグ)1000kgをバッチ式で処理するに当たり、製鋼スラグをロッドミルで破砕した後(破砕工程)、振動篩で篩分けし(分級工程)、その篩下スラグを図2に示すプーリ式磁力選別機を用いて磁力選別し(磁力選別工程)、磁着物xと非磁着物yに分別した。また、分級工程の篩上スラグを粒鉄含有量が高い材料として回収し、これを粒度調整して粗粒材zとした。この粗粒材zを磁着物xに配合して図7に示す塊成化装置を用いて塊成化し、中心側に粗粒材zが配され、外側に磁着物xが配された塊成化物とした(塊成化工程)。
粒鉄含有量が高い粗粒材zの粒径範囲は、粗粒材zを無作為にサンプリングし、JIS Z8801に規定する試験用ふるいを用いて篩処理を実施した際のふるいに残存した粒径範囲とした。例えば、篩目2mmと4mm間に材料が残存している場合の粒径範囲は2〜4mmとした。
塊成化物の強度については、JIS M8712に準拠した方法でTI強度を測定した。
塊成化物の高炉原料化の可否については、下記基準で評価した。
○:塊成化物の金属鉄濃度が70質量%以上で、且つTI強度指数が75%以上の場合
△:塊成化物が下記(i)〜(iii)のいずれかに該当する場合
(i)塊成化物の金属鉄濃度が50質量%以上70質量%未満で、且つTI強度指数が75%以上の場合
(ii)塊成化物の金属鉄濃度が70質量%以上で、且つTI強度指数が70%以上75%未満の場合
(iii)塊成化物の金属鉄濃度が50質量%以上70質量%未満で、且つTI強度指数が70%以上75%未満の場合
×:下記(i)〜(iii)のいずれかに該当する場合
(i)塊成化物の金属鉄濃度が50質量%未満の場合
(ii)TI強度指数が70%未満の場合
(ii)塊成化処理がなされなかった場合
表2に示すように、本発明例では、高炉原料として利用可能な材料(塊成化物)を得ることができる。
2 磁石ロール
3 磁極
4 プーリ
5 コンベアベルト
6 プーリ本体
7 プーリ
8 コンベアベルト
9 仕切板
10 磁力選別機
11 コンベア始端部
12 コンベア終端部
13 コンベア始端部
14 コンベア終端部
20 搬送コンベア
21 コンベアベルト
22,23 プーリ
24 供給装置
25 磁着物回収部
26 非磁着物回収部
30a,30b 成型用ロール
31 ホッパー
32 スクリュー軸3
33 駆動装置
34 ホッパー
35 凹部
36 スクリュー
37 軸体
38 軸孔
39 払出管
a スラグ
ax スラグ層
S 隙間
Claims (19)
- 製鉄工程で発生した鉄鋼スラグを回収して篩分けする分級工程(A)と、
分級工程(A)の篩下の鉄鋼スラグを磁力選別して磁着物(x)と非磁着物(y)に分別する磁力選別工程(B)と、
磁力選別工程(B)で分別された非磁着物(y)を造粒する造粒工程(C)と、
磁力選別工程(B)で分別された磁着物(x)を塊成化する塊成化工程(D)と、
分級工程(A)で篩分けする前の鉄鋼スラグを破砕する破砕工程(E)を有し、
磁力選別工程(B)で磁力選別される鉄鋼スラグは、水分含有量が30質量%以下であり、
所定量の鉄鋼スラグをバッチ式で処理する際に、分級工程(A)の篩上の鉄鋼スラグを破砕工程(E)で再破砕した後、分級工程(A)で再分級し、該再破砕・再分級を1回以上行った後の篩上材を粒鉄含有量が高い粗粒材(z)として回収し、該粗粒材(z)を塊成化工程(D)において磁着物(x)に配合して、磁着物(x)とともに塊成化することを特徴とする鉄鋼スラグの処理方法。 - 分級工程(A)では、鉄鋼スラグを篩目1〜5mmで篩分けすることを特徴とする請求項1に記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 分級工程(A)の篩下の鉄鋼スラグは、粒径1mm以下の粒子の割合が30質量%以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 磁力選別工程(B)では、磁力強度が1000〜3000ガウスの磁力選別手段で磁力選別を行うことを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 磁力選別工程(B)では、ベルトコンベアを構成する1つのプーリ(1)が磁場印加手段を内蔵するプーリ式磁力選別機であって、前記磁場印加手段がプーリ本体に対して独立して回転駆動する磁石ロール(2)からなり、該磁石ロール(2)は、その外周に沿って所定の間隔をおいて配置される複数の磁極(3)を備えるとともに、ロール周方向で隣接する磁極(3)が異なる極性を有する磁力選別機を用いて鉄鋼スラグを磁力選別することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 下記(1)式で定義される磁石ロール(2)の磁場変化周波数F(Hz)が10〜500Hzであることを特徴とする請求項5に記載の鉄鋼スラグの処理方法。
F=(x・P)/60 …(1)
ここで x:磁石ロール(2)の回転数(rpm)
P:磁石ロール(2)が周方向で備える磁極数(但し、N極・S極のペアで1磁極とする) - 造粒工程(C)では、非磁着物(y)を平均粒径5〜15mmの造粒物に造粒することを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 造粒工程(C)では、パン皿の表面に撥水性の表面処理が施された皿形造粒機を用いて非磁着物(y)を造粒することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- パン皿の表面処理がフッ素樹脂コーティングであることを特徴とする請求項8に記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 塊成化工程(D)では、磁着物(x)を圧縮成型することにより塊成化することを特徴とする請求項1〜9のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 塊成化工程(D)では、中心側に粗粒材(z)が配され、外側に磁着物(x)が配された塊成化物を得ることを特徴とする請求項1〜10のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 塊成化工程(D)では、
周面に複数の成型用の凹部(35)が形成され、水平方向で並列した状態で対向するとともに、対向する外周部分が下向きに回転する回転方向を有する1対の成型用ロール(30a),(30b)と、
1対の成型用ロール(30a),(30b)間に上方から磁着物(x)を案内して供給するホッパー(31)と、
ホッパー(31)内の磁着物(x)を成型用ロール(30a),(30b)間に押し込むためのスクリュー(36)を備えるとともに、軸体(37)に材料供給用の軸孔(38)が貫設され、ホッパー(31)内の上下方向に沿って配置されるスクリュー軸(32)と、
スクリュー軸(32)を回転駆動させる駆動装置(33)と、
スクリュー軸(32)の軸孔(38)内に粗粒材(z)を供給するホッパー(34)を備え、
回転する1対の成型用ロール(30a),(30b)の対向する凹部(35)間で材料を圧縮成型して塊成化物とする成型機を用い、
ホッパー(31)内に装入された磁着物(x)をスクリュー軸(32)で1対の成型用ロール(30a),(30b)間に押し込みつつ、1対の成型用ロール(30a),(30b)の対向する凹部(35)間で材料が圧縮成型されるのに合せて、軸孔(38)を通じてスクリュー軸(32)の先端から1対の成型用ロール(30a),(30b)間に間欠的に粗粒材(z)を供給することにより、該粗粒材(z)とその外側の磁着物(x)が1対の成型用ロール(30a),(30b)の対向する凹部(35)間で圧縮成型され、中心側に粗粒材(z)が配され、外側に磁着物(x)が配された塊成化物が得られるようにしたことを特徴とする請求項11に記載の鉄鋼スラグの処理方法。 - 磁着物(x)の粒子径が2mm未満であり、粗粒材(z)の粒子径が2〜10mmであることを特徴とする請求項1〜12のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 塊成化工程(D)で得られる塊成化物は、粗粒材(z)の割合が50質量%未満であることを特徴とする請求項1〜13のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 鉄鋼スラグが製鋼スラグであることを特徴とする請求項1〜14のいずれかに記載の鉄鋼スラグの処理方法。
- 請求項1〜15のいずれかに記載の処理方法における造粒工程(C)で得られた造粒物をセメント原料として用いることを特徴とする鉄鋼スラグの利材化方法。
- 請求項1〜15のいずれかに記載の処理方法における塊成化工程(D)で得られた塊成化物を製鉄原料として用いることを特徴とする鉄鋼スラグの利材化方法。
- 請求項1〜15のいずれかに記載の処理方法によりセメント原料となる非磁着物(y)の造粒物を得ることを特徴とするセメント原料の製造方法。
- 請求項1〜15のいずれかに記載の処理方法により製鉄原料となる磁着物(x)の塊成化物を得ることを特徴とする製鉄原料の製造方法。
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