JP6733741B2 - 線材およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本願は、2016年10月28日に、日本に出願された特願2016−211590号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
1000×C量(%)+300×Cr量(%)+70≦TS≦1000×C量(%)+300×Cr量(%)+160・・・式(1)
なお、前記単位面積当たりの初析セメンタイトの総長さ(mm/mm2)は、単位面積当たりに観察される初析セメンタイトの長さの合計である。前記式(1)中の前記TSは、単位をMPaとした時の前記線材の引張強度を示す。前記式(1)中の「C量(%)」は、前記線材中のCの含有質量%を示し、「Cr量(%)」は、前記線材中のCrの含有質量%を示す。
(2)上記(1)に記載の線材では、質量%で、Ni:0.10〜0.50%、Co:0.10〜1.00%、Mo:0.05〜0.20%およびB:0.0002〜0.0030%のいずれか1種または2種以上を含有してもよい。
(3)上記(1)又は(2)に記載の線材では、前記初析セメンタイトの面積分率が0%超〜1.00%であってもよい。
(4)上記(1)〜(3)の何れか一態様に記載の線材では、前記中心部で観察される組織において、初析セメンタイト、粒界フェライトおよびベイナイトの1種または2種以上を含んでいてもよい。
(5)本発明の別の態様に係る線材の製造方法では、上記(1)に記載の成分を有する鋼片を熱間で直径3.0〜5.5mmに圧延した後、940〜800℃で巻取り、巻取り後650℃までを6.0〜15.0℃/sの平均冷却速度で冷却し、650〜600℃を1.0〜3.0℃/sの平均冷却速度で冷却し、600〜300℃を10.0℃/s以上の平均冷却速度で冷却する。
まず、本実施形態に係る線材の鋼組成について説明する。以下、特に断りが無い限り、鋼組成に関する%は質量%を示す。
Cは、鋼線の強度を確保するために必須の元素である。C含有量が0.90%未満では、鋼線の強度低下を引き起こす。そのため、C含有量の下限を0.90%とする。好ましいC含有量の下限は、0.96%、又は1.00%である。一方、C含有量が1.15%を超えると、線材中に初析セメンタイトが多量析出することで、断線が発生しやすくなる。また、C含有量が1.15%を超えると、線材および鋼線の強度が過度に高くなることで、線材および鋼線の伸線加工性が低下する。そのため、C含有量の上限を1.15%とする。好ましいC含有量の上限は、1.10%、又は1.08%である。
Siは、パーライト中のフェライトの強度を増加させる作用を有する。上記作用を有効に発揮させるために、Si含有量の下限を0.10%とする。好ましいSi含有量の下限は、0.15%、又は0.20%である。しかしながら、Siを過剰に含有させると、線材の伸線加工性に有害なSiO2系介在物が発生する場合がある。そのため、Si含有量の上限を0.50%とする。好ましいSi含有量の上限は0.40%、または0.35%である。
Mnは、オーステナイトから初析セメンタイト及び初析フェライトへの変態を遅延させる作用を有しており、パーライト主体の組織を得るために有用な元素である。上記作用を有効に発揮させるために、Mn含有量の下限を0.10%とする。好ましいMn含有量の下限は、0.20%、又は0.30%とする。但し、Mnを過剰に含有させても、上記作用が飽和する。さらに、Mnは鋼の焼き入れ性を向上させる作用を有する。そのため、線材がMnを過剰に含有する場合、熱間圧延後の冷却過程で線材中にベイナイト及びマルテンサイト等の過冷組織が発生したり、線材の強度が過度に上昇し伸線加工性が劣化する。そのため、Mn含有量の上限を0.80%とする。好ましいMn含有量の上限は0.70%、0.60%、又は0.50%である。
Crは、鋼のパーライトの加工硬化率を高める作用を有する。パーライトの加工硬化率が高くなると、低ひずみの伸線加工でより高い引張強度を得ることができる。また、Crは、オーステナイトから初析セメンタイト及び初析フェライトへの変態を遅延させる作用があるため、パーライト主体の組織を得るために有用な元素である。上記作用を有効に発揮させるために、Cr含有量の下限を0.10%とする。好ましいCr含有量の下限は、0.15%、又は0.20%である。しかし、Cr含有量が0.50%を超えると、線材の焼入れ性が高くなり、熱間圧延後の冷却過程でベイナイト及びマルテンサイト等の過冷組織が発生したり、線材が過剰に高強度化して伸線加工性が低下する。そのため、Cr含有量の上限を0.50%とする。好ましいCr含有量の上限は、0.40%、又は0.35%である。
Niは、オーステナイトから初析セメンタイトおよび初析フェライトへの変態を遅延させる作用があるため、パーライト主体の組織を得るために有用な元素である。またNiは、伸線材の靭性を高める作用も有する元素である。上記作用を得るために、Ni含有量の下限を0.10%とすることが好ましい。より好ましいNi含有量の下限は、0.15%、又は0.20%である。一方、Niを過剰に含有させると、焼入れ性が過大となり、熱間圧延後の冷却過程で線材中にベイナイト及びマルテンサイト等の過冷組織が発生することで、線材の伸線加工性が低下する場合がある。そのため、Ni含有量の上限を0.50%とすることが好ましい。より好ましいNi含有量の上限は0.30%、又は0.25%である。
Coは、圧延材における初析フェライトの析出を抑制する作用を有する。また、Coは、伸線材の延性を向上させる作用を有する。上記作用を有効に発揮させるために、Co含有量の下限は0.10%とすることが好ましい。より好ましいCo含有量の下限は、0.20%、0.30%、又は0.40%である。一方、Coを過剰に含有させても、上記作用が飽和するため、コストが増大する。そのため、Co含有量の上限を1.00%とすることが好ましい。より好ましいCo含有量の上限は0.90%、又は0.80%である。
Moは、オーステナイトから初析セメンタイト及び初析フェライトへの変態を遅延させる作用を有し、パーライト主体の組織を得るために有用な元素である。上記作用を得るために、Mo含有量の下限を0.05%とすることが好ましい。より好ましいMo含有量の下限は、0.08%である。しかしながら、Mo含有量が0.20%を超えると、焼入れ性が過大となり、熱間圧延後の冷却過程でベイナイト及びマルテンサイト等の過冷組織が発生したり、線材の伸線加工性が低下する場合がある。そのため、Mo含有量の上限を0.20%とすることが好ましい。より好ましいMo含有量の上限は0.15%、又は0.11%である。
Bは、粒界に濃化して、初析フェライトの析出を抑制する作用を有する。上記作用を得るために、B含有量の下限は0.0002%とすることが好ましい。より好ましいB含有量の下限は、0.0005%、0.0007%、0.0008%、又は0.0009%である。一方、Bを過剰に含有させると、Bがオーステナイト中にFe23(CB)6等の炭化物を形成し、線材の伸線加工性を低下させる場合がある。そのため、B含有量の上限を0.0030%とすることが好ましい。より好ましいB含有量の上限は、0.0020%である。
Pは、粒界に偏析することで、線材の伸線加工性を低下させる元素である。そのため、P含有量は可能な限り低減することが好ましい。線材の伸線加工性を確保するため、P含有量の上限を0.020%とする。好ましいP含有量の上限は、0.014%、又は0.010%である。Pは、溶鋼製造時に不純物として混入する場合があるが、その下限を特に制限する必要はなく、その下限は0%である。P含有量を過剰に低減すると、溶製コストが上昇する場合があるため、P含有量の下限を0.003%、又は0.005%としてもよい。
Sは、Mn等と析出物を形成することで、線材の伸線加工性を低下させる元素である。そのため、S含有量は可能な限り低減することが好ましい。線材の伸線加工性を確保するため、S含有量の上限を0.010%とする。好ましいS含有量の上限は、0.008%、0.007%、又は0.005%である。Sは、溶鋼製造時に不純物として混入する場合があるが、その下限を特に制限する必要はなく、その下限は0%である。S含有量を過剰に低減すると、溶製コストが上昇する場合があるため、S含有量の下限を0.001%、又は0.003%としてもよい。
1000×C量(%)+300×Cr量(%)+70≦TS≦1000×C量(%)+300×Cr量(%)+150・・・式(2)
1000×C量(%)+300×Cr量(%)+80≦TS≦1000×C量(%)+300×Cr量(%)+150・・・式(3)
1000×C量(%)+300×Cr量(%)+90≦TS≦1000×C量(%)+300×Cr量(%)+140・・・式(4)
まず、線材を切断し、線材の長手方向と垂直な横断面を観察できるように、線材を樹脂埋めする。樹脂埋めした線材を研磨紙及びアルミナ砥粒で研磨し、更に鏡面仕上げして試料とする。試料の観察面(すなわち線材の横断面)をナイタール溶液もしくはピクラール溶液で腐食した後、走査型電子顕微鏡(SEM)を用いて試料の観察面を観察する。
冷却速度2:650℃から600℃までの平均冷却速度
冷却速度3:600℃から300℃までの平均冷却速度
No.B2はSi含有量が高く、またNo.B3はMn含有量が高かったため、いずれも線材の引張強度が上昇し、伸線加工性が低下した。
No.B4は、Cr含有量が高かったため、パーライトの面積分率が減り、また、引張強度が上昇し、線材の伸線加工性が低下した。
No.B6は、巻取り後から650℃までの平均冷却速度(冷却速度1)が小さかったため、初析セメンタイトの平均厚さが増加し、線材の伸線加工性が低下した。
No.B7は、650〜600℃の平均冷却速度(冷却速度2)が小さかったため、引張強度が低下し、線材の伸線加工性が低下した。
No.B9は、巻取り温度が低く、かつ巻取り後から650℃までの平均冷却速度(冷却速度1)が小さかったため、旧オーステナイト粒径が微細化し、初析セメンタイトが大量に析出することで、単位面積当たりの初析セメンタイトの総長さが長くなり、線材の伸線加工性が低下した。
No.B10は、600〜300℃の平均冷却速度(冷却速度3)が小さかったため、線材の引張強度が低下し、伸線加工性が低下した。
No.B13は、巻取り後から650℃までの平均冷却速度(冷却速度1)が小さかったため、初析セメンタイトの面積分率が増加し、初析セメンタイトの平均厚さが大きくなり、更に単位面積当たりの初析セメンタイトの総長さが長くなり、線材の伸線加工性が低下した。
Claims (5)
- 質量%で、
C:0.90〜1.15%、
Si:0.10〜0.50%、
Mn:0.10〜0.80%、
Cr:0.10〜0.50%、
Ni:0〜0.50%、
Co:0〜1.00%、
Mo:0〜0.20%および
B:0〜0.0030%
を含有し、
P:0.020%以下および
S:0.010%以下
に制限し、残部はFeおよび不純物からなり、
線材の半径をRとした時、前記線材の横断面の中心から(1/5)R以内の中心部で観察される組織において、パーライトの面積分率が90.0%以上であり、初析セメンタイトの面積分率が1.00%以下であり、
前記中心部において、前記初析セメンタイトの平均厚さが0.25μm以下であり、
前記中心部において、単位面積当たりの前記初析セメンタイトの総長さが40.0mm/mm2未満であり、
引張強度が式(1)を満たし、
直径が3.0〜5.5mmである線材。
1000×C量(%)+300×Cr量(%)+70≦TS≦1000×C量(%)+300×Cr量(%)+160・・・式(1)
なお、前記単位面積当たりの初析セメンタイトの総長さ(mm/mm2)は、単位面積当たりに観察される初析セメンタイトの長さの合計である。前記式(1)中の前記TSは、単位をMPaとした時の前記線材の引張強度を示す。前記式(1)中の「C量(%)」は、前記線材中のCの含有質量%を示し、「Cr量(%)」は、前記線材中のCrの含有質量%を示す。 - 質量%で、
Ni:0.10〜0.50%、
Co:0.10〜1.00%、
Mo:0.05〜0.20%および
B:0.0002〜0.0030%
のいずれか1種または2種以上を含有する請求項1に記載の線材。 - 前記初析セメンタイトの面積分率が0%超〜1.00%である請求項1又は請求項2に記載の線材。
- 前記中心部で観察される組織において、初析セメンタイト、粒界フェライトおよびベイナイトの1種または2種以上を含む請求項1〜請求項3の何れか1項に記載の線材。
- 請求項1に記載の成分を有する鋼片を熱間で直径3.0〜5.5mmに圧延した後、940〜800℃で巻取り、巻取り後650℃までを6.0〜15.0℃/sの平均冷却速度で冷却し、650〜600℃を1.0〜3.0℃/sの平均冷却速度で冷却し、600〜300℃を10.0℃/s以上の平均冷却速度で冷却することを特徴とする請求項1〜請求項4の何れか一項に記載の線材を製造する線材の製造方法。
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JP2001181789A (ja) | 1999-12-22 | 2001-07-03 | Nippon Steel Corp | 伸線加工性に優れた細径高炭素鋼熱間圧延線材 |
JP4003450B2 (ja) * | 2001-12-13 | 2007-11-07 | 住友金属工業株式会社 | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 |
JP3997867B2 (ja) * | 2002-09-04 | 2007-10-24 | 住友金属工業株式会社 | 鋼線材とその製造法及び当該鋼線材を用いる鋼線の製造法 |
JP4088220B2 (ja) | 2002-09-26 | 2008-05-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸線前の熱処理が省略可能な伸線加工性に優れた熱間圧延線材 |
JP2005206853A (ja) * | 2004-01-20 | 2005-08-04 | Kobe Steel Ltd | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材およびその製造方法 |
WO2007001054A1 (ja) * | 2005-06-29 | 2007-01-04 | Nippon Steel Corporation | 伸線特性に優れた高強度線材およびその製造方法 |
ES2605255T3 (es) * | 2008-03-25 | 2017-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Varilla de acero y alambre de acero de alta resistencia que tiene ductilidad superior y procedimiento de producción de los mismos |
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KR101253852B1 (ko) * | 2009-08-04 | 2013-04-12 | 주식회사 포스코 | 고인성 비조질 압연재, 신선재 및 그 제조방법 |
KR101382659B1 (ko) * | 2010-01-25 | 2014-04-07 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 선재, 강선 및 선재의 제조 방법 |
MY158506A (en) * | 2010-04-08 | 2016-10-14 | Nippon Steel Corp | Strand for saw wire and manufacturing method thereof |
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