JP4003450B2 - 鋼線材、鋼線及びその製造方法 - Google Patents
鋼線材、鋼線及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4003450B2 JP4003450B2 JP2001379569A JP2001379569A JP4003450B2 JP 4003450 B2 JP4003450 B2 JP 4003450B2 JP 2001379569 A JP2001379569 A JP 2001379569A JP 2001379569 A JP2001379569 A JP 2001379569A JP 4003450 B2 JP4003450 B2 JP 4003450B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- less
- steel
- wire drawing
- steel wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼線材、鋼線及びその製造方法に関する。より詳しくは、例えば、自動車のラジアルタイヤや、各種産業用ベルトやホースの補強材として用いられるスチールコード、更には、ソーイングワイヤなどの用途に好適な鋼線材と、前記の鋼線材を素材とする鋼線及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車のラジアルタイヤや、各種のベルト、ホースの補強材として用いられるスチールコード用鋼線、あるいは、ソーイングワイヤ用の鋼線は、一般に、熱間圧延後調整冷却した線径（直径）が５〜６ｍｍの鋼線材（以下、「鋼線材を」単に「線材」ともいう）を、１次伸線加工して直径を３〜４ｍｍにし、次いで、パテンティング処理を行い、更に２次伸線加工して１〜２ｍｍの直径にする。この後、最終パテンティング処理を行い、次いで、ブラスメッキを施し、更に最終湿式伸線加工を施して直径０．１５〜０．４０ｍｍにする。このようにして得られた極細鋼線を、更に撚り加工で複数本撚り合わせて撚鋼線とすることでスチールコードが製造される。
【０００３】
一般に、線材を鋼線に加工する際や鋼線を撚り加工する際に断線が生ずると、生産性と歩留りが大きく低下してしまう。したがって、上記技術分野に属する線材や鋼線は、伸線加工時や撚り加工時に断線しないことが強く要求される。
【０００４】
更に、スチールコードの製造の場合、熱間圧延した直径５〜６ｍｍの線材を直径が１〜２ｍｍの鋼線にするのに多くの中間処理工程を要し、製造コストの上昇を招いている。したがって、最終製品の性能を低下させることなく、製造工程を簡略化したいとする産業界からの要望が大きくなっている。このため、Ｃ含有量が質量％で０．８％未満の比較的強度の低い炭素鋼線材などでは、中間処理を省略して、例えば直径５．５ｍｍから１．７ｍｍまで直接に伸線する技術が開発されている。なお、前記伸線における真歪み量は２．３５である。ここで、真歪み（ε）は線材の直径（ｄ０ ）と伸線後の鋼線の直径（ｄ）を用いて下記の（ｉ）式で表されるものである。
【０００５】
ε＝２ｌｏｇｅ（ｄ０／ｄ）・・・（ｉ）
一方では、近年、種々の目的からスチールコードなどを軽量化する動きが高まってきた。このため、前記の各種製品に対して高強度が要求されるようになり、上記のＣ含有量が質量％で０．８％未満の炭素鋼線材などでは、所望の高強度を得難いため、Ｃ含有量が高くて鋼線に高い強度を確保させることができ、しかも前記の中間処理を省略できるような伸線加工性に優れた線材に対する要求が極めて大きくなっている。
【０００６】
上記した近年の産業界からの要望に対して、偏析、化学成分や介在物を制御して線材の伸線加工性を高める技術が提案されている。
【０００７】
例えば、特公平７−１１０６０号公報には、化学組成として、質量％で０．６〜１．０％のＣや０．５０〜１．１％のＭｎなどを含み、線材でのＭｎの偏析を制御する「伸線加工性のすぐれた高強度線材」が開示されている。しかし、この公報で提案された技術は、線材におけるＭｎの偏析ピーク幅を小さくするために、▲１▼鋳片サイズを大きくとって圧減比を高める、▲２▼中心偏析を改善するために鋳造時の溶鋼過熱度を低めとする、▲３▼鋳型内電磁攪拌を行う、▲４▼凝固末期に鋳片に圧下をかける、▲５▼鋳片を均熱炉中で加熱し偏析元素を拡散させる、などの特殊な処理を必要とする。このため、線材の製造工程や製造設備が異なる場合には、必ずしも適用できないものであるし、たとえ適用できたとしても製造コストが嵩むものであった。更に、前記公報の実施例における伸線加工量は真歪みに換算して高々２．０であり、Ｍｎの偏析を制御しても、熱間圧延した線材の絞りの向上には寄与するが、前記した中間処理としてのパテンティングを省略するには不十分なものである。
【０００８】
特許第２５００７８６号公報には、化学組成を、質量％で０．８５〜１．０５％のＣ、０．０５〜０．６％のＣｒや０．０５〜０．２０％未満のＣｕなどを含むとともにＡｌの含有量を０．００３％以下に制限したり、前記化学組成規定に加えて、酸化物系介在物の組成やＴｉ（Ｃ、Ｎ）系介在物に関する規定などを設けた「熱間圧延鋼線材、極細鋼線および撚鋼線、並びに極細鋼線の製造法」が開示されている。しかし、この公報で提案された技術は、Ｃｕを必須の構成元素として含むのでスクラップ処理時にＣｕ元素を除去するのが困難で、リサイクル性という点で劣るものである。更に、前記公報の実施例における１次の鉛パテンティング処理前の伸線加工量は、直径５．５ｍｍから２．２ｍｍまでの真歪み換算で１．８と小さいものであり、前記した中間処理としてのパテンティングを省略するには不十分なものである。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記現状に鑑みなされたもので、その目的は、スチールコードやソーイングワイヤなどの用途に好適な伸線加工性などの冷間加工性に優れた線材を得るとともに、前記の線材を素材とする鋼線を高い生産性の下に歩留り良く廉価に提供することである。なお、前記の鋼線としては、特に、素材である線材に真歪み量で２．３５以上の冷間加工を施したものが対象である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、下記（１）に示す線材、（２）に示す鋼線及び（３）に示す鋼線の製造方法にある。
【００１１】
（１）質量％で、Ｃ：０．８〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：１．０％以下、Ｃｏ：２．０％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、Ｂ：０．００５％以下、Ｃａ：０．００３％以下、Ｍｇ：０．００３％以下を含有し、残部はＦｅ及び不純物から成り、不純物中のＡｌは０．００２０％以下、Ｔｉは０．００２０％以下、Ｎは０．００５％以下、Ｐは０．０１％以下、Ｓは０．０１％以下、Ｏ（酸素）は０．００２０％以下で、更に、初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍ以下であり、且つ、長手方向縦断面において長径をＬ（μｍ）、短径をＷ（μｍ）として「Ｌ／Ｗ」で表されるアスペクト比が２．５以下のＢ系介在物及びＣ系介在物の極値統計法によって求めた１００ｍｍ２での√ａｒｅａmaxが９μｍ以下を満足する鋼線材。
【００１２】
（２）上記（１）に記載の線材を２．３５以上の真歪みで冷間加工した鋼線。
【００１３】
（３）上記（１）に記載の線材を冷間加工後に、最終熱処理、メッキ処理、湿式伸線加工をこの順に施す鋼線の製造方法。
【００１４】
ここで、「線材」とは、棒状に熱間圧延された鋼で、コイル状に巻かれた鋼材を指し、所謂「バーインコイル」を含むものである。
【００１５】
上記した「初析セメンタイトの平均厚さ」は次のようにして求めたものをいう。すなわち、図２に示すように、被検面で観察される初析セメンタイトを平行な２本の直線で区切ったとき、その２本の直線の間隔が最大になる場合をその初析セメンタイトの長さとし、前記長さの２分の１の位置で長さ方向に垂直な直線を引く。そして、上記直線が対象とする初析セメンタイトと交わる長さを求め、これを対象とする「初析セメンタイトの厚さ」とする。同様の測定を、例えば、２０箇所の初析セメンタイトについて行い、求めた「初析セメンタイトの厚さ」の平均を「初析セメンタイトの平均厚さ」とする。
【００１６】
「長手方向縦断面」（以下、Ｌ断面という）とは、線材の圧延方向に平行に切断した面をいう。
【００１７】
又、前記のＬ断面において「アスペクト比が２．５以下のＢ系介在物とＣ系介在物について極値統計法によって求めた√areaｍａｘ 」とは、通常の極値統計法の処理手順によって求めたものをいう。すなわち、下記▲１▼〜▲３▼式におけるＳを予測を行う面積（ｍｍ２ ）、Ｓ０ を検査基準面積（ｍｍ２ ）、Ｔを再帰期間、ｙを極値統計での基準化変数として、線材から採取した試験片のＬ断面を鏡面研磨した後、その研磨面を被検面とし、例えば、光学顕微鏡の倍率を４００倍として４０視野程度観察し、各検査基準面積中においてアスペクト比が２．５以下で、最大の面積であったＢ系又はＣ系介在物の面積を測定して極値統計グラフを作成し、その極値統計グラフから規定のＳとＳ０ におけるｙを計算し、そのｙに対する値をもって求める√areaｍａｘ とすればよい。
【００１８】
√ａｒｅａｍａｘ＝ａ×ｙ＋ｂ・・・▲１▼、
ｙ＝−ｌｎ［−ｌｎ｛（Ｔ−１）／Ｔ｝］・・・▲２▼、
Ｔ＝（Ｓ＋Ｓ０ ）／Ｓ０ ・・・▲３▼。
【００１９】
線材を鋼線に加工するための「冷間加工」には、通常の穴ダイスを用いた伸線加工だけでなく、ローラダイスを用いた伸線加工、所謂「２ロール圧延機」、「３ロール圧延機」や「４ロール圧延機」を用いた冷間圧延加工を含む。
【００２０】
真歪み（ε）は加工前の線材や鋼線の直径（ｄ０ ）と加工後の鋼線の直径（ｄ）を用いて下記の（ｉ）式で表されるものである。
【００２１】
ε＝２ｌｏｇｅ（ｄ０／ｄ）・・・（ｉ）
「最終熱処理」とは、最終のパテンティング処理を指す。又、「メッキ処理」は、ブラスメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキなどのように、次の湿式伸線の過程における引き抜き抵抗の低減や、スチールコード用途の場合におけるようなゴムとの密着性を高めることなどを目的に施されるものをいう。
【００２２】
以下、上記の（１）〜（３）に記載のものをそれぞれ（１）〜（３）の発明という。
【００２３】
本発明者らは、線材の化学組成や介在物、初析セメンタイトが、機械的性質及び伸線加工性や冷間圧延加工性といった冷間加工性（以下、簡単のために単に「伸線加工性」という。又、伸線加工と冷間圧延加工をまとめて「伸線加工」という）に及ぼす影響について調査・研究を重ね、その結果、下記の知見を得た。
【００２４】
（ａ）引張強さを高めるためには、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒなどの合金元素の含有量を増やせばよいが、これら合金元素の含有量の増加は伸線加工性の低下、つまり、伸線加工時の限界加工度の低下を招く。
【００２５】
（ｂ）伸線加工を行うと、変形能が小さい介在物の周辺にボイドが生成して断線の起点になりやすいが、JIS G 0555に規定されたＢ系介在物及びＣ系介在物の変形能は線材のＬ断面におけるアスペクト比で簡便に評価できる。なお、上記JIS G 0555に規定されたＡ系介在物は変形能が大きいため断線の起点にはなり難い。
【００２６】
（ｃ）変形能の小さい介在物には上記Ｂ系介在物とＣ系介在物があり、その断面積が大きいと、伸線加工時に介在物を起点とした断線が生じやすい。しかし、断面積が小さい場合には、たとえ介在物の変形能が小さくても、通常の伸線加工時の断線起点にはならない。
【００２７】
（ｄ）光学顕微鏡観察した視野における最も大きなＢ系及びＣ系の介在物の断面積と伸線加工性とは必ずしも相関関係を有しない。一方、Ｂ系及びＣ系の介在物に関して前述の極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ と伸線加工性との間にはよい相関関係がある。
【００２８】
（ｅ）鋼中のＢ系及びＣ系の介在物のうち酸化物系介在物については、不純物元素としてのＡｌとＯ（酸素）の含有量を厳しく制限することで、変形能の大きい介在物組成にすることができる。
【００２９】
（ｆ）伸線加工性に影響を及ぼすＢ系及びＣ系の介在物のうち窒化物系介在物と炭化物系介在物は主にＴｉＮ、ＮｂＮとＮｂＣである。これらの介在物は非常に硬質で変形能が小さいので、前記（ｃ）で述べたように、その断面積を小さなものとする必要がある。上記介在物のうちＴｉＮの断面積制御のためには、不純物元素としてのＴｉの含有量を厳しく制限することが有効である。一方、ＮｂＮやＮｂＣは微細分散させることが可能であり、その場合には旧オーステナイト粒が微細化して伸線加工性が向上するものの、Ｎｂの含有量が多すぎる場合には、ＮｂＣやＮｂＮが粗大化して伸線加工時の断線起点となるので、Ｎｂの含有量の上限を制限する必要がある。
【００３０】
（ｇ）伸線加工性に悪影響を及ぼすとされている初析セメンタイトは、その平均厚さを薄くすれば、通常の伸線加工時の断線起点にはならない。
【００３１】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものである。
【００３２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、各元素の含有量の「％」表示は「質量％」を意味する。
（Ａ）化学組成
Ｃ：０．８〜１．１％
Ｃは、線材の強度を高めるのに有効な元素である。しかし、その含有量が０．８％未満の場合には、例えば引張強さで３４００ＭＰａといった高い強度を安定して最終製品に付与させることが困難である。一方、Ｃの含有量が多すぎると鋼材が硬質化して伸線加工性の低下を招く。特に、Ｃ含有量が１．１％を超えると、初析セメンタイト（つまり、旧オーステナイト粒界に沿うセメンタイト）の厚さを後述する０．１９μｍ以下に制御するために熱間圧延後の冷却速度を速くする必要があるが、前記の冷却速度を速くすることによって、マルテンサイト組織が生成して伸線加工性が大きく低下し、真歪みで２．３５以上となる加工度で伸線加工を行うと断線が頻発する。したがって、Ｃの含有量を０．８〜１．１％とした。
【００３３】
Ｓｉ：０．１〜１．０％
Ｓｉは、強度を高めるのに有効な元素である。更に、脱酸剤として必要な元素でもある。しかし、その含有量が０．１％未満では添加効果に乏しく、一方、１．０％を超えると伸線加工での限界加工度が低下する。したがって、Ｓｉの含有量を０．１〜１．０％とした。
【００３４】
Ｍｎ：０．１〜１．０％
Ｍｎは、強度を高める作用に加えて、鋼中のＳをＭｎＳとして固定して熱間脆性を防止する作用を有する。しかし、その含有量が０．１％未満では前記の効果が得難い。一方、Ｍｎは偏析しやすい元素であり、１．０％を超えると特に線材の中心部に偏析し、その偏析部にはマルテンサイトやベイナイトが生成するので、伸線加工性が低下してしまう。したがって、Ｍｎの含有量を０．１〜１．０％とした。
【００３５】
Ｃｒ：１．０％以下
Ｃｒは添加しなくてもよい。添加すれば、パーライトのラメラ間隔を小さくして圧延後及びパテンティング後の強度を高める作用を有する。又、伸線加工を初めとする冷間加工時の加工硬化率を高める働きがある。こうした効果を確実に得るには、Ｃｒは０．１％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が１．０％を超えると、パーライト変態が終了するまでの時間が長くなり、熱間圧延後の線材の中心部にマルテンサイトやベイナイトが生成するため、伸線加工中の断線頻度が増加する。したがって、Ｃｒの含有量を１．０％以下とした。
【００３６】
Ｃｏ：２．０％以下
Ｃｏは添加しなくても良い。添加すれば、初析セメンタイトの析出を防止し、更にパーライトを微細化して強度を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｃｏは０．２％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、２．０％を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｃｏの含有量を２．０％以下とした。
【００３７】
Ｎｂ：０．０１５％以下
Ｎｂは添加しなくてもよい。添加すれば、オーステナイト結晶粒を微細化して伸線加工性を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００３％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｎｂの含有量が０．０１５％を超えると、√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える粗大なＮｂＣやＮｂＮが生成し、この粗大なＮｂＣやＮｂＮが伸線加工中の断線起点となるので伸線加工性が低下してしまう。したがって、Ｎｂの含有量を０．０１５％以下とした。なお、Ｎｂは凝固偏析し易い元素であり、粗大なＮｂＣやＮｂＮの生成を確実に防止するためには、その含有量を０．０１０％未満にすることが望ましい。
【００３８】
Ｂ：０．００５％以下
Ｂは添加しなくてもよい。添加すれば、鋼中に固溶したＮと結合してＢＮを形成し、固溶Ｎを低減して、伸線加工性を向上させる効果がある。この効果を確実に得るには、Ｂは０．０００３％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｂを０．００５％を超えて含有させると、粗大なＢＮが生成して、伸線加工性が低下する。したがって、Ｂの含有量を０．００５％以下とした。
【００３９】
Ｃａ：０．００３％以下
Ｃａは添加しなくてもよい。添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｃａは０．０００１％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｃａを０．００３％を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｃａの含有量を０．００３％以下とした。
【００４０】
Ｍｇ：０．００３％以下
Ｍｇは添加しなくてもよい。添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｍｇは０．０００１％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｍｇを０．００３％を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｍｇの含有量を０．００３％以下とした。
【００４１】
更に、（１）の発明においては、不純物元素であるＡｌ、Ｔｉ、Ｎ、Ｐ、Ｓ及びＯ（酸素）の含有量を下記のとおりに制限する。
【００４２】
Ａｌ：０．００２０％以下
ＡｌはＡｌ２Ｏ３を主成分とする変形能の低い酸化物系介在物を形成して伸線加工性を低下させてしまう。特にその含有量が０．００２０％を超えると、前記酸化物系介在物が粗大化して極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超えるため、伸線加工中に断線が多発し、伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ａｌの含有量を０．００２０％以下とした。
【００４３】
Ｔｉ：０．００２０％以下
ＴｉはＮと結合してＴｉＮを形成する。Ｔｉ含有量が０．００２０％を超えると、極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える粗大なＴｉＮが生成する。この粗大なＴｉＮは伸線加工中の断線起点となるので伸線加工性が低下してしまう。したがってＴｉの含有量を０．００２０％以下とした。
【００４４】
Ｎ：０．００５％以下
Ｎは冷間での伸線加工中に転位に固着して鋼線の強度を上昇させる反面で、伸線加工性を低下させてしまう。特に、その含有量が０．００５％を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ｎの含有量を０．００５％以下とした。
【００４５】
Ｐ：０．０１％以下
Ｐは粒界に偏析して伸線加工性を低下させてしまう。特に、その含有量が０．０１％を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ｐの含有量を０．０１％以下とした。
【００４６】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは伸線加工性を低下させてしまう。特に、その含有量が０．０１％を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ｓの含有量を０．０１％以下とした。
【００４７】
Ｏ（酸素）：０．００２０％以下
Ｏは酸化物系介在物を形成して伸線加工性を低下させてしまう。特に、Ｏの含有量が０．００２０％を超えると、酸化物系介在物が粗大化し、不純物としてのＡｌ含有量を前記範囲に制限しても、極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える変形能の低い、粗大なＡｌ２Ｏ３が生成するため、伸線加工性の低下が著しくなって、伸線加工中に断線が多発する。したがって、Ｏの含有量を０．００２０％以下とした。
（Ｂ）介在物
真歪み量で２．３５以上の伸線加工を施しても介在物起点による断線を生じないためには、前記（Ａ）項で述べた化学組成に加えて介在物に関する規定を設けることが必要である。
【００４８】
本発明者らは化学組成が前記（Ａ）項で述べた範囲にあり、セメンタイトの平均厚さが後述する（Ｃ）項の規定を満たす直径５．５ｍｍの種々の熱間圧延線材を通常の方法で伸線加工し、伸線加工中に断線した部分を観察して、横軸に真歪み量、縦軸に断線部分に存在した介在物のアスペクト比をとって整理した。その結果を図１に示す。図１から明らかなように、伸線加工時に２．３５未満の真歪み量で断線した場合の断線部分に存在した介在物のアスペクト比はいずれも２．５以下であった。なお、断線部分に存在した介在物は線材のＬ断面で観察したものである。又、既に述べたように、アスペクト比とは、Ｌ断面における介在物の長径をＬ（μｍ）、短径をＷ（μｍ）としたときの「Ｌ／Ｗ」で表される値をいう。
【００４９】
本発明者らは次に、上記真歪み量が２．３５未満で断線した断線部分に存在したアスペクト比が２．５以下の介在物を観察した。その結果、Ｂ系介在物又はＣ系介在物であることが明らかになった。既に述べたように、Ａ系介在物は変形能が大きいため断線の起点にはなり難く、したがって、真歪み量が２．３５未満の伸線加工で断線する場合のアスペクト比が２．５以下の介在物はＢ系介在物あるいはＣ系介在物と考えることができる。なお、Ｂ系介在物とＣ系介在物は伸線加工で変形し難いため、前記図１の真歪み量と鋼線におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比との関係は、真歪み量と線材におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比との関係に置き換えることができる。
【００５０】
したがって、本発明においては、線材のＬ断面におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比を２．５以下と規定した。
【００５１】
なお、後述の実施例で詳しく述べるが、熱間圧延した線材のＬ断面において、アスペクト比が２．５以下のＢ系及びＣ系の介在物に関して極値統計法を用いた面積１００ｍｍ２ における√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える場合には、伸線加工時に真歪み量で２．３５未満で介在物起点による断線が生じる。
【００５２】
したがって、（１）の発明においてアスペクト比が２．５以下のＢ系及びＣ系の介在物に関して極値統計法を用いた面積１００ｍｍ２ における√ａｒｅａｍａｘ を９μｍ以下と規定した。なお、上記√ａｒｅａｍａｘ は、この値が小さい方がより大きな真歪み量まで介在物起因の断線を生じずに伸線できる傾向があるので、７μｍ以下にすることが望ましい。
【００５３】
なお、前記（Ａ）項で述べた化学成分に関する規定を満たしても、介在物の形状と√ａｒｅａｍａｘ には、介在物の組成、鋼の凝固速度や凝固偏析などが影響する。更に、製鋼設備も介在物の形状と√ａｒｅａｍａｘ に影響を及ぼす。このため、通常の方法では線材のＬ断面におけるアスペクト比が２．５以下のＢ系介在物とＣ系介在物について、前記極値統計法を用いた面積１００ｍｍ２ における√ａｒｅａｍａｘ を９μｍ以下にするための条件を限定することは難しい。しかしながら、例えば、以下に示す（a.）〜（d.）の要件を満足させることによって、前記規定を満たす介在物の形状と√ａｒｅａｍａｘ にすることができる。
【００５４】
（a.）鋼中の不純物としてのＡｌ、Ｏ（酸素）、Ｔｉ、Ｎｂ及びＮの含有量を既に（Ａ）項で述べた量、すなわち、それぞれ、０．００２０％以下、０．００２０％以下、０．００２０％以下、０．０１５％以下及び０．００５％以下に制御する。
【００５５】
（b.）酸化物系介在物中のＡｌ２Ｏ３の割合を質量％で３０％以下にする。
【００５６】
（c.）取鍋、タンディッシュ等の耐火物の溶損や鋳造時のスラグ及びパウダーの巻き込みを防止する。
【００５７】
（d.）Ｔｉ及びＮｂの中心偏析を抑制するために、鋼塊を小断面のインゴット、スラブやブルームとする。一方、連続鋳造によって、例えば、一辺の長さが４００ｍｍといった大断面のブルームを製造する場合には、Ｔｉ及びＮｂの中心偏析を抑制するために、溶鋼の電磁攪拌や凝固末期に軽圧下を施す。
（Ｃ）初析セメンタイト
真歪み量で２．３５以上の伸線加工を施しても断線を生じないためには、前記（Ａ）項の化学組成規定及び（Ｂ）項の介在物規定に加えて、初析セメンタイトの平均厚さを０．１９μｍ以下にする必要がある。
【００５８】
すなわち、後述の実施例で詳しく述べるように、直径５．５ｍｍに熱間圧延した線材がたとえ前記（Ａ）項の化学組成規定及び（Ｂ）項の介在物規定を満たすものであっても、その初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍを超える場合には、伸線加工時に真歪み量で２．３５未満で断線が生じる。
【００５９】
したがって、（１）の発明において、線材における初析セメンタイトの平均厚さを０．１９μｍ以下と規定した。
【００６０】
既に述べたように、線材は棒状に熱間圧延された鋼である。このため、線材における初析セメンタイトは等方的な形状を呈する。したがって、線材における初析セメンタイトの平均厚さの測定は、Ｌ断面（長手方向縦断面）やＣ断面（長手方向横断面）等任意の断面について行えばよい。
【００６１】
初析セメンタイトの平均厚さを０．１９μｍ以下とするには鋼片の化学組成に応じて、鋼片を１０５０〜１２５０℃に加熱し、圧延仕上げ温度を８００〜９５０℃として熱間圧延した後、８００〜６００℃の温度域を５℃／秒以上の冷却速度で冷却して線材を製造すればよい。具体的には、例えば、１．００〜１．０５％のＣ、０．２〜０．５％のＳｉ，０．３〜０．５％のＭｎ、０．３〜０．５％のＣｒを含んでいる鋼片の場合には、その鋼片を１１９０〜１２２０℃に加熱し、圧延仕上げ温度を９００〜９２０℃として熱間圧延した後、８００〜６００℃の温度域を平均して１５℃／秒以上の冷却速度で冷却して線材を製造すればよい。なお、上記温度や冷却速度の測定は鋼片や線材の表面部で測定したものである。
【００６２】
（１）の発明においては、パーライトコロニー径（すなわち、パーライトラメラの方向が同一である範囲の径）について、特に規定する必要はない。しかし、後述の実施例における表２に示すように、真歪み２．３５以上の伸線加工を行う場合、パーライトコロニー径は６μｍ以下であることが好ましい。
【００６３】
（１）の発明においては、線材の直径についても特に規定はしないが、スチールコード用鋼線やソーイングワイヤ用の鋼線を製造する際、中間処理の工程を省略してコストを低減するためには、冷間加工を施される線材の直径はできるだけ小さくすることがよく、特に６ｍｍ以下とすることが望ましい。一方、線材の直径を小さくすれば生産性が低下するし、熱間圧延中に断線したり疵の発生が多発するので、直径４ｍｍ以上にすることが望ましい。
【００６４】
更に、（１）の発明においては、熱間圧延した線材の引張試験での絞り値が高い方が伸線加工性が良好であるため、絞り値は２５％以上であることが好ましく、絞り値が３０％以上であれば一層好ましい。
【００６５】
前記（Ａ）〜（Ｃ）の各規定を満たす線材に、穴ダイスを用いた伸線加工、ローラダイスを用いた伸線加工、所謂「２ロール圧延機」、「３ロール圧延機」や「４ロール圧延機」を用いた冷間圧延加工など通常の冷間加工を施して鋼線が加工される。この冷間における加工量を真歪みで２．３５とすれば、スチールコード用鋼線やソーイングワイヤ用鋼線の素材として現在常用されている直径５．５ｍｍの線材を１．７ｍｍの鋼線に加工することができるので、既に述べた中間処理工程の省略が可能となる。したがって、（２）の発明においては鋼線の冷間加工量の下限を真歪みで２．３５とした。なお、冷間加工量が真歪みで３．０であれば、常用される直径５．５ｍｍの線材を直接１．２ｍｍの鋼線に加工することができるので、真歪みは３．０以上とするのがよい。
【００６６】
スチールコード用やソーイングワイヤ用の極細鋼線は、（３）の発明の方法で製造される。つまり、（Ａ）〜（Ｃ）の各規定を満たす線材に、通常の冷間加工を施した後、通常の方法で、最終熱処理（パテンティング処理）及び、ブラスメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキなど、次の湿式伸線の過程における引き抜き抵抗の低減や、ゴムとの密着性の向上などを目的とするメッキ処理を施し、更に湿式伸線を行うことで極細鋼線が製造される。
【００６７】
こうして得られた極細鋼線は、この後所定の最終製品へと加工される。例えば、極細鋼線を更に撚り加工で複数本撚り合わせて撚鋼線とすることでスチールコードが成形される。
【００６８】
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
【００６９】
【実施例】
表１に示す化学組成を有する鋼Ａ〜Ｐを１．５トン真空炉を用いて溶製し、鋳型内で凝固させてインゴットを作製した。表１における鋼Ａ、鋼Ｃ〜Ｆ、鋼Ｈ、鋼Ｉ、鋼Ｏ及び鋼Ｐは、化学組成が本発明で規定する含有量の範囲内にある本発明例の鋼である。一方、表１における鋼Ｂ、鋼Ｇ及び鋼Ｊ〜Ｎは、成分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼である。
【００７０】
なお、鋼Ｏ以外の場合には、真空炉での真空排気を十分に行って初挿Ｃを０．７％添加した後にＡｌを添加したが、鋼Ｏの場合には、真空炉での真空排気を行った後、初挿Ｃ添加を行う前にＡｌを添加した。又、鋼Ｐについては、鋳型に耐火物が損傷しているものを用い、意図的に耐火物が混入するようにした。
【００７１】
【表１】
【００７２】
次いで、上記の各インゴットを通常の方法で熱間鍛造して一辺が１４０ｍｍの角材にし、各鋼について長さ３ｍのビレットを３本採取した。
【００７３】
このようにして得た一辺が１４０ｍｍで長さが３ｍのビレットを、下記ａ〜ｃに示す各条件で熱間圧延し、直径が５．５ｍｍの線材とした。
【００７４】
ａ：加熱温度１１５０℃、圧延仕上げ温度８８０℃、８００〜６００℃の温度域での平均冷却速度６℃／秒、
ｂ：加熱温度１１８０℃、圧延仕上げ温度９００℃、８００〜６００℃の温度域での平均冷却速度１２℃／秒、
ｃ：加熱温度１２００℃、圧延仕上げ温度９１０℃、８００〜６００℃の温度域での平均冷却速度１８℃／秒。
【００７５】
上記のようにして作製した各線材のＬ断面を鏡面研磨した後、その研磨面を被検面とし、光学顕微鏡の倍率を４００倍として４０視野の写真を撮影した。なお、各写真における観察面積は０．１９ｍｍ２ である。
【００７６】
次いで、各写真中でアスペクト比が２．５以下で、サイズが最大であったＢ系又はＣ系介在物の面積を通常の画像解析ソフトを使って測定し、その結果を極値統計グラフにプロットして、前記▲１▼〜▲３▼式においてＳを１００ｍｍ２ 、Ｓ０ を０．１９ｍｍ２ とした場合のｙの値、つまり６．２７に対する値を極値統計グラフから求め、その値を各線材の√areaｍａｘ とした。
【００７７】
又、熱間圧延した各線材のＣ断面（長手方向横断面）を鏡面研磨したものをナイタールで腐食し、その腐食面を被検面とし、電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用い倍率１００００倍で、２０箇所の初析セメンタイトについて写真撮影を行った。各写真における初析セメンタイトの長さと厚さを既に述べた方法で測定し、２０箇所の初析セメンタイトについての平均値をもとめ、この値を各供試線材における初析セメンタイトの平均厚さ及び平均長さとした。
【００７８】
同様に、上記のナイタールで腐食した面を被検面として、電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて、倍率４０００倍で任意の１０視野の写真撮影を行い、写真上に目視でパーライトコロニー粒界を記入した後、通常の画像解析ソフトを使って、パーライトコロニー粒径を測定した。
【００７９】
又、通常の方法で各線材の引張試験を行い、引張強さと絞りを測定した。
【００８０】
更に、上記のようにして得た線材を通常の方法で酸洗してデスケーリングし、潤滑処理としてリン酸塩皮膜処理を施した後、各ダイスでの減面率が平均で２１％となるパススケジュールで、直径１．０３ｍｍまで乾式で伸線することも行った。この際、直径１．７０ｍｍ以下まで伸線加工を行っても断線しない場合に、伸線加工性が良好であると評価した。ちなみに、直径５．５０ｍｍから直径１．７０ｍｍまで伸線すると、真歪み量は２．３５になる。
【００８１】
表２〜４に、線材の圧延条件と前記の調査結果をまとめて示す。図３には、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均厚さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均厚さの影響を示した。又、図４には、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均長さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均長さの影響を示した。なお、図３及び図４には、前記（Ａ）項の化学組成規定及び（Ｂ）項の介在物規定を満足するものについてだけ示したもので、「初析セメンタイトの平均厚さ」と「初析セメンタイトの平均長さ」をそれぞれ単に「セメンタイト厚さ」、「セメンタイト長さ」と記載した。
【００８２】
【表２】
【００８３】
【表３】
【００８４】
【表４】
【００８５】
図３から、初析セメンタイトの平均厚さが小さくなると、断線するまでの真歪み量が増加し、初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍ以下の場合、真歪み量で２．３５以上の伸線加工ができることが明らかである。
【００８６】
一方、図４に示すように、初析セメンタイトの平均長さと断線するまでの真歪み量との間には明確な相関関係は認められない。
【００８７】
表２〜４から、本発明で規定する条件から外れた試験番号の場合には、直径１．７０ｍｍより太い線径で断線し、伸線加工性が低いことが明らかである。
【００８８】
上記の比較例に対し、本発明で規定する条件を満たす試験番号の場合には、５．５ｍｍから１．７０ｍｍまで伸線しても断線を生じず、良好な伸線加工性を有することが明らかである。
【００８９】
【発明の効果】
本発明の線材は伸線加工性などの冷間加工性に優れるので、この線材を素材としてスチールコードやソーイングワイヤなどを高い生産性の下に歩留り良く提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】伸線加工での真歪み量と断線部のＬ断面におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比との関係を示す図である。
【図２】初析セメンタイトの長さと厚さを求める方法を説明する図である。
【図３】実施例の一部について、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均厚さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均厚さの影響を整理した図である。
【図４】実施例の一部について、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均長さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均長さの影響を整理した図である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼線材、鋼線及びその製造方法に関する。より詳しくは、例えば、自動車のラジアルタイヤや、各種産業用ベルトやホースの補強材として用いられるスチールコード、更には、ソーイングワイヤなどの用途に好適な鋼線材と、前記の鋼線材を素材とする鋼線及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車のラジアルタイヤや、各種のベルト、ホースの補強材として用いられるスチールコード用鋼線、あるいは、ソーイングワイヤ用の鋼線は、一般に、熱間圧延後調整冷却した線径（直径）が５〜６ｍｍの鋼線材（以下、「鋼線材を」単に「線材」ともいう）を、１次伸線加工して直径を３〜４ｍｍにし、次いで、パテンティング処理を行い、更に２次伸線加工して１〜２ｍｍの直径にする。この後、最終パテンティング処理を行い、次いで、ブラスメッキを施し、更に最終湿式伸線加工を施して直径０．１５〜０．４０ｍｍにする。このようにして得られた極細鋼線を、更に撚り加工で複数本撚り合わせて撚鋼線とすることでスチールコードが製造される。
【０００３】
一般に、線材を鋼線に加工する際や鋼線を撚り加工する際に断線が生ずると、生産性と歩留りが大きく低下してしまう。したがって、上記技術分野に属する線材や鋼線は、伸線加工時や撚り加工時に断線しないことが強く要求される。
【０００４】
更に、スチールコードの製造の場合、熱間圧延した直径５〜６ｍｍの線材を直径が１〜２ｍｍの鋼線にするのに多くの中間処理工程を要し、製造コストの上昇を招いている。したがって、最終製品の性能を低下させることなく、製造工程を簡略化したいとする産業界からの要望が大きくなっている。このため、Ｃ含有量が質量％で０．８％未満の比較的強度の低い炭素鋼線材などでは、中間処理を省略して、例えば直径５．５ｍｍから１．７ｍｍまで直接に伸線する技術が開発されている。なお、前記伸線における真歪み量は２．３５である。ここで、真歪み（ε）は線材の直径（ｄ０ ）と伸線後の鋼線の直径（ｄ）を用いて下記の（ｉ）式で表されるものである。
【０００５】
ε＝２ｌｏｇｅ（ｄ０／ｄ）・・・（ｉ）
一方では、近年、種々の目的からスチールコードなどを軽量化する動きが高まってきた。このため、前記の各種製品に対して高強度が要求されるようになり、上記のＣ含有量が質量％で０．８％未満の炭素鋼線材などでは、所望の高強度を得難いため、Ｃ含有量が高くて鋼線に高い強度を確保させることができ、しかも前記の中間処理を省略できるような伸線加工性に優れた線材に対する要求が極めて大きくなっている。
【０００６】
上記した近年の産業界からの要望に対して、偏析、化学成分や介在物を制御して線材の伸線加工性を高める技術が提案されている。
【０００７】
例えば、特公平７−１１０６０号公報には、化学組成として、質量％で０．６〜１．０％のＣや０．５０〜１．１％のＭｎなどを含み、線材でのＭｎの偏析を制御する「伸線加工性のすぐれた高強度線材」が開示されている。しかし、この公報で提案された技術は、線材におけるＭｎの偏析ピーク幅を小さくするために、▲１▼鋳片サイズを大きくとって圧減比を高める、▲２▼中心偏析を改善するために鋳造時の溶鋼過熱度を低めとする、▲３▼鋳型内電磁攪拌を行う、▲４▼凝固末期に鋳片に圧下をかける、▲５▼鋳片を均熱炉中で加熱し偏析元素を拡散させる、などの特殊な処理を必要とする。このため、線材の製造工程や製造設備が異なる場合には、必ずしも適用できないものであるし、たとえ適用できたとしても製造コストが嵩むものであった。更に、前記公報の実施例における伸線加工量は真歪みに換算して高々２．０であり、Ｍｎの偏析を制御しても、熱間圧延した線材の絞りの向上には寄与するが、前記した中間処理としてのパテンティングを省略するには不十分なものである。
【０００８】
特許第２５００７８６号公報には、化学組成を、質量％で０．８５〜１．０５％のＣ、０．０５〜０．６％のＣｒや０．０５〜０．２０％未満のＣｕなどを含むとともにＡｌの含有量を０．００３％以下に制限したり、前記化学組成規定に加えて、酸化物系介在物の組成やＴｉ（Ｃ、Ｎ）系介在物に関する規定などを設けた「熱間圧延鋼線材、極細鋼線および撚鋼線、並びに極細鋼線の製造法」が開示されている。しかし、この公報で提案された技術は、Ｃｕを必須の構成元素として含むのでスクラップ処理時にＣｕ元素を除去するのが困難で、リサイクル性という点で劣るものである。更に、前記公報の実施例における１次の鉛パテンティング処理前の伸線加工量は、直径５．５ｍｍから２．２ｍｍまでの真歪み換算で１．８と小さいものであり、前記した中間処理としてのパテンティングを省略するには不十分なものである。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記現状に鑑みなされたもので、その目的は、スチールコードやソーイングワイヤなどの用途に好適な伸線加工性などの冷間加工性に優れた線材を得るとともに、前記の線材を素材とする鋼線を高い生産性の下に歩留り良く廉価に提供することである。なお、前記の鋼線としては、特に、素材である線材に真歪み量で２．３５以上の冷間加工を施したものが対象である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、下記（１）に示す線材、（２）に示す鋼線及び（３）に示す鋼線の製造方法にある。
【００１１】
（１）質量％で、Ｃ：０．８〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：１．０％以下、Ｃｏ：２．０％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、Ｂ：０．００５％以下、Ｃａ：０．００３％以下、Ｍｇ：０．００３％以下を含有し、残部はＦｅ及び不純物から成り、不純物中のＡｌは０．００２０％以下、Ｔｉは０．００２０％以下、Ｎは０．００５％以下、Ｐは０．０１％以下、Ｓは０．０１％以下、Ｏ（酸素）は０．００２０％以下で、更に、初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍ以下であり、且つ、長手方向縦断面において長径をＬ（μｍ）、短径をＷ（μｍ）として「Ｌ／Ｗ」で表されるアスペクト比が２．５以下のＢ系介在物及びＣ系介在物の極値統計法によって求めた１００ｍｍ２での√ａｒｅａmaxが９μｍ以下を満足する鋼線材。
【００１２】
（２）上記（１）に記載の線材を２．３５以上の真歪みで冷間加工した鋼線。
【００１３】
（３）上記（１）に記載の線材を冷間加工後に、最終熱処理、メッキ処理、湿式伸線加工をこの順に施す鋼線の製造方法。
【００１４】
ここで、「線材」とは、棒状に熱間圧延された鋼で、コイル状に巻かれた鋼材を指し、所謂「バーインコイル」を含むものである。
【００１５】
上記した「初析セメンタイトの平均厚さ」は次のようにして求めたものをいう。すなわち、図２に示すように、被検面で観察される初析セメンタイトを平行な２本の直線で区切ったとき、その２本の直線の間隔が最大になる場合をその初析セメンタイトの長さとし、前記長さの２分の１の位置で長さ方向に垂直な直線を引く。そして、上記直線が対象とする初析セメンタイトと交わる長さを求め、これを対象とする「初析セメンタイトの厚さ」とする。同様の測定を、例えば、２０箇所の初析セメンタイトについて行い、求めた「初析セメンタイトの厚さ」の平均を「初析セメンタイトの平均厚さ」とする。
【００１６】
「長手方向縦断面」（以下、Ｌ断面という）とは、線材の圧延方向に平行に切断した面をいう。
【００１７】
又、前記のＬ断面において「アスペクト比が２．５以下のＢ系介在物とＣ系介在物について極値統計法によって求めた√areaｍａｘ 」とは、通常の極値統計法の処理手順によって求めたものをいう。すなわち、下記▲１▼〜▲３▼式におけるＳを予測を行う面積（ｍｍ２ ）、Ｓ０ を検査基準面積（ｍｍ２ ）、Ｔを再帰期間、ｙを極値統計での基準化変数として、線材から採取した試験片のＬ断面を鏡面研磨した後、その研磨面を被検面とし、例えば、光学顕微鏡の倍率を４００倍として４０視野程度観察し、各検査基準面積中においてアスペクト比が２．５以下で、最大の面積であったＢ系又はＣ系介在物の面積を測定して極値統計グラフを作成し、その極値統計グラフから規定のＳとＳ０ におけるｙを計算し、そのｙに対する値をもって求める√areaｍａｘ とすればよい。
【００１８】
√ａｒｅａｍａｘ＝ａ×ｙ＋ｂ・・・▲１▼、
ｙ＝−ｌｎ［−ｌｎ｛（Ｔ−１）／Ｔ｝］・・・▲２▼、
Ｔ＝（Ｓ＋Ｓ０ ）／Ｓ０ ・・・▲３▼。
【００１９】
線材を鋼線に加工するための「冷間加工」には、通常の穴ダイスを用いた伸線加工だけでなく、ローラダイスを用いた伸線加工、所謂「２ロール圧延機」、「３ロール圧延機」や「４ロール圧延機」を用いた冷間圧延加工を含む。
【００２０】
真歪み（ε）は加工前の線材や鋼線の直径（ｄ０ ）と加工後の鋼線の直径（ｄ）を用いて下記の（ｉ）式で表されるものである。
【００２１】
ε＝２ｌｏｇｅ（ｄ０／ｄ）・・・（ｉ）
「最終熱処理」とは、最終のパテンティング処理を指す。又、「メッキ処理」は、ブラスメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキなどのように、次の湿式伸線の過程における引き抜き抵抗の低減や、スチールコード用途の場合におけるようなゴムとの密着性を高めることなどを目的に施されるものをいう。
【００２２】
以下、上記の（１）〜（３）に記載のものをそれぞれ（１）〜（３）の発明という。
【００２３】
本発明者らは、線材の化学組成や介在物、初析セメンタイトが、機械的性質及び伸線加工性や冷間圧延加工性といった冷間加工性（以下、簡単のために単に「伸線加工性」という。又、伸線加工と冷間圧延加工をまとめて「伸線加工」という）に及ぼす影響について調査・研究を重ね、その結果、下記の知見を得た。
【００２４】
（ａ）引張強さを高めるためには、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒなどの合金元素の含有量を増やせばよいが、これら合金元素の含有量の増加は伸線加工性の低下、つまり、伸線加工時の限界加工度の低下を招く。
【００２５】
（ｂ）伸線加工を行うと、変形能が小さい介在物の周辺にボイドが生成して断線の起点になりやすいが、JIS G 0555に規定されたＢ系介在物及びＣ系介在物の変形能は線材のＬ断面におけるアスペクト比で簡便に評価できる。なお、上記JIS G 0555に規定されたＡ系介在物は変形能が大きいため断線の起点にはなり難い。
【００２６】
（ｃ）変形能の小さい介在物には上記Ｂ系介在物とＣ系介在物があり、その断面積が大きいと、伸線加工時に介在物を起点とした断線が生じやすい。しかし、断面積が小さい場合には、たとえ介在物の変形能が小さくても、通常の伸線加工時の断線起点にはならない。
【００２７】
（ｄ）光学顕微鏡観察した視野における最も大きなＢ系及びＣ系の介在物の断面積と伸線加工性とは必ずしも相関関係を有しない。一方、Ｂ系及びＣ系の介在物に関して前述の極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ と伸線加工性との間にはよい相関関係がある。
【００２８】
（ｅ）鋼中のＢ系及びＣ系の介在物のうち酸化物系介在物については、不純物元素としてのＡｌとＯ（酸素）の含有量を厳しく制限することで、変形能の大きい介在物組成にすることができる。
【００２９】
（ｆ）伸線加工性に影響を及ぼすＢ系及びＣ系の介在物のうち窒化物系介在物と炭化物系介在物は主にＴｉＮ、ＮｂＮとＮｂＣである。これらの介在物は非常に硬質で変形能が小さいので、前記（ｃ）で述べたように、その断面積を小さなものとする必要がある。上記介在物のうちＴｉＮの断面積制御のためには、不純物元素としてのＴｉの含有量を厳しく制限することが有効である。一方、ＮｂＮやＮｂＣは微細分散させることが可能であり、その場合には旧オーステナイト粒が微細化して伸線加工性が向上するものの、Ｎｂの含有量が多すぎる場合には、ＮｂＣやＮｂＮが粗大化して伸線加工時の断線起点となるので、Ｎｂの含有量の上限を制限する必要がある。
【００３０】
（ｇ）伸線加工性に悪影響を及ぼすとされている初析セメンタイトは、その平均厚さを薄くすれば、通常の伸線加工時の断線起点にはならない。
【００３１】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものである。
【００３２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、各元素の含有量の「％」表示は「質量％」を意味する。
（Ａ）化学組成
Ｃ：０．８〜１．１％
Ｃは、線材の強度を高めるのに有効な元素である。しかし、その含有量が０．８％未満の場合には、例えば引張強さで３４００ＭＰａといった高い強度を安定して最終製品に付与させることが困難である。一方、Ｃの含有量が多すぎると鋼材が硬質化して伸線加工性の低下を招く。特に、Ｃ含有量が１．１％を超えると、初析セメンタイト（つまり、旧オーステナイト粒界に沿うセメンタイト）の厚さを後述する０．１９μｍ以下に制御するために熱間圧延後の冷却速度を速くする必要があるが、前記の冷却速度を速くすることによって、マルテンサイト組織が生成して伸線加工性が大きく低下し、真歪みで２．３５以上となる加工度で伸線加工を行うと断線が頻発する。したがって、Ｃの含有量を０．８〜１．１％とした。
【００３３】
Ｓｉ：０．１〜１．０％
Ｓｉは、強度を高めるのに有効な元素である。更に、脱酸剤として必要な元素でもある。しかし、その含有量が０．１％未満では添加効果に乏しく、一方、１．０％を超えると伸線加工での限界加工度が低下する。したがって、Ｓｉの含有量を０．１〜１．０％とした。
【００３４】
Ｍｎ：０．１〜１．０％
Ｍｎは、強度を高める作用に加えて、鋼中のＳをＭｎＳとして固定して熱間脆性を防止する作用を有する。しかし、その含有量が０．１％未満では前記の効果が得難い。一方、Ｍｎは偏析しやすい元素であり、１．０％を超えると特に線材の中心部に偏析し、その偏析部にはマルテンサイトやベイナイトが生成するので、伸線加工性が低下してしまう。したがって、Ｍｎの含有量を０．１〜１．０％とした。
【００３５】
Ｃｒ：１．０％以下
Ｃｒは添加しなくてもよい。添加すれば、パーライトのラメラ間隔を小さくして圧延後及びパテンティング後の強度を高める作用を有する。又、伸線加工を初めとする冷間加工時の加工硬化率を高める働きがある。こうした効果を確実に得るには、Ｃｒは０．１％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、その含有量が１．０％を超えると、パーライト変態が終了するまでの時間が長くなり、熱間圧延後の線材の中心部にマルテンサイトやベイナイトが生成するため、伸線加工中の断線頻度が増加する。したがって、Ｃｒの含有量を１．０％以下とした。
【００３６】
Ｃｏ：２．０％以下
Ｃｏは添加しなくても良い。添加すれば、初析セメンタイトの析出を防止し、更にパーライトを微細化して強度を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｃｏは０．２％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、２．０％を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｃｏの含有量を２．０％以下とした。
【００３７】
Ｎｂ：０．０１５％以下
Ｎｂは添加しなくてもよい。添加すれば、オーステナイト結晶粒を微細化して伸線加工性を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００３％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｎｂの含有量が０．０１５％を超えると、√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える粗大なＮｂＣやＮｂＮが生成し、この粗大なＮｂＣやＮｂＮが伸線加工中の断線起点となるので伸線加工性が低下してしまう。したがって、Ｎｂの含有量を０．０１５％以下とした。なお、Ｎｂは凝固偏析し易い元素であり、粗大なＮｂＣやＮｂＮの生成を確実に防止するためには、その含有量を０．０１０％未満にすることが望ましい。
【００３８】
Ｂ：０．００５％以下
Ｂは添加しなくてもよい。添加すれば、鋼中に固溶したＮと結合してＢＮを形成し、固溶Ｎを低減して、伸線加工性を向上させる効果がある。この効果を確実に得るには、Ｂは０．０００３％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｂを０．００５％を超えて含有させると、粗大なＢＮが生成して、伸線加工性が低下する。したがって、Ｂの含有量を０．００５％以下とした。
【００３９】
Ｃａ：０．００３％以下
Ｃａは添加しなくてもよい。添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｃａは０．０００１％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｃａを０．００３％を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｃａの含有量を０．００３％以下とした。
【００４０】
Ｍｇ：０．００３％以下
Ｍｇは添加しなくてもよい。添加すれば、熱間加工性を高める作用を有する。この効果を確実に得るには、Ｍｇは０．０００１％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Ｍｇを０．００３％を超えて含有させても前記の効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｍｇの含有量を０．００３％以下とした。
【００４１】
更に、（１）の発明においては、不純物元素であるＡｌ、Ｔｉ、Ｎ、Ｐ、Ｓ及びＯ（酸素）の含有量を下記のとおりに制限する。
【００４２】
Ａｌ：０．００２０％以下
ＡｌはＡｌ２Ｏ３を主成分とする変形能の低い酸化物系介在物を形成して伸線加工性を低下させてしまう。特にその含有量が０．００２０％を超えると、前記酸化物系介在物が粗大化して極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超えるため、伸線加工中に断線が多発し、伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ａｌの含有量を０．００２０％以下とした。
【００４３】
Ｔｉ：０．００２０％以下
ＴｉはＮと結合してＴｉＮを形成する。Ｔｉ含有量が０．００２０％を超えると、極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える粗大なＴｉＮが生成する。この粗大なＴｉＮは伸線加工中の断線起点となるので伸線加工性が低下してしまう。したがってＴｉの含有量を０．００２０％以下とした。
【００４４】
Ｎ：０．００５％以下
Ｎは冷間での伸線加工中に転位に固着して鋼線の強度を上昇させる反面で、伸線加工性を低下させてしまう。特に、その含有量が０．００５％を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ｎの含有量を０．００５％以下とした。
【００４５】
Ｐ：０．０１％以下
Ｐは粒界に偏析して伸線加工性を低下させてしまう。特に、その含有量が０．０１％を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ｐの含有量を０．０１％以下とした。
【００４６】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは伸線加工性を低下させてしまう。特に、その含有量が０．０１％を超えると伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、Ｓの含有量を０．０１％以下とした。
【００４７】
Ｏ（酸素）：０．００２０％以下
Ｏは酸化物系介在物を形成して伸線加工性を低下させてしまう。特に、Ｏの含有量が０．００２０％を超えると、酸化物系介在物が粗大化し、不純物としてのＡｌ含有量を前記範囲に制限しても、極値統計法を用いた√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える変形能の低い、粗大なＡｌ２Ｏ３が生成するため、伸線加工性の低下が著しくなって、伸線加工中に断線が多発する。したがって、Ｏの含有量を０．００２０％以下とした。
（Ｂ）介在物
真歪み量で２．３５以上の伸線加工を施しても介在物起点による断線を生じないためには、前記（Ａ）項で述べた化学組成に加えて介在物に関する規定を設けることが必要である。
【００４８】
本発明者らは化学組成が前記（Ａ）項で述べた範囲にあり、セメンタイトの平均厚さが後述する（Ｃ）項の規定を満たす直径５．５ｍｍの種々の熱間圧延線材を通常の方法で伸線加工し、伸線加工中に断線した部分を観察して、横軸に真歪み量、縦軸に断線部分に存在した介在物のアスペクト比をとって整理した。その結果を図１に示す。図１から明らかなように、伸線加工時に２．３５未満の真歪み量で断線した場合の断線部分に存在した介在物のアスペクト比はいずれも２．５以下であった。なお、断線部分に存在した介在物は線材のＬ断面で観察したものである。又、既に述べたように、アスペクト比とは、Ｌ断面における介在物の長径をＬ（μｍ）、短径をＷ（μｍ）としたときの「Ｌ／Ｗ」で表される値をいう。
【００４９】
本発明者らは次に、上記真歪み量が２．３５未満で断線した断線部分に存在したアスペクト比が２．５以下の介在物を観察した。その結果、Ｂ系介在物又はＣ系介在物であることが明らかになった。既に述べたように、Ａ系介在物は変形能が大きいため断線の起点にはなり難く、したがって、真歪み量が２．３５未満の伸線加工で断線する場合のアスペクト比が２．５以下の介在物はＢ系介在物あるいはＣ系介在物と考えることができる。なお、Ｂ系介在物とＣ系介在物は伸線加工で変形し難いため、前記図１の真歪み量と鋼線におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比との関係は、真歪み量と線材におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比との関係に置き換えることができる。
【００５０】
したがって、本発明においては、線材のＬ断面におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比を２．５以下と規定した。
【００５１】
なお、後述の実施例で詳しく述べるが、熱間圧延した線材のＬ断面において、アスペクト比が２．５以下のＢ系及びＣ系の介在物に関して極値統計法を用いた面積１００ｍｍ２ における√ａｒｅａｍａｘ が９μｍを超える場合には、伸線加工時に真歪み量で２．３５未満で介在物起点による断線が生じる。
【００５２】
したがって、（１）の発明においてアスペクト比が２．５以下のＢ系及びＣ系の介在物に関して極値統計法を用いた面積１００ｍｍ２ における√ａｒｅａｍａｘ を９μｍ以下と規定した。なお、上記√ａｒｅａｍａｘ は、この値が小さい方がより大きな真歪み量まで介在物起因の断線を生じずに伸線できる傾向があるので、７μｍ以下にすることが望ましい。
【００５３】
なお、前記（Ａ）項で述べた化学成分に関する規定を満たしても、介在物の形状と√ａｒｅａｍａｘ には、介在物の組成、鋼の凝固速度や凝固偏析などが影響する。更に、製鋼設備も介在物の形状と√ａｒｅａｍａｘ に影響を及ぼす。このため、通常の方法では線材のＬ断面におけるアスペクト比が２．５以下のＢ系介在物とＣ系介在物について、前記極値統計法を用いた面積１００ｍｍ２ における√ａｒｅａｍａｘ を９μｍ以下にするための条件を限定することは難しい。しかしながら、例えば、以下に示す（a.）〜（d.）の要件を満足させることによって、前記規定を満たす介在物の形状と√ａｒｅａｍａｘ にすることができる。
【００５４】
（a.）鋼中の不純物としてのＡｌ、Ｏ（酸素）、Ｔｉ、Ｎｂ及びＮの含有量を既に（Ａ）項で述べた量、すなわち、それぞれ、０．００２０％以下、０．００２０％以下、０．００２０％以下、０．０１５％以下及び０．００５％以下に制御する。
【００５５】
（b.）酸化物系介在物中のＡｌ２Ｏ３の割合を質量％で３０％以下にする。
【００５６】
（c.）取鍋、タンディッシュ等の耐火物の溶損や鋳造時のスラグ及びパウダーの巻き込みを防止する。
【００５７】
（d.）Ｔｉ及びＮｂの中心偏析を抑制するために、鋼塊を小断面のインゴット、スラブやブルームとする。一方、連続鋳造によって、例えば、一辺の長さが４００ｍｍといった大断面のブルームを製造する場合には、Ｔｉ及びＮｂの中心偏析を抑制するために、溶鋼の電磁攪拌や凝固末期に軽圧下を施す。
（Ｃ）初析セメンタイト
真歪み量で２．３５以上の伸線加工を施しても断線を生じないためには、前記（Ａ）項の化学組成規定及び（Ｂ）項の介在物規定に加えて、初析セメンタイトの平均厚さを０．１９μｍ以下にする必要がある。
【００５８】
すなわち、後述の実施例で詳しく述べるように、直径５．５ｍｍに熱間圧延した線材がたとえ前記（Ａ）項の化学組成規定及び（Ｂ）項の介在物規定を満たすものであっても、その初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍを超える場合には、伸線加工時に真歪み量で２．３５未満で断線が生じる。
【００５９】
したがって、（１）の発明において、線材における初析セメンタイトの平均厚さを０．１９μｍ以下と規定した。
【００６０】
既に述べたように、線材は棒状に熱間圧延された鋼である。このため、線材における初析セメンタイトは等方的な形状を呈する。したがって、線材における初析セメンタイトの平均厚さの測定は、Ｌ断面（長手方向縦断面）やＣ断面（長手方向横断面）等任意の断面について行えばよい。
【００６１】
初析セメンタイトの平均厚さを０．１９μｍ以下とするには鋼片の化学組成に応じて、鋼片を１０５０〜１２５０℃に加熱し、圧延仕上げ温度を８００〜９５０℃として熱間圧延した後、８００〜６００℃の温度域を５℃／秒以上の冷却速度で冷却して線材を製造すればよい。具体的には、例えば、１．００〜１．０５％のＣ、０．２〜０．５％のＳｉ，０．３〜０．５％のＭｎ、０．３〜０．５％のＣｒを含んでいる鋼片の場合には、その鋼片を１１９０〜１２２０℃に加熱し、圧延仕上げ温度を９００〜９２０℃として熱間圧延した後、８００〜６００℃の温度域を平均して１５℃／秒以上の冷却速度で冷却して線材を製造すればよい。なお、上記温度や冷却速度の測定は鋼片や線材の表面部で測定したものである。
【００６２】
（１）の発明においては、パーライトコロニー径（すなわち、パーライトラメラの方向が同一である範囲の径）について、特に規定する必要はない。しかし、後述の実施例における表２に示すように、真歪み２．３５以上の伸線加工を行う場合、パーライトコロニー径は６μｍ以下であることが好ましい。
【００６３】
（１）の発明においては、線材の直径についても特に規定はしないが、スチールコード用鋼線やソーイングワイヤ用の鋼線を製造する際、中間処理の工程を省略してコストを低減するためには、冷間加工を施される線材の直径はできるだけ小さくすることがよく、特に６ｍｍ以下とすることが望ましい。一方、線材の直径を小さくすれば生産性が低下するし、熱間圧延中に断線したり疵の発生が多発するので、直径４ｍｍ以上にすることが望ましい。
【００６４】
更に、（１）の発明においては、熱間圧延した線材の引張試験での絞り値が高い方が伸線加工性が良好であるため、絞り値は２５％以上であることが好ましく、絞り値が３０％以上であれば一層好ましい。
【００６５】
前記（Ａ）〜（Ｃ）の各規定を満たす線材に、穴ダイスを用いた伸線加工、ローラダイスを用いた伸線加工、所謂「２ロール圧延機」、「３ロール圧延機」や「４ロール圧延機」を用いた冷間圧延加工など通常の冷間加工を施して鋼線が加工される。この冷間における加工量を真歪みで２．３５とすれば、スチールコード用鋼線やソーイングワイヤ用鋼線の素材として現在常用されている直径５．５ｍｍの線材を１．７ｍｍの鋼線に加工することができるので、既に述べた中間処理工程の省略が可能となる。したがって、（２）の発明においては鋼線の冷間加工量の下限を真歪みで２．３５とした。なお、冷間加工量が真歪みで３．０であれば、常用される直径５．５ｍｍの線材を直接１．２ｍｍの鋼線に加工することができるので、真歪みは３．０以上とするのがよい。
【００６６】
スチールコード用やソーイングワイヤ用の極細鋼線は、（３）の発明の方法で製造される。つまり、（Ａ）〜（Ｃ）の各規定を満たす線材に、通常の冷間加工を施した後、通常の方法で、最終熱処理（パテンティング処理）及び、ブラスメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキなど、次の湿式伸線の過程における引き抜き抵抗の低減や、ゴムとの密着性の向上などを目的とするメッキ処理を施し、更に湿式伸線を行うことで極細鋼線が製造される。
【００６７】
こうして得られた極細鋼線は、この後所定の最終製品へと加工される。例えば、極細鋼線を更に撚り加工で複数本撚り合わせて撚鋼線とすることでスチールコードが成形される。
【００６８】
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
【００６９】
【実施例】
表１に示す化学組成を有する鋼Ａ〜Ｐを１．５トン真空炉を用いて溶製し、鋳型内で凝固させてインゴットを作製した。表１における鋼Ａ、鋼Ｃ〜Ｆ、鋼Ｈ、鋼Ｉ、鋼Ｏ及び鋼Ｐは、化学組成が本発明で規定する含有量の範囲内にある本発明例の鋼である。一方、表１における鋼Ｂ、鋼Ｇ及び鋼Ｊ〜Ｎは、成分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼である。
【００７０】
なお、鋼Ｏ以外の場合には、真空炉での真空排気を十分に行って初挿Ｃを０．７％添加した後にＡｌを添加したが、鋼Ｏの場合には、真空炉での真空排気を行った後、初挿Ｃ添加を行う前にＡｌを添加した。又、鋼Ｐについては、鋳型に耐火物が損傷しているものを用い、意図的に耐火物が混入するようにした。
【００７１】
【表１】
次いで、上記の各インゴットを通常の方法で熱間鍛造して一辺が１４０ｍｍの角材にし、各鋼について長さ３ｍのビレットを３本採取した。
【００７３】
このようにして得た一辺が１４０ｍｍで長さが３ｍのビレットを、下記ａ〜ｃに示す各条件で熱間圧延し、直径が５．５ｍｍの線材とした。
【００７４】
ａ：加熱温度１１５０℃、圧延仕上げ温度８８０℃、８００〜６００℃の温度域での平均冷却速度６℃／秒、
ｂ：加熱温度１１８０℃、圧延仕上げ温度９００℃、８００〜６００℃の温度域での平均冷却速度１２℃／秒、
ｃ：加熱温度１２００℃、圧延仕上げ温度９１０℃、８００〜６００℃の温度域での平均冷却速度１８℃／秒。
【００７５】
上記のようにして作製した各線材のＬ断面を鏡面研磨した後、その研磨面を被検面とし、光学顕微鏡の倍率を４００倍として４０視野の写真を撮影した。なお、各写真における観察面積は０．１９ｍｍ２ である。
【００７６】
次いで、各写真中でアスペクト比が２．５以下で、サイズが最大であったＢ系又はＣ系介在物の面積を通常の画像解析ソフトを使って測定し、その結果を極値統計グラフにプロットして、前記▲１▼〜▲３▼式においてＳを１００ｍｍ２ 、Ｓ０ を０．１９ｍｍ２ とした場合のｙの値、つまり６．２７に対する値を極値統計グラフから求め、その値を各線材の√areaｍａｘ とした。
【００７７】
又、熱間圧延した各線材のＣ断面（長手方向横断面）を鏡面研磨したものをナイタールで腐食し、その腐食面を被検面とし、電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用い倍率１００００倍で、２０箇所の初析セメンタイトについて写真撮影を行った。各写真における初析セメンタイトの長さと厚さを既に述べた方法で測定し、２０箇所の初析セメンタイトについての平均値をもとめ、この値を各供試線材における初析セメンタイトの平均厚さ及び平均長さとした。
【００７８】
同様に、上記のナイタールで腐食した面を被検面として、電界放射型走査型電子顕微鏡（ＦＥ−ＳＥＭ）を用いて、倍率４０００倍で任意の１０視野の写真撮影を行い、写真上に目視でパーライトコロニー粒界を記入した後、通常の画像解析ソフトを使って、パーライトコロニー粒径を測定した。
【００７９】
又、通常の方法で各線材の引張試験を行い、引張強さと絞りを測定した。
【００８０】
更に、上記のようにして得た線材を通常の方法で酸洗してデスケーリングし、潤滑処理としてリン酸塩皮膜処理を施した後、各ダイスでの減面率が平均で２１％となるパススケジュールで、直径１．０３ｍｍまで乾式で伸線することも行った。この際、直径１．７０ｍｍ以下まで伸線加工を行っても断線しない場合に、伸線加工性が良好であると評価した。ちなみに、直径５．５０ｍｍから直径１．７０ｍｍまで伸線すると、真歪み量は２．３５になる。
【００８１】
表２〜４に、線材の圧延条件と前記の調査結果をまとめて示す。図３には、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均厚さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均厚さの影響を示した。又、図４には、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均長さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均長さの影響を示した。なお、図３及び図４には、前記（Ａ）項の化学組成規定及び（Ｂ）項の介在物規定を満足するものについてだけ示したもので、「初析セメンタイトの平均厚さ」と「初析セメンタイトの平均長さ」をそれぞれ単に「セメンタイト厚さ」、「セメンタイト長さ」と記載した。
【００８２】
【表２】
【表３】
【表４】
図３から、初析セメンタイトの平均厚さが小さくなると、断線するまでの真歪み量が増加し、初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍ以下の場合、真歪み量で２．３５以上の伸線加工ができることが明らかである。
【００８６】
一方、図４に示すように、初析セメンタイトの平均長さと断線するまでの真歪み量との間には明確な相関関係は認められない。
【００８７】
表２〜４から、本発明で規定する条件から外れた試験番号の場合には、直径１．７０ｍｍより太い線径で断線し、伸線加工性が低いことが明らかである。
【００８８】
上記の比較例に対し、本発明で規定する条件を満たす試験番号の場合には、５．５ｍｍから１．７０ｍｍまで伸線しても断線を生じず、良好な伸線加工性を有することが明らかである。
【００８９】
【発明の効果】
本発明の線材は伸線加工性などの冷間加工性に優れるので、この線材を素材としてスチールコードやソーイングワイヤなどを高い生産性の下に歩留り良く提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】伸線加工での真歪み量と断線部のＬ断面におけるＢ系介在物とＣ系介在物のアスペクト比との関係を示す図である。
【図２】初析セメンタイトの長さと厚さを求める方法を説明する図である。
【図３】実施例の一部について、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均厚さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均厚さの影響を整理した図である。
【図４】実施例の一部について、縦軸に線材の初析セメンタイトの平均長さ（μｍ）、横軸に断線せずに伸線できた真歪み（ε）の量をとって、伸線加工性に及ぼす初析セメンタイトの平均長さの影響を整理した図である。
Claims (3)
- 質量％で、Ｃ：０．８〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：１．０％以下、Ｃｏ：２．０％以下、Ｎｂ：０．０１５％以下、Ｂ：０．００５％以下、Ｃａ：０．００３％以下、Ｍｇ：０．００３％以下を含有し、残部はＦｅ及び不純物から成り、不純物中のＡｌは０．００２０％以下、Ｔｉは０．００２０％以下、Ｎは０．００５％以下、Ｐは０．０１％以下、Ｓは０．０１％以下、Ｏ（酸素）は０．００２０％以下で、更に、初析セメンタイトの平均厚さが０．１９μｍ以下であり、且つ、長手方向縦断面において長径をＬ（μｍ）、短径をＷ（μｍ）として「Ｌ／Ｗ」で表されるアスペクト比が２．５以下のＢ系介在物及びＣ系介在物の極値統計法によって求めた１００ｍｍ２での√ａｒｅａmaxが９μｍ以下を満足する鋼線材。
- 請求項１に記載の鋼線材を２．３５以上の真歪みで冷間加工した鋼線。
- 請求項１に記載の鋼線材を冷間加工後に、最終熱処理、メッキ処理、湿式伸線加工をこの順に施す鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001379569A JP4003450B2 (ja) | 2001-12-13 | 2001-12-13 | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001379569A JP4003450B2 (ja) | 2001-12-13 | 2001-12-13 | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003183778A JP2003183778A (ja) | 2003-07-03 |
| JP4003450B2 true JP4003450B2 (ja) | 2007-11-07 |
Family
ID=27591075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001379569A Expired - Fee Related JP4003450B2 (ja) | 2001-12-13 | 2001-12-13 | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4003450B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3282027A4 (en) * | 2015-03-30 | 2018-09-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High-carbon steel wire material with excellent wire drawability, and steel wire |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100979006B1 (ko) * | 2007-12-27 | 2010-08-30 | 주식회사 포스코 | 강도와 연성이 우수한 신선용 선재 및 그 제조방법 |
| JP5425736B2 (ja) * | 2010-09-15 | 2014-02-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性、耐摩耗性、及び転動疲労特性に優れた軸受用鋼 |
| EP3533898B1 (en) * | 2016-10-28 | 2020-12-02 | Nippon Steel Corporation | Wire rod and manufacturing method therefor |
-
2001
- 2001-12-13 JP JP2001379569A patent/JP4003450B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3282027A4 (en) * | 2015-03-30 | 2018-09-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High-carbon steel wire material with excellent wire drawability, and steel wire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2003183778A (ja) | 2003-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3997867B2 (ja) | 鋼線材とその製造法及び当該鋼線材を用いる鋼線の製造法 | |
| JP5098444B2 (ja) | 高延性の直接パテンティング線材の製造方法 | |
| EP1559805A1 (en) | High carbon steel wire rod superior in wire-drawability and method for producing the same | |
| JP3954338B2 (ja) | 耐ひずみ時効脆化特性および耐縦割れ性に優れる高強度鋼線およびその製造方法 | |
| EP2090671A1 (en) | High-strength wire rod excelling in wire drawability and process for producing the same | |
| US10597748B2 (en) | Steel wire rod for wire drawing | |
| JP5407178B2 (ja) | 冷間加工性に優れた冷間鍛造用鋼線材およびその製造方法 | |
| WO2017094870A1 (ja) | 冷間鍛造調質品用圧延棒線 | |
| KR101572775B1 (ko) | 압연 선재 및 그 제조 방법 | |
| WO2016088803A1 (ja) | 伸線加工性に優れる高炭素鋼線材 | |
| JP6725007B2 (ja) | 線材 | |
| KR102455453B1 (ko) | 우수한 연성과 구멍 확장성을 갖는 고강도 강판 | |
| JP6828592B2 (ja) | 伸線加工用熱間圧延線材 | |
| JP4016894B2 (ja) | 鋼線材及び鋼線の製造方法 | |
| JP3681712B2 (ja) | 伸線性に優れた高炭素鋼線材およびその製造方法 | |
| CN116096514A (zh) | 热轧钢板 | |
| JP3572993B2 (ja) | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 | |
| JP3456455B2 (ja) | 鋼線材、鋼線及びそれらの製造方法 | |
| JP4003450B2 (ja) | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 | |
| JP3277878B2 (ja) | 伸線強化型高強度鋼線材およびその製造方法 | |
| JP3950682B2 (ja) | 軸受用熱間圧延線材の製造方法 | |
| JPH06271937A (ja) | 高強度高靭性過共析鋼線の製造方法 | |
| JP4180839B2 (ja) | 中炭素鋼高強度鋼線の製造方法 | |
| JP3428502B2 (ja) | 鋼線材、極細鋼線及び撚鋼線 | |
| JP3978364B2 (ja) | 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040810 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041214 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050201 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070731 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070813 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4003450 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100831 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110831 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110831 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120831 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120831 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130831 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130831 Year of fee payment: 6 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130831 Year of fee payment: 6 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |