JP6721093B2 - 高炉セメント及び高炉セメントの製造方法 - Google Patents
高炉セメント及び高炉セメントの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6721093B2 JP6721093B2 JP2019139652A JP2019139652A JP6721093B2 JP 6721093 B2 JP6721093 B2 JP 6721093B2 JP 2019139652 A JP2019139652 A JP 2019139652A JP 2019139652 A JP2019139652 A JP 2019139652A JP 6721093 B2 JP6721093 B2 JP 6721093B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- slag powder
- blast furnace
- cement
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
本発明は、高炉セメント及び高炉セメントの製造方法に関する。
高炉スラグ粉は、高炉セメントの原料として利用され、スラグ粉の品質は高炉セメントの品質に大きな影響を及ぼす。高炉から出銑された高炉スラグを粉砕した高炉スラグ粉の品質は、ＪＩＳに定められている塩基度（（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３）／ＳｉＯ２）を指標として管理される。ＪＩＳ Ａ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」には、塩基度が１．６以上の高炉スラグ粉をコンクリートに用いることが定められている。
このような高炉スラグ粉の品質を改善する方法として、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、硫酸アルカリ及び無水石こうの混合物からなる混和剤を高炉スラグ粉に加えた高炉スラグ組成物が開示されている（特許文献１）。
また、高炉スラグ粉を用いた高炉セメントの水和硬化特性を改善し、効率的に粉砕を行なうために、ガラス質高炉スラグ、セメントクリンカー及び石こうから選択される１種又は２種以上の混合物を、乾式媒体撹拌ミルを用いた閉回路微粉砕方式により微粉砕化し分級して粒径が１５μｍ以下の粒子を９０重量％以上含有する粉砕方法が開示されている（特許文献２）。
また、高炉スラグ粉を用いた高炉セメントの流動性を改善するために、ブレーン比表面積が４０００〜９０００ｃｍ２／ｇであり、且つロジン・ラムラー式におけるｎ値が１．００〜１．２０である高炉スラグ粉末が開示されている（特許文献３）。
また、高炉スラグ粉を用いた高炉セメントの水和硬化特性を改善し、効率的に粉砕を行なうために、ガラス質高炉スラグ、セメントクリンカー及び石こうから選択される１種又は２種以上の混合物を、乾式媒体撹拌ミルを用いた閉回路微粉砕方式により微粉砕化し分級して粒径が１５μｍ以下の粒子を９０重量％以上含有する粉砕方法が開示されている（特許文献２）。
また、高炉スラグ粉を用いた高炉セメントの流動性を改善するために、ブレーン比表面積が４０００〜９０００ｃｍ２／ｇであり、且つロジン・ラムラー式におけるｎ値が１．００〜１．２０である高炉スラグ粉末が開示されている（特許文献３）。
高炉スラグは、保管状態によって劣化が進行し、特に高温、且つ湿潤状態に暴露された高炉スラグを用いた高炉スラグ粉は、表面にカルシウム等が溶出され、大気中の水分等を反応して表層部に水酸化物（水酸化カルシウム）が生成され、水酸化物の一部が大気中の二酸化炭素等と反応して炭酸塩(炭酸カルシウム)が生成される場合がある。高炉から出銑後のスラグは、屋外に保管される場合が多く、高温状態や降雨よる湿潤状態に暴露されて劣化する。
劣化した高炉スラグを粉砕したスラグ粉は、ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に基づき測定した強熱減量（ｉｇ．ｌｏｓｓ量）は増加する傾向があるものの、塩基度に関わる化学組成は大きな変化がなく、塩基度による評価では、劣化した原料スラグから得られるスラグ粉の品質を評価することができない。このように劣化した原料スラグから得られたスラグ粉を含む高炉セメントは、品質が目標レベルに達しない場合がある。
劣化した高炉スラグを粉砕したスラグ粉は、ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に基づき測定した強熱減量（ｉｇ．ｌｏｓｓ量）は増加する傾向があるものの、塩基度に関わる化学組成は大きな変化がなく、塩基度による評価では、劣化した原料スラグから得られるスラグ粉の品質を評価することができない。このように劣化した原料スラグから得られたスラグ粉を含む高炉セメントは、品質が目標レベルに達しない場合がある。
特許文献１に示すような混和剤を添加した場合であっても、劣化した原料スラグから得られたスラグ粉を用いた高炉セメントの品質を向上することはできない。
劣化した原料スラグは、劣化していない原料スラグと比べて表面が脆弱化しており、脆弱化した部分が優先的に微粉化する傾向がある。特許文献２に示すように、粒径が１５μｍ以下の粒子を９０重量％以上含有するようにした場合であっても、原料スラグが劣化している場合には、劣化部分が微粉化され、微粉化された劣化部分を多く含むスラグ粉が得られると推測されるため、微粉化されたスラグ粉を含む高炉セメントは流動性が低下する場合があり、劣化部分を多く含むスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルの圧縮強度が低下する場合がある。
劣化した原料スラグは、劣化していない原料スラグと比べて表面が脆弱化しており、脆弱化した部分が優先的に微粉化する傾向がある。特許文献２に示すように、粒径が１５μｍ以下の粒子を９０重量％以上含有するようにした場合であっても、原料スラグが劣化している場合には、劣化部分が微粉化され、微粉化された劣化部分を多く含むスラグ粉が得られると推測されるため、微粉化されたスラグ粉を含む高炉セメントは流動性が低下する場合があり、劣化部分を多く含むスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルの圧縮強度が低下する場合がある。
劣化し表面が脆弱化した原料スラグを微粉化した場合、原料スラグの表面の脆弱な劣化した部分のみが微粉化され、健全な部分から得られるスラグ粉は粗粉部に偏在する。通常、スラグ粉は、表面積が大きく、微粉化されているほど反応活性が向上すると考えられているが、劣化した部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉は反応活性が低下し、高炉セメントの品質が低下する場合がある。
特許文献３に示すようなブレーン比表面積やロジン・ラムラー式におけるｎ値はスラグ粉の流動性の改善を図るための指標であり、スラグ粉の劣化の程度を示す指標とならないため、劣化したスラグ粉を用いた場合には、スラグ粉の反応活性の低下を抑制することはできない。
特許文献３に示すようなブレーン比表面積やロジン・ラムラー式におけるｎ値はスラグ粉の流動性の改善を図るための指標であり、スラグ粉の劣化の程度を示す指標とならないため、劣化したスラグ粉を用いた場合には、スラグ粉の反応活性の低下を抑制することはできない。
そこで、本発明は、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性の低下の抑制し、硬化物の圧縮強度の低下を抑制し、目標とされる流動性及び圧縮強度を満たすことのできる高炉セメントに使用し得るスラグ粉及びスラグ粉の製造方法を提供することを目的とする。更に本発明は、該スラグ粉を用いることにより、要求される流動性及び圧縮強度を満たす高炉セメント及び該高炉セメントの製造方法を提供することを目的とする。
本発明者等は、前記目的を達成するべく鋭意検討を行った結果、粒度分布によってスラグ粉の反応活性が異なり、モルタルの強度発現性に影響を及ぼすことを見出した。本発明者らは、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、且つレーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が体積基準の割合で３０体積％以下であるスラグ粉は、反応活性の低下が抑制されており、硬化物の圧縮強度の低下を抑制し、目標とされる流動性及び圧縮強度を満たすことのできる高炉セメントに使用し得るスラグ粉が得られることを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下のとおりである。
[１]ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、かつ、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下であるスラグ粉を含む、高炉セメント。
[２]前記スラグ粉が、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上である、上記[１]に記載の高炉セメント。
[３]前記スラグ粉が、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された４５μｍ篩残分が５体積％以下である、上記[１]又は[２]に記載の高炉セメント。
[４]前記スラグ粉が、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された９０μｍ篩残分が０．５体積％以下である、上記[１]〜[３]のいずれかに記載の高炉セメント。
［５］原料スラグを、ブレーン比表面積４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定法によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製してスラグ粉を得る工程を含む、高炉セメントの製造方法。
[１]ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、かつ、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下であるスラグ粉を含む、高炉セメント。
[２]前記スラグ粉が、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上である、上記[１]に記載の高炉セメント。
[３]前記スラグ粉が、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された４５μｍ篩残分が５体積％以下である、上記[１]又は[２]に記載の高炉セメント。
[４]前記スラグ粉が、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された９０μｍ篩残分が０．５体積％以下である、上記[１]〜[３]のいずれかに記載の高炉セメント。
［５］原料スラグを、ブレーン比表面積４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定法によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製してスラグ粉を得る工程を含む、高炉セメントの製造方法。
本発明によれば、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、硬化物の圧縮強度の低下を抑制し、目標とされる流動性及び圧縮強度を満たすことのできる高炉セメントに使用し得るスラグ粉及びスラグ粉の製造方法を提供することができる。また、該スラグ粉を用い、目標とされる流動性及び圧縮強度を満たすことのできる高炉セメント及び高炉セメントの製造方法を提供することができる。
以下、本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉を説明する。
本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉は、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折散乱式粒度分布測定によって測定された２４μｍ篩残分が体積基準の割合で３０体積％以下である。
本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉は、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折散乱式粒度分布測定によって測定された２４μｍ篩残分が体積基準の割合で３０体積％以下である。
本発明に用いる原料スラグは、高炉で銑鉄と同時に生成する溶融状態の高炉スラグを出銑し、水によって急冷した高炉スラグを、乾燥し、粗く砕いたものである。
本発明に用いる原料スラグは、ＪＩＳ Ａ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に定められている塩基度が１．６以上であるものを用いる。原料スラグは、好ましくは塩基度が１．７以上であり、より好ましくは塩基度が１．８以上である。また、原料スラグの塩基度の上限値は特に限定されないが、通常、原料スラグの塩基度は２．０以下である。原料スラグの塩基度が１．６以上であれば、ＪＩＳの規格値を満たすことができる。また、原料スラグの塩基度が２．０以下であれば、硬化物に要求される圧縮強度を満たす高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
ＪＩＳ Ａ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に定められている塩基度は、原料スラグ中に酸化カルシウム（ＣａＯ）の含有量、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の含有量、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）の含有量、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）の含有量から、下記式（ｉ）に基づき、求めることができる。
塩基度（ｂ）＝（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３）／ＳｉＯ２ （ｉ）
塩基度（ｂ）＝（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３）／ＳｉＯ２ （ｉ）
原料スラグ中の酸化カルシウム（ＣａＯ）の含有量、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の含有量、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）の含有量、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）の含有量は、ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に準拠して測定することができる。
本発明者らは、原料スラグを用いたスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルの圧縮強度と、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量とは相関関係があることを見出した。図１に示すように、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が増加するほど、この原料スラグを用いたスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルの圧縮強度（材齢２８日）が低下した。ｉｇ.ｌｏｓｓ量の大きい原料スラグは劣化が進んでおり、スラグ粉を得る際に脆弱化した原料スラグの表面の劣化部分が微粉化して、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むため、スラグ粉の反応活性が低下し、このスラグ粉の反応活性の低下がモルタルの圧縮強度の低下に繋がると考えられた。原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上であると、原料スラグが劣化していると推測することができる。
ここで原料スラグが劣化しているとは、表面にカルシウム等が溶出され、大気中の水分等を反応して表層部に水酸化物（水酸化カルシウム）が生成され、水酸化物の一部が大気中の二酸化炭素等を反応して炭酸塩(炭酸カルシウム)が生成されているような状態をいう。
原料スラグが劣化していると、ＪＩＳ Ａ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に定められている塩基度１．６０以上の数値を満たすものであっても、この原料スラグを用いたスラグ粉の反応活性が低下し、このスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルは圧縮強度が低下し、目標の品質レベルを有する高炉セメントが得られない場合がある。
ここで原料スラグが劣化しているとは、表面にカルシウム等が溶出され、大気中の水分等を反応して表層部に水酸化物（水酸化カルシウム）が生成され、水酸化物の一部が大気中の二酸化炭素等を反応して炭酸塩(炭酸カルシウム)が生成されているような状態をいう。
原料スラグが劣化していると、ＪＩＳ Ａ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に定められている塩基度１．６０以上の数値を満たすものであっても、この原料スラグを用いたスラグ粉の反応活性が低下し、このスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルは圧縮強度が低下し、目標の品質レベルを有する高炉セメントが得られない場合がある。
原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えると、この原料スラグから得られるスラグ粉のブレーン比表面積が大きくなる傾向があり、劣化部分が微粉化されたスラグ粉の割合が多くなる傾向がある。なお、ＪＩＳ Ａ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」には、高炉スラグ微粉末の強熱減量（ｉｇ．ｌｏｓｓ）が３．０％以下であることが規定されている。本明細書において、ｉｇ．ｌｏｓｓ量は、ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に準拠して測定することができる。
原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が３．０質量％以下の場合であっても、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えると、原料スラグの劣化の程度が進み、劣化部分が優先的に微粉化されて、劣化部分が微粉化されたスラグ粉が多く含まれて、ブレーン比表面積が大きくなり、このスラグ粉を含む高炉セメントが要求される流動性を満たさない場合があり、また、スラグ粉の反応活性が低下して、このスラグ粉を含む高炉セメントは、要求される圧縮強度を満たさない場合がある。
原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えて３．０質量％以下であっても、この原料スラグから得られるスラグ粉のブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであれば、このスラグ粉を含むセメントは要求される流動性を満たすことができ、スラグ粉のレーザー回折式粒度分布測定法によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下であれば、原料スラグの劣化してない健全な部分が微粉化されたスラグ粉も含有させることもできるため、反応活性の低下を抑制し、要求される圧縮強度を満たす高炉セメントに使用し得るスラグ粉を得ることができる。
原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が３．０質量％以下の場合であっても、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えると、原料スラグの劣化の程度が進み、劣化部分が優先的に微粉化されて、劣化部分が微粉化されたスラグ粉が多く含まれて、ブレーン比表面積が大きくなり、このスラグ粉を含む高炉セメントが要求される流動性を満たさない場合があり、また、スラグ粉の反応活性が低下して、このスラグ粉を含む高炉セメントは、要求される圧縮強度を満たさない場合がある。
原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えて３．０質量％以下であっても、この原料スラグから得られるスラグ粉のブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであれば、このスラグ粉を含むセメントは要求される流動性を満たすことができ、スラグ粉のレーザー回折式粒度分布測定法によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下であれば、原料スラグの劣化してない健全な部分が微粉化されたスラグ粉も含有させることもできるため、反応活性の低下を抑制し、要求される圧縮強度を満たす高炉セメントに使用し得るスラグ粉を得ることができる。
本発明は、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の粒度分布を特定の範囲にすると、スラグ粉の反応活性の低下を抑制することができ、硬化物の圧縮強度の低下を抑制し、目標の品質レベルを有する高炉セメントを製造し得るスラグ粉が提供できることを見出したものである。
本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉は、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下である。スラグ粉の前記２４μｍ篩残分は、好ましくは２９．５体積％以下、より好ましくは２９．０体積％以下、よりさらに好ましくは２８．５体積％以下である。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であるスラグ粉は、脆弱化したスラグ粉の表面の劣化部分が微粉化するとともに、劣化していない健全なスラグ粉も微粉化された状態となり、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉が混在するため、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であるスラグ粉は、脆弱化したスラグ粉の表面の劣化部分が微粉化するとともに、劣化していない健全なスラグ粉も微粉化された状態となり、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉が混在するため、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉は、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇである。本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉は、ブレーン比表面積が、好ましくは４０００〜６８００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは４２００〜６５００ｃｍ２／ｇであり、さらに好ましくは４２００〜６０００ｃｍ２／ｇであり、よりさらに好ましくは４３００〜５５００ｃｍ２／ｇである。
スラグ粉のブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであれば、要求される流動性を満たす高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、スラグ粉のブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであると、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性を低下させる劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉が多量に含まれることなく、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉とを含むスラグ粉を得ることができ、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
本明細書において、スラグ粉の比表面積は、ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１３「セメントの物理試験方法」に準拠して測定することができる。
スラグ粉のブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであれば、要求される流動性を満たす高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、スラグ粉のブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであると、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性を低下させる劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉が多量に含まれることなく、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉とを含むスラグ粉を得ることができ、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
本明細書において、スラグ粉の比表面積は、ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１３「セメントの物理試験方法」に準拠して測定することができる。
スラグ粉は、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された４５μｍ篩残分が５体積％以下であることが好ましく、４５μｍ篩残分が４．７体積％以下であることがより好ましく、４５μｍ篩残分が４．５体積％以下であることがさらに好ましい。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された４５μｍ篩残分が５体積％以下であるスラグ粉は、脆弱化したスラグ粉の表面に近いより劣化した部分が微粉化されるとともに、劣化していない健全なスラグ粉も微粉化された状態となり、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉が混在するため、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された４５μｍ篩残分が５体積％以下であるスラグ粉は、脆弱化したスラグ粉の表面に近いより劣化した部分が微粉化されるとともに、劣化していない健全なスラグ粉も微粉化された状態となり、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉が混在するため、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
スラグ粉は、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された９０μｍ篩残分が０．５体積％以下であることが好ましく、９０μｍ篩残分が０．３体積％以下であることがより好ましく、９０μｍ篩残分が０．２体積％以下であることがさらに好ましい。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された９０μｍ篩残分が０．５体積％以下であるスラグ粉は劣化していない原料スラグがより細かく粉砕されているので、劣化したスラグ微分量が多いスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された９０μｍ篩残分が０．５体積％以下であるスラグ粉は劣化していない原料スラグがより細かく粉砕されているので、劣化したスラグ微分量が多いスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
スラグ粉は、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３０体積％以上であることが好ましく、１０μｍ篩通過分が３１体積％以上であることがより好ましい。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３０体積％以上であるスラグ粉は、スラグ粉中に、脆弱化したスラグ粉の表面に近い劣化した部分が微粉化されたスラグ粉とともに、劣化していない健全なスラグ粉も微粉化されたスラグ粉が含まれる量が多くなり、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３０体積％以上であるスラグ粉は、スラグ粉中に、脆弱化したスラグ粉の表面に近い劣化した部分が微粉化されたスラグ粉とともに、劣化していない健全なスラグ粉も微粉化されたスラグ粉が含まれる量が多くなり、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
また、スラグ粉は、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３５体積％以下であることが好ましく、１０μｍ篩通過分が３４体積％以下であることがより好ましい。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３５体積％以下であれば、原料スラグの劣化の有無に関わらず、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉を混在するようにすることができ、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
原料スラグの劣化の程度が比較的進んでいる場合、例えば、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えるような場合には、劣化部分が微粉化されたスラグ粉を、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように除く操作を行なってもよい。
レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３５体積％以下であれば、原料スラグの劣化の有無に関わらず、劣化部分が微粉化されたスラグ粉と、劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉を混在するようにすることができ、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むスラグ粉と比較して、スラグ粉の反応活性の低下が抑制されるため、硬化物の圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を提供することができる。
原料スラグの劣化の程度が比較的進んでいる場合、例えば、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超えるような場合には、劣化部分が微粉化されたスラグ粉を、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように除く操作を行なってもよい。
本明細書において、９０μｍ篩残分、４５μｍ篩残分、２４μｍ篩残分、１０μｍ篩通過分は、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定することができる。
［スラグ粉の製造方法］
次に、本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉の製造方法を説明する。
（Ｉ）本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉の製造方法は、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下となるように調製してスラグ粉を得る工程を含む。
具体的には、本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉の製造方法は、粉砕機を用いて、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下となるように原料スラグを粉砕し、スラグ粉を得る。
粉砕機としては、回転ボールミル、振動ボールミル、遊星ボールミル、ウェットミル、ジェットミル、縦型ミル、ローラーミル等を使用することができる。一般的には、粉砕機として縦型ミル（ローラーミル）が用いられる。
スラグ粉を得る方法として、具体的には、粉砕直前に輸送中の原料スラグに散水（水分量は原料スラグ量に対して５〜１０％程度）し、原料スラグをミル内に導入し、ミル内で粉砕と同時に２５０℃程度の空気を送り込み、乾燥させて、ミルからスラグ粉を排出し、スラグ粉を得ることができる。
例えば、原料スラグを試験用ボールミルで粉砕する場合、試験用ボールミル(株式会社セイワ技研製 直径５０８ｍｍ、長さ６１０ｍｍ、回転数：最大５０ｒｐｍ、容量１００Ｌ)に用いる粉砕媒体としては、金属ボール等を使用することができる。粉砕媒体は、ボール径が７ｍｍ〜１５ｍｍのもの好ましい。ボール径が７ｍｍ未満であると、粉砕能力が低下し、ボール径が１５ｍｍを超えると所望の粒度分布となるように粉砕できない場合がある。粉砕時間は、１５０〜３００分が好ましい。粉砕時間が１５０分未満であると、所望の粒度分布となるように粉砕できない場合があり、粉砕時間が３００分を超えると、粉砕後のスラグ粉のブレーン比表面積が７０００ｃｍ２／ｇを超える場合がある。
次に、本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉の製造方法を説明する。
（Ｉ）本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉の製造方法は、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下となるように調製してスラグ粉を得る工程を含む。
具体的には、本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉の製造方法は、粉砕機を用いて、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下となるように原料スラグを粉砕し、スラグ粉を得る。
粉砕機としては、回転ボールミル、振動ボールミル、遊星ボールミル、ウェットミル、ジェットミル、縦型ミル、ローラーミル等を使用することができる。一般的には、粉砕機として縦型ミル（ローラーミル）が用いられる。
スラグ粉を得る方法として、具体的には、粉砕直前に輸送中の原料スラグに散水（水分量は原料スラグ量に対して５〜１０％程度）し、原料スラグをミル内に導入し、ミル内で粉砕と同時に２５０℃程度の空気を送り込み、乾燥させて、ミルからスラグ粉を排出し、スラグ粉を得ることができる。
例えば、原料スラグを試験用ボールミルで粉砕する場合、試験用ボールミル(株式会社セイワ技研製 直径５０８ｍｍ、長さ６１０ｍｍ、回転数：最大５０ｒｐｍ、容量１００Ｌ)に用いる粉砕媒体としては、金属ボール等を使用することができる。粉砕媒体は、ボール径が７ｍｍ〜１５ｍｍのもの好ましい。ボール径が７ｍｍ未満であると、粉砕能力が低下し、ボール径が１５ｍｍを超えると所望の粒度分布となるように粉砕できない場合がある。粉砕時間は、１５０〜３００分が好ましい。粉砕時間が１５０分未満であると、所望の粒度分布となるように粉砕できない場合があり、粉砕時間が３００分を超えると、粉砕後のスラグ粉のブレーン比表面積が７０００ｃｍ２／ｇを超える場合がある。
スラグ粉の製造方法は、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量を測定し、原料スラグの劣化の程度を確認する工程を含んでいてもよい。具体的には、ｉｇ．ｌｏｓｓ量を測定し、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上である場合には、原料スラグが劣化していると推測することができる。また、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３質量％を超える場合には、原料スラグの劣化している部分が、原料スラグの健全な部分よりも先に微粉化される傾向にあるため、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように、１０μ篩通過分から微粉化されたスラグ粉を除く操作を行なうとともに、ブレーン比表面積を４０００〜７０００ｃｍ２／ｇに調製してもよい。
スラグ粉の製造方法において、下記工程を含んでいてもよい。
（II）ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される９０μｍ篩残分が０．５体積％以下となるように調製する工程。
（III）ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される４５μｍ篩残分が５体積％以下となるように調製する工程。
（IV）ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される１０μｍ篩通過分が３０体積％以上となるように調製する工程。
（V）原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量を測定し、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３体積％を超える場合には、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製する工程。レーザー回折式粒度分布測定によって測定される１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製する工程は、例えば１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように分級する方法が挙げられる。
（II）ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される９０μｍ篩残分が０．５体積％以下となるように調製する工程。
（III）ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される４５μｍ篩残分が５体積％以下となるように調製する工程。
（IV）ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される１０μｍ篩通過分が３０体積％以上となるように調製する工程。
（V）原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量を測定し、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６３体積％を超える場合には、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定によって測定される１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製する工程。レーザー回折式粒度分布測定によって測定される１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製する工程は、例えば１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように分級する方法が挙げられる。
本発明の高炉セメントに含まれるスラグ粉は、セメントクリンカーと石こうと混合し、高炉セメントの原料として使用することができる。本発明の高炉セメントを用いたモルタルは、混練時の流動性を維持しつつ、スラグ粉の劣化による反応活性の低下が抑制されているため、圧縮強度の低下が抑制される。
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例によってなんら限定されるものではない。
［原料スラグのｉｇ.ｌｏｓｓ量とモルタルの圧縮強度との関係］
表１に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量を有する複数の原料スラグを用いて、ブレーン比表面積が４４５０ｃｍ２／ｇである参考例１〜５のスラグ粉を準備した。参考例１〜５のスラグ粉の塩基度は１．８１である。参考例１〜５のスラグ粉を用いて、後述する実施例のスラグ粉を用いた高炉Ｂ種セメントと同様にして、高炉Ｂ種セメントを製造し、この高炉Ｂ種セメントを用いてモルタルを製造し、後述する試験方法と同様にして、材齢２８日のモルタルの圧縮強度を測定した。結果を表１及び図１に示す。参考例１〜５のレーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分は３７体積％であった。
表１に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量を有する複数の原料スラグを用いて、ブレーン比表面積が４４５０ｃｍ２／ｇである参考例１〜５のスラグ粉を準備した。参考例１〜５のスラグ粉の塩基度は１．８１である。参考例１〜５のスラグ粉を用いて、後述する実施例のスラグ粉を用いた高炉Ｂ種セメントと同様にして、高炉Ｂ種セメントを製造し、この高炉Ｂ種セメントを用いてモルタルを製造し、後述する試験方法と同様にして、材齢２８日のモルタルの圧縮強度を測定した。結果を表１及び図１に示す。参考例１〜５のレーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分は３７体積％であった。
表１及び図１に示す結果から、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量と、この原料スラグを用いたスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルの圧縮強度とは相関関係があり、原料スラグ中のｉｇ．ｌｏｓｓ量が増加するほど、この原料スラグを用いたスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルの圧縮強度（材齢２８日）は、低下した。これは、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が多い原料スラグほど、原料スラグの表面の劣化が進んでおり、スラグ粉を得る際に脆弱化した原料スラグの表面の劣化部分が微粉化して、劣化部分のみが微粉化されたスラグ粉を多く含むため、スラグ粉の反応活性が低下し、このスラグ粉の反応活性の低下がモルタルの圧縮強度の低下に繋がったためと推測された。原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量とモルタル圧縮強度の関係から、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量から原料スラグの劣化の程度を推測することができ、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上の原料スラグは、高炉セメントを用いたモルタルに一般的に要求される６０Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強度を満たさない場合があると推測された。このことから、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上の場合は、原料スラグの表面にカルシウム等が溶出され、大気中の水分等を反応して表層部に水酸化物（水酸化カルシウム）が生成され、水酸化物の一部が大気中の二酸化炭素等を反応して炭酸塩(炭酸カルシウム)が生成され、スラグ粉が規定されている塩基度を満たしている場合であっても、劣化した状態になっていると推測された。なお、参考例１において、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が「−０．２９」となっており、減少量がマイナスの値となっているのは、ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に準拠して測定した場合、質量が却って増加する場合があり、これは原料スラグ中に含まれる硫黄が酸化されたことに起因すると推測される。
（原料スラグ）
原料スラグは、初期（受け入れ時）のｉｇ．ｌｏｓｓ量、酸化カルシウム（ＣａＯ）の含有量、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の含有量、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）の含有量、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）等の化学成分（酸化物）の含有量を測定した。また、ＪＩＳ Ａ ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に準拠して、下記（ｉ）に基づき塩基度を測定した。
塩基度（ｂ）＝（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３）／ＳｉＯ２ （ｉ）
原料スラグは、初期（受け入れ時）のｉｇ．ｌｏｓｓ量、酸化カルシウム（ＣａＯ）の含有量、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の含有量、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）の含有量、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）等の化学成分（酸化物）の含有量を測定した。また、ＪＩＳ Ａ ６２０６：２０１３「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に準拠して、下記（ｉ）に基づき塩基度を測定した。
塩基度（ｂ）＝（ＣａＯ＋ＭｇＯ＋Ａｌ２Ｏ３）／ＳｉＯ２ （ｉ）
［実施例１〜５のスラグ粉の製造］
実施例１において、初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有する原料スラグを用い、実施例２〜５において、初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有し、保管中に表３に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量となった各原料スラグを用いて、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分が３０体積％以下の表３に示す値となるように、粉砕媒体として直径９ｍｍの金属ボールを用いて、試験用ボールミル（株式会社セイワ技研製、装置名：ＡＸＢ−１００）を用いて、１５０〜２４０分かけて粉砕し、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの表３に示す値となるように調製した、実施例１〜５のスラグ粉を得た。なお、実施例１〜５のスラグ粉は、原料スラグの塩基度と同じ塩基度であった。
実施例１において、初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有する原料スラグを用い、実施例２〜５において、初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有し、保管中に表３に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量となった各原料スラグを用いて、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分が３０体積％以下の表３に示す値となるように、粉砕媒体として直径９ｍｍの金属ボールを用いて、試験用ボールミル（株式会社セイワ技研製、装置名：ＡＸＢ−１００）を用いて、１５０〜２４０分かけて粉砕し、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの表３に示す値となるように調製した、実施例１〜５のスラグ粉を得た。なお、実施例１〜５のスラグ粉は、原料スラグの塩基度と同じ塩基度であった。
［比較例１〜３のスラグ粉の製造］
初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有し、保管中に表３に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量となった各原料スラグを用いて、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分が３０体積％を超える表３に示す値となるように、粉砕媒体として直径１５〜２４ｍｍの金属ボールを用いて、試験用ボールミル（株式会社セイワ技研製 、装置名：ＡＸＢ−１００）を用いて、２００〜３００分かけて粉砕し、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの表３に示す値となる比較例１〜３のスラグ粉を得た。なお、比較例１〜３のスラグ粉は、原料スラグの塩基度と同じ塩基度であった。
初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有し、保管中に表３に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量となった各原料スラグを用いて、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分が３０体積％を超える表３に示す値となるように、粉砕媒体として直径１５〜２４ｍｍの金属ボールを用いて、試験用ボールミル（株式会社セイワ技研製 、装置名：ＡＸＢ−１００）を用いて、２００〜３００分かけて粉砕し、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの表３に示す値となる比較例１〜３のスラグ粉を得た。なお、比較例１〜３のスラグ粉は、原料スラグの塩基度と同じ塩基度であった。
［比較例４のスラグ粉の製造］
初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有し、保管中に表３に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量となった原料スラグを用いて、ブレーン比表面積が７０００ｃｍ２／ｇを超える表３に示す値であり、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分が３０体積％以下である表３に示す値となるように、粉砕媒体として直径９ｍｍの金属ボールを用いて、試験用ボールミル（株式会社セイワ技研製、装置名：ＡＸＢ−１００）を用いて、３６０分かけて粉砕し、ブレーン比表面積が７０００ｃｍ２／ｇを超える表３に示す値となる比較例４のスラグ粉を得た。なお、比較例４のスラグ粉は、原料スラグの塩基度と同じ塩基度であった。
初期において表２に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の値を有し、保管中に表３に示すｉｇ．ｌｏｓｓ量となった原料スラグを用いて、ブレーン比表面積が７０００ｃｍ２／ｇを超える表３に示す値であり、レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて測定した２４μｍ篩残分が３０体積％以下である表３に示す値となるように、粉砕媒体として直径９ｍｍの金属ボールを用いて、試験用ボールミル（株式会社セイワ技研製、装置名：ＡＸＢ−１００）を用いて、３６０分かけて粉砕し、ブレーン比表面積が７０００ｃｍ２／ｇを超える表３に示す値となる比較例４のスラグ粉を得た。なお、比較例４のスラグ粉は、原料スラグの塩基度と同じ塩基度であった。
[実施例１〜５及び比較例１〜４のスラグ粉の測定]
粉砕後、得られた実施例１〜５及び比較例１〜４のスラグ粉について、下記測定方法に基づき、表３に示す項目を測定した。
粉砕後、得られた実施例１〜５及び比較例１〜４のスラグ粉について、下記測定方法に基づき、表３に示す項目を測定した。
（１）ｉｇ．ｌｏｓｓ量及び化学成分の測定
ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に準拠して測定した。
（２）ブレーン比表面積の測定
ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１３「セメントの物理試験方法」に準拠して測定した。
（３）レーザー回折式粒度分布測定法により篩残分及び篩通過分
レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて、９０μｍ篩残分、４５μｍ篩残分、１０μｍ篩通過分を測定した。
ＪＩＳ Ｒ５２０２：２０１０「セメントの化学分析方法」に準拠して測定した。
（２）ブレーン比表面積の測定
ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１３「セメントの物理試験方法」に準拠して測定した。
（３）レーザー回折式粒度分布測定法により篩残分及び篩通過分
レーザー回折式粒度分布測定法によりレーザー回折式粒度分析計（日機装株式会社製、製品名：マイクロトラックＭＴ−３３００ＥＸ）を用いて、９０μｍ篩残分、４５μｍ篩残分、１０μｍ篩通過分を測定した。
［スラグ粉を用いた試験用セメント］
実施例及び比較例のスラグ粉と市販の普通ポルトランドセメントを、スラグ粉：普通ポルトランドセメントを４０：６０の割合で混合し、試験用の高炉Ｂ種セメントを製造した。試験用の高炉Ｂ種セメントのブレーン比表面積は、３８００±１００ｃｍ２／ｇであった。比較例４及び実施例５の高炉Ｂ種セメントのブレーン比表面積は４８００±１００ｃｍ２／ｇであった。スラグ粉と普通ポルトランドセメントを混合した場合、得られた高炉Ｂ種セメントのブレーン比表面積は、１００ｃｍ２／ｇの範囲でブレーン比表面積の数値にバラツキが生じる場合がある。
実施例及び比較例のスラグ粉と市販の普通ポルトランドセメントを、スラグ粉：普通ポルトランドセメントを４０：６０の割合で混合し、試験用の高炉Ｂ種セメントを製造した。試験用の高炉Ｂ種セメントのブレーン比表面積は、３８００±１００ｃｍ２／ｇであった。比較例４及び実施例５の高炉Ｂ種セメントのブレーン比表面積は４８００±１００ｃｍ２／ｇであった。スラグ粉と普通ポルトランドセメントを混合した場合、得られた高炉Ｂ種セメントのブレーン比表面積は、１００ｃｍ２／ｇの範囲でブレーン比表面積の数値にバラツキが生じる場合がある。
［試験用高炉Ｂ種セメントを用いたモルタル］
各試験用の高炉Ｂ種セメントに、砂、水を混合してモルタルを製造した。砂は、ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメント物理試験方法」に準拠して、セメント試験用標準砂を使用した。水は、水道水を使用した。試験用の高炉Ｂ種セメント４５０ｇ、砂１３５０ｇ、水２２５ｇを配合し、モルタルを製造した。
各試験用の高炉Ｂ種セメントに、砂、水を混合してモルタルを製造した。砂は、ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメント物理試験方法」に準拠して、セメント試験用標準砂を使用した。水は、水道水を使用した。試験用の高炉Ｂ種セメント４５０ｇ、砂１３５０ｇ、水２２５ｇを配合し、モルタルを製造した。
試験用高炉Ｂ種セメントを用いたセメントペーストのフロー値と、試験用高炉Ｂ種セメントを用いたモルタルの圧縮強度及び圧縮強度比を以下のように測定した。結果を表３に示す。
（４）セメントペーストのフロー値
試験用高炉Ｂ種セメント２００ｇ、混練水（水道水）６８．７ｇ、混和剤（ＢＡＳＦ株式会社、高性能ＡＥ減水剤マスターグレニウム（登録商標）ＳＰ８Ｓ）１．３ｇを混練し、試験用高炉Ｂ種セメントペーストを得た。ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠して、試験用高炉Ｂ種セメントペーストのフロー値を測定した。
（５）モルタルの圧縮強度
試験用高炉Ｂ種セメントを用いたモルタルは、ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠して、材齢２８日の圧縮強度を測定した。
（６）圧縮強度比
ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠して、試験用高炉Ｂ種セメントを用いたモルタルの材齢２８日の圧縮強度（ＢＢ）と、普通ポルトランドセメントを用いたモルタルの材齢２８日の圧縮強度（ＮＣ）の圧縮強度比（ＢＢ／ＮＣ）を測定した。
（４）セメントペーストのフロー値
試験用高炉Ｂ種セメント２００ｇ、混練水（水道水）６８．７ｇ、混和剤（ＢＡＳＦ株式会社、高性能ＡＥ減水剤マスターグレニウム（登録商標）ＳＰ８Ｓ）１．３ｇを混練し、試験用高炉Ｂ種セメントペーストを得た。ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠して、試験用高炉Ｂ種セメントペーストのフロー値を測定した。
（５）モルタルの圧縮強度
試験用高炉Ｂ種セメントを用いたモルタルは、ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠して、材齢２８日の圧縮強度を測定した。
（６）圧縮強度比
ＪＩＳ Ｒ５２０１：２０１５「セメントの物理試験方法」に準拠して、試験用高炉Ｂ種セメントを用いたモルタルの材齢２８日の圧縮強度（ＢＢ）と、普通ポルトランドセメントを用いたモルタルの材齢２８日の圧縮強度（ＮＣ）の圧縮強度比（ＢＢ／ＮＣ）を測定した。
表３に示すように、実施例１〜４のスラグ粉を使用したモルタルの圧縮強度比は、１００を超えており、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、モルタルの圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉が得られることが確認できた。
また。実施例１〜４のスラグ粉を使用したモルタル圧縮強度は、比較例１〜３のモルタル圧縮強度よりも高く、モルタル圧縮強度の数値からも、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、モルタルの圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉が得られることが確認できた。
実施例１〜４のスラグ粉を使用した高炉Ｂ種セメントのセメントペーストは、高炉セメントに要求される流動性を維持していた。
また。実施例１〜４のスラグ粉を使用したモルタル圧縮強度は、比較例１〜３のモルタル圧縮強度よりも高く、モルタル圧縮強度の数値からも、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、モルタルの圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉が得られることが確認できた。
実施例１〜４のスラグ粉を使用した高炉Ｂ種セメントのセメントペーストは、高炉セメントに要求される流動性を維持していた。
比較例１〜３のスラグ粉を使用したモルタルは、ｉｇ．ｌｏｓｓ量が実施例１〜３のスラグ粉と同程度であっても、原料スラグの劣化が影響し、圧縮強度比が１００以下と小さくなっており、実施例１〜３のスラグ粉を含む高炉セメントを用いたモルタルよりも材齢２８日の圧縮強度が低下した。
実施例５のスラグ粉を使用したモルタルは、圧縮強度が６６．９Ｎ／ｍｍ２と高い数値を示し、モルタル圧縮強度比も１０６と高い数値を示し、セメントペーストフローも通常の高炉セメントに要求される流動性を維持することが確認できた。これは、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．６４質量％と劣化の程度が比較的進んでいる場合であっても、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折散乱式粒度分布測定法により測定した２４μｍ篩残分が３０体積％以下の粒度分布を満たすことによって、スラグ粉の中に、原料スラグの劣化していない健全な部分が微粉化されたスラグ粉も含有させることができ、スラグ粉の反応活性の低下が抑制され、圧縮強度の低下を抑制する高炉セメントに使用し得るスラグ粉を得ることができたと考えられる。また、実施例５のスラグ粉を使用したモルタルは、ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇの数値を満たすスラグ粉を使用することによって、通常の高炉セメントに要求される流動性も維持することができた。
一方、比較例４のスラグ粉を使用したモルタルは、スラグ粉のブレーン比表面積が大きく、モルタル圧縮強度比が１０７と高い数値を示すが、セメントペーストフローが小さくなり、通常の高炉セメントに要求される流動性を維持することができなかった。
一方、比較例４のスラグ粉を使用したモルタルは、スラグ粉のブレーン比表面積が大きく、モルタル圧縮強度比が１０７と高い数値を示すが、セメントペーストフローが小さくなり、通常の高炉セメントに要求される流動性を維持することができなかった。
本発明よれば、原料スラグの劣化の有無に関わらず、スラグ粉の粒度分布が特定の範囲であると、スラグ粉の反応活性の低下を抑制することができ、硬化物の圧縮強度の低下を抑制し、目標とされる流動性及び圧縮強度を満たすことのできる高炉セメントを製造し得るスラグ粉を提供することができ、産業上有用である。また、本発明によれば、スラグ粉の反応活性の低下を抑制することができた結果、要求される流動性及び圧縮強度を満たすことができる高炉セメント及び該高炉セメントの製造方法を提供することができる。
Claims (5)
- ブレーン比表面積が４０００〜７０００ｃｍ２／ｇであり、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、かつ、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下であるスラグ粉を含む、高炉セメント。
- 前記スラグ粉が、原料スラグのｉｇ．ｌｏｓｓ量が０．２５質量％以上である、請求項１に記載の高炉セメント。
- 前記スラグ粉が、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された４５μｍ篩残分が５体積％以下である、請求項１又は２に記載の高炉セメント。
- 前記スラグ粉が、レーザー回折式粒度分布測定法によって測定された９０μｍ篩残分が０．５体積％以下である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の高炉セメント。
- 原料スラグを、ブレーン比表面積４０００〜７０００ｃｍ２／ｇ、且つレーザー回折式粒度分布測定法によって測定される２４μｍ篩残分が３０体積％以下であり、１０μｍ篩通過分が３５体積％以下となるように調製してスラグ粉を得る工程を含む、高炉セメントの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019139652A JP6721093B2 (ja) | 2019-07-30 | 2019-07-30 | 高炉セメント及び高炉セメントの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019139652A JP6721093B2 (ja) | 2019-07-30 | 2019-07-30 | 高炉セメント及び高炉セメントの製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015246430A Division JP6597274B2 (ja) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | スラグ粉及びスラグ粉の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019189526A JP2019189526A (ja) | 2019-10-31 |
| JP6721093B2 true JP6721093B2 (ja) | 2020-07-08 |
Family
ID=68389244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019139652A Active JP6721093B2 (ja) | 2019-07-30 | 2019-07-30 | 高炉セメント及び高炉セメントの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6721093B2 (ja) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5767051A (en) * | 1980-10-06 | 1982-04-23 | Onoda Cement Co Ltd | Hydraulic composition |
| JPS61141647A (ja) * | 1984-12-11 | 1986-06-28 | 日本鋼管株式会社 | 水硬性材料及びその製造方法 |
| JP3082861B2 (ja) * | 1991-02-12 | 2000-08-28 | 日本鋼管株式会社 | 高強度コンクリート用水硬性組成物及び高強度モルタル又はコンクリートの製造方法 |
| JP2010235383A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 改質高炉水砕スラグの製造方法および高炉セメントの製造方法 |
| JP6211758B2 (ja) * | 2012-12-03 | 2017-10-11 | 株式会社デイ・シイ | 高炉スラグ粉末、該高炉スラグ粉末を含むセメント混和材及びセメント組成物 |
-
2019
- 2019-07-30 JP JP2019139652A patent/JP6721093B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019189526A (ja) | 2019-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Roslan et al. | Performance of steel slag and steel sludge in concrete | |
| JP6080340B2 (ja) | 鉄鋼スラグ水和固化体 | |
| CN112851277A (zh) | 镁-煤渣基新型铺路与矿用充填材料及其制备方法 | |
| JPH0891885A (ja) | セメント組成物の製造方法 | |
| JP6597274B2 (ja) | スラグ粉及びスラグ粉の製造方法 | |
| TWI554615B (zh) | 水泥原料用粒狀高爐礦渣及其篩選方法 | |
| JP6721093B2 (ja) | 高炉セメント及び高炉セメントの製造方法 | |
| JP2018172260A (ja) | 高活性銅スラグ微粉末の製造方法、高活性銅スラグ微粉末およびセメント組成物 | |
| JP2012188317A (ja) | アルカリ骨材反応抑制材及びアルカリ骨材反応抑制方法 | |
| JP7253981B2 (ja) | 鉄鋼スラグ水和固化体の製造方法 | |
| JP2016216274A (ja) | 人工石材 | |
| CN108558246A (zh) | 一种电炉渣基矿物掺合料及其制备方法与应用 | |
| JP2015124097A (ja) | コンクリート組成物及びその製造方法 | |
| JP2022135892A (ja) | クリンカ粉末及びその製造方法 | |
| JP6015585B2 (ja) | 水和硬化体 | |
| JP3207956B2 (ja) | 高強度セメント組成物 | |
| JP2010254503A (ja) | 微粉末セメント | |
| JP2002241169A (ja) | 製鋼スラグ硬化体の製造方法 | |
| JP7489825B2 (ja) | セメント混合材及びその製造方法 | |
| JP7502891B2 (ja) | セメント組成物及びセメント組成物の製造方法 | |
| JP7403252B2 (ja) | セメント製品、及びセメント製品の製造方法 | |
| JP7062225B2 (ja) | 強度増進剤及びその製造方法並びにポルトランドセメントの強度増進方法 | |
| KR20190135907A (ko) | 시멘트 조성물, 그 제조 방법, 및 시멘트 조성물용 플라이 애시의 제조 방법 | |
| JP5053883B2 (ja) | 混合細骨材の製造方法及びモルタル又はコンクリートの製造方法 | |
| JP5057909B2 (ja) | セメント組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190805 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190828 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200519 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200601 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6721093 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R157 | Certificate of patent or utility model (correction) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R157 |