JP6696977B2 - ズーム可能なケプラーシステムを備える光学コヒーレンストモグラフィのシステム - Google Patents

Description

関連出願の相互参照
本願は、２０１４年９月１９日に出願された独国特許出願公開第１０ ２０１４ ０１４ １８２．９号明細書の優先権を主張するものであり、この特許出願の全体は参照により本明細書に援用される。

本開示は、光学コヒーレンストモグラフィを使用して目を検査する光学システムに関する。特に、本開示は、可変光学組立体であって、それにより、測定フォーカスの位置がそのビーム軸に沿って制御された方式で設定可能である、可変光学組立体を備える光学コヒーレンストモグラフィのシステムに関する。

光学コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）は、目に対する重要な非侵襲的診断技法になるように開発された。この方法は、手術プロセスにも一層組み込まれている。ＯＣＴにより、比較的高い分解能により且つ略リアルタイムで、前眼部及び後眼部のスライス又はボリューム画像を生成することができる。

後眼部でＯＣＴが頻繁に使用される例は、緑内障の診断、黄斑の変化、及び網膜疾患である。例として、ＯＣＴは、白内障手術の場合、術前診断、術中診断、及び術後診断で前眼部に適用される。

ＯＣＴシステムを使用することの多面的な可能性により、顕微鏡システム及びＯＣＴシステムの両方が統合された光学システムの開発に繋がった。そのようなシステムでは、外科医が顕微鏡システムを用いてＯＣＴ走査領域をナビゲートし得るように、顕微鏡システムの視野でのＯＣＴ分析が可能である。生成されたＯＣＴ画像は、外科医の術中の位置確認及び診断を改善させ、したがって、手術の理想的な過程を保証し得る。

通常、そのような光学システムは、２つの構成で動作し得、第１の構成は、目の前眼部を検査するように機能し、第２の構成は、網膜を検査するように機能する。第２の構成では、追加の光学組立体が通常、顕微鏡及びＯＣＴシステムの光路の対物レンズと目との間に配置される。

典型的なシステムでは、この光学組立体は、基底撮像システム又は接触レンズである。基底撮像システムは、検眼レンズ及び縮小レンズからなる。網膜の中間画像が、検眼レンズにより、縮小レンズと検眼レンズとの間で生成される。位置決めデバイスを用いて、目の基底が鮮鋭に撮像されるように、検眼レンズを位置決めすることが可能である。特に、基底撮像システムは、検眼レンズによる望ましくない目の接触が手術中に生じ得るという点で不利である。更に、手術用顕微鏡からの照明により術野を照明するという選択肢は、基底撮像システムが使用される場合に大きく制限される。したがって、顕微鏡システムの照明は、通常、後部での手術の場合にはオフに切り替えられる。

それとは対照的に、接触レンズは、接触ゲルを用いて角膜上に固定される。接触レンズは、角膜の屈折力を増大させる。これは、距離を変更することによる網膜上への顕微鏡の対物面の位置決めに役立つ。しかし、接触レンズは、手術中、不安定になり得る。気泡、血液、及び液体が角膜と接触レンズとの間に侵入し得る。その結果、時間のかかるクリーニングプロセスを実施するために、外科的介入を中断する必要がある。

複雑な再装備プロセスが、前部を撮像する構成と、網膜を撮像する構成とを切り替えるために、基底撮像システムの場合及び接触レンズの場合の両方で必要である。更に、これらのシステムが使用される場合、顕微鏡の対物面及びＯＣＴシステムの走査面は一緒に、目の前部のみ又は目の後部のみにそれぞれ配置される。しかし、ＯＣＴによる網膜の検査が必要であるが、目の前部が顕微鏡システムにより引き続き観測されるべきであることが有利であることがわかっている外科的介入がある。白内障手術は、そのような外科的介入の一例である。

したがって、目に対する検査又は介入の効率的で精密な実行を促進する光学システムが必要とされている。

実施形態は、光学コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）により目を検査する光学システムを提供する。本システムは、目に入射する測定ビームを生成するように構成されるＯＣＴシステムを備え得る。ＯＣＴシステムは、対物レンズ及び可変光学組立体を備え得る。可変光学組立体は、物体に向けられた測定ビームの光路に相対して見た場合、対物レンズの上流に配置され得る。ＯＣＴシステムは、光学システムの第１の状態及び第２の状態が、可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で、選択的に設定可能であるように実施され得る。第１の状態では、測定ビームは、対物レンズから物体距離において測定フォーカスを有し得る。第１の状態及び第２の状態において、物体距離はそれぞれ、５０ｍｍ〜４００ｍｍの値を有し得る。第２の状態では、測定ビームは、同じ物体距離においてデフォーカスを有し得る。デフォーカスは、１００ｍｍを超える、物体距離の位置からの仮想又は現実フォーカスの距離に対応し得る。対物面において平行である測定ビームは、無限である対物面からの仮想又は現実フォーカスの距離を表し、したがって、１００ｍｍよりも大きい。

更なる実施形態によれば、第２の状態での現実又は仮想フォーカスの距離は、１３０ｍｍよりも大きく、１５０ｍｍよりも大きく、１７０ｍｍよりも大きく、２００ｍｍよりも大きく、３００ｍｍよりも大きく、又は５００ｍｍよりも大きい。更なる実施形態によれば、測定ビームは、第２の状態において物体距離で平行又は略平行である。更なる実施形態によれば、可変光学組立体は、可変光学組立体及び対物レンズが一緒に、無限焦点システム又は実質的な無限焦点システムを形成するように、制御可能に設定可能であり得る。第２の状態では、可変光学組立体及び対物レンズは一緒に、無限焦点システム又は実質的な無限焦点システムを形成し得る。

物体距離は、第１の状態及び第２の状態において同じ値を有する。目、特に目の角膜又は角膜の前面は、物体距離に配置可能であり得る。物体距離は、対物レンズに相対する位置及び／又は対物レンズの物体側の位置を定義し得る。物体距離の位置は、固定参照点に相対して測定され得る。代替又は追加として、固定参照点に相対して測定される対物レンズの位置は、第１の状態及び第２の状態において同じ又は略同じであり得る。物体距離は、対物レンズの光軸に沿って及び／又は対物レンズの物体側頂点に相対して測定され得る。物体距離は、５０ｍｍ〜３００ｍｍの範囲内、１００ｍｍ〜３００ｍｍの範囲内、１００ｍｍ〜２５０ｍｍの範囲内、又は１５０ｍｍ〜２５０ｍｍの範囲内の値を有し得る。例として、物体距離は、１５０ｍｍ、２００ｍｍ、又は２５０ｍｍであり得る。

これは、目の効率的で精密な検査を促進する光学システムを提供する。特に、これにより、短い時間期間内で目の前部及び網膜等の目の後部の両方からＯＣＴデータを捕捉することができる。目の前部は、結膜、角膜、水晶体、及び虹彩を含み得る。したがって、後部を検査する場合、接触レンズの利用も基底撮像システムの使用も必要ない。本光学システムは、測定ビームの測定フォーカスが第１の状態において目の角膜に配置され、及び／又は第２の状態において、測定フォーカスが目の網膜に配置されるように構成され得る。角膜は、物体距離の位置に配置され得る。目は、非遠近調節状態で正視眼であり得る。

測定ビームの測定フォーカスはビームウェストを有し得る。ビームウェストは、測定ビームが最小直径を有する、測定ビームの軸に沿ったその軸方向位置として定義され得る。測定フォーカス、特に測定フォーカスのビームウェストは、ＯＣＴシステムの軸方向測定範囲内に配置され得る。軸方向測定範囲は、ＯＣＴシステムの走査中、散乱強度を捕捉可能な測定ビームのビーム軸に沿った領域であり得る。例として、測定データは、参照アームの光路長を変更することにより、軸方向測定範囲にわたり捕捉され得る。例として、参照アームの光路長の変更は、参照アームに配置される参照ミラーの位置変更により行われ得る。

更に、ＯＣＴシステムは、更なる光学構成要素との結合を効率的に促進する。そのような更なる光学構成要素は、対物レンズを通過する光ビーム又はビーム路を生成するように構成され得る。光ビーム又はビーム路は、目に向けられ得る。例として、更なる光学構成要素は、顕微鏡又は誤差測定器であり得る。

ＯＣＴシステムは、時間領域ＯＣＴシステム（ＴＤ−ＯＣＴ）及び／又は周波数領域ＯＣＴシステム（ＦＤ−ＯＣＴ）であり得る。ＯＣＴシステムは、スペクトル領域ＯＣＴシステム（ＳＤ−ＯＣＴ）及び／又は掃引源ＯＣＴシステム（ＳＳ−ＯＣＴ）であり得る。

可変光学組立体は、第１の状態と第２の状態との間の遷移が、可変光学組立体を作動させることにより生成されるように実施され得る。別の表現では、第１の状態と第２の状態とを交互にするために、焦点距離、焦点面位置、屈折率、及び／又は曲率半径等、ＯＣＴシステムの更なる構成要素の光学特性を変更する必要がなくてよい。

本光学システムはコントローラを備え得る。コントローラは、可変光学組立体に信号接続され得る。可変光学組立体は、コントローラから可変光学組立体に転送される制御信号に応じて作動し得る。

対物レンズは、１００ｍｍを超える、１５０ｍｍを超える、又は２００ｍｍを超える焦点距離を有し得る。対物レンズの焦点距離は、５００ｍｍ未満、４００ｍｍ未満、又は３００ｍｍ未満であり得る。対物レンズは、変更可能な焦点距離を有し得る。第１の状態及び第２の状態において、物体距離の位置は、各状態で対物レンズの焦点面にあり得る。

測定フォーカスは、第１の状態において、物体距離に配置される。測定フォーカスのビームウェストは、物体距離に配置され得る。測定フォーカス又は現実若しくは仮想フォーカスの位置は、目又は物体の存在がない状態で測定され得る。したがって、実際又は仮想フォーカスの距離は、空気を通る距離を表す。

本開示の範囲内で、「構成要素のパラメータが制御可能に設定可能であるように構成要素が構成される」という語句は、光学システムが、その構成要素に信号接続されるコントローラを備えるように定義され得る。コントローラは、パラメータがコントローラから構成要素への制御信号に応じて設定可能であるように構成され得る。

ＯＣＴシステムは干渉計を備え得る。ＯＣＴシステムは、測定ビーム及び参照ビームを生成するように実施され得る。ＯＣＴシステムは、測定ビームが参照ビームに干渉するように構成され得る。本光学システムは、干渉がＯＣＴシステムの検出器により捕捉可能であるように実施され得る。

更に、ＯＣＴシステムは、第１の状態での軸方向測定範囲が第２の状態での軸方向測定範囲と異なるように構成され得る。測定フォーカスは、第１の状態において、軸方向測定範囲内に配置され得る。目の網膜は、第２の状態において、軸方向測定範囲に配置され得る。軸方向測定範囲の変更は、反射ビーム及び／又は測定ビームの光路長の変更を含み得る。

測定ビームの部分は、光ガイド内で拡張し得る。光ガイドは光ファイバであり得る。光ファイバは、マルチモードファイバ及び／又はシングルモードファイバであり得る。光ガイドは光射出部を有し得る。光ガイドは、測定ビームが光射出部を通って測定ビーム光学組立体に放射されるように実施され得る。したがって、光射出部は、測定ビーム光学組立体への光入射部を形成し得る。測定ビーム光学組立体は、撮像光学組立体であり得る。したがって、光入射部は、非撮像光学組立体と撮像光学組立体との間の遷移部であり得る。測定ビーム光学組立体は、光入射部の画像が物体領域において生成可能であるように実施及び／又は構成可能であり得る。物体領域は目に配置され得る。測定ビームの測定フォーカスは、光入射部の画像であり得る。代替又は追加として、物体距離の位置からの距離がデフォーカスを表す現実又は仮想フォーカスは、光入射部の画像であり得る。測定ビーム光学組立体は、可変光学組立体及び対物レンズを備え得る。測定ビーム光学組立体は、以下の構成要素のうちの１つ又は組合せを含み得る：走査システム、コレクタ光学組立体、及び偏向要素。

可変光学組立体は、レンズ、接合要素、及び／又はミラーを備え得る。可変光学組立体を通って延びる光軸は、直線であるか又は傾斜していることができる。

物体に向けられた測定ビームの光路に相対して、可変光学組立体は、偏向要素の上流又は下流に配置され得る。偏向要素は、ミラー及び／又はビームスプリッタを含み得る。偏向要素から出射した測定ビームの部分の軸は、物体の光軸に平行又は略平行に延び得る。射出部分の軸は、対物レンズの光軸に沿って又は略沿って延び得る。

更なる実施形態によれば、光学システムは走査システムを更に備える。走査システムは、測定ビーム又は測定フォーカスの一次元又は二次元走査に向けて実施され得る。測定フォーカスは目に配置され得る。走査は、横方向走査、すなわち、測定ビームの軸に対して直角での走査であり得る。走査システムは、走査面で測定フォーカス、特にビームウェストを走査するように構成され得る。走査面は、測定ビームの軸に垂直又は略垂直に延び得る。走査システムは、１つ、２つ、又は３つ以上の走査ミラーを備え得る。走査ミラーのそれぞれ１つは、１つ又は２つの軸の回りを制御可能に旋回可能であり得る。可変光学組立体は、偏向要素へのポイントを撮像するように構成され得、このポイントは、走査システムの少なくとも１つの走査位置の場合、走査システムの走査ミラーに配置される。代替的には、このポイントは、少なくとも１つの走査位置の場合、測定ビームの部分の軸に配置され得、上記部分は、走査システムの２つの走査ミラー間に延びる。

物体に向けられた測定ビームの光路に相対して、走査システムは、対物レンズの上流に配置され得る。追加又は代替として、走査システムは、可変光学組立体の上流又は下流に配置され得る。走査システムは、偏向要素の上流又は下流に配置され得る。走査システムは、測定ビーム光学組立体への光入射部の下流及び／又は光ガイドからの光射出部の下流に配置され得る。走査システムは、コレクタ光学組立体の上流又は下流に配置され得る。

ＯＣＴシステムは、第１の状態及び／又は第２の状態において、測定ビームが平行又は略平行に走査システムに入射するように実施され得る。第１の状態及び／又は第２の状態において、測定ビームは、光源側で平行又は略平行に可変光学組立体に入射し得る。代替的には、測定ビームは、第１の状態及び／又は第２の状態において、光源側で収束又は発散式に入射し得る。ＯＣＴシステムは、測定ビームが収束又は発散式に、平行に可変光学組立体に選択的に制御可能に入射するように実施され得る。

更なる実施形態によれば、可変光学組立体からの出現部から始まる物体距離で入射部に延びる経路において、測定ビームが受ける全体光学効果は、第１の状態及び第２の状態で同じ又は略同じである。全体光学効果は、経路の開始での波面と比較した場合、経路の終了における測定ビームの波面の変化を意味するものとして理解し得る。更なる実施形態によれば、対物レンズからの出現部から始まる物体距離で入射部に延びる経路において、測定ビームが受ける全体光学効果は、第１の状態において第２の状態と同じ又は略同じである。更なる実施形態によれば、対物レンズからの出現部から始まる物体距離で入射部に延びる経路において、測定ビームが受ける全体光学効果は、第１の状態及び第２の状態でゼロ又は略ゼロである。更なる実施形態によれば、第１の状態及び第２の状態での測定ビームは、対物レンズからの出現部から始まる物体距離で入射部に延びる経路上で空気を通過する。第１の状態及び第２の状態において、全体光学効果は、測定ビーム光学組立体への光入射部から、光ガイドからの光射出部から、及び／又はコレクタ光学組立体への入射部から始まる可変光学組立体への入射部まで延びる経路に沿って、第１の状態及び第２の状態で同じ又は略同じであることができる。対物レンズの一方又は両方の主面の焦点距離及び／又は焦点面位置は、第１の状態及び第２の状態で同じ又は略同じであり得る。測定ビームが通過する対物レンズの全ての光学的有効面の結合光学効果は、対物レンズのこれらの２つの主面により近軸光学系の範囲内で記述され得る。

可変光学組立体からの出現部から始まり物体距離で入射部に延びるその光路の光学部分システムは、物体側ビーム出力の主面と、光源側ビーム入力の主面とを有し得る。測定ビームが通過するこの光学部分システムの全ての光学的有効面の結合光学効果は、これらの２つの主面により近軸光学系の範囲内で記述され得る。例として、光学部分システムは、偏向要素及び対物レンズからなり得る。第１の状態及び第２の状態において、物体側ビーム出力の主面の焦点距離及び／又は焦点面位置並びに／或いは光源側ビーム入力の主面位置の焦点距離及び／又は焦点面位置は、同じ値又は略同じ値を有し得る。焦点面位置は、固定参照点に相対して測定され得る。

実施形態は、光学コヒーレンストモグラフィにより目を検査するシステムを提供する。光学システムは、目に入射する測定ビームを生成するように構成されるＯＣＴシステムを備え得る。ＯＣＴシステムは、対物レンズ及び可変光学組立体を備え得る。可変光学組立体は、物体に向けられた測定ビームの光路に相対して見た場合、対物レンズの上流に配置され得る。ＯＣＴシステムは、対物レンズからの同じ物体距離において、可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じさせる方法で、測定ビームが、選択的に、（ａ）略平行又は平行であるように設定可能であるか、又は（ｂ）３００ｍｍ未満である物体距離からの測定ビームの現実又は仮想フォーカスの距離に対応するデフォーカスに設定可能であるように実施され得る。設定（ａ）及び設定（ｂ）において、物体距離は同じ値を有する。設定（ａ）及び設定（ｂ）では、物体距離は、５０ｍｍ〜４００ｍｍの値を有し得る。

これは、正視眼の場合及び屈折誤差を有する前の場合の両方で網膜を検査し、精密であることを可能にする光学システムを提供する。屈折誤差は球面屈折誤差であり得る。屈折誤差は、ジオプタ単位で測定され得る。屈折誤差の絶対値が大きくなるほど、目の角膜が物体距離に配置される場合、網膜に測定フォーカスを生成するために、物体距離の位置からの現実又は仮想フォーカスの距離は小さくなければならない。

仮想又は現実フォーカスの距離が２００ｍｍだけ物体距離よりも大きい場合、屈折誤差＋５ｄｐｔを有する目であれば、測定ビームを網膜にフォーカスさせることが可能である。対物レンズからの仮想又は現実フォーカスの距離が２００ｍｍだけ物体距離より短い場合、屈折誤差−５ｄｐｔの屈折誤差を有する目であれば、測定ビームを網膜にフォーカスさせることが可能である。固定参照点に相対して測定される物体距離の位置は、設定（ａ）及び設定（ｂ）で同じ又は略同じであり得る。代替又は追加として、固定参照点に相対して測定される対物レンズの位置は、設定（ａ）及び設定（ｂ）で同じ又は略同じであり得る。

更なる実施形態によれば、設定（ｂ）での現実又は仮想フォーカスの距離は、２００ｍｍ未満、１８０ｍｍ未満、１５０ｍｍ未満、１３０ｍｍ未満、１００ｍｍ未満、８０ｍｍ未満、又は７０ｍｍ未満であり得る。設定（ａ）及び／又は設定（ｂ）では、測定ビームは、各設定で平行又は略平行に可変光学組立体に入射し得る。本光学システムは走査システムを備え得る。ＯＣＴシステムは、設定（ａ）及び／又は設定（ｂ）において、測定ビームが平行又は略平行に走査システムに入射するように実施され得る。

本光学システムは、物体距離でのデフォーカスが、可変光学組立体の作動により連続して及び／又は離散してデフォーカス範囲にわたり調整可能であるように実施され得る。デフォーカス範囲は、設定（ａ）及び／又は（ｂ）を有し得る。可変光学組立体の作動は、離散調整及び／又は連続調整を生じさせ得る。

可変光学組立体は、設定（ａ）と設定（ｂ）との間の遷移が、可変光学組立体を作動させることにより生成可能であるように実施され得る。別の表現では、設定（ａ）と設定（ｂ）とを交互にするために、ＯＣＴシステムの更なる構成要素の光学特性を変更する必要がなくてよい。更なる実施形態によれば、可変光学組立体からの出現部から始まる物体距離で入射部まで延びる経路において、測定ビームが受ける全体光学効果は、設定（ａ）及び設定（ｂ）で同じ又は略同じである。更なる実施形態によれば、対物レンズからの出現部から始まる物体距離で入射部まで延びる経路に沿って測定ビームが受ける全体光学効果は、設定（ａ）及び設定（ｂ）で同じ又は略同じである。更なる実施形態によれば、対物レンズからの出現部から始まる物体距離で入射部まで延びる経路において、測定ビームが受ける全体光学効果は、設定（ａ）及び設定（ｂ）でそれぞれゼロ又は略ゼロである。更なる実施形態によれば、設定（ａ）及び設定（ｂ）での測定ビームは、対物レンズからの出現部から始まる物体距離で入射部まで空気を通過する。対物レンズの一方又は両方の主面の焦点距離及び／又は焦点面位置は、設定（ａ）及び設定（ｂ）で同じ又は略同じであり得る。

設定（ａ）では、光ガイドからの光射出部から、測定ビーム光学組立体への光入射部から、及び／又はコレクタ光学組立体への入射部から始まる可変光学組立体への入射部まで延びる経路上で測定ビームが受ける全体光学効果は、設定（ｂ）で同じ又は略同じであり得る。

可変光学組立体からの出現部から始まる物体距離で入射部に延びるその光路の光学部分システムは、物体側ビーム出力の主面と、光源側ビーム入力の主面とを有し得る。測定ビームが通過する光学部分システムの全ての光学的有効面の結合光学効果は、これらの２つの主面により近軸光学系の範囲内で記述され得る。例として、光学部分システムは、偏向要素及び対物レンズからなり得る。設定（ａ）及び設定（ｂ）において、物体側ビーム出力の主面の焦点距離及び／又は焦点面位置並びに／或いは光源側ビーム入力の主面位置の焦点距離及び／又は焦点面位置は、同じ値又は略同じ値を有し得る。

更なる実施形態によれば、物体距離でのデフォーカスは、対物レンズからの現実又は仮想フォーカスの距離が５０ｍｍ〜１５０ｍｍだけ物体距離よりも大きいように、２５ｍｍ〜１５０ｍｍだけ物体距離よりも大きいように、又は２０ｍｍ〜１５０ｍｍだけ物体距離よりも大きいように、可変光学組立体の作動により更に選択的に設定可能である。

可変光学組立体の作動は、現実又は仮想フォーカスの距離を生じさせ得る。対物レンズからの現実又は仮想フォーカスの距離は、対物レンズの光軸に沿って及び／又は対物レンズの物体側頂点に相対して測定され得る。

実施形態は、目を検査する光学システムを提供する。本システムはＯＣＴシステムを備え得る。ＯＣＴシステムは、目に入射する測定ビームを生成するように構成され得る。ＯＣＴシステムは、対物レンズ、可変光学組立体、及びコレクタ光学組立体を備え得る。可変光学組立体は、測定ビームの対物レンズとコレクタ光学組立体との間に配置され得る。コレクタ光学組立体は、制御可能に変更可能な焦点距離を有し得る。コレクタ光学組立体から出射する測定ビームの部分の直径は、制御可能に変更可能な焦点距離により又は制御可能に変更可能な焦点距離により生じる方法で、変更可能であり得る。測定ビームの部分は、直径変更の前後で平行又は略平行であり得る。ＯＣＴシステムは、対物レンズから同じ物体距離における測定ビームのデフォーカスが、可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で、制御可能に設定可能であるように実施され得る。物体距離は、５０ｍｍ〜４００ｍｍの値を有し得る。

デフォーカスは、物体距離の位置からの測定ビームの現実又は仮想フォーカスの距離として測定され得る。別の表現では、物体距離の位置からの測定ビームの現実又は仮想フォーカスの距離は、可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で、制御可能に設定可能である。

コレクタ光学組立体から出射する測定ビームの部分の直径の最大値（δ_max）と、直径の最小値（δ_min）との比率（すなわち、値δ_max／δ_min）であって、直径がコレクタ光学組立体の作動によるか又はコレクタ光学組立体の作動により生じる方法で設定可能である、比率は、１．５よりも大きい値、１．７よりも大きい値、１．８よりも大きい値、２よりも大きい値、３よりも大きい値、又は３．５よりも大きい値であり得る。この非率は、１０未満、２０未満、又は３０未満であり得る。

コレクタ光学組立体は、光源側ビーム入力の主面と、物体側ビーム出力の主面とを備え得る。測定ビームが通過するコレクタ光学組立体の全ての光学的有効面の結合光学効果は、これらの２つの主面による近軸光学系の範囲内で記述され得る。コレクタ光学組立体は、光源側ビーム入力の主面の焦点面位置が、焦点距離の制御可能な変更の前後で同じ又は略同じであるように構成され得る。ＯＣＴシステムへの光入射は、焦点面位置に配置され得る。ＯＣＴシステムの光ガイドからの光射出は焦点面位置に配置され得る。

更なる実施形態によれば、ＯＣＴシステムは、測定ビームのコレクタ光学組立体と可変光学組立体との間に配置される走査システムを備える。ＯＣＴシステムは、走査システムに入射する測定ビームの部分が平行若しくは略平行であるか、又は平行若しくは略平行であるように設定可能であるように実施され得る。走査システムに入射する測定ビームの部分は、物体距離における様々な設定のデフォーカスで平行又は略平行であり得、物体距離でのデフォーカスは、可変光学組立体により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で設定可能である。

更なる実施形態によれば、コレクタ光学組立体は、負の屈折力を有する第１の可動式光学ユニットを備える。

本開示の範囲内で、「屈折力」という表現は球面「屈折力」を示し得る。円柱屈折力又は非円柱屈折力が球面屈折力の他に存在し得る。屈折力は、局所屈折力又は非局所屈折力であり得る。屈折力は、回転対称球面及び／又は回転対称非球面光学的有効面により生成され得る。屈折力を生成する光学的有効面は、円柱屈折力を有する１つ又は複数の光学的有効面を備え得る。屈折力を生成する光学的有効面は、いかなる円柱屈折力を有さなくてもよく、及び／又はいかなる非球面を有さなくてもよい。更に、第１、第２、第３、及び第４の光学ユニット又は可動式光学ユニットというラベルは、本開示の範囲内で、ユニット同士を互いに区別するために使用される。したがって、例えば、「第３の光学ユニット」というラベルは、第１の光学ユニット及び第２の光学ユニットが存在する必要があることを指定しない。

本開示の範囲内で、可動式光学ユニットは、構成要素の全ての光学的有効面が、互いに相対する配置を維持しながら一体として一緒に移動する構成要素として定義され得る。別の表現では、可動式ユニットの光学的有効面は、共通の移動中、互いに対する相対移動を実行しない。

可動式光学ユニットのうちの１つ又は複数は、コレクタ光学組立体の光軸に沿って及び／又は光軸に対して傾斜して移動を実行するように構成され得る。例として、コレクタ光学組立体は、１つ又は複数のアルバレスレンズを含み得る。代替又は追加として、可動式光学ユニットのうちの１つ又は複数は、測定ビーム内に選択的に導入可能であり、及び測定ビームから選択的に除去可能であるように構成され得る。

代替又は追加として、コレクタ光学組立体は、制御可能に変更可能な形態の屈折面若しくは反射面及び／又は制御可能に変更可能な屈折率を有する１つ又は複数の光学ユニットを備え得る。例として、光学ユニットは、レンズ、接合要素、及びミラーのうちの１つ又は組合せであり得る。例として、コレクタ光学組立体は、１つ又は複数の液体レンズを備え得る。

更なる実施形態によれば、コレクタ光学組立体は、第２の可動式光学ユニットを備え得る。第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し得る。測定ビームは、物体に向けられた光路において第２の可動式光学ユニットを通してコレクタ光学組立体から出射し得る。別の表現では、第２の可動式光学ユニットは光学的有効面を有し得、光学的有効面を通して、物体に向けられた光路における測定ビームがコレクタ光学組立体から出射する。

更なる実施形態によれば、コレクタ光学組立体は、第１の可動式光学ユニット及び第２の可動式光学ユニットを備える。第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し、及び第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し得る。物体に向けられた測定ビームの光路に沿って見た場合、第２の可動式光学ユニットは、第１の可動式光学ユニットの下流に配置され得る。

更なる実施形態によれば、コレクタ光学組立体は、第３の光学ユニットを備える。第３の可動式光学ユニットは、物体に向けられた測定ビームの光路に沿って見た場合、コレクタ光学組立体の第１の可動式光学ユニットの上流に配置され得る。第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットは、コレクタ光学組立体の第２の可動式光学ユニットの上流に配置され得る。第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットは、第１の可動式光学ユニットと第４の光学ユニットとの間に配置され得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットは、第２の可動式光学ユニットと第４の光学ユニットとの間に配置され得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットは正の屈折力を有し得る。

更なる実施形態によれば、コレクタ光学組立体は、第４の光学ユニットを備える。第４の光学ユニットは、物体に向けられた測定ビームの光路に沿って見た場合、コレクタ光学組立体の第１の可動式光学ユニットの上流に配置され得る。第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し得る。代替又は追加として、第４の光学ユニットは、コレクタ光学組立体の第２の可動式光学ユニットの上流に配置され得る。第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し得る。代替又は追加として、第４の光学ユニットは、コレクタ光学組立体の第３の光学ユニットの上流に配置され得る。第３の光学ユニットは正の屈折力を有し得る。代替又は追加として、物体に向けられた光路で第４の光学ユニットから出射する測定ビームの部分は、平行又は略平行であり得る。代替又は追加として、第４の光学ユニットは正の屈折力を有し得る。代替又は追加として、物体に向けられた光路での測定ビームは、第４の光学ユニットを通してコレクタ光学組立体に入り得る。別の表現では、第４の光学ユニットは光学的有効入射面を有し得、この面を通して、測定ビームは、物体に向けられた光路において、コレクタ光学組立体に入る。測定ビームが通過するコレクタ光学組立体の全ての屈折面は、第１の可動式光学ユニットの表面、第２の可動式光学ユニットの表面、第３の光学ユニットの表面、及び第４の光学ユニットの表面により表し得る。

実施形態は、目を検査する光学システムを提供する。本システムは、目に入射する測定ビームを生成するように構成されるＯＣＴシステムを備え得る。ＯＣＴシステムは、対物レンズ及び可変光学組立体を備え得る。可変光学組立体は、物体に向けられた測定ビームの光路に相対して見た場合、対物レンズの上流に配置され得る。可変光学組立体は、第１の光学構成要素を備え得る。第１の光学構成要素は光学的有効入射面を有し得、この面を通して、測定ビームは、物体に向けられた光路において可変光学組立体に入る。第１の光学構成要素は、第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面を有し得る。可変光学組立体は、第１の構成を有し得、及び／又は第１の構成に制御可能に構成可能であり得、第１の構成では、第１の光学構成要素の焦点面位置は、可変光学組立体内に配置される。代替又は追加として、可変光学組立体は、第２の構成に制御可能に構成可能であり得る。第２の構成では、第１の光学構成要素の焦点面位置は、可変光学組立体外に配置され得る。第１の光学構成要素は、制御可能に変更可能な焦点距離を有し得る。可変光学組立体は、制御可能に変更可能な焦点距離により又は制御可能に変更可能な焦点距離により生じる方法で、第１の構成と第２の構成とを切り替え可能であり得る。制御可能に変更可能な焦点距離は、第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点距離であり得る。代替又は追加として、第１の構成要素の制御可能に変更可能な焦点距離により又は第１の構成要素の制御可能に変更可能な焦点距離により生じる方法で、複数の異なる焦点面位置を可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面に対して設定可能であり得る。代替又は追加として、物体距離での測定ビームのデフォーカスは、第１の構成要素の制御可能に変更可能な焦点距離により又は第１の構成要素の制御可能に変更可能な焦点距離により生じる方法で、設定可能であり得る。代替又は追加として、本光学システムは、第１の構成要素の制御可能に変更可能な焦点距離により又は第１の構成要素の制御可能に変更可能な焦点距離により生じる方法で、第１の状態と第２の状態とで切り替え可能であり得る。測定ビームは、可変光学組立体の第１の構成、可変光学組立体の第２の構成、本光学システムの第１の状態、及び／又は本光学システムの第２の状態では、可変光学組立体に平行又は略平行に入射し得る。

第１の光学構成要素は、物体側ビーム出力の主面と、光源側ビーム入力の主面とを備え得る。測定ビームが通過する第１の光学構成要素の全ての光学的有効面の結合光学効果は、これらの２つの主面により近軸光学系の範囲内で記述され得る。第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面位置及び／又は焦点距離は、制御可能に可変であり得る。

光学的有効入射面は、例えば、レンズ、接合要素、又はミラーの表面であり得る。別の表現では、第１の光学構成要素は、透過ビームが、物体に向けられた光路において可変光学組立体に入る光学的有効面を有する。例として、光学的有効面は屈折面又は反射面であり得る。

第１の構成では、第１の光学構成要素の焦点面位置は、可変光学組立体内に配置される。焦点面位置は、平行ビームが可変光学組立体に入射する場合に生成される現実フォーカスの位置であり得る。現実フォーカスは、２つの光学要素間又は光学要素内に配置され得る。

「可変光学組立体内」という表現は、焦点面位置が光軸上の光学的有効面入射面と可変光学組立体の光学的有効射出面との間に配置されるように定義され得る。光学的有効入射面及び射出面は、物体に向けられた光路に相対して定義され得る。物体に向けられた光路において、測定ビームは、光学的有効射出面を通して可変光学組立体から出射し得る。第１の構成では、測定ビームは、可変光学組立体内に現実フォーカスを形成し得る。測定ビームの現実フォーカスは、２つの光学要素間又は光学要素内に配置され得る。例として、光学要素はレンズ又は接合要素であり得る。

第２の構成では、第１の光学構成要素の物体側主面の焦点面位置は、可変光学組立体外に配置される。一実施形態によれば、第１の光学構成要素の焦点面は、第２の構成では、可変光学組立体の物体側に配置される。可変光学組立体の第２の構成は、入射平行ビームの場合又は入射平行光束の場合、このビーム又はこの光束が可変光学組立体内に現実フォーカスを形成しないように、可変光学組立体を通過するように実施され得る。第２の構成では、測定ビームは、必ずしも可変光学組立体に平行に入射する必要はない。

第１の光学構成要素は、１つ又は複数の光学的有効面からなり得る。特に、第１の光学構成要素は、１つ又は複数のレンズ及び／又は接合要素からなり得る。第１の光学構成要素は、第１の可動式光学ユニット及び／又は第２の可動式光学ユニットを備え得る。第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し得る。第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し得る。第２の可動式光学ユニットは、物体に向けられた測定ビームの光路に相対して見た場合、第１の可動式光学ユニットの上流に配置され得る。

一実施形態によれば、可変光学組立体は、本光学システムの第１の状態では、第１の構成である。更なる実施形態によれば、可変光学組立体は、本光学システムの第２の状態では、第２の構成である。

可変光学組立体の第１の構成から可変光学組立体の第２の構成への遷移は、第１の構成要素の変更可能な焦点距離の制御可能な変更を含み得る。代替又は追加として、本光学システムの第１の状態から本光学システムの第２の状態への遷移は、第１の構成要素の変更可能な焦点距離の制御可能な変更を含み得る。制御可能に変更可能な焦点距離は、第１の構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点距離であり得る。更なる実施形態によれば、第１の構成要素の変更可能な焦点距離は、第１の構成よりも第２の構成において大きい、１．５倍大きい、２倍大きい、２．５倍大きい、又は３倍大きい。

一実施形態によれば、可変光学組立体は、第１の構成では、無限焦点システム又は実質的な無限焦点システムである。

更なる実施形態によれば、可変光学組立体は第２の光学構成要素を備える。第２の光学構成要素は、物体に向けられた光線の光路に相対して、第１の光学構成要素の下流に配置され得る。第２の光学構成要素は正の屈折力を有し得る。第１の構成では、第２の光学構成要素は、物体側で無限又は略無限に第１の光学構成要素の焦点面の焦点面位置におけるポイントを撮像するような実施形態を有し得る。第２の光学構成要素は、物体に向けられた光路に相対して見た場合、可変光学組立体の光学的有効射出面を備え得る。別の表現では、物体に向けられた光路における測定ビームは、光学的有効射出面を通して可変光学組立体から出射し得る。

一実施形態によれば、第２の光学構成要素の光源側ビーム入力の主面の焦点距離は、第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点距離よりも大きく、１．５倍大きく、２倍大きく、２．５倍大きく、３倍大きく、又は４倍大きい。

第２の光学構成要素は、物体側ビーム出力の主面と、光源側ビーム入力の主面とを備え得る。測定ビームが通過する第２の光学構成要素の全ての光学的有効面の結合光学効果は、これらの２つの主面により近軸光学系の範囲内で記述され得る。

更なる実施形態によれば、本光学システムは、固視光デバイスを更に備える。固視光デバイスは、目の固視点を生成するように構成され得、ここで、目、特に目の角膜は、対物レンズからの物体距離の位置に配置される。物体距離は、５０ｍｍ〜４００ｍｍの値を有し得る。

固視点とは、目で見ることができる物体点として定義され得る。見られることにより、格子点は中心に固視される。固視点の画像は、中心固視の結果として小窩の中心に生成される。固視点の生成は、現実又は仮想画像を生成することを含み得る。現実又は仮想画像は、固視点を定義又は含み得る。

更なる実施形態によれば、固視光デバイスは、物体距離の位置で入射する固視光を生成するように実施される。固視光は、物体距離の位置でデフォーカスし得る。固視光のデフォーカスは、１００ｍｍよりも大きい、２００ｍｍよりも大きい、又は３００ｍｍよりも大きい物体距離の位置から現実又は仮想画像面の距離に対応し得る。現実又は仮想画像及び／又は現実又は仮想固視点は、画像面に配置され得る。固視光は、対物レンズ及び／又は可変光学組立体を通過し得る。

光学システムは、走査システムの走査設定の場合、物体距離に入射する測定ビームの部分の軸が、目が物体距離に配置され、固視点を中心に固視した状態で、目の視軸に平行又は略平行に延びるように構成され得る。

視軸は、固視点と網膜上の固視点の画像点との間を結ぶ直線として定義され得、固視点は目により中心に固視される。次に、画像点は、小窩の中心に配置される。代替又は追加として、視軸は、物体距離において、すなわち、光ビームが目の角膜に入射する位置において、固視光の光ビームの方向により定義又は実質的に定義され得る。

更なる実施形態によれば、本光学システムは、観測チャネルを生成するように構成される顕微鏡システムを備える。目の物体領域の画像面における画像は、観測チャネルを用いて生成可能であり得、目の上記物体領域は対物面に配置される。観測チャネルは、対物レンズを通過し得る。対物面は、物体距離の位置に配置され得る。対物面は、画像面と光学的に共役し得る。対物面は対物レンズの焦点面であり得る。本光学システムは、対物面におけるポイントから出射する観測チャネルの光束が、対物レンズにより、無限又は略無限に撮像されるように実施され得る。換言すれば、光束は、対物レンズの下流で平行又は略平行であり得る。可変光学組立体は、画像面において、対物面での物体領域の画像を生成するのに使用される光線を有さなくてもよい。特に、可変光学組立体は、顕微鏡システムの左側立体観測チャネル及び右側立体観測チャネルの外部に配置され得る。特に、測定ビーム及び／又は固視光の光ビームのみが可変光学組立体を通過し得る。

物体面は物体距離に配置され、異なるデフォーカス状態は、可変光学組立体により物体距離において設定可能であるため、外科医は、目の前部及び目の後部の両方で、組織構造をＯＣＴシステムにより検査可能でありながら、目の前部を引き続き観測し得る。特に、ＯＣＴシステムは、前部の領域が顕微鏡システムにより引き続き撮像可能でありながら、目の軸方向長さを測定し得る。これは、特に白内障手術を実行する場合に有利であることがわかっている。

顕微鏡システムは、平面視顕微鏡システム又は立体視顕微鏡システムであり得る。立体視顕微鏡システムは、左側観測チャネル及び右側観測チャネルを備え得る。対物面に配置される物体領域の立体画像は、左側観測チャネル及び右側観測チャネルにより生成され得る。立体画像は、２つの立体部分画像を有し得る。各立体部分画像は、画像面での物体の領域の画像であり得る。左側観測チャネル及び右側観測チャネルは、対物レンズを貫通し得る。

一実施形態によれば、複数の異なる焦点面位置は、可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で、可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面に対して制御可能に設定可能であり得る。測定フォーカスは、異なる焦点面位置により又は異なる焦点面位置により生じる方法で、目の角膜と網膜との間で調整可能である。

可変光学組立体は、物体側ビーム出力の主面と、光源側ビーム入力の主面とを備え得る。焦点面は、各事例で主面に割り当てられ得る。２つの主面は、可変光学組立体に入射した測定ビームの部分を可変光学組立体から出射する測定ビームの部分に再整形する光学効果を表し得る。可変光学組立体の主面及びその各焦点距離は一緒に、測定ビームが通過する可変光学組立体の全ての光学的有効面を表し得る。別の表現では、測定ビームが通過する可変光学組立体の全ての光学的有効面の光学効果は、２つの主面及びそれぞれの焦点距離により近軸光学系の範囲内で記述され得る。

主面の焦点面は、この主面の焦点を含む光軸に垂直な平面として定義され得る。焦点面は、現実の焦点面又は仮想焦点面であり得る。仮想焦点面は、仮想フォーカスを含む平面として定義され得る。

光源側での可変光学組立体に入射する平行光束は、出射する光束が物体側ビーム出力の主面の焦点面に現実又は仮想フォーカスを有するように、可変光学組立体から出射する光束に可変光学組立体により再整形され得る。したがって、光源側ビーム入力の主面の焦点面に仮想又は現実焦点を有する光源側に入射する光束は、可変光学組立体により、物体側で可変光学組立体から出射する平行光束に再整形され得る。

焦点面位置は、光軸に相対して測定される焦点面の軸方向位置であり得る。焦点面位置は、固定参照点に相対して測定され得る。主面の位置は、焦点面位置を変化させずに変更され得る。その結果、焦点面位置を変更させずに、主面の焦点距離を変更することも可能である。

測定ビームのビーム軸に相対して測定される測定ビームの測定フォーカスの軸方向位置は、可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面の焦点面位置に依存し得る。この焦点面は、測定フォーカス、特にビームウェストが、測定ビーム光学組立体の部分及び／又は目の光学的有効構成要素により配置される平面に撮像され得る。光学的有効構成要素は、目の角膜及び／又は水晶体を含み得る。物体距離、特にデフォーカスを表す物体距離からの現実又は仮想フォーカスの距離での測定ビームのデフォーカスは、可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面の焦点面位置の制御可能な設定により又は焦点面位置の制御可能な設定により生じる方法で、制御可能に設定可能であり得る。代替又は追加として、これにより、測定フォーカスは物体距離に位置決め可能であることができる。特に、第１の状態、第２の状態、設定（ａ）、設定（ｂ）、及び／又は物体距離での異なるデフォーカスを選択的に設定する可変光学組立体の作動は、焦点面位置の制御可能な設定を含み得る。

更なる実施形態によれば、光学システムは、可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面の焦点距離が、異なる値に制御可能に設定可能であるように構成され得る。焦点面の焦点面位置は、各値の焦点距離で同じ又は略同じであり得る。可変光学組立体は、可変ビーム拡張デバイスとして構成され得る。

物体側ビーム出力の主面の同じ又は略同じ焦点面位置の場合、焦点距離の絶対値が小さいほど（すなわち、大きさが小さいほど）、物体側での可変光学組立体から出射する測定ビームの開口角を増大させ得る。この結果、測定フォーカスでの測定ビームはより大きい開口数を有し得る。その結果、開口数が大きいほど、測定フォーカスにおいてウェストの直径は低減され得る。ＯＣＴデータは、ビームウェストの直径が小さいほど、高い方位分解能で捕捉され得る。方位分解能は、測定ビームの軸に垂直な平面での分解能であり得る。

更なる実施形態によれば、可変光学組立体は、複数の無限焦点又は実質的に無限焦点の構成に制御可能に設定可能であり得る。無限焦点構成は、様々な値の無限焦点ビーム拡張を有し得る。

無限焦点ビーム拡張は、物体に向けられた光路に関連し得る。別の表現では、無限焦点ビーム拡張は、光源側で可変光学組立体に入射する平行光束の直径（ｄ）に対する物体側で可変光学組立体から出射する平行光束の直径（Ｄ）の比率として定義され得る。すなわち、無限焦点ビーム拡張はＤ／ｄとして計算され得る。

本光学システムは、無限焦点ビーム拡張が、４未満の値及び４．５を超える値を有する調整範囲にわたり連続して及び／又は離散的に設定可能であるように実施され得る。代替的には、調整範囲は、３未満の値及び４．５を超える値を有し得る。代替的には、調整範囲は、２．５未満の値及び４．５を超える値を有し得る。代替的には、調整範囲は、２未満の値及び５を超える値を有し得る。代替的には、調整範囲は、６未満の値及び７を超える値を有し得る。代替的には、調整範囲は、５未満の値及び８を超える値を有し得る。代替的には、調整範囲は、４．５未満の値及び９を超える値を有し得る。

本光学システムは、可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で、測定フォーカスに向けて延びる測定ビームの部分の開口数が、０．０２以下の値及び０．０３以上の値を有する調整範囲にわたり連続して及び／又は離散的に設定可能であるように構成され得る。代替的には、調整範囲は、０．０１以下の値及び０．０４以上の値を有し得る。代替的には、調整範囲は、０．００５以下の値及び０．０８以上の値を有し得る。

可変光学組立体の作動により又は可変光学組立体の作動により生じる方法で設定可能である、開口数の最小値（α_min）に対する開口数の最大値（α_max）の比率（すなわち、値α_max／α_min）は、１．５超、１．７超、１．８超、２超、又は４超であり得る。この比率は、１０未満、２０未満、又は３０未満であり得る。

更なる実施形態によれば、本光学システムは、測定ビームが、平行又は略平行として可変光学組立体に入射するように構成されるか、又は構成可能である。

一実施形態によれば、可変光学組立体は第１の可動式光学ユニットを備える。第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し得る。

可変光学組立体の各可動式光学ユニットは、可変光学組立体の光軸に沿って及び／又は傾斜して移動を実行するように構成され得る。例として、可変光学組立体は１つ又は複数のアルバレスレンズを備え得る。代替的には、可動式光学ユニットの１つ又は複数は、測定ビームから選択的に導入され、測定ビームから選択的に除去されるように構成され得る。可動式光学ユニットは、各事例で、コントローラの制御信号に応じて移動可能であり得る。各可動式光学ユニットは、１つ又は複数のアクチュエータに駆動接続され得る。本光学システムは、アクチュエータに信号接続されたコントローラを備え得る。可動式光学ユニットは、コントローラから１つのアクチュエータ又は複数のアクチュエータに転送される制御信号に応じて移動可能であり得る。

可動式光学ユニットは、特に、（ａ）可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面の異なる焦点面位置を設定する場合、（ｂ）この主面の焦点距離を設定する場合、及び／又は（ｃ）可変光学組立体を無限焦点構成の１つに設定する場合に移動し得る。その際、複数の可動式光学ユニットは、互いに対する相対移動を実行し得る。

代替又は追加として、可変光学組立体は、制御可能に変更可能な形態の屈折面若しくは反射面及び／又は制御可能に変更可能な屈折率を有する１つ又は複数の光学ユニットを備え得る。例として、光学ユニットは、レンズ、接合要素、及びミラーの１つ又は組合せであり得る。例として、可変光学組立体は、１つ又は複数の液体レンズを備え得る。

更なる実施形態によれば、可変光学組立体は、第１の可動式光学ユニットと、第２の可動式光学ユニットとを備える。第１の可動式光学ユニット及び第２の可動式光学ユニットは、制御可能な方法で互いに相対して移動可能であり得る。

更なる実施形態によれば、第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し、第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有する。屈折力は、球面屈折力を意味するものとして理解し得る。

更なる実施形態によれば、物体に向けられた光路での測定ビームは、第２の可動式光学ユニットを通して可変光学組立体に入る。別の表現では、第２の可動式光学ユニットは、測定ビームが可変光学組立体に入る光学的有効入射面を有する。

更なる実施形態によれば、第１の可動式光学ユニットは、物体に向けられた測定ビームの光路に相対して見た場合、第２の可動式光学ユニットの下流に配置される。

更なる実施形態によれば、可変光学組立体は第３の光学ユニットを備える。第３の光学ユニットは、物体に向けられた測定ビームの光路に相対して見た場合、第１の可動式光学ユニットの下流に配置され得る。第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットは、第２の可動式光学ユニットの下流に配置され得る。第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し得る。代替又は追加として、物体に向けられた光路に沿った測定ビームは、第３の光学ユニットを通して可変光学組立体から出射し得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットは正の屈折力を有し得る。代替又は追加として、第３の光学ユニットの光源側ビーム出力の主面の焦点面の位置は、可変光学組立体内に配置され得る。第３の光学ユニットは、物体に向けられた光路での測定ビームが可変光学組立体から出射する光学的有効射出面を有し得る。

可変光学組立体は第４の光学ユニットを備え得る。第４の光学ユニットは、第１の可動式光学ユニットと第３の光学ユニットとの間に配置され得る。第４の光学ユニットは、正又は負の屈折力を有し得る。第４の光学ユニットは視野レンズであり得る。

更なる実施形態によれば、第２の可動式光学ユニットは、２つの別個の光学サブユニットを備える。別個のサブユニットはそれぞれ、正の光学屈折力を有し得る。サブユニットは互いに別個であり得る。

例として、サブユニットは、レンズ、接合要素、又はミラーの１つ又は組合せであり得る。光源側光学サブユニットは、接合要素として実施され得る。物体側光学サブユニットはレンズとして実施され得る。

上記特徴及び更なる有利な特徴は、添付図面を参照する以下の例示的な実施形態の詳細な説明からより明らかになる。可能な全ての実施形態が必ずしも、本明細書で特定される利点の全て又は幾つかを取得するわけではないことが強調される。

例示的な実施形態による光学システムの概略図である。 図１に示される顕微鏡システムを通して前部を検査する場合の、対物面の領域における顕微鏡システムの観測チャネルを示す。 図１に示される可変光学組立体を作動させることにより、ＯＣＴビームの測定フォーカスを対物面又は目の網膜にどのように選択的に位置決めし得るかを示す。 図１に示される光学システムのＯＣＴシステムの測定フォーカスを示す。 図１に示される可変光学組立体の物体側主面での一定焦点面位置の場合に、焦点距離を変更することにより、測定フォーカスでのＯＣＴ測定ビームの開口数をどのように設定可能であるかを示す。 様々な値の無限焦点ビーム拡張を生成させるＯＣＴシステムの図１に示される可変光学組立体の様々な構成を示す。 図１に示されるＯＣＴシステムの可変光学組立体の設計を示す。 様々な値の開口数を対物面において生成可能にする図１に示されるＯＣＴシステムの可変光学組立体の様々な無限焦点構成を示す。 ＯＣＴ測定ビームの様々なデフォーカス状態を対物面で生成可能にする図１に示されるＯＣＴシステムの可変光学組立体の様々な構成を示す。 図１に示されるコレクタ光学組立体の設計を示す。 様々な直径の射出平行測定ビームを生成可能にする図８に示されるコレクタ光学組立体の様々な設定を示す。 図１に示される光学システムを使用した、中心固視の状態での目の解剖学的パラメータの測定を示す。 網膜により捕捉されたＯＣＴデータに依存した中心固視の状態のチェックを示す。

図１は、例示的な実施形態による光学システム１の概略図である。光学システム１は、ＯＣＴシステム２及び顕微鏡システム３を備える。顕微鏡システム３は、立体視顕微鏡として実施される。しかし、顕微鏡システム３が平面視顕微鏡として実施されることも考案可能であり得る。顕微鏡システム３は２つの観測チャネル１９−１、１９−２を生成するように構成され、観測チャネルの軸は、対物面４０において立体角度βで交差する。立体観測チャネル１９−１、１９−２のそれぞれは、各観測チャネル１９−１、１９−２の画像面４１−１、４１−２において、顕微鏡システム３の対物面４０に配置される物体領域の立体部分画像を生成する。

対物面４０におけるポイントから出射する第１の観測チャネル１９−１又は第２の観測チャネル１９−２の光束は、顕微鏡システム３の対物レンズ２９により、平行又は略平行の光束に変換される。顕微鏡システム３は、観測チャネル１９−１、１９−２のビーム路において対物レンズ２９の下流に配置される可変光学組立体５０を更に備える。可変光学組立体５０は、２つのズーム構成要素５０−１、５０−２を備え、観測チャネル１９−１、１９−２のうちの一方のビームがこれらをそれぞれ通過する。２つのズーム構成要素５０−１、５０−２のそれぞれは、無限焦点光学システムとして実施し得る。

各事例での顕微鏡システム３は、観測チャネル１９−１、１９−２のそれぞれ１つに結像光学組立体５３−１、５３−２を有する。観測チャネル１９−１、１９−２のそれぞれ１つに、結像光学組立体５３−１、５３−２は、対物面４０におけるポイントにより発せられる各観測チャネル１９−１、１９−２の光束を画像面４１−１、４１−２におけるポイントに結像するように構成される。したがって、画像面４１−１、４１−２は、対物面４０に光学的に共役する。

更に、顕微鏡システム３は、観測チャネル１９−１、１９−２のそれぞれ１つに接眼レンズ５２−１、５２−２を備える。画像面４１−１、４１−２において生成される部分画像は、観測者の目５４−１、５４−２により接眼レンズ５２−１、５２−２を通して観測可能である。追加又は代替として、光学システム１が１つ又は複数の画像センサ（図１に示されず）を備えることも考案可能である。画像センサは、画像面４１−１、４１−２の１つ又は画像面と光学的に共役する平面に配置され得る。画像センサは、生成された部分画像の一方を捕捉するように構成され得る。

ＯＣＴシステム２は、測定アーム及び参照アームを生成する干渉計を備える。干渉計は、測定アームを通過した光で参照アームを通過した光に干渉させる。

ＯＣＴシステム２は、物体に向けられた光方向で測定アームに沿って目７に案内される測定ビーム９を生成する。測定ビーム９の散乱光は、逆方向で測定アームに沿って案内され、上記逆方向は、物体に向けられた光方向に関連して逆である。案内して戻された光で、参照アームを通過した光に干渉させる。

ＯＣＴシステム２の測定ビーム光学組立体は、測定ビームが目７の測定フォーカス４３を形成するように、測定ビーム９を整形する。測定ビーム９の光は、ＯＣＴユニット２１において生成され、光ガイド２３により測定ビーム光学組立体に輸送される。測定ビーム９の光は、光ガイド２３の一端部に配置される光射出面２５を通して測定ビーム光学組立体に放射される。したがって、光射出面２５は、測定ビーム光学組立体への光入射部を形成する。測定ビーム光学組立体は、目７に入射する測定ビーム９の部分が、平行ビーム、略平行ビーム、収束ビーム、及び／又は発散ビームとして設定可能であるように構成された撮像光学組立体である。その結果、測定ビームの測定フォーカス４３は、目の内部の選択された位置からのＯＣＴデータを捕捉するために、目７の内部の選択された場所に生成し得る。測定フォーカスは、光入射部の画像である。

特に、これにより、測定フォーカスを角膜と網膜との間の中間領域に位置決めし得ることが可能になる。次に、軸方向測定範囲が角膜から網膜に延びるように、軸方向測定範囲を設定することにより、ＯＣＴデータを捕捉し得る。検査する目の軸方向長さは、これらのＯＣＴデータに応じて特定可能であり得る。

代替的には、目の軸方向長さは、まず、捕捉中の目の前部のＯＣＴデータにより特定され得る。次に、可変光学組立体の作動により生じる方法で、測定フォーカスは、前部から網膜に変位される。次に、網膜のＯＣＴデータが捕捉される。次に、前部のＯＣＴデータ、網膜のＯＣＴデータ、及び更には測定フォーカスが変位された経路に応じて、目の軸方向長さを特定し得る。

逆に、基底撮像システム又は接触レンズを使用した目の軸方向長さの精密な測定は、追加挿入された光学要素から出射する参照アームと測定アームとの経路差を考慮に入れる必要があるため、困難さを伴わずには可能ではない。更に、これらの要素の光学収差の結果として、より高い測定不正確性が生じ得る。

前房深度が、ＯＣＴシステムを用いて高精度で測定可能な更なるパラメータであり、前房深度の特定は多くの場合、眼内レンズの特定に使用される。このパラメータも、測定フォーカスの軸方向変位可能性の結果として高精度で測定可能である。目７の網膜７７上の測定フォーカス４３の位置決め可能性により、収差測定を目的として、網膜７７において散乱する測定光を使用可能であることが更に促進される。このために、光学システムは、収差測定システム（図１に示されない）を備え得る。

測定ビーム光学組立体は、コレクタ光学組立体２２、走査システム３０、可変光学組立体１０、偏向要素３３、及び対物レンズ２９を備える。コレクタ光学組立体２２は、コレクタ光学組立体２２からデータ測定ビームの部分１０が平行又は略平行であるように構成されるか、又は制御可能に構成可能である。コレクタ光学組立体２２は、コリメータレンズとして実施し得る。代替的には、コレクタ光学組立体２２は、可変光学組立体として実施し得、ここで、コレクタ光学組立体２２から出射する測定ビーム９の部分の収束又は発散は設定可能である。代替又は追加として、コレクタ光学組立体２２は、コレクタ光学組立体２２から出射する測定ビーム９の平行又は略平行部分が、測定ビーム９が直径変更前後で平行又は略平行であるようにコレクタ光学組立体２２により制御可能に設定可能であるように構成され得る。コレクタ光学組立体２２の設計について図８及び図９を参照して説明する。

走査システム３０は、二次元で測定フォーカス４３を側方走査するように構成される。その結果、測定フォーカス４３は走査面４２において移動する。走査システム３０は２つの走査ミラー３１、３２を備え、各走査ミラーは旋回可能に搭載される。ミラーは、圧電駆動装置及び／又はガルバノメータ駆動装置に駆動接続し得る。

図１に示される光学システム１について、図２Ａは、目７での顕微鏡システムの観測チャネル１９−１及び１９−２の広がりを示す。顕微鏡の対物面４０は、角膜７６の正面に配置される。対物面４０は、対物レンズ２９（図１に示される）の前焦点面に対応する。対物レンズ２９の前焦点面は、物体により近い側に配置される焦点面である。観測チャネル１９−１及び１９−２の光束は対物面４０から出射して、したがって、観測チャネル１９−１及び１９−２の軸は立体角度βをなす。

以下の図を参照して詳細に説明するように、ＯＣＴシステムは、可変光学組立体１０（図１に示される）の作動により生じる方法で、測定ビームの軸に相対して測定される測定ビームの測定フォーカスの軸方向位置及び測定フォーカスのビームウェスト直径が制御可能に変更可能であるように構成される。これは非常に有利であることがわかっている。第１に、これにより、顕微鏡システムの対物面の位置から独立して、測定フォーカスの軸方向位置及びビームウェスト直径の軸方向位置を設定することができる。その結果、ＯＣＴシステムは、目の特定の領域を検査するように構成され得、ここで、対物面は目の前部に留まり得る。特に、これにより、測定フォーカスを目の前部又は目の網膜に選択的に位置決めすることができる。これは、目の様々な領域の効率的な検査を促進し、ここで、目の前部は、医師による常時観測下に留まり得る。これが、特に白内障手術を行う場合に非常に有利であり得ることがわかっている。

特に、水晶体が除去された後且つ眼内レンズが挿入される前、白内障手術中に測定される目の解剖学的パラメータを使用して、挿入される眼内レンズの効果を高い信頼度で特定し得ることがわかっている。

更に、光学システムは、接触レンズ及び基底撮像システムの使用を省くことを促進し、その結果、そのようなシステムの使用に付随する欠点が回避される。

測定フォーカスの軸方向位置の調整について、図２Ｂを参照して説明する。ＯＣＴシステムは、可変光学組立体の作動により生じる方法で、第１の状態及び第２の状態になり得る。図２Ｂでは、測定ビームは、第１の状態では参照符号９−１で示され、測定フォーカスは、第１の状態では、参照符号４３−１で示される。測定フォーカス４３−１は、第１の状態では、対物面４０に配置される。次に、測定フォーカス４３−１は、対物レンズ２９（図１に示される）の前焦点面に配置される。測定フォーカス４３−１の焦点面４２−１は、対物面４０に配置される。このために、可変光学組立体は、測定ビームが平行ビーム又は略平行ビームとして対物レンズに入射するように構成されなければならない。可変光学組立体に入射する測定ビーム９の部分６６（図１に示される）は、平行ビームとして構成されるため、可変光学組立体は、第１の状態において、共焦点システムとして構成されなければならない。例として、この第１の状態において、顕微鏡システムにより撮像された領域の部分のＯＣＴ測定を行うことが可能である。例として、これにより、角質の領域の断面を表すＯＣＴデータを捕捉することができる。

図２Ｂでは、測定ビームは、第２の状態において、参照符号９−２で示され、測定フォーカスは、第２の状態において、参照符号４３−２で示される。測定ビーム９−２は、第２の状態において、対物面４０においてデフォーカスを有する。デフォーカスは、対物面４０からの仮想又は現実フォーカスの距離に対応する。仮想又は現実フォーカスの距離は、空気を通る経路として、すなわち、目が存在していない状態で測定される。図２ｂに示される第２の状態では、この距離は無限である。すなわち、測定ビーム９−２は、平行ビームとして対物面４０に入射する。目７が正視であり、遠近調節していない場合、測定ビーム９−２は、目７の網膜７７で結像する。これは、網膜７７の領域のＯＣＴデータの捕捉を促進する。プロセスにおいて、対物面４０は角膜７６に留まる。したがって、目７の前領域は、網膜７７のＯＣＴデータを捕捉する場合であっても、顕微鏡システムによる更なる常時観測下のままであり得る。

測定ビームは、平行ビームとして可変光学組立体に入射するため、可変光学組立体１０の物体側ビーム出力の主面の焦点面１５（図１に示される）は、図２Ｂに示される第２の状態において、対物レンズ２９の現実の焦点面に配置されなければならない。その結果、測定ビーム９は対物面４０に平行に入射する。後焦点面は、目７から離れた側に配置される対物レンズ２９の焦点面である。

目７が屈折誤差を有する場合、又は適応されていない場合、対物面４０における測定ビームは、対物面４０からの現実又は仮想フォーカスの有限距離に対応するデフォーカスを有し得る。例として、目が屈折誤差＋５ｄｐｔ又は−５ｄｐｔを有する場合、対物面４０からの現実又は仮想フォーカスの距離は、２０ｍｍの値を有さなければならない。

正視眼の検査のみならず、異なる屈折誤差を有する目の検査も促進するために、ＯＣＴシステムは、ＯＣＴシステムが、対物面４０における平行ビームプロファイルと、対物面４０におけるデフォーカスとの間で選択的に設定可能であるように実施され、デフォーカスは、３００ｍｍ未満、２００ｍｍ未満、１８０ｍｍ未満、１５０ｍｍ未満、１３０ｍｍ未満、１００ｍｍ未満、８０ｍｍ未満、又は７０ｍｍ未満である、対物面４０からの仮想又は現実フォーカスの距離に対応するデフォーカスである。検査される目の屈折誤差の大きさが大きいほど、対物面からの現実又は仮想フォーカスの距離は小さくなるはずである。

白内障手術中、無水晶体眼の網膜からＯＣＴデータを取得するために、ＯＣＴシステムは、対物レンズからの現実又は仮想フォーカスの距離が、５０ｍｍ〜１５０ｍｍの値だけ、対物レンズからの対物面の距離よりも大きくなるようにデフォーカスを設定するように更に実施される。次に、測定ビームの仮想又は現実フォーカスは、対物レンズから離れた対物面の側に配置される。このデフォーカスは、無水晶体眼の場合、測定フォーカスを網膜に配置するのに役立つ。無水晶体眼を測定することにより、挿入されるが眼内レンズをより高い信頼性で測定し得ることがわかっている。

測定ビーム９の測定フォーカス４３を図３に詳細に示す。測定フォーカス４３が最も狭い狭窄を有する測定ビーム９の軸Ａに相対する軸方向位置は、ビームウェスト１３として定義される。測定ビーム９は、ビームウェスト１３においてビームウェスト距離Ｗを含む。ビームウェスト１３は、測定フォーカス４３を側方走査することにより、走査面４２において移動する。レーザビームは、遠視野において開口角αを有し、その場合、測定ビーム９は測定フォーカス４３に向かって延びる。遠視野での開口角αは、測定フォーカスでの測定ビームの開口数の尺度である。測定フォーカス４３、特にビームウェスト１３は、ＯＣＴシステムの軸方向測定領域Ｂ内に配置され、その領域内で、散乱強度がＯＣＴシステムにより捕捉される。

図２Ａに関して既に考察したように、可変光学組立体は、測定フォーカス４３の軸方向位置が、測定ビーム９の軸Ａに沿って制御可能に設定可能であるように構成される。その結果、測定フォーカス４３を目内部内の所望の位置に配置することが可能である。

測定ビーム光学組立体は、測定ビーム９の開口角αが、第１の状態及び第２の状態（図２Ｂに示される）に制御可能に設定可能であるように更に構成される。ビームウェスト直径Ｗは、遠視野での開口角αに依存する。その結果、ＯＣＴシステムの方位分解能が、目内部内の選択された測定位置でビームウェストに関して設定可能であることが可能である。図２Ｂにおいて識別し得るように、対物面４０に入射する平行又は略平行測定ビーム９−２の直径ｄは、このために、第２の状態において変更する必要がある。開口角又はビーム直径の調整について、図４Ａ及び図４Ｂを参照してより詳細に説明する。

これにより、ＯＣＴシステムを用いて目の内部の広い構造を効率的に測定できるようになるため、これが特に有利であることがわかっている。特に、これにより、最初は小さい開口角αを用いて、目内部内の比較的大きい領域のＯＣＴデータを捕捉することが促進される。遠視野での小さい開口角αは、ビームウェスト１３からの距離が増大するにつれてのビーム直径の増大が、小さい開口角αの結果としてより小さいため、ビームウェストでの方位分解能を低減するが、大きい軸方向測定範囲の使用を促進する。

次に、ターゲット領域を大きい捕捉領域のＯＣＴデータから特定し得、小さい軸方向測定領域Ｂ（図３に示される）を有するＯＣＴデータは、小さいビームウェスト直径Ｗを有する、すなわち、ビームウェスト１３において高い方位分解能を有する上記ターゲット領域から捕捉される。したがって、示される例示的な実施形態による光学システムは、測定ビーム９の軸Ａに沿ってビームウェスト１３を変位させずに、ビームウェストでの方位分解能を変更することを促進する。

可変光学組立体１０の設計及び機能について、図４Ａ〜図７Ｃを参照して詳細に説明する。

可変光学組立体１０は、焦点面の複数の異なる位置が、可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面に制御可能に設定可能であるように構成される。焦点面位置は、この場合、固定参照点に相対して測定される。

図４Ａに示されるように、焦点面は、可変光学組立体の構成の少なくとも幾つかでの仮想焦点面ＦＰであり得る。図４Ａに示される可変光学組立体１０の構成では、平行入力光束６０は、発散出力光束６１を生成する。したがって、出力光束６１は現実フォーカスで結像せず、物体側ビーム出力の主面の仮想焦点面ＦＰに配置される仮想発散点ＤＰから来るように見える。焦点面ＦＰは、可変光学組立体１０に入射する平行入射光束６０の仮定下で特定される。

可変光学組立体１０に入射する測定ビーム６６（図１に示される）の部分は、収束ビーム、発散ビーム、平行ビーム、又は略平行ビームとして構成され得る。したがって、可変光学組立体１０から出射する測定ビーム６７の射出部分の発散点は必ずしも、平行入射光束６０の仮定下で出現する仮想発散点ＤＰ（図４Ａに示される）に対応する必要はない。

図４Ａと図４Ｂとの比較により示されるように、可変光学組立体１０は、関連する焦点距離が、複数の焦点面位置の少なくとも１つの異なる値に制御可能に設定可能であるように更に構成され、焦点面ＦＰの焦点面位置は同じ又は略同じままである。図４Ａ及び図４Ｂのそれぞれにおいて、可変光学組立体１０は、焦点面ＦＰが、静止参照点に相対して測定されるものと同じ位置を有するように構成される。しかし、関連する焦点距離ｆ₁及びｆ₂は異なる。

図４Ｂの構成では、物体側ビーム出力の主面ＰＰ２は、図４Ａの構成と比較した場合、焦点面ＦＰからより小さい距離を有する。更に、可動式光学ユニット１１を動かすことにより、主面が変位し、これについては図５を参照して更に詳細に以下に説明する。焦点距離は、主面と焦点面ＦＰとの間の距離から計算されるため、図４Ａでの構成の焦点距離ｆ₁の絶対値は、図４Ｂの構成の焦点距離ｆ₂の絶対値よりも大きい。

図４Ａの構成と比較した場合の図４Ｂの構成での焦点距離の絶対値低減の結果として、平行入射光束６０により生成される出力光束６１は、図４Ａの構成での開口角θ₁と比較した場合、図４Ｂの構成ではより大きい開口角θ₂を有する。しかし、両構成での出力光束６１は、物体側主面の焦点距離に配置される同じ位置を有する発散点ＤＰから来るように見えるようなものである。

測定ビームに対するこの結果は、測定フォーカス４３に近づく測定ビーム９の遠視野での開口角α（図３に示される）が変更されるが、軸方向測定焦点位置は同じままであるというものである。したがって、走査面４２における方位分解能の変更は、焦点面ＦＰの固定位置であるが、走査面４２を測定ビーム９の軸Ａに相対した軸方向位置に関して変位させない場合の焦点距離の異なる設定により引き起こし得る。これにより、外科医は、手術中、全体記録と細部記録とを容易且つ時間効率的に交互にすることができる。

更に、ＯＣＴシステムは、可変光学組立体が、異なる値の無限焦点ビーム拡張を有する複数の無限焦点又は実質的に無限焦点の構成に制御可能に設定可能であるように構成される。これについて、図４Ｃ及び図４Ｄを参照して以下に説明する。

無限焦点システムは、入射平行光束６０からの射出平行光束６１を整形する。したがって、無限焦点システムの焦点面は無限に配置される。無限焦点ビーム拡張は、物体に向けられた光路に相対して定義され得る。特に、ビーム拡張は、光源側平行光束の直径に対する物体側平行光束の直径の比率として定義され得る。

図４Ｃ及び図４Ｄはそれぞれ、可変光学組立体１０が制御可能に設定可能な無限焦点構成を示す。図４Ｄに示される第２の設計では、可変光学組立体１０は、射出光束の直径Ｄ₂と入射光束の直径ｄ₂との比率（すなわち、値Ｄ₂／ｄ₂）が、図４Ｃに示される第１の構成の射出光束の直径Ｄ₁と入射光束の直径ｄ₁との比率（すなわち、値Ｄ₁／ｄ₁）よりも大きいように構成される。したがって、第２の構成での無限焦点ビーム拡張は、第１の構成よりも大きい。

特に、可変光学組立体１０に入射する測定ビーム６６（図１に示される）の入力部分が、平行光ビームとして構成される場合、測定ビームが、遠視ではより大きい開口角αで測定フォーカス４３に近づく（図３に示される）結果として、より大きい共焦点ビーム拡張は有する。その結果、測定ビームは、測定フォーカスにおいてより大きい開口数を有する。図１に示される光学システムでは、平行な対物レンズ２９に入射する測定ビームは、対物レンズ２９の対物面４０で結像し、上記対物面は同時に、対物レンズ２９の焦点面である。

したがって、変更可能な共焦点ビーム拡張を使用して、測定ビーム９の軸に沿ってビームウェスト４２（図３に示される）を変位させずに、対物レンズの焦点面における測定ビーム９の方位分解能を変更し得る。

図５は、図１において再現される光学システム１の測定ビーム光学組立体の概略図である。説明を簡易にするために、測定ビーム９は、図５では直線ビーム軸を用いて示される。測定ビーム９は、光ファイバ２３の端部に配置される光射出面２５を通して測定ビーム光学組立体２２内に放射される。光射出面２５から出射する測定ビーム９の部分は、コリメータ光学組立体として構成されるコレクタ光学組立体２２に入射する。測定ビーム９は、平行ビーム又は略平行ビームとしてコレクタ光学組立体２２から出射する。コレクタ光学組立体２２から出射する測定ビーム９の部分は、図５では非常に概略的にのみ再現される走査ミラー３１及び３２を備える走査システム３０に入る。

走査システム３０から出射する測定ビーム９の部分は、第２の可動式光学ユニット１１に入射する。可動式光学ユニットは、１つ又は複数の光学的有効面を有するように定義し得、ユニットの全ての光学的有効面は、互いとの配置を維持しながら、一体として移動可能である。換言すれば、光学的有効面は、可動式光学ユニットが移動する場合、互いに相対する移動を実行しない。第２の可動式光学ユニット１１は、光学的有効面Ｓ１〜Ｓ５を含む。第２の可動式光学ユニット１１は、第１の光学サブユニット２６及び第２の光学サブユニット２７を含み、各サブユニットは、正の光学屈折力を有し、互いからある距離に配置される。第１の光学サブユニット２６は、接合要素として実施され、第２の光学サブユニット２７はレンズとして実施される。

第２の可動式光学ユニット１１から出射する測定ビーム９の部分は、第１の可動式光学ユニット１２に入射する。第１の可動式光学ユニット１２は、両凸レンズとして実施され、光学的有効面Ｓ６及びＳ７を有する。

第２の可動式光学ユニット１１は、正の光学屈折力を有する。第１の可動式光学ユニット１２は、負の光学屈折力を有する。図５に示される可変光学組立体１０の無限焦点構成では、第１の可動式光学ユニット１２から出射する測定ビーム１４の部分は現実フォーカス１４を形成する。現実フォーカス１４は、第１の可動式光学ユニット１２と第３の光学ユニット１３との間に配置される。現実フォーカス１４から発散する測定ビーム９の部分は、第３の光学ユニット１３に入射する。第３の光学ユニット１３は、光学的有効面Ｓ８〜Ｓ１０を備える。第３の光学ユニット１３は、静止光学ユニットである。しかし、第３の光学ユニット１３が可動式光学ユニットであることも考案可能である。第３の光学ユニット１３から出射する測定ビームの部分は偏向要素３３に入射し、これも同様に、図５では非常に概略的にのみ再現されている。偏向要素３３から出射する測定ビームの部分は対物レンズ２９に入射する。対物レンズ２９は、光学的有効面Ｓ１１〜Ｓ１３を備える。特に、可変光学組立体１０の無限焦点構成では、第３の光学ユニット１３の焦点距離は、第１の可動式光学ユニット１２及び第２の可動式光学ユニット１１により形成される光学構成要素の焦点距離よりも大きく、１．５倍大きく、２倍大きく、又は３倍大きい。

図６Ａ〜図７Ｃはそれぞれ、測定ビーム光学組立体の部分を示し、可変光学組立体１０は、制御可能に設定可能な異なる構成で示されている。図６Ａ及び図６Ｂは、測定ビーム９の測定フォーカス４３（図３に示される）が顕微鏡システムの対物面４０に結像される構成での可変光学組立体１０を示す。次に、ビームウェスト１３（図３に示される）が対物面４０に配置される。対物レンズ２９の下流のビーム路は、顕微鏡システムの各観測チャネル１９−１及び１９−２（図１に示される）で平行又は略平行である。したがって、対物レンズ２９に入射する測定ビーム９の部分も、測定ビーム９のビームウェストが対物面４０に配置されるように、平行又は略平行でなければならない。

図６Ａ及び図６Ｂに示される構成では、可変光学組立体１０は、各事例で、測定ビームの平行又は略平行入射部分６６を測定ビームの平行又は略平行射出部分６７に再整形する無限焦点システムとして構成される。射出部分６７の直径は、入射部分６６の直径よりも大きい。これにより、対物面４０に向かって延びる測定ビーム９の部分の開口数が増大する。測定ビーム９の射出部分６７は、対物レンズ２９に入射し、同時に、顕微鏡システムの対物面４０である対物レンズの焦点面に結像される。

可変光学組立体の両無限焦点構成において、第１の可動式光学ユニット１２及び第２の可動式光学ユニット１１からなる第１の光学構成要素は、測定ビーム９の入射部分６６から可変光学組立体内に現実フォーカス１４を生成する。したがって、この第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面位置は、可変光学組立体内に配置される。更に、第１の光学構成要素のこの焦点面は、第３の光学ユニット１３からなる第２の光学構成要素の光源側ビーム入力の主面の焦点面に配置される。第２の光学構成要素の焦点面は、両構成で、第３の光学ユニット１３の光源側ビーム入力の主面から距離ｆ₃を有する。

図６Ｂの構成では、可変光学組立体１０は、図６Ａの構成と比較してより小さいビーム拡張を有する。その結果、測定ビーム９が対物面４０に向かって延びる測定ビームの開口角α₂は、図６Ａの構成での対応する開口角α₁よりも小さい。開口角α₁及びα₂は、測定ビーム９の遠視野に関連する。測定フォーカスに向かって延びる測定ビームの部分の開口数は、開口角α₁及びα₂に応じて決定される。図６Ａの構成では、これは、開口数０．０４を生じさせ、図６Ｂの構成では、これは開口数０．０２を生じさせる。したがって、図６Ｂの構成と比較した場合、図６Ａの構成により、ビームウェストでのより高い方位分解能を得ることができる。しかし、代わりに、開口数が小さいことの結果として、図６Ｂの構成を使用して、大きい走査深度を有するＯＣＴ走査を実行し得、その理由は、図６Ａの構成と比較した場合、開口角α２が小さいことの結果として、ビームウェストからの距離の増大に伴うビーム直径の増大がより小さいためである。

図７Ａ〜図７Ｃは、測定ビーム９の測定フォーカスが目の網膜内で生成される構成を示す。図７Ａの構成では、可変光学組立体１０は、平行又は略平行である可変光学組立体１０に入射する測定ビームの部分６６が、対物レンズ２９から出射する測定ビームの部分６８を生成するように構成され、この射出部分６８は平行又は略平行である。その結果、可変光学組立体１０及び対物レンズ２９は一緒に、無限焦点又は実質的に無限焦点のシステムを形成する。したがって、測定ビーム光学組立体に入った光は、測定ビーム光学組立体により無限又は実質的に無限に撮像される。したがって、測定ビーム９は、平行又は略平行ビームとして対物面４０に入射し、正視非非遠近調節眼の場合、網膜に測定フォーカスを生成する。

図７Ｂの構成では、可変光学組立体１０に入射する、平行又は略平行であるように構成される測定ビームの部分６６は、発散ビームとして対物面４０に入射する測定ビーム９に繋がる。図７Ｂに示される構成では、現実フォーカス１６は、対物レンズ２９と対物面４０との間の領域で生成される。現実フォーカス１６は発散点であり、ここから、測定ビーム９は自由に対物面４０に伝搬する。その結果、対物面４０における測定ビームは、現実フォーカス１６と対物面４０との間の焦点距離ｓ₁に対応するデフォーカスを有する。

図７Ｂに示される構成では、焦点距離ｓ₁は２００ｍｍの長さを有する。したがって、対物面４０における測定ビーム９の発散は、測定ビームが、非遠近調節屈折異常眼の場合、屈折誤差−５ｄｐｔで網膜で結像するようなものである。０ｄｐｔ〜−５ｄｐｔの範囲の屈折誤差を有する目の場合、網膜への結像を促進するために、可変光学組立体は、測定ビーム９が対物面４０においてより小さい発散を有するように、すなわち、対物面４０からの現実又は仮想フォーカスの対応する距離が図７Ｂの構成の距離ｓ₁よりも大きくなるようにも制御可能に構成可能である。このために、測定ビームの現実フォーカスはまた、物体に向けられた光路に相対して見た場合、対物レンズ２９に配置されるか、又は対物レンズ２９の上流に配置され得る。この場合、測定ビーム９はもはや、現実フォーカスと対物面４０との間で自由に伝搬しない。その結果、現実フォーカスと対物面４０との間の距離はもはや、対物面におけるデフォーカスを表す対応する仮想フォーカスの距離と同一ではない。別の表現では、対物面４０でのデフォーカスは、離間された仮想フォーカスに対応する。平行ビームとして構成される測定ビーム９の入射部分６６の場合、この仮想焦点は、可変光学組立体１０及び対物レンズ２９により形成される光学システムの物体側ビーム出力の主面の仮想フォーカスに対応する。

図７Ｃの構成では、測定ビーム９は、収束して対物面４０に入射する。測定ビーム９は、非遠近調節屈折異常眼の場合、測定フォーカスが球面屈折誤差＋６ｄｐｔで網膜に配置されるように構成される。目７が存在しない状態で、収束測定ビームは、対物レンズ２９から離れた対物面４０の側にフォーカスを生成し、上記フォーカスは対物面４０から焦点距離ｓ₂を有する。屈折誤差＋６ｄｐｔに対応して、焦点距離は長さ１６０ｍｍを有する。焦点距離ｓ₂は、図７Ｃに示される破線矢印により概略的にのみ示されている。したがって、図７Ｃの測定ビームのデフォーカスは、絶対値ｓ₂を有する対物面４０からの現実フォーカスの距離に対応する。

０ｄｐｔ〜＋６ｄｐｔの範囲の屈折誤差を有する目の場合、網膜への結像を促進するためにも、可変光学組立体は、測定ビーム９が対物面４０においてより小さい収束を有する、すなわち、対応する焦点距離ｓ₂がより大きいように制御可能に変更可能である。

図６Ａ〜図７Ｃにおいて再現される構成の光学的有効面は、表１に再現される曲率半径及び距離を有する。図５を参照して提示されたように、第２の可動式光学ユニット１１は、光学的有効面Ｓ１〜Ｓ５を備える。第１の可動式光学ユニットは、光学的有効面Ｓ６及びＳ７を備える。第３の光学ユニットは、光学的有効面Ｓ８〜Ｓ１０を備える。対物レンズは、光学的有効面Ｓ１１〜Ｓ１３を備える。

光学的有効面の直径、光学要素の材料、及びこれらの材料が測定ビームの波長１０６０ナノメートルで有する屈折率が表２に再現される。

図７Ｂの構成では、第１の可動式光学ユニット１１及び第２の可動式光学ユニット１２からなる第１の光学構成要素は、可変光学組立体内に現実フォーカスも仮想フォーカスも生成しない。図７Ｂの構成では、可変光学組立体は、第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面位置が、可変光学組立体外に配置されるように構成される。逆に、この焦点面は、図７Ａ、図６Ａ、図６Ｂ、図７Ａ、及び図７Ｃの構成では、可変光学組立体内に配置される。

焦点面位置のこの大きい変位可能性は、対物面４０における測定ビーム９のデフォーカスの目の大きい範囲の屈折誤差への適合を促進する。特に、これにより、対物面４０における、図７Ｂに示される発散測定ビームの生成を可能にし、上記発散測定ビームは、屈折誤差−５ｄｐｔを有する目の検査を可能にする。

図８は、図１に示される光学システム１のＯＣＴシステムのコレクタ光学組立体２２の設計を示す。コレクタ光学組立体２２は、変更可能な焦点距離を有する。コレクタ光学組立体２２の焦点距離は、コレクタ光学組立体２２から出射する測定ビーム９の部分６９が、様々な値の焦点距離のそれぞれの場合で平行であるように、制御可能に変更可能である。部分６９の直径は、異なる値の焦点距離のそれぞれの場合で異なる。したがって、コレクタ光学組立体の様々な値の焦点距離は、測定フォーカス４３に向かって延びる測定ビーム９の部分の様々な値の開口数を生じさせる。

コレクタ光学組立体２２のこの実施形態は、可変光学組立体がもはや、開口数を設定する機能を担う必要がないため、実際の測定フォーカス位置を変更する機能に可変光学組立体を最適化することを促進する。次に、測定ビームの軸に沿った測定フォーカスの変位が、可変光学組立体の作動により生じるが、測定フォーカスにおける測定ビームの開口数は、コレクタ光学組立体を作動させることにより設定される。２つの別個の光学システム間にこれらの２つの機能を分けることにより、軸方向測定フォーカス位置及び／又は開口数に広い設定範囲を得ることが可能である。更に、これにより、可変光学組立体のよりコンパクトな設計が促進され、対物レンズの周囲領域でのスペースを節減させる。更に、この結果として、測定ビーム９は、収束ビーム又は発散ビームではなく、平行ビームとして走査システム３０を通して案内される。これは、走査ミラーが互いと完全には位置合わせされない場合、ＯＣＴデータの画質がドップラー効果により妨げられることを回避する。更に、これは、走査位置とミラーの回転角との関係が走査ミラーで異なることを回避する。

図８は、コレクタ光学組立体２２の設計を示す。コレクタ光学組立体２２は、光ファイバ２３の光射出面２５から出射する測定ビームの部分を測定ビーム９の部分６９に再整形し、測定ビーム９の部分６９は、コレクタ光学組立体２２から出射して、コレクタ光学組立体２２の様々な値の設定可能な焦点距離で平行である。

図８に示されるように、コレクタ光学組立体２２は、第１の可動式光学ユニット７２及び第２の可動式光学ユニット７３を備える。第１の可動式光学ユニット７２は、負の屈折力を有する。第２の可動式光学ユニット７３は、正の屈折力を有する。第２の可動式光学ユニット７３は、物体に向けられた測定ビーム９の光路に相対して見た場合、第１の可動式光学ユニット７２の下流に配置される。測定ビーム９は、第２の可動式ユニット７３を通してコレクタ光学組立体２２から出射する。射出測定ビーム９の部分６９は、コレクタ光学組立体２２の様々な値の設定可能な焦点距離のそれぞれの場合で平行である。

コレクタ光学組立体２２は第３の光学ユニット７１を備え、第３の光学ユニット７１は、第１の可動式ユニット７２の上流に配置される。第３の光学ユニット７１は、正の屈折力を有する。更に、コレクタ光学組立体２２は、第４の光学ユニット７０を備える。第４の光学ユニット７０は、第３の光学ユニット７１の上流に配置され、同様に、正の屈折力を有する。測定ビーム９は、第４の光学ユニット７０を通してコレクタ光学組立体２２に入る。第４の光学ユニット７０から出射する測定ビーム９の部分７５は平行である。ストップ７４が、第４の光学ユニット７０と第３の光学ユニット７１との間に配置される。

コレクタ光学組立体２２は、コレクタ光学組立体の様々な値の焦点距離で、コレクタ光学組立体２２から出射する測定ビーム９の部分６９の直径が、様々な値に制御可能に設定可能であるように構成される。様々な値の直径で、コレクタ光学組立体２２からデータ測定ビーム９は平行である。その結果、様々な値の開口数は測定フォーカスにおいて設定可能であり、測定ビームは、様々な値のそれぞれで、平行ビームとして走査デバイス３０（図１に示される）を通る。

図８に再現されるコレクタ光学組立体２２の光学的有効面は、表１に再現される曲率半径、距離、及び直径を有する。更に、表１は、光学要素の材料と、これらの光学要素が測定ビーム波長１０６０ｎｍで有する屈折率とを再現する。第１の可動式光学ユニット７２は、光学的有効面Ｓ２０及びＳ２１を備える。第２の可動式光学ユニット７３は、光学的有効面Ｓ２２及びＳ２３を備える。第３の光学ユニット７１は、光学的有効面Ｓ１８及びＳ１９を備える。第４の光学ユニット７０は、光学的有効面Ｓ１５、Ｓ１６、及びＳ１７を備える。第４の光学ユニット７０は、接合要素として実施し得る。

図９Ａ〜図９Ｃは、測定ビームの様々な直径の平行射出部分６９を生成するコレクタ光学組立体２２の３つの構成を示す。図９Ａに示されるコレクタ光学組立体２２の構成は、０．３６ｍｍの値を有する直径ｐ₁を生成する。図９Ｂに示されるコレクタ光学組立体２２の構成は、０．７２ｍｍの値を有する直径ｐ₂を生成する。図９Ｃに示されるコレクタ光学組立体２２の構成は、１．４４ｍｍの値を有する直径ｐ₃を生成する。

図１に示されるように、光学システム１は、目の現実又は仮想固定点を生成する固視光デバイス８７を備える。検査される目７を有する患者は、特に目が、角膜が対物面４０に配置されるように位置決めされる場合、現実又は仮想固視点を見得る。固視点を見ることにより、目７は固視点を中心に固視する。中心固視の場合、固視点の画像は、目７の小窩の中央に配置される。目の微小な動きは、ここでは無視される。小窩とは、窩内の視覚が最も鮮鋭な領域である。小窩の直径は約０．３３ｍｍである。

固視点は、固視光デバイス８７により生成される現実又は仮想画像により定義され得る。例として、現実又は仮想画像は、十字線又は円であり得る。次に、例えば、固視点は、十字線の中心又は円の中心であり得る。

固視光デバイス８７は固視光ユニット８０を備える。固視光ユニット８０は、偏向要素８２により対物レンズ２９に偏向される固視光８１を生成する固視光源を備える。固視光８１は、対物レンズ２９を通過する。固視光が可変光学組立体１０を通ることも考案可能である。例として、固視光源はＬＥＤ及び／又はレーザを含み得る。固視光８１は、可視スペクトル内の光波長を有し得、それにより、患者は、光学システム１の対物面照明（図１に示されない）の照明光から固視光８１を容易に区別し得る。例として、この光波長は緑スペクトル範囲にあり得る。代替又は追加として、光学システム１は、固視光８１の強度が、時間パターンに従って変化するように構成され得る。例として、固視光８１の強度は、時間的に周期的に増減してもよく、及び／又は固視光８１は一時的にトリガーされてもよい。例として、一時的にトリガーされる固視光は、明滅固視光であり得る。

固視光デバイス８７により生成される現実又は仮想固視点は、対物面４０から大きい距離を有する。したがって、目７の視軸は、定義される視軸方向に沿って、正確に言えば、固視点の中心固視の場合、視軸方向に垂直な方向において目の位置から略独立して位置合わせされる。

図１に示される光学システム１では、固視光８１は、この定義された視軸方向が対物レンズ２９の光軸ＯＡに平行して延びるように構成される。更に、ＯＣＴシステム２は、測定ビーム９の軸が対物レンズ２９の光軸ＯＡに沿って延びるように構成される。

これにより、目の前房深度、水晶体厚及び軸方向長さを精密に測定することができる。これについて図１０Ａ及び図１０Ｂを参照して以下に説明する。

図１０Ａは、固視点が中心に固視される状態の目７を示す。目の固視軸、すなわち、中心固視の状態での目の視軸は、参照符号ＦＡで示される。この状態では、固視点の画像７９は、小窩７８の中心に配置される。固視軸ＦＡは、小窩７８の中心と、目が中心固視の状態である場合の固視点とを結ぶ線として定義される。

目は、走査システムの走査設定の場合、測定ビーム９の入射部分の軸が固視軸ＦＡに沿って又は実質的に沿って延びるように、光学システムに対して位置決めされる。これは、例えば前房深度８２、水晶体厚８３、後水晶体嚢８５と網膜７７との間の距離８４、及び目７の軸方向長さ８６等のＯＣＴ測定により、複数の解剖学的パラメータを高精度で突き止めることを促進する。

図１０Ａと比較して、図１０Ｂは、固視点が中心固視されない状態の目を示す。その場合、固視点の画像７９は小窩７８の中心から離れて配置される。図１０Ｂに基づいて識別し得るように、測定ビーム９の軸に沿って測定される長さ８８ａ、８９ａ、９０ａ、及び８６ａは、目７の前房深度８２、水晶体厚８３、後水晶体嚢８５と網膜７７との間の距離８４、及び軸方向長さ８６の、図１０Ａに示される解剖学的パラメータからずれる。

図１１Ａ及び図１１Ｂに関連して説明されるように、光学システムは、網膜の捕捉ＯＣＴデータに応じて、中心固視の状態をチェックし得るように実施される。

図１１Ａは、網膜の上層９１、９２、９３、９４を通る断面を再現する第１のＢ走査を示す。図１１ＡのＯＣＴデータは、図１０Ａにおいて再現される状態、すなわち、固視点が目により中心固視される状態で捕捉された。Ｂ走査は、ボリューム走査の部分を表し得る。断面は、小窩中心の画像を含むように構成される。したがって、小窩を表す窩の窪み９５は、Ｂ走査で識別され得る。窩の中心は走査位置ＳＰに配置される。

図１１Ｂは、図１１Ａと同じ走査位置での第２のＢ走査を示す。しかし、図１１ＢでのＯＣＴデータは、固視点が目により中心固視されていない、図１１Ｂに再現される目の状態で捕捉された。

したがって、小窩の中心は、図１１Ｂで再現されたＯＣＴデータでは、図１１ＡでのＯＣＴデータで再現されるように走査位置ＳＰに現れない。その結果、目が、固視点が中心固視される状態であるか否かについて、ＯＣＴデータに基づいてチェックを実行し得る。

光学システムは、ＯＣＴデータに応じて、小窩の中心の画像が走査位置ＳＰにあるか否か及び／又は走査位置ＳＰからの小窩の中心の画像のずれが所定の閾値以内であるか否かを判断するように実施される。その結果、目の測定により捕捉されたパラメータが所要制度内であるか否かを判断することが可能である。ＯＣＴデータは、二次元走査又はボリューム走査を表し得る。

例として、走査位置ＳＰは、固視光がアクティブ化されている間、比較的長時間にわたり捕捉される網膜のＯＣＴデータにより特定され得る。固視光がアクティブ化されると、目は主に中心固視の状態である。目が正視眼であり、遠近調節されない場合、走査位置ＳＰは、目に入射する測定ビームの部分の軸が固視軸に平行して延びる位置である。図１に示されるシステムでは、これは、測定ビーム９が光軸に沿って延びる走査位置である。

したがって、光学システムは、網膜の捕捉ＯＣＴデータに応じて中心固視の状態のチェックを容易に促進する。特に、これにより、白内障手術中、図１０Ａに示される解剖学的パラメータを確実に測定することができる。

ＯＣＴデータに応じて中心固視の状態をチェックする場合、測定フォーカスは必ずしも網膜の領域にある必要はない。網膜のＯＣＴデータと同時に、目内の測定すべき解剖学的構造のＯＣＴデータを捕捉することが考案可能である。例として、そのような解剖学的構造は水晶体であり得る。ここで、測定フォーカスは、網膜から離れて、例えば、水晶体内又は水晶体と網膜との間の領域に配置され得るが、軸方向測定領域は網膜まで延びる。

次に、ＯＣＴデータに応じて、まず、解剖学的構造を測定し、次に、目が中心固視であるか否かをチェックすることが可能である。ここで、例示的な実施形態による光学システムでは、可変光学組立体を作動させることにより、及び／又はコレクタ光学組立体を作動させることにより、測定フォーカスでの軸方向位置及び／又は測定フォーカスの開口数を適宜構成することができる。

目の長さを測定するために、代替的には、データが目の異なる状態を表すように、異なる時間でＯＣＴデータを捕捉することも考案可能である。

異なる時間の数及び時間間隔が適宜選択される場合、測定値は、中心固視８６の状態での軸方向長さ８６（図１０Ａに示される）を表し、次に、測定値は、測定値８６ａ（図１０Ｂに示される）のように、中心固視からずれた状態での軸方向長さを表す。測定値が中心固視の状態で最大であることがわかっている。したがって、測定値が比較的長い時間期間にわたって捕捉される場合、最大値は目の軸方向長さを表す。固視光をオフに切り替えて、目が中心固視の状態ではない比較値を捕捉し得る。

Claims (22)

1. 目に入射する測定ビームを生成するように構成されるＯＣＴシステムを備え、
   前記ＯＣＴシステムは、対物レンズ及び可変光学組立体を備え、前記可変光学組立体は、物体に向けられた前記測定ビームの光路に相対して見た場合、前記対物レンズの上流に配置され、
   前記可変光学組立体は、光学的有効入射面を有する第１の光学構成要素を有し、前記第１の光学構成要素を通して、前記測定ビームは、前記物体に向けられた前記光路において前記可変光学組立体に入り、前記第１の光学構成要素は、前記第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面を更に備え、
   前記可変光学組立体は、屈折力を生成する光学的有効光出射面を有する第２の光学構成要素を有し、前記第２の光学構成要素を通して、前記測定ビームは、前記物体に向けられた前記光路において前記可変光学組立体から出射し、
   前記可変光学組立体は、制御可能な方法で第１の構成に構成可能であり、前記第１の構成では、前記第１の光学構成要素の焦点面位置は、前記可変光学組立体内に配置され、及び
   前記可変光学組立体は、制御可能な方法で第２の構成に構成可能であり、前記第２の構成では、前記第１の光学構成要素の前記焦点面位置は、前記可変光学組立体外に配置され、
   前記可変光学組立体は、前記物体に向けられた前記光路にそって少なくとも１つの可動式光学ユニットを変位することによって前記第１の構成と前記第２の構成とを切り替え可能である、
   光学システム。
2. 前記第１の光学構成要素は、制御可能に変更可能な焦点距離を有する、請求項１に記載の光学システム。
3. 目を検査する光学システムであって、
   前記目に入射する測定ビームを生成するように構成されるＯＣＴシステムを備え、
   前記ＯＣＴシステムは、対物レンズ及び可変光学組立体を備え、前記可変光学組立体は、物体に向けられた前記測定ビームの光路に相対して見た場合、前記対物レンズの上流に配置され、
   前記可変光学組立体は、光学的有効入射面を有する第１の光学構成要素を有し、前記第１の光学構成要素を通して、前記測定ビームは、前記物体に向けられた前記光路において前記可変光学組立体に入り、前記第１の光学構成要素は、前記第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面を更に備え、
   前記可変光学組立体は、屈折力を生成する光学的有効光出射面を有する第２の光学構成要素を有し、前記第２の光学構成要素を通して、前記測定ビームは、前記物体に向けられた前記光路において前記可変光学組立体から出射し、
   前記可変光学組立体は、前記第１の光学構成要素の焦点面位置が前記可変光学組立体内に配置される第１の構成を有し、
   前記第１の光学構成要素は、制御可能に変更可能な焦点距離を有する、光学システム。
4. 前記可変光学組立体は、前記第１の構成において実質的な無限焦点システムである、請求項１〜３のいずれか一項に記載の光学システム。
5. 前記第１の構成において、前記可変光学組立体の第２の光学構成要素は、前記第１の光学構成要素の前記焦点面位置におけるポイントを物体側の無限遠の位置に導く、請求項１〜４のいずれか一項に記載の光学システム。
6. 前記第２の光学構成要素は、前記物体に向けられた前記測定ビームの光路に相対して、前記第１の光学構成要素の下流に配置され、
   前記第１の構成において、前記第２の光学構成要素の光源側ビーム路の主面の焦点距離は、前記第１の光学構成要素の前記物体側ビーム出力の前記主面の焦点距離よりも１．５倍大きい、請求項１〜５のいずれか一項に記載の光学システム。
7. 前記第１の光学構成要素の前記物体側ビーム出力の前記主面の焦点距離は、前記第１の構成よりも前記第１の光学構成要素の前記焦点面位置が前記可変光学組立体外に配置された第２の構成でより大きい、請求項１〜６のいずれか一項に記載の光学システム。
8. 前記対物レンズから所定の距離の位置に配置された目の固視点を生成する固視光デバイスを備え、前記所定の距離は、５０ｍｍ〜４００ｍｍの値を有する、請求項１〜７のいずれか一項に記載の光学システム。
9. 前記ＯＣＴシステムは走査システムを備え、前記走査システムの走査設定の場合、前記測定ビームの軸は、前記目が前記固視点を中心固視する場合、前記目の視軸に略平行に延びる、請求項８に記載の光学システム。
10. 観測チャネルを生成するように構成される顕微鏡システムを更に備え、前記観測チャネルを用いて、前記目の物体領域の画像が画像平面において光学的に生成可能であり、前記物体領域は対物面に配置され、
    前記観測チャネルは前記対物レンズを通過し、及び前記対物面は、前記対物レンズから５０ｍｍ〜４００ｍｍの位置に配置される、請求項１〜９のいずれか一項に記載の光学システム。
11. 前記可変光学組立体の前記物体側ビーム出力の主面の焦点面位置は、前記可変光学組立体を作動させることにより、複数の異なる位置に制御可能に設定可能である、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の光学システム。
12. 前記可変光学組立体の物体側ビーム出力の主面の焦点距離は、異なる値に制御可能に設定可能であり、前記主面の焦点面位置は、前記値のそれぞれ１つで略同じである、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の光学システム。
13. 前記可変光学組立体は、異なる値の無限焦点ビーム拡張を有する複数の実質的な無限焦点構成に制御可能に調整可能である、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の光学システム。
14. 光学コヒーレンストモグラフィ（ＯＣＴ）により目を検査する光学システムであって、
    前記目に入射する測定ビーム（９）を生成するように構成されるＯＣＴシステムを備え、
    前記ＯＣＴシステムは、対物レンズ及び可変光学組立体を備え、前記可変光学組立体は、物体に向けられた前記測定ビーム（９）の光路に相対して見た場合、前記対物レンズ上流に配置され、
    前記可変光学組立体は、光学的有効入射面を有する第１の光学構成要素を有し、前記第１の光学構成要素を通して、前記測定ビームは、前記物体に向けられた前記光路において前記可変光学組立体に入り、前記第１の光学構成要素は、前記第１の光学構成要素の物体側ビーム出力の主面の焦点面を更に備え、
    前記可変光学組立体は、屈折力を生成する光学的有効光出射面を有する第２の光学構成要素を有し、前記第２の光学構成要素を通して、前記測定ビームは、前記物体に向けられた前記光路において前記可変光学組立体から出射し、
    前記可変光学組立体の前記物体側ビーム出力の主面の焦点面位置を、前記可変光学組立体を作動させることにより、複数の異なる位置に制御可能に設定可能であり、
    前記光学システムは、
    − 前記可変光学組立体の前記物体側ビーム出力の前記主面の前記焦点距離を、前記焦点面位置のうちの少なくとも１つに対して複数の異なる値に制御可能に設定可能であり、及び／又は
    − 前記可変光学組立体が、異なる値の無限焦点ビーム拡張を有する複数の実質的な無限焦点構成に制御可能に調整可能であるように更に構成される、光学システム。
15. 前記測定ビームが略平行なビームとして前記可変光学組立体に入射するように構成されるか、又は構成可能である、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の光学システム。
16. 前記ＯＣＴシステムは、前記測定ビームを走査する走査システムを備え、前記走査システムは、前記物体に向けられた前記測定ビームの光路に相対して見た場合、前記可変光学組立体の上流に配置される、請求項１〜１５のいずれか一項に記載の光学システム。
17. 前記ＯＣＴシステムは、前記測定ビームを走査する走査システムを備え、前記走査システムは、前記物体に向けられた前記測定ビームの光路に相対して見た場合、前記可変光学組立体の下流に配置される、請求項１〜１５のいずれか一項に記載の光学システム。
18. 前記第１の光学構成要素は第１の可動式光学ユニットを備える、請求項１〜１７のいずれか一項に記載の光学システム。
19. 前記第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有する、請求項１８に記載の光学システム。
20. 前記第１の光学構成要素は、第２の可動式光学ユニットを備え、
    − 前記第２の可動式光学ユニットは正の屈折力を有し、及び／又は
    − 前記測定ビームは、前記第２の可動式光学ユニットを通して前記可変光学組立体に入る、請求項１〜１９のいずれか一項に記載の光学システム。
21. 前記可変光学組立体は、第１の可動式光学ユニット及び第２の可動式光学ユニットを備え、前記第１の可動式光学ユニットは負の屈折力を有し、及び前記第２の可動式光学ユニットは正の光学屈折力を有し、
    前記第１の可動式光学ユニットは、前記物体に向けられた前記測定ビームの前記光路に相対して見た場合、前記第２の可動式光学ユニットの下流に配置される、請求項１〜２０のいずれか一項に記載の光学システム。
22. 前記第２の光学構成要素は第３の光学ユニットを備え、前記第３の光学ユニットは、前記物体に向けられた前記測定ビームの光路に相対して見た場合、
    − 前記可変光学組立体の、負の屈折力を有する第１の可動式光学ユニットの下流に配置され、及び／又は
    − 前記可変光学組立体の、正の屈折力を有する第２の可動式光学ユニットの下流に配置され、及び／又は
    − 前記測定ビームは、前記第３の光学ユニットを通して前記可変光学組立体から出射し、及び／又は
    − 前記第３の光学ユニットは正の屈折力を有し、及び／又は
    − 前記第３の光学ユニットの光源側ビーム入力の主面の焦点面の位置は、前記可変光学組立体内に配置される、請求項１〜２１のいずれか一項に記載の光学システム。

Images