JP6670187B2 - 耐硫酸性セメント組成物、耐硫酸性モルタル、及び耐硫酸性モルタル硬化体 - Google Patents
耐硫酸性セメント組成物、耐硫酸性モルタル、及び耐硫酸性モルタル硬化体 Download PDFInfo
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Description
本実施形態の耐硫酸性セメント組成物は、セメント、高炉スラグ、メタカオリン、シリカフューム、繊維、アルミナセメントクリンカー骨材及び樹脂を含む。以下、各成分について詳細に説明する。
好ましくは、ふるい目開き0.6mmで0〜30%、ふるい目開き0.3mmで18〜68%、ふるい目開き0.15mmで53〜85%であり、
より好ましくは、ふるい目開き0.6mmで3〜28%、ふるい目開き0.3mmで20〜65%、ふるい目開き0.15mmで58〜82%であり、
特に好ましくは、ふるい目開き0.6mmで8〜25%、ふるい目開き0.3mmで35〜60%、ふるい目開き0.15mmで63〜80%である。
好ましくは、ふるい目開き0.6mmで37〜67%、ふるい目開き0.3mmで72〜100%、ふるい目開き0.15mmで80〜100%であり、
より好ましくは、ふるい目開き0.6mmで42〜62%、ふるい目開き0.3mmで77〜97%、ふるい目開き0.15mmで85〜100%であり、
特に好ましくは、ふるい目開き0.6mmで47〜58%、ふるい目開き0.3mmで82〜92%、ふるい目開き0.15mmで90〜100%である。
好ましくは、ふるい目開き0.6mmで29〜59%、ふるい目開き0.3mmで62〜92%、ふるい目開き0.15mmで75〜100%であり、
より好ましくは、ふるい目開き0.6mmで34〜54%、ふるい目開き0.3mmで67〜87%、ふるい目開き0.15mmで80〜100%であり、
特に好ましくは、ふるい目開き0.6mmで39〜49%、ふるい目開き0.3mmで72〜85%、ふるい目開き0.15mmで85〜95%である。
次に、本発明の耐硫酸性モルタルの好適な実施形態を説明する。本実施形態の耐硫酸性モルタルは上記耐硫酸性セメント組成物と水とを含む。より具体的には、上記耐硫酸性セメント組成物と水とを配合し、混練することにより調製できる。ここで、水の配合量を適宜変更することにより、耐硫酸性モルタルのフロー値及び単位容積質量を調整することができる。このように水の配合量を適宜変更することにより、用途に適した耐硫酸性モルタルを調製することができる。ここで、フロー値とは、JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値であり、単位容積質量とは、JIS A 1171「ポリマーセメントモルタルの試験方法」に記載の試験方法に準拠して測定される値(単位:kg/L)である。
本発明の耐硫酸性モルタル硬化体は、上述の耐硫酸性モルタルを硬化させることによって得ることができる。本発明の耐硫酸性モルタル硬化体の好適な実施形態を以下に説明する。本実施形態の耐硫酸性モルタル硬化体は、補修用モルタル硬化体として好適に用いることができる。すなわち、上述の耐硫酸性モルタルが硬化して形成される本実施形態の耐硫酸性モルタル硬化体は、硫酸等による腐食環境下においても重量変化率が小さく、耐ひび割れ性に優れ、長期耐久性に優れる。
実施例及び比較例で使用した材料を以下に記す。
(1)セメント[C]
・早強ポルトランドセメント(宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積4,480cm2/g)
(2)高炉スラグ[SG]
・JIS A 6206で規定される高炉スラグ(ブレーン比表面積4,660cm2/g「JIS R 5201に準じて測定」)
(3)メタカオリン[MK](BET法比表面積15.9m2/g「JIS Z 8830に準じて測定」)
(4)シリカヒューム[SH](BET法比表面積21.9m2/g「JIS Z 8830に準じて測定」)
(5)繊維[F]
・ビニロン繊維(クラレ社製、商品名:KVS702、繊維径26.2μm、繊維長5mm)
(6)アルミナセメントクリンカー骨材[AK](ケルネオス・ジャパン社製、骨材の粒度構成(連続する各ふるいの間にとどまる質量分率、各ふるいにとどまる質量分率)及び粗粒率を表1に示す)
・細骨材A[SA−A](骨材の粒度構成及び粗粒率を表2に示す)
・細骨材B[SA−B](骨材の粒度構成及び粗粒率を表3に示す)
・再乳化樹脂粉末(主成分:スチレン−アクリル共重合体)
・ポリエーテル・ポリカルボン酸系流動化剤
温度20℃、相対湿度65%の恒温恒湿室において、上記材料(総量:各5kg)を表4に示す配合No.1〜6の割合で計量し、回転型ドラムミキサーを用いて3分間混合し、耐酸硫性セメント組成物を得た。
調製した各実施例及び各比較例の耐硫酸性モルタル組成物の単位容積質量、フロー値、コテ作業性、及び耐硫酸性モルタル硬化体の耐硫酸性(重量変化率)を測定した。測定結果は表6に示す通りであった。各測定は、以下に示す方法で行った。
JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に記載の試験方法に準拠してフロー値を測定した。
(2)単位容積質量の測定方法
JIS A 1171「ポリマーセメントモルタルの試験方法」に記載の試験方法に準拠して単位容積質量を測定した。
(3)コテ作業性の評価方法
耐硫酸性モルタルをコンクリート板にコテ塗りし、その際の作業性(コテ送り、コテ伸び、コテ離れ、コテ切れ)を評価した。コテ送りとは、モルタルを均等に塗り広げる場合に手に掛かる力の小ささ(あるいは重さ)を評価したものであり、コテ伸びとは、所定量のモルタルを塗り広げた場合に一度に塗り広げられる面積の大きさ(塗り面積)を評価したものであり、コテ離れとは、モルタルを上下左右に塗り広げた場合のコテへの粘着力(べたつき)の小ささを評価したものであり、コテ切れとは、モルタルを塗り広げた後、コテをモルタルから離した場合のコテへの付着量の少なさ(コテ残り)を評価したものである。また、この作業性は5段階(5:大変良好、4:良好、3:普通、2:不良、1:大変不良)で評価した。
(5)耐硫酸性の評価方法
φ50×100mmの円筒型枠に耐硫酸性モルタルを2層詰めし、各層につき、15回の突き固めを行った。24時間後に脱型した後、温度20℃の水中に14日間養生し、さらに温度20℃、相対湿度65%の気中で14日間養生して試験体を作製した。当該養生後の試験体重量(A)を測定した後、試験体を10質量%硫酸溶液に10日間浸漬し、水洗い後、試験体の水分を拭き取り、重量(B)を測定した。重量変化率は下記式(1)を用いて算出した。
重量変化率=(B−A)/A×100 (1)
表6に示すとおり、セメント100質量部に対して、高炉スラグ80〜300質量部、BET法比表面積が13〜18m2/gのメタカオリン15〜100質量部、シリカヒューム15〜100質量部、繊維0.5〜3.0質量部を含む耐硫酸性セメント組成物を用いて調製した耐硫酸性モルタル(実施例1〜3)は、単位容積質量が2.10kg/L以下と軽く、コテ伸びおよびコテ送りが4以上と良好で、10質量%硫酸溶液に浸漬した場合の重量変化率も4%以下と良好であった。
表4の配合No.4をベースにF(繊維)の配合割合のみを表7に示す割合に変更した配合No.7〜11を上述の耐硫酸性セメント組成物の調製(製造)と同様の方法で、表7に示す混練水量で耐硫酸性モルタルを調製した。ここで、配合No.9は表4の配合No.4と同じである。
耐硫酸性モルタルを、コテを用いて、10mm厚で塗布面積900cm2となるようスレート板に塗り付け、風速3m/sの風を当てながら、さらに当該モルタル表面から850mm離した場所からキセノンランプを照射した。塗り付けから30分後に耐硫酸性モルタル表面をコテで平坦に仕上げ、5日経過後、ひび割れの発生状況を確認した。また、この耐ひび割れ性は5段階(900cm2当たり、A:ひび割れ無し、B:1〜3本、C:4〜6本、D:7〜9本、E:10本以上)で評価した。結果を表7に示す。
表7に示すとおり、セメント100質量部に対し、繊維0.5〜3質量部の範囲である実施例4〜7は、補修後のひび割れ性評価がB以上で、良好な耐ひび割れ性を有することが確認された。
Claims (5)
- セメント、高炉スラグ、メタカオリン、シリカフューム、繊維、アルミナセメントクリンカー骨材及び樹脂を含有し、
前記メタカオリンのBET比表面積が13〜18m2/gであり、
前記セメント100質量部に対して、前記高炉スラグ80〜300質量部、前記メタカオリン15〜100質量部、前記シリカフューム15〜100質量部、前記繊維0.5〜3.0質量部含む、
耐硫酸性セメント組成物。 - 前記シリカフュームのBET比表面積が10〜25m2/gである、
請求項1に記載の耐硫酸性セメント組成物。 - さらに細骨材を含み、前記セメント100質量部に対して、前記細骨材150〜375質量部含む、
請求項1又は請求項2に記載の耐硫酸性セメント組成物。 - 請求項1〜3のいずれか1項に記載の耐硫酸性セメント組成物と水とを含む、
耐硫酸性モルタル。 - 請求項4に記載の耐硫酸性モルタルを硬化して得られる、
耐硫酸性モルタル硬化体。
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