JP6634998B2 - 膨張弁 - Google Patents

Description

本発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用される膨張弁に関する。

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用される電気式の膨張弁が開示されている。この特許文献１の膨張弁は、冷媒回路を切替可能な冷凍サイクル装置に適用されており、絞り通路の一方の出入口側から他方の出入口側へ冷媒を順方向に流す際にも、他方の出入口側から一方の出入口側へ冷媒を逆方向に流す際にも冷媒減圧作用を発揮する、いわゆる両流し式の膨張弁として用いられている。

特開２００４−９３０３１号公報

ところで、特許文献１のような両流し式の膨張弁では、絞り通路における冷媒の流れ方向が変化すると、絞り通路の開度（すなわち、絞り部の通路面積）を変化させる弁体部が冷媒から受ける荷重も変化する。このため、弁体部を変位させる電動アクチュエータに同一の制御信号を出力していても、絞り通路における冷媒の流れ方向が変化すると、絞り通路の開度が変化して適切な冷媒減圧作用を発揮できなくなってしまうことがある。

本発明は、上記点に鑑み、内部を流通する冷媒の流れ方向によらず適切な冷媒減圧作用を発揮する膨張弁を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０、１０ａ）に適用されて、冷媒を流入出させる第１冷媒通路（２１１）、冷媒を流入出させる第２冷媒通路（２１２）、第１冷媒通路と第２冷媒通路と連通させる絞り通路（２１３）、および第１冷媒通路に連通する圧力空間（２１７）が形成されたボデー（２００、２００ａ）と、絞り通路の第１冷媒通路側に設けられた第１絞り部（２１３ａ）の第１通路面積、および絞り通路の第２冷媒通路側に設けられた第２絞り部（２１３ｂ）の第２通路面積を変化させる絞り弁体（２２０）と、を備え、
第１冷媒通路側から第２冷媒通路側へ冷媒を流す際には第１通路面積および第２通路面積のいずれか一方の通路面積を縮小させることによって減圧作用を発揮し、さらに、第２冷媒通路側から第１冷媒通路側へ冷媒を流す際には第１通路面積および第２通路面積のいずれか他方の通路面積を縮小させることによって減圧作用を発揮する膨張弁であって、
絞り弁体を変位させる駆動力を出力する電動式の駆動装置（２３０）と、絞り弁体に対して荷重を作用させる差圧応動機構（２４０）と、を備え、
絞り弁体は、第１通路面積を縮小させる側に変位するに伴って第２通路面積を拡大させる側に変位するように配置されており、差圧応動機構（２４０）は、圧力空間内の冷媒圧力から第２冷媒通路内の冷媒圧力を減算した圧力差（ΔＰ）が増加するに伴って一方の通路面積を縮小させる側の荷重を増加させるとともに、圧力差（ΔＰ）が減少するに伴って一方の通路面積を拡大させる側の荷重を増加させる膨張弁である。

これによれば、冷媒を第１冷媒通路（２１１）側から第２冷媒通路（２１２）側へ流して減圧させる際には、駆動装置（２３０）が、第１冷媒通路および第２通路面積のいずれか一方の通路面積を縮小させて他方の通路面積を拡大させるように絞り弁体（２２０）を変位させる。

この際、絞り通路（２１３）を流通する冷媒の動圧の作用によって、絞り弁体（２２０）が一方の通路面積を拡大させる側の荷重を受けても、圧力空間（２１７）内の冷媒圧力から第２冷媒通路（２１２）内の冷媒圧力を減算した圧力差（ΔＰ）が増加する。これにより、絞り弁体（２２０）が差圧応動機構（２４０）から受ける一方の通路面積を縮小させる側の荷重を増加させることができる。

従って、絞り弁体（２２０）が差圧応動機構（２４０）から受ける荷重によって、絞り弁体（２２０）が冷媒の動圧の作用によって受ける一方の通路面積を拡大させる側の荷重を打ち消すことができる。その結果、冷媒の動圧の作用によって、一方の通路面積が変化してしまうことを抑制することができる。

また、冷媒を第２冷媒通路（２１２）側から第１冷媒通路（２１１）側へ流して減圧させる際には、駆動装置（２３０）が、第１冷媒通路および第２通路面積のうち他方の通路面積を縮小させて一方の通路面積を拡大させるように絞り弁体（２２０）を変位させる。

この際、絞り通路（２１３）を流通する冷媒の動圧の作用によって、絞り弁体（２２０）が他方の通路面積を拡大させる側の荷重を受けても、圧力空間（２１７）内の冷媒圧力から第２冷媒通路（２１２）内の冷媒圧力を減算した圧力差（ΔＰ）が減少する。これにより、絞り弁体（２２０）が差圧応動機構（２４０）から受ける他方の通路面積を拡大させる側の荷重が減少させることができる。

従って、絞り弁体（２２０）が差圧応動機構（２４０）から受ける荷重によって、絞り弁体（２２０）が冷媒の動圧の作用によって受ける他方の通路面積を拡大させる側の荷重を打ち消すことができる。その結果、冷媒の動圧の作用によって、他方の通路面積が変化してしまうことを抑制することができる。

すなわち、本発明によれば、内部を流通する流れ方向によらず適切な冷媒減圧作用を発揮する膨張弁を提供することができる。

ここで、絞り弁体（２２０）は、第１通路面積を縮小させる側に変位するに伴って第２通路面積を拡大させる側に変位するように配置されているとは、必ずしも絞り弁体（２２０）が第２通路面積を拡大させる側に変位するに伴って第１通路面積を縮小させる側に変位することを意味するものではない。

すなわち、絞り弁体（２２０）が、第１通路面積を変化させる第１絞り弁体（２２１）、および第２通路面積を変化させる第２絞り弁体（２２２）を有し、第１絞り弁体（２２１）および第２絞り弁体（２２２）が、互いに別部材で形成されている際には、第１絞り弁体（２２１）が第１通路面積を縮小させる側に変位するに伴って第２絞り弁体（２２２）が第２通路面積を拡大させる側に変位するものであっても、第２絞り弁体（２２２）が第２通路面積を拡大させる側に変位するに伴って、第１絞り弁体（２２１）が第１通路面積を縮小させる側に変位することを意味するものではない。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷房モード時および第１除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの第２除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの第３除湿暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの暖房モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの除霜モード時の冷媒回路を示す全体構成図である。 第１実施形態の膨張弁にて冷媒を順方向に流す際の模式的な断面図である。 第１実施形態の膨張弁にて冷媒を逆方向に流す際の模式的な断面図である。 第１実施形態の車両用空調装置の電気制御部を示すブロック図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷房モード時における冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの第１除湿暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの第２除湿暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの第３除湿暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの暖房モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの除霜モード時の冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第２実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。 第２実施形態の膨張弁にて冷媒を順方向に流す際の模式的な断面図である。 第３実施形態の膨張弁にて冷媒を順方向に流す際の模式的な断面図である。

（第１実施形態）
図１〜図１４により、本発明の第１実施形態について説明する。本実施形態では、本発明に係る膨張弁２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両走行用の駆動力を走行用電動モータから得る電気自動車に搭載される車両用空調装置１に適用している。エジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱交換対象流体は、送風空気である。

エジェクタ式冷凍サイクル１０は、図１〜図５の全体構成図に示すように、加熱側エジェクタ１６および冷却側エジェクタ２２を備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置である。

エジェクタ式冷凍サイクル１０は、冷房モードの冷媒回路（図１参照）、第１除湿暖房モードの冷媒回路（図１参照）、第２除湿暖房モードの冷媒回路（図２参照）、第３除湿暖房モードの冷媒回路（図３参照）、暖房モードの冷媒回路（図４参照）、除霜モードの冷媒回路（図５参照）を切替可能に構成されている。図１〜図５では、それぞれの運転モードにおける冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。

冷房モードは、送風空気を冷却して車室内を冷房する運転モードである。第１除湿暖房モードは、冷却して除湿された送風空気を再加熱して車室内の除湿暖房を行う運転モードである。第２除湿暖房モードは、冷却して除湿された送風空気を第１除湿暖房モードよりも高い加熱能力で送風空気を再加熱して車室内の除湿暖房を行う運転モードである。第３除湿暖房モードは、冷却して除湿された送風空気を第２除湿暖房モードよりも高い加熱能力で送風空気を再加熱して車室内の除湿暖房を行う運転モードである。暖房モードは、送風空気を加熱して車室内を暖房する運転モードである。除霜モードは、後述する室外熱交換器１７に着霜が生じた際にこれを取り除くための運転モードである。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、車両ボンネット内に配置され、エジェクタ式冷凍サイクル１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機を採用している。圧縮機１１は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、室内凝縮器１２の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２は、後述する室内空調ユニット３０において送風空気の空気通路を形成するケーシング３１内に配置されている。室内凝縮器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と後述する室内蒸発器２３通過後の送風空気とを熱交換させて、高圧冷媒を熱源として送風空気を加熱する加熱用熱交換器である。室内空調ユニット３０の詳細については後述する。

室内凝縮器１２の冷媒出口には、第１三方継手１３ａの１つ流入出口側が接続されている。さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、後述するように、第２〜第６三方継手１３ｂ〜１３ｆを備えている。第２〜第６三方継手１３ｂ〜１３ｆの基本的構成は、第１三方継手１３ａと同様である。

これらの三方継手のうち、例えば、第３除湿暖房モード時の第１三方継手１３ａでは、３つの流入出口のうち１つが流入口として用いられ、残りの２つが流出口として用いられている。従って、第３除湿暖房モード時の第１三方継手１３ａは、流入口から流入した冷媒の流れを分岐して流出口から流出させる分岐部としての機能を果たす。

また、例えば、第３除湿暖房モード時の第５三方継手１３ｅでは、３つの流入出口のうち２つが流入口として用いられ、残りの１つが流出口として用いられている。従って、第３除湿暖房モード時の第５三方継手１３ｅは、２つの流入口から流入した冷媒を合流させて流出口から流出させる合流部としての機能を果たす。

第１三方継手１３ａの一方の流出口には、第２三方継手１３ｂの１つの流入出口側が接続されている。第１三方継手１３ａの一方の流出口側と第２三方継手１３ｂの１つの流入出口側とを接続する冷媒通路には、第１開閉弁１４ａが配置されている。

第１三方継手１３ａの他方の流出口には、後述する加熱側エジェクタ１６の加熱側ノズル部１６ａの入口側が接続されている。第１三方継手１３ａの他方の流出口側と加熱側ノズル部１６ａの入口側とを接続する冷媒通路には、第１流量調整弁１５ａが配置されている。

第１開閉弁１４ａは、第１三方継手１３ａの一方の流出口から第２三方継手１３ｂの１つの流入出口へ至る冷媒通路を開閉する電磁弁である。さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、後述するように、第２、第３開閉弁１４ｂ、１４ｃを備えている。第２、第３開閉弁１４ｂ、１４ｃの基本的構成は、第１開閉弁１４ａと同様である。

これらの第１〜第３開閉弁１４ａ〜１４ｃは、冷媒通路を開閉することで、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１〜第３開閉弁１４ａ〜１４ｃは、冷媒回路切替装置としての機能を果たす。第１〜第３開閉弁１４ａ〜１４ｃは、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

第１流量調整弁１５ａは、冷媒通路の開度を変化させる弁体と、この弁体の開度を変化させる電動アクチュエータ（具体的には、ステッピングモータ）とを有して構成される電気式の可変絞り機構である。第１流量調整弁１５ａは、少なくとも暖房モード時に、加熱側エジェクタ１６の加熱側ノズル部１６ａへ流入する冷媒の流量や比エンタルピを調整する加熱側流量調整弁としての機能を果たす。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、後述するように、第２〜第４流量調整弁１５ｂ〜１５ｄを備えている。第２〜第４流量調整弁１５ｂ〜１５ｄの基本的構成は、第１流量調整弁１５ａと同様である。

これらの第１〜第４流量調整弁１５ａ〜１５ｄは、弁開度を全開にすることで流量調整作用および冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒通路を閉塞する全閉機能を有している。

そして、この全開機能および全閉機能により、第１〜第４流量調整弁１５ａ〜１５ｄは、各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１〜第４流量調整弁１５ａ〜１５ｄは、第１〜第３開閉弁１４ａ〜１４ｃとともに、冷媒回路切替装置としての機能を兼ね備えている。第１〜第４流量調整弁１５ａ〜１５ｄは、空調制御装置４０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される。

第２三方継手１３ｂの別の流入出口には、第３三方継手１３ｃの１つの流入出口側が接続されている。第２三方継手１３ｂの別の流入出口側と第３三方継手１３ｃの１つの流入出口側とを接続する冷媒通路には、第２流量調整弁１５ｂが配置されている。第２三方継手１３ｂのさらに別の流入出口には、膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４の一方の出入口２１４ａ側が接続されている。

第３三方継手１３ｃの別の流入出口には、膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５の出入口２１５ａ側が接続されている。第３三方継手１３ｃのさらに別の流入出口には、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口側が接続されている。

室外熱交換器１７は、車両ボンネット内に配置されて、内部を流通する冷媒と図示しない送風ファンから送風された外気とを熱交換させる熱交換器である。室外熱交換器１７は、冷房モードおよび第１除湿暖房モードでは、高圧冷媒を放熱させる放熱器として機能する。さらに、室外熱交換器１７は、第２除湿暖房モード、第３除湿暖房モード、および暖房モードでは、冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。

室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口には、膨張弁２０の主冷媒通路２１０の一方の出入口２１１ａ側が接続されている。膨張弁２０は、主冷媒通路２１０を形成する絞り通路２１３を流通する冷媒を減圧させる電動式の膨張弁に、内部に形成された複数（本実施形態では２つ）の副冷媒通路を開閉する開閉弁を一体化させた統合型の膨張弁である。従って、膨張弁２０は、統合弁と表現することもできる。

さらに、この膨張弁２０は、絞り通路２１３の一方（本実施形態では、後述する第１冷媒通路２１１側）の出入口側から他方（本実施形態では、後述する第２冷媒通路２１２側）の出入口側へ冷媒を順方向に流す際にも、絞り通路２１３の他方の出入口側から一方の出入口側へ冷媒を逆方向に流す際にも冷媒減圧作用を発揮させる、いわゆる両流し式の膨張弁として用いられている。

膨張弁２０の詳細構成については、図６、図７を用いて説明する。図６は、太実線矢印で示すように、冷媒を絞り通路２１３の順方向に流す際に冷媒減圧作用を発揮する状態になっている膨張弁２０の模式的な断面図である。図７は、太実線矢印で示すように、冷媒を絞り通路２１３の逆方向に流す際に冷媒減圧作用を発揮する状態になっている膨張弁２０の模式的な断面図である。

膨張弁２０は、金属製あるいは樹脂製の複数の構成部材を組み合わせることによって、角柱状あるいは円柱状に形成されたボデー２００を備えている。ボデー２００は、膨張弁２０の外殻を形成するとともに、内部に絞り弁体２２０、差圧応動部材２４０、第１通路開閉弁２２４、第２通路開閉弁２２５等を収容するハウジングとしての機能を果たす。

ボデー２００の内部には、第１冷媒通路２１１、第２冷媒通路２１２、絞り通路２１３、第１副冷媒通路２１４、第２副冷媒通路２１５、および圧力連通路２１６といった冷媒通路、並びに、圧力空間２１７等が形成されている。

第１冷媒通路２１１および第２冷媒通路２１２は、冷媒を流入出させるための冷媒通路である。絞り通路２１３は、第１冷媒通路２１１と第２冷媒通路は２１２とを連通させる冷媒通路である。この絞り通路２１３の内部空間は、円柱状に形成されている。圧力連通路２１６は、第１冷媒通路２１１と圧力空間２１７とを連通させる冷媒通路である。

第１冷媒通路２１１、絞り通路２１３、第２冷媒通路２１２は、この順に連通して主冷媒通路２１０を形成している。主冷媒通路２１０は、室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口と後述する加熱側アキュムレータ１９の一方の液相冷媒流入出口とを接続する冷媒通路となる。

また、ボデー２００には、室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口側が接続される第１冷媒通路２１１側の出入口２１１ａ、および加熱側アキュムレータ１９の一方の液相冷媒流入出口側が接続される第２冷媒通路２１２側の出入口２１２ａが形成されている。第１冷媒通路２１１側の出入口２１１ａは主冷媒通路２１０の一方の出入口となり、第２冷媒通路２１２側の出入口２１２ａは主冷媒通路２１０の他方の出入口となる。

主冷媒通路２１０の内部には、絞り通路２１３の通路面積を変化させて、膨張弁２０の絞り開度を変化させる金属製あるいは樹脂製の絞り弁体２２０が配置されている。絞り弁体２２０は、絞り通路２１３の第１冷媒通路２１１側に設けられた第１絞り部２１３ａの第１通路面積、および絞り通路２１３の第２冷媒通路２１２側に設けられた第２絞り部２１３ｂの第２通路面積を変化させるものである。

より具体的には、本実施形態の絞り弁体２２０は、いずれも円錐台状に形成された第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２の２つの弁体を有している。第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２は、互いに別部材で形成されている。また、本実施形態では、冷媒を順方向に流す際には、第２通路面積（一方の通路面積）を変化させ、逆方向に流す際には、第１通路面積（他方の通路面積）を変化させる。

第１絞り弁体２２１は、第１絞り部２１３ａの第１通路面積を変化させるものである。また、第１絞り部２１３ａは、絞り通路２１３の第１冷媒通路２１１側の開口部である。第１絞り弁体２２１の中心軸は、絞り通路２１３の中心軸と同軸上に配置されている。第１絞り弁体２２１は、第１冷媒通路２１１側から第１絞り部２１３ａへ近づくことによって第１通路面積を縮小させる。

第２絞り弁体２２２は、第２絞り部２１３ｂの第２通路面積を変化させるものである。また、第２絞り部２１３ｂは、絞り通路２１３の第２冷媒通路２１２側の開口部である。第２絞り弁体２２１の中心軸は、絞り通路２１３の中心軸と同軸上に配置されている。第２絞り弁体２２１は、第２冷媒通路２１２側から第２絞り部２１３ｂへ近づくことによって第２通路面積を縮小させる。

従って、絞り通路２１３の第１冷媒通路２１１側に設けられた第１絞り部２１３ａとは、第２絞り部２１３ｂよりも第１冷媒通路２１１の近くに設けられた第１絞り部２１３ａを意味している。また、絞り通路２１３の第２冷媒通路２１２側に設けられた第２絞り部２１３ｂとは、第１絞り部２１３ａよりも第２冷媒通路２１２の近くに設けられた第２絞り部２１３ｂを意味している。

第１絞り弁体２２１と第２絞り弁体２２２との間には、円柱状に形成された連結棒２２３が配置されている。連結棒２２３は、第１絞り弁体２２１の頂部側と第２絞り弁体２２２の頂部側との間に配置されている。

より詳細には、連結棒２２３の一方の端部は、第１絞り弁体２２１に結合されている。連結棒２２３の他方の端部は第２絞り弁体２２２に当接しているものの、第２絞り弁体２２２から分離することができる。連結棒２２３の中心軸は、絞り通路２１３の中心軸と同軸上に配置されており、第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２の変位方向に延びている。

第１絞り弁体２２１は、駆動装置２３０に連結されている。駆動装置２３０は、第１絞り弁体２２１を絞り通路２１３および連結棒２２３の中心軸方向へ変位させるための駆動力を出力する電動アクチュエータ（具体的には、ステッピングモータ）である。駆動装置２３０は、空調制御装置４０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される。駆動装置２３０は、ボデー２００の外部に配置されている。

従って、駆動装置２３０は、制御信号に応じて第１絞り弁体２２１を変位させて第１通路面積を変化させることができる。

第２絞り弁体２２２は、差圧応動部材２４０に一体的に形成されていることで、差圧応動部材２４０に連結されている。差圧応動部材２４０は、第２絞り弁体２２２に対して、圧力空間２１７内の冷媒圧力から第２冷媒通路２１２内の冷媒圧力を減算した圧力差ΔＰに応じた荷重を作用させる差圧応動機構を構成するものである。

ここで、圧力差ΔＰは、第１冷媒通路２１１内の冷媒圧力から第２冷媒通路２１２内の冷媒圧力を減算した値である。従って、冷媒を絞り通路２１３の順方向に流す際には、圧力差ΔＰは正の値となって増加しやすい。一方、冷媒を絞り通路２１３の逆方向に流す際には、圧力差ΔＰは負の値となって減少しやすい。

差圧応動部材２４０は、略円柱状に形成されており、ボデー２００の内部に形成された円柱状空間内に収容されている。より詳細には、差圧応動部材２４０は、この円柱状空間内に、第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２の変位方向へ摺動可能に嵌め込まれている。なお、差圧応動部材２４０とボデー２００との隙間には、Ｏリング等のシール部材が配置されており、この隙間から冷媒が漏れることはない。

差圧応動部材２４０が嵌め込まれた円柱状空間は、第２冷媒通路２１２と圧力空間２１７とを連通させるように形成されている。このため、差圧応動部材２４０の第２冷媒通路２１２側の面は、第２冷媒通路２１２内に露出して、第２冷媒通路２１２内の冷媒の圧力を受ける。また、差圧応動部材２４０の圧力空間２１７側の面は、圧力空間２１７内に露出して、圧力空間２１７内の冷媒の圧力を受ける。

従って、差圧応動部材２４０は、圧力空間２１７内の冷媒圧力から第２冷媒通路２１２内の冷媒圧力を減算した圧力差ΔＰが増加するに伴って、第２絞り弁体２２２を第２絞り部２１３ｂに近づけて第２通路面積を縮小させる側の荷重を増加させる。一方、圧力差ΔＰが減少するに伴って、第２絞り弁体２２２を第２絞り部２１３ｂから遠ざけて第２通路面積を拡大させる側の荷重を増加させる。

さらに、差圧応動部材２４０は、弾性部材であるコイルバネ２４１の荷重を受けている。このコイルバネ２４１は、差圧応動部材２４０に対して、第２絞り弁体２２２を第２絞り部２１３ｂに近づけて第２通路面積を縮小させる側の荷重を作用させている。

ここで、前述の如く、第１絞り弁体２２１は、駆動装置２３０に連結されており、第１絞り弁体２２１と第２絞り弁体２２２との間には連結棒２２３が配置されている。従って、駆動装置２３０が第１通路面積を縮小させる側に第１絞り弁体２２１を変位させると、第２絞り弁体２２２も第２通路面積を拡大させる側に変位する。

その一方で、第２絞り弁体２２２は連結棒２２３から離れることができるので、差圧応動部材２４０が第２通路面積を拡大させる側に第２絞り弁体２２２を変位させたとしても、必ずしも、第１絞り弁体２２１は、第２絞り弁体２２２に連動して第１通路面積を縮小させる側に変位するわけではない。

第１副冷媒通路２１４は、第２三方継手１３ｂの１つの流入出口（すなわち、室内凝縮器１２の冷媒出口）側と第４三方継手１３ｄの１つの流入出口（すなわち、後述する電気式三方弁２１の入口）側とを接続する冷媒通路である。このため、ボデー２００には、第２三方継手１３ｂの１つの流入出口側が接続される第１副冷媒通路２１４の一方の出入口２１４ａ、および第４三方継手１３ｄの１つの流入出口側が接続される第１副冷媒通路２１４の他方の出入口２１４ｂが形成されている。

第１副冷媒通路２１４の内部には、第１副冷媒通路２１４を開閉する第１通路開閉弁２２４が配置されている。第１通路開閉弁２２４は、差圧応動部材２４０から出力される機構側駆動力（すなわち、荷重）によって第１副冷媒通路２１４を開閉するものである。第１通路開閉弁２２４には、連結部材２４２を介して、機構側駆動力が伝達される。

第１通路開閉弁２２４は、第１通路主開閉弁２２４ａ、第１パイロット弁２２４ｂ、第１コイルバネ２２４ｃを有している。第１通路主開閉弁２２４ａは、円板状に形成されて、第１副冷媒通路２１４内に形成された円環状のシート部に当接することによって第１副冷媒通路２１４を閉じ、シート部から離れることによって第１副冷媒通路２１４を開く主開閉弁である。

第１パイロット弁２２４ｂは、第１通路主開閉弁２２４ａの表裏を貫通するように形成された均圧孔２２４ｄを開閉するパイロット弁である。第１パイロット弁２２４ｂには、連結部材２４２の一方の端部が結合されている。

第１コイルバネ２２４ｃは、第１通路主開閉弁２２４ａに対して、第１副冷媒通路２１４を開く側の荷重を作用させる弾性部材である。同時に、第１コイルバネ２２４ｃは、第１通路主開閉弁２２４ａに対して、第１パイロット弁２２４ｂに近づく側、すなわち均圧孔２２４ｄが閉塞される側の荷重を作用させる弾性部材である。

第１通路主開閉弁２２４ａとシート部との接触部には、当該接触部からの冷媒の漏れを抑制するシール部材が配置されている。また、第１パイロット弁２２４ｂと第１通路主開閉弁２２４ａとの接触部には、当該接触部からの冷媒の漏れを抑制するシール部材が配置されている。これらのシール部材としては、円環状のゴム製のパッキン等を採用することができる。

連結部材２４２の他方の端部は、差圧応動部材２４０の当接部２４０ａに当接するように配置されている。従って、連結部材２４２は、当接部２４０ａから離れることができる。さらに、連結部材２４２は、弾性部材であるコイルバネ２４３の荷重を受けている。コイルバネ２４３は、連結部材２４２に対して、第１通路開閉弁２２４が第１副冷媒通路２１４を閉じる方向の荷重をかけるものである。

従って、差圧応動部材２４０が第２通路面積を拡大させる側に変位し、差圧応動部材２４０の当接部２４０ａが連結部材２４２の他方の端部に当接すると、連結部材２４２を介して、機構側駆動力が第１パイロット弁２２４ｂへ伝達される。これにより、第１パイロット弁２２４ｂが第１通路主開閉弁２２４ａの均圧孔２２４ｄを開く。

そして、第１通路主開閉弁２２４ａの上流側冷媒と下流側冷媒との圧力差が縮小すると、第１コイルバネ２２４ｃの荷重によって第１通路主開閉弁２２４ａがシート部から離れる。これにより、 図７に示すように、第１通路開閉弁２２４が第１副冷媒通路２１４を開く。

一方、差圧応動部材２４０が第２通路面積を縮小させる側に変位して、第１パイロット弁２２４ｂへ伝達される第１副冷媒通路２１４を開く側の荷重が減少すると、コイルバネ２４３の作用によって、第１通路主開閉弁２２４ａがシート部に当接する。これにより、第１通路開閉弁２２４が第１副冷媒通路２１４を閉じる。

さらに、差圧応動部材２４０が第２通路面積を縮小させる側に変位すると、連結部材２４２の他方の端部が当接部２４０ａから離れ、図６に示すように、空隙部２１８が形成される。これにより、第１通路開閉弁２２４が第１副冷媒通路２１４を閉じた状態であっても、差圧応動部材２４０は、第２絞り弁体２２２を変位させて第２通路面積を調整することができる。

第２副冷媒通路２１５は、第３三方継手１３ｃの１つの流入出口（すなわち、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口）側と加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃ側とを接続する冷媒通路である。このため、ボデー２００には、第２三方継手１３ｃの１つの流入出口側が接続される第２副冷媒通路２１５の一方の出入口２１５ａ、および加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃ側が接続される第２副冷媒通路２１５の他方の出入口２１５ｂが形成されている。

第２副冷媒通路２１５内には、第２副冷媒通路２１５を開閉する第２通路開閉弁２２５が配置されている。第２通路開閉弁２２５の基本的構成は第１通路開閉弁２２４と同様である。従って、第２通路開閉弁２２５は、第２通路主開閉弁２２５ａ、第２パイロット弁２２５ｂ、第２コイルバネ２２５ｃ等を有している。第２通路主開閉弁２２５ａには、均圧孔２２５ｄが形成されている。

そして、差圧応動部材２４０が第２通路面積を拡大させる側に第２絞り弁体２２２を変位させると、第２通路開閉弁２２５が第２副冷媒通路２１５を開く。一方、差圧応動部材２４０が第２通路面積を縮小させる側に第２絞り弁体２２２を変位させると、第２通路開閉弁２２５が第２副冷媒通路２１５を閉じる。

次に、図１〜図５に示す加熱側エジェクタ１６は、少なくとも第３除湿暖房モードおよび暖房モード時に、室内凝縮器１２から流出した冷媒を減圧させる冷媒減圧装置としての機能を果たす。さらに、加熱側エジェクタ１６は、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１７から流出した冷媒を吸引して輸送する冷媒輸送装置としての機能を果たす。

より具体的には、加熱側エジェクタ１６は、加熱側ノズル部１６ａおよび加熱側ボデー部１６ｂを有している。加熱側ノズル部１６ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る形状の金属製（本実施形態では、ステンレス製）の略円筒状部材で形成されている。加熱側ノズル部１６ａは、内部に形成された冷媒通路にて冷媒を等エントロピ的に減圧させるものである。

加熱側ノズル部１６ａの内部に形成された冷媒通路には、通路断面積が最も縮小した喉部（最小通路面積部）が形成され、さらに、この喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かうに伴って冷媒通路面積が拡大する末広部が形成されている。つまり、加熱側ノズル部１６ａは、ラバールノズルとして構成されている。

さらに、本実施形態では、加熱側ノズル部１６ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常作動時に、冷媒噴射口から噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、加熱側ノズル部１６ａを先細ノズルで構成してもよい。

加熱側ボデー部１６ｂは、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）の円筒状部材で形成されており、内部に加熱側ノズル部１６ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、加熱側エジェクタ１６の外殻を形成するものである。より具体的には、加熱側ノズル部１６ａは、加熱側ボデー部１６ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、加熱側ノズル部１６ａと加熱側ボデー部１６ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。

また、加熱側ボデー部１６ｂの外周面のうち、加熱側ノズル部１６ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通して加熱側ノズル部１６ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた加熱側冷媒吸引口１６ｃが形成されている。

加熱側冷媒吸引口１６ｃは、加熱側ノズル部１６ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１７から流出した冷媒を、膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５および逆止弁１８を介して、加熱側エジェクタ１６の内部へ吸引する貫通穴である。

逆止弁１８は、膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５の出入口２１５ｂと加熱側冷媒吸引口１６ｃとを接続する冷媒通路に配置されている。この逆止弁１８は、加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃ側から膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５の出入口２１２ａ側へ冷媒が流れること禁止して、第２副冷媒通路２１５の出入口２１５ｂ側から加熱側冷媒吸引口１６ｃ側へ冷媒が流れることを許容するものである。

加熱側ボデー部１６ｂの内部には、加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引された吸引冷媒を加熱側ノズル部１６ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路、および吸引通路を介して加熱側エジェクタ１６の内部へ流入した吸引冷媒と噴射冷媒とを混合させて昇圧させる加熱側昇圧部である加熱側ディフューザ部１６ｄが形成されている。

加熱側ディフューザ部１６ｄは、吸引通路の出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。

加熱側ディフューザ部１６ｄの冷媒出口には、加熱側アキュムレータ１９の流入口側が接続されている。加熱側アキュムレータ１９は、加熱側エジェクタ１６の加熱側ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒の気液を分離する加熱側気液分離部である。加熱側アキュムレータ１９には、分離された気相冷媒を流出させるための気相冷媒流出口と、分離された液相冷媒を流入出させるための２つの液相冷媒流入出口が設けられている。

加熱側アキュムレータ１９の気相冷媒流出口には、第５三方継手１３ｅの一方の流入口が接続されている。加熱側アキュムレータ１９の気相冷媒流出口と第５三方継手１３ｅの一方の流入口とを接続する冷媒通路には、第２開閉弁１４ｂが配置されている。加熱側アキュムレータ１９の一方の液相冷媒流入出口には、膨張弁２０の主冷媒通路２１０の他方の出入口２１２ａ側が接続されている。

加熱側アキュムレータ１９の他方の液相冷媒流入出口には、前述した膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４の他方の出入口２１４ｂ側が接続された第４三方継手１３ｄの別の流入出口側が接続されている。加熱側アキュムレータ１９の他方の液相冷媒流入出口と第４三方継手１３ｄとを接続する冷媒通路には、第３開閉弁１４ｃが配置されている。

第４三方継手１３ｄのさらに別の流入出口には、電気式三方弁２１の入口側が接続されている。第４三方継手１３ｄのさらに別の流入出口側と電気式三方弁２１の入口側とを接続する冷媒通路には、第３流量調整弁１５ｃが配置されている。

電気式三方弁２１は、膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４の他方の出入口２１４ｂ側と冷却側エジェクタ２２の冷却側ノズル部２２ａ側とを接続する冷媒回路、および第１副冷媒通路２１４の他方の出入口２１４ｂ側と室内蒸発器２３の冷媒入口側とを接続する冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置である。電気式三方弁２１は、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

冷却側エジェクタ２２の基本的構成は、加熱側エジェクタ１６と同様である。従って、冷却側エジェクタ２２は、冷却側ノズル部２２ａ、冷却側ボデー２２ｂを有している。そして、冷却側ボデー２２ｂには、冷却側冷媒吸引口２２ｃ、冷却側昇圧部である冷却側ディフューザ部２２ｄが形成されている。

冷却側ディフューザ部２２ｄの冷媒出口には、冷却側アキュムレータ２４の入口側が接続されている。冷却側アキュムレータ２４は、冷却側エジェクタ２２の冷却側ディフューザ部２２ｄから流出した冷媒の気液を分離する冷却側気液分離部である。冷却側アキュムレータ２４には、分離された気相冷媒を流出させるための気相冷媒流出口と、分離された液相冷媒を流出させるための液相冷媒流出口が設けられている。

冷却側アキュムレータ２４の気相冷媒流出口には、前述した第５三方継手１３ｅの他方の流入口が接続されている。第５三方継手１３ｅの流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。冷却側アキュムレータ２４の液相冷媒流出口には、第６三方継手１３ｆの一つの流入口側が接続されている。

冷却側アキュムレータ２４の液相冷媒流出口側と第６三方継手１３ｆの一つの流入口側とを接続する冷媒通路には、第４流量調整弁１５ｄが配置されている。第６三方継手１３ｆの別の流入口には、前述した電気式三方弁２１の１つの流出口側が接続されている。第６三方継手１３ｆの流出口には、室内蒸発器２３の冷媒入口側が接続されている。

室内蒸発器２３は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内であって、前述した室内凝縮器１２よりも空気流れ上流側に配置されている。室内蒸発器２３は、第４流量調整弁１５ｄにて減圧された低圧冷媒を送風空気と熱交換させて蒸発させ、吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。室内蒸発器２３の冷媒出口側には、冷却側エジェクタ２２の冷却側冷媒吸引口２２ｃ側が接続されている。

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、エジェクタ式冷凍サイクル１０によって温度調整された送風空気を車室内へ吹き出すためのもので、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側（車室内）に配置されている。室内空調ユニット３０は、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、室内蒸発器２３、室内凝縮器１２、およびエアミックスドア３４等を収容して構成されている。

ケーシング３１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成するもので、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケーシング３１内の送風空気流れ最上流側には、ケーシング３１内へ内気（車室内空気）および外気（車室外空気）を導入する内外気切替装置３３が配置されている。

内外気切替装置３３は、ケーシング３１内へ内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の風量と外気の風量との風量割合を連続的に変化させるものである。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動され、この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

内外気切替装置３３の送風空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する送風機（ブロワ）３２が配置されている。この送風機３２は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機であって、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転数（送風量）が制御される。

送風機３２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器２３および室内凝縮器１２が、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器２３は、室内凝縮器１２よりも送風空気流れ上流側に配置されている。さらに、室内蒸発器２３の空気流れ下流側であって、かつ、室内凝縮器１２の送風空気流れ上流側には、室内蒸発器２３通過後の送風空気のうち、室内凝縮器１２を通過させる風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。

また、室内凝縮器１２の空気流れ下流側には、室内凝縮器１２にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気と室内凝縮器１２を迂回して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間３５が設けられている。さらに、ケーシング３１の送風空気流れ最下流部には、混合空間３５にて混合された送風空気（空調風）を、空調対象空間である車室内へ吹き出す開口穴が設けられている。

具体的には、この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

従って、エアミックスドア３４が、室内凝縮器１２を通過させる風量と室内凝縮器１２を迂回させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度が調整されることになる。

つまり、エアミックスドア３４は、車室内へ送風される空調風の温度を調整する温度調整部としての機能を果たす。なお、エアミックスドア３４は、エアミックスドア駆動用の電動アクチュエータによって駆動され、この電動アクチュエータは、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス開口穴の開口面積を調整するフェイスドア、フット開口穴の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ開口穴の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、開口穴モードを切り替える開口穴モード切替装置を構成するものであって、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。なお、この電動アクチュエータも、空調制御装置４０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

吹出口モード切替装置によって切り替えられる吹出口モードとしては、具体的に、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。

フェイスモードは、フェイス吹出口を全開してフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。フットモードは、フット吹出口を全開するとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。

さらに、乗員が操作パネル５０に設けられた吹出モード切替スイッチをマニュアル操作することによって、デフロスタ吹出口を全開してデフロスタ吹出口から車両フロント窓ガラス内面に空気を吹き出すデフロスタモードとすることもできる。

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置４０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１４ａ〜１４ｃ、１５ａ〜１５ｄ、２０、２１、３２等の作動を制御する。

また、空調制御装置４０の入力側には、図８のブロック図に示すように、内気温センサ４１、外気温センサ４２、日射センサ４３、室外熱交換器温度センサ４４、吐出温度センサ４５、室内蒸発器温度センサ４６、空調風温度センサ４７等が接続されている。そして、空調制御装置４０には、これらのセンサ群の検出信号が入力される。

内気温センサ４１は、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ４２は、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ４３は、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。室外熱交換器温度センサ４４は、室外熱交換器における冷媒の温度（室外熱交換器温度）Ｔｏｕｔを検出する室外熱交換器温度検出部である。吐出温度センサ４５は、圧縮機１１の吐出冷媒温度Ｔｄを検出する吐出温度検出部である。室内蒸発器温度センサ４６は、室内蒸発器２３における冷媒蒸発温度（室内蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。空調風温度センサ４７は、混合空間から車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

さらに、空調制御装置４０の入力側には、図８に示すように、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル５０が接続され、この操作パネル５０に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル５０に設けられた各種操作スイッチとしては、オートスイッチ、冷房スイッチ（Ａ／Ｃスイッチ）、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ、吹出モード切替スイッチ等がある。

オートスイッチは、車両用空調装置１の自動制御運転を設定あるいは解除する入力部である。冷房スイッチ（Ａ／Ｃスイッチ）は、車室内の冷房を行うことを要求する入力部である。風量設定スイッチは、送風機３２の風量をマニュアル設定する入力部である。温度設定スイッチは、車室内の目標温度Ｔｓｅｔをマニュアル設定する入力部である。吹出モード切替スイッチは吹出モードをマニュアル設定する入力部である。

なお、本実施形態の空調制御装置４０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。

例えば、空調制御装置４０のうち、圧縮機１１の冷媒吐出能力（圧縮機１１の回転数）を制御する構成は、吐出能力制御部を構成している。また、第１〜第３開閉弁１４ａ〜１４ｃ等の冷媒回路切替装置の作動を制御する構成は、冷媒回路制御部を構成している。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。前述の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷房モード、第１除湿暖房モード、第２除湿暖房モード、第３除湿暖房モード、暖房モード、除霜モードの運転を切り替えることができる。

これらの運転モードの切り替えは、空調制御装置４０の記憶回路に予め記憶された空調制御プログラムが実行されることによって行われる。空調制御プログラムは、操作パネル５０のオートスイッチが投入（ＯＮ）された際に実行される。

より具体的には、空調制御プログラムのメインルーチンでは、上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および各種空調操作スイッチからの操作信号を読み込む。そして、読み込んだ検出信号および操作信号の値に基づいて、車室内へ吹き出す吹出空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを、以下数式Ｆ１に基づいて算出する。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ａｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
なお、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内設定温度、Ｔｒは内気センサによって検出された車室内温度（内気温）、Ｔａｍは外気センサによって検出された外気温、Ａｓは日射センサによって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。

さらに、操作パネル５０の冷房スイッチが投入されており、かつ、目標吹出温度ＴＡＯが予め定めた冷房基準温度αよりも低くなっている場合には、冷房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、外気温Ｔａｍが予め定めた除湿暖房基準温度βよりも高くなっており、さらに、室外熱交換器温度センサ４４によって検出された室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっている場合には、第１除湿暖房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、外気温Ｔａｍが除湿暖房基準温度βよりも高くなっており、さらに、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっている場合には、第２除湿暖房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、かつ、外気温Ｔａｍが除湿暖房基準温度β以下になっている場合には、第３除湿暖房モードでの運転を実行する。

また、冷房スイッチが投入されていない場合には、暖房モードでの運転を実行する。さらに、暖房モードの実行中等に室外熱交換器１７に着霜が生じた際には、これを取り除くための除霜運転を行う。

これにより、本実施形態の車両用空調装置１では、主に夏季のように比較的外気温が高い場合に、冷房モードでの運転を実行している。また、主に早春季あるいは初冬季等に、第１〜第３除湿暖房モードでの運転を実行している。また、主に冬季のように比較的外気温が低い場合に、暖房モードでの運転を実行している。以下に各運転モードにおける作動を説明する。

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、第１開閉弁１４ａを開き、第２開閉弁１４ｂを閉じ、第３開閉弁１４ｃを開く。また、第１流量調整弁１５ａを全閉とし、第２流量調整弁１５ｂを全開とし、第３流量調整弁１５ｃを全開とし、第４流量調整弁１５ｄを減圧作用を発揮する絞り状態とする。また、第３流量調整弁１５ｃの出口側と冷却側エジェクタ２２の冷却側ノズル部２２ａとを接続するように電気式三方弁２１の作動を制御する。

さらに、空調制御装置４０は、第１絞り部２１３ａを全開、すなわち第１通路面積が最大となるように膨張弁２０の駆動装置２３０の作動を制御する。

ここで、冷房モードでは、膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから高圧冷媒が流入し、絞り通路２１３の順方向に冷媒が流れる。このため、圧力空間２１７内の冷媒圧力も高圧冷媒と同等となる。その結果、図６に示すように、差圧応動部材２４０が第２冷媒面積を縮小させる側へ第２絞り弁体２２２を変位させる。さらに、第１通路開閉弁２２４が第１副冷媒通路２１４を閉じ、第２通路開閉弁２２５が第２副冷媒通路２１５を閉じる。

従って、冷房モードでは、図１の実線矢印に示すように、圧縮機１１（→室内凝縮器１２→第２流量調整弁１５ｂ）→室外熱交換器１７→膨張弁２０→加熱側アキュムレータ１９（→第３流量調整弁１５ｃ）→冷却側エジェクタ２２→冷却側アキュムレータ２４→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、冷却側アキュムレータ２４→室内蒸発器２３→冷却側エジェクタ２２の順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、次のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、室内蒸発器２３の目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定する。この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯは、室内蒸発器２３の着霜を抑制可能に決定された基準着霜防止温度（例えば、１℃）以上となるように決定される。

そして、この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯと室内蒸発器温度センサ４６によって検出された室内蒸発器温度Ｔｅｆｉｎとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて室内蒸発器温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。

また、第４流量調整弁１５ｄの絞り開度、すなわち第４流量調整弁１５ｄへ出力される制御信号（制御パルス）については、予め空調制御装置４０に記憶された冷房用基準開度となるように決定される。

また、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の空気通路を閉塞し、室内蒸発器２３通過後の送風空気の全流量が室内凝縮器１２を迂回して流れるように決定される。

そして、上記の如く決定された制御信号等を各種制御対象機器へ出力する。その後、車両用空調装置１の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、上述の検出信号および操作信号の読み込み→目標吹出温度ＴＡＯの算出→各種制御対象機器の作動状態決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。なお、このような制御ルーチンの繰り返しは、他の運転モード時にも同様に行われる。

従って、冷房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図９のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図９のａ９点）が、室内凝縮器１２へ流入する。この際、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の空気通路を閉塞しているので、室内凝縮器１２へ流入した冷媒は、殆ど送風空気と熱交換することなく室内凝縮器１２から流出する。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ、第１開閉弁１４ａ、第２三方継手１３ｂ、全開となっている第２流量調整弁１５ｂ、および第３三方継手１３ｃを介して、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口へ流入する。室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、室外熱交換器１７にて送風ファンから送風された外気へ放熱して凝縮する（図９のａ９点→ｅ９点）。

室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口から流出した冷媒は、膨張弁２０の一方の出入口２１１ａへ流入する。膨張弁２０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３の第２絞り部２１３ｂにて減圧される（図９のｅ９点→ｆ９点）。第２絞り部２１３ｂにて減圧された冷媒は、膨張弁２０の他方の出入口２１２ａから流出する。

膨張弁２０の他方の出入口２１２ａから流出した冷媒は、加熱側アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。加熱側アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒は、第４三方継手１３ｄ、全開となっている第３流量調整弁１５ｃ、および電気式三方弁２１を介して、冷却側エジェクタ２２の冷却側ノズル部２２ａへ流入する。

冷却側ノズル部２２ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図９のｆ９点→ｉ９点）。そして、冷却側ノズル部２２ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、室内蒸発器２３の冷媒出口から流出した冷媒が、冷却側エジェクタ２２の冷却側冷媒吸引口２２ｃから吸引される。

冷却側ノズル部２２ａから噴射された噴射冷媒および冷却側エジェクタ２２の冷却側冷媒吸引口２２ｃから吸引された吸引冷媒は、冷却側ディフューザ部２２ｄへ流入する（図９のｉ９→ｋ９点、ｑ９点→ｋ９点）。

冷却側ディフューザ部２２ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図９のｋ９点→ｍ９点）。冷却側ディフューザ部２２ｄから流出した冷媒は冷却側アキュムレータ２４へ流入して気液分離される。

冷却側アキュムレータ２４にて分離された液相冷媒（図９のｏ９点）は、絞り状態となっている第４流量調整弁１５ｄへ流入して減圧される（図９のｏ９点→ｐ９点）。第４流量調整弁１５ｄにて減圧された冷媒は、第６三方継手１３ｆを介して、室内蒸発器２３の冷媒入口から流入し、送風機３２から送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図９のｐ９点→ｑ９点）。これにより、送風空気が冷却される。

一方、冷却側アキュムレータ２４にて分離された気相冷媒（図９のｎ９点）は、第５三方継手１３ｅを介して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図９のｎ９点→ａ９点）。

従って、冷房モードでは、室内蒸発器２３にて冷却された送風空気を、室内凝縮器１２にて再加熱することなく車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

さらに、冷房モードでは、冷却側エジェクタ２２の冷却側ディフューザ部２２ｄにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、蒸発器として機能する熱交換器（冷房モードでは、室内蒸発器２３）における冷媒蒸発圧力と圧縮機１１の吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数ＣＯＰを向上させることができる。

（ｂ）第１除湿暖房モード
第１除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１開閉弁１４ａを開き、第２開閉弁１４ｂを閉じ、第３開閉弁１４ｃを開く。また、第１流量調整弁１５ａを全閉とし、第２流量調整弁１５ｂを絞り状態とし、第３流量調整弁１５ｃを全開とし、第４流量調整弁１５ｄを絞り状態とする。また、第３流量調整弁１５ｃの出口側と冷却側エジェクタ２２の冷却側ノズル部２２ａとを接続するように電気式三方弁２１の作動を制御する。

さらに、空調制御装置４０は、第１絞り部２１３ａが全開となるように膨張弁２０の駆動装置２３０の作動を制御する。従って、冷房モードと同様に、第２絞り部２１３ｂの第２冷媒面積が縮小し、第１副冷媒通路２１４および第２副冷媒通路２１５が閉じられる。

従って、第１除湿暖房モードでは、図１の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第２流量調整弁１５ｂ→室外熱交換器１７→膨張弁２０→加熱側アキュムレータ１９（→第３流量調整弁１５ｃ）→冷却側エジェクタ２２→冷却側アキュムレータ２４→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、冷却側アキュムレータ２４→室内蒸発器２３→冷却側エジェクタ２２の順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、第２流量調整弁１５ｂの絞り開度、すなわち第２流量調整弁１５ｂへ出力される制御信号（制御パルス）については、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。具体的には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。

また、エアミックスドア３４の開度、すなわちエアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、空調風温度センサ４７によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、冷房モードと同様に決定される。

従って、第１除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１０のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。図９のモリエル線図では、冷房モードで説明した図９のモリエル線図とサイクル構成上同等の箇所の冷媒の状態を、図９と同一の符号（アルファベット）で示し、添字（数字）のみを変更している。このことは、以下で説明する他のモリエル線図においても同様である。

具体的には、第１除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を開くので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１０のａ１０点）が、室内凝縮器１２へ流入し、室内蒸発器２３にて冷却されて除湿された送風空気の一部と熱交換して放熱する（図１０のａ１０点→ｂ１０点）。これにより、送風空気の一部が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ、第１開閉弁１４ａ、第２三方継手１３ｂを介して、第２流量調整弁１５ｂへ流入して減圧される（図１０のｂ１０点→ｃ１０点）。第２流量調整弁１５ｂにて減圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃを介して、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口へ流入する。

第１除湿暖房モードでは、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも高くなっているので、室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、室外熱交換器１７にて送風ファンから送風された外気へ放熱して凝縮する（図１０のｃ１０点→ｅ１０点）。

室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口から流出した冷媒は、膨張弁２０の一方の出入口２１１ａへ流入する。膨張弁２０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３の第２絞り部２１３ｂにて減圧される（図１０のｅ１０点→ｆ１０点）。第２絞り部２１３ｂにて減圧された冷媒は、膨張弁２０の他方の出入口２１２ａから流出する
膨張弁２０の他方の出入口２１２ａから流出した冷媒は、加熱側アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。以降の作動は、冷房モードと同様である。

従って、第１除湿暖房モードでは、室内蒸発器２３にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

また、第１除湿暖房モードでは、第２流量調整弁１５ｂを絞り状態とすることによって、冷房モードよりも室外熱交換器１７へ流入する冷媒の温度を低下させている。従って、冷房モードよりも室外熱交換器１７における冷媒の温度と外気温との温度差を縮小して、室外熱交換器１７における冷媒の放熱量を低減させることができる。

これにより、単に冷房モード時に送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくようにエアミックスドア３４の作動を制御する場合に対して、サイクルを循環する循環冷媒流量を増加させることなく、室内凝縮器１２における冷媒圧力を上昇させて、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させることができる。

（ｃ）第２除湿暖房モード
第２除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１開閉弁１４ａを閉じ、第２開閉弁１４ｂを閉じ、第３開閉弁１４ｃを閉じる。また、第１流量調整弁１５ａを全開とし、第２流量調整弁１５ｂを全開とし、第３流量調整弁１５ｃを絞り状態とし、第４流量調整弁１５ｄを全閉とする。また、第３流量調整弁１５ｃの出口側と第６三方継手１３ｆの他方の冷媒流入口とを接続するように電気式三方弁２１の作動を制御する。

さらに、空調制御装置４０は、第１絞り部２１３ａが絞り状態となるように膨張弁２０の駆動装置２３０の作動を制御する。

ここで、第２除湿暖房モードでは、膨張弁２０の他方の出入口２１２ａから冷媒が流入し、絞り通路２１３の逆方向に冷媒が流れる。このため、圧力空間２１７内の冷媒圧力が低下する。その結果、図７に示すように、差圧応動部材２４０が第２冷媒面積を拡大させる側へ第２絞り弁体２２２を変位させる。さらに、第１通路開閉弁２２４が第１副冷媒通路２１４を開き、第２通路開閉弁２２５が第２副冷媒通路２１５を開く。

従って、第２除湿暖房モードでは、図２の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→第１流量調整弁１５ａ→加熱側エジェクタ１６）→加熱側アキュムレータ１９→膨張弁２０→室外熱交換器１７（→第２流量調整弁１５ｂ→膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４）→第３流量調整弁１５ｃ→室内蒸発器２３（→冷却側エジェクタ２２）→冷却側アキュムレータ２４→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、膨張弁２０の第１絞り部２１３ａの絞り開度については、すなわち駆動装置２３０へ出力される制御信号（制御パルス）については、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。

具体的には、この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が縮小するように決定される。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が縮小するように決定される。さらに、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなる範囲で決定される。

また、第３流量調整弁１５ｃの絞り開度については、主冷媒通路２１０における減圧量と第３流量調整弁１５ｃにおける減圧量の合計値が、サイクルの成績係数ＣＯＰが極大値に近づくように決定される。このため、第３流量調整弁１５ｃの絞り開度は、主冷媒通路２１０の絞り開度が減少するに伴って増加することになる。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が増加するように決定される。

また、エアミックスドア３４の開度、すなわちエアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、第１除湿暖房モードと同様に、空調風温度センサ４７によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、冷房モードと同様に決定される。

従って、第２除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１１のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、第２除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を開くので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１１のａ１１点）が、室内凝縮器１２へ流入し、室内蒸発器２３にて冷却されて除湿された送風空気の一部と熱交換して放熱する（図１１のａ１１点→ｅ１１点）。これにより、送風空気の一部が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ、全開となっている第１流量調整弁１５ａ、加熱側エジェクタ１６を介して、加熱側アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。

この際、第２除湿暖房モードでは、膨張弁２０および第３流量調整弁１５ｃが直列的に接続されて、双方が絞り状態となっているので、加熱側エジェクタ１６の加熱側ノズル部１６ａを流通する冷媒の流速は比較的遅くなる。このため、加熱側ノズル部１６ａでは、冷媒は殆ど減圧されない。

加熱側アキュムレータ１９から流出した冷媒は、膨張弁２０の他方の出入口２１２ａへ流入する。膨張弁２０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３の第１絞り部２１３ａにて減圧される（図１１のｅ１１点→ｄ１１点）。第１絞り部２１３ａにて減圧された冷媒は、膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから流出する。

膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから流出した冷媒は、室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口へ流入する。第２除湿暖房モードでは、室外熱交換器温度Ｔｏｕｔが外気温Ｔａｍよりも低くなっているので、室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、室外熱交換器１７にて送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図１１のｄ１１点→ｒ１１点）。

室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃ、全開となっている第２流量調整弁１５ｂ、第２三方継手１３ｂ、膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４、および第４三方継手１３ｄを介して、第３流量調整弁１５ｃへ流入して減圧される（図１１のｒ１１点→ｇ１１点）。

ここで、第２除湿暖房モードでは、第２通路開閉弁２２５が第２副冷媒通路２１５を開いているものの、上記の如く、加熱側エジェクタ１６内の冷媒圧力が低下しない。このため、逆止弁１８の作用によって、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒が、加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃ側へ流出してしまうことはない。

第３流量調整弁１５ｃにて減圧された冷媒は、電気式三方弁２１および第６三方継手１３ｆを介して室内蒸発器２３へ流入し、送風機３２から送風された送風空気と熱交換して蒸発する（図１１のｇ１１点→ｎ１１点）。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器２３から流出した冷媒は、冷却側エジェクタ２２を介して冷却側アキュムレータ２４へ流入する。

この際、冷却側エジェクタ２２では、冷却側冷媒吸引口２２ｃから冷却側ディフューザ部２２ｄへ冷媒を流通させ、冷却側ノズル部２２ａに冷媒を流入させない。このため、冷却側エジェクタ２２を通過する冷媒は殆ど減圧されない。冷却側アキュムレータ２４にて分離された気相冷媒は、第５三方継手１３ｅを介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図１１のｎ１１点→ａ１１点）。

従って、第２除湿暖房モードでは、室内蒸発器２３にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

また、第２除湿暖房モードでは、室外熱交換器１７を蒸発器として機能させているので、第１除湿暖房モードよりも室内凝縮器１２における冷媒の放熱量を増加させることができる。これにより、第１除湿暖房モードに対して、サイクルを循環する循環冷媒流量を増加させることなく、室内凝縮器１２における冷媒圧力を上昇させることができる。

その結果、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させて、送風空気を第１除湿暖房モードよりも高い温度帯まで昇温させることができる。

さらに、エジェクタは、ノズル部へ流入する冷媒圧力が低下してしまうと噴射冷媒の流速が低下して吸引作用を発揮できなくなってしまうことがある。これに対して、第２除湿暖房モードでは、冷却側エジェクタ２２の冷却側ノズル部２２ａに冷媒を流入させることなく、圧縮機１１の吸入吐出作用によって、室内蒸発器２３へ冷媒を流入させる冷媒回路に切り替えている。

従って、第２除湿暖房モードでは、室外熱交換器１７における冷媒蒸発圧力を室内蒸発器２３における冷媒蒸発圧力と同等となるまで低下させたとしても、エジェクタ式冷凍サイクル１０を確実に作動させることができる。

（ｄ）第３除湿暖房モード
第３除湿暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１開閉弁１４ａを開き、第２開閉弁１４ｂを開き、第３開閉弁１４ｃを閉じる。また、第１流量調整弁１５ａを絞り状態とし、第２流量調整弁１５ｂを全閉とし、第３流量調整弁１５ｃを絞り状態とし、第４流量調整弁１５ｄを全閉とする。また、第３流量調整弁１５ｃの出口側と第６三方継手１３ｆの他方の冷媒流入口とを接続するように電気式三方弁２１の作動を制御する。

さらに、空調制御装置４０は、第１絞り部２１３ａが絞り状態となるように膨張弁２０の駆動装置２３０の作動を制御する。従って、第２除湿暖房モードと同様に、第１絞り部２１３ａの第１冷媒面積が縮小し、第１副冷媒通路２１４および第２副冷媒通路２１５が開かれる。

従って、第３除湿暖房モードでは、図３の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１流量調整弁１５ａ→加熱側エジェクタ１６→加熱側アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、加熱側アキュムレータ１９→膨張弁２０→室外熱交換器１７（→膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５）→加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

同時に、圧縮機１１→室内凝縮器１２（→膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４）→第３流量調整弁１５ｃ→室内蒸発器２３（→冷却側エジェクタ２２）→冷却側アキュムレータ２４→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、第１流量調整弁１５ａの絞り開度については、すなわち第１流量調整弁１５ａへ出力される制御信号（制御パルス）については、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、第１三方継手１３ａから第１流量調整弁１５ａ側へ流入する冷媒の流量と第１三方継手１３ａから第２三方継手１３ｂ側へ流入する冷媒の流量との流量比が予め定めた基準流量比に近づくように決定される。

また、膨張弁２０の主冷媒通路２１０の絞り開度については、すなわち駆動装置２３０へ出力される制御信号（制御パルス）については、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。具体的には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。換言すると、サイクルに要求される加熱能力の上昇に伴って、絞り開度が減少するように決定される。

また、第３流量調整弁１５ｃの絞り開度については、すなわち第３流量調整弁１５ｃへ出力される制御信号（制御パルス）については、予め空調制御装置４０に記憶された第３除湿暖房モード用の基準開度となるように決定される。さらに、第３除湿暖房モードでは、室外熱交換器１７における冷媒蒸発温度が室内蒸発器２３における冷媒蒸発温度以下となるように、第３流量調整弁１５ｃの絞り開度が決定される。

また、エアミックスドア３４の開度、すなわちエアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、第１除湿暖房モードと同様に、空調風温度センサ４７によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、冷房モードと同様に決定される。

従って、第３除湿暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１２のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、第３除湿暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を開くので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１２のａ１２点）が、室内凝縮器１２へ流入し、室内蒸発器２３にて冷却されて除湿された送風空気の一部と熱交換して放熱する（図１２のａ１２点→ｂ１２点）。これにより、送風空気の一部が加熱される。室内凝縮器１２から流出した冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１５ａへ流入して減圧される（図１２のｂ１２点→ｓ１２点）。第１流量調整弁１５ａにて減圧された冷媒は、加熱側エジェクタ１６の加熱側ノズル部１６ａへ流入する。加熱側ノズル部１６ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図１２のｓ１２点→ｔ１２点）。

そして、噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒が、加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引される。加熱側ノズル部１６ａから噴射された噴射冷媒および加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引された吸引冷媒は、加熱側ディフューザ部１６ｄへ流入する（図１２のｔ１２→ｕ１２点、ｃ１２点→ｕ１２点）。

加熱側ディフューザ部１６ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図１２のｕ１２点→ｖ１２点）。加熱側ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒は加熱側アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。

加熱側アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒（図１２のｅ１２点）は、膨張弁２０の他方の出入口２１２ａへ流入する。膨張弁２０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３の第１絞り部２１３ａにて減圧される（図１２のｅ１２点→ｄ１２点）。第１絞り部２１３ａにて減圧された冷媒は、膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから流出する。

膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから流出した冷媒は、室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口へ流入する。室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図１２のｄ１２点→ｃ１２点）。室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃおよび膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５を介して、加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引される。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第１開閉弁１４ａ、第２三方継手１３ｂ、膨張弁２０の第１副冷媒通路２１４、および第４三方継手１３ｄを介して、第３流量調整弁１５ｃへ流入して減圧される（図１２のｂ１２点→ｇ１２点）。

第３流量調整弁１５ｃにて減圧された冷媒は、室内蒸発器２３へ流入し、室内蒸発器２３へ流入し、送風機３２から送風された送風空気と熱交換して蒸発する（図１２のｇ１２点→ｎ１２点）。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器２３から流出した冷媒は、第５三方継手１３ｅにて、加熱側アキュムレータ１９にて分離された気相冷媒と合流して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図１２のｎ１２点→ａ１２点）。

従って、第３除湿暖房モードでは、室内蒸発器２３にて冷却されて除湿された送風空気を室内凝縮器１２にて再加熱して車室内へ吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。

また、第３除湿暖房モードでは、室外熱交換器１７および室内蒸発器２３をサイクル全体としての冷媒流れに対して並列的に接続し、室外熱交換器１７を蒸発器として機能させている。さらに、室外熱交換器１７における冷媒蒸発温度を室内蒸発器２３における冷媒蒸発温度よりも低下させている。

従って、第２除湿暖房モードよりも外気からの冷媒の吸熱量を増加させることができる。これにより、室内凝縮器１２における冷媒圧力を上昇させることができる。その結果、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を向上させて、送風空気を第２除湿暖房モードよりも高い温度帯まで昇温させることができる。

（ｅ）暖房モード
暖房モードでは、空調制御装置４０が、第１開閉弁１４ａを閉じ、第２開閉弁１４ｂを開き、第３開閉弁１４ｃを閉じる。また、第１流量調整弁１５ａを絞り状態とし、第２流量調整弁１５ｂを全閉とする。

さらに、空調制御装置４０は、第１絞り部２１３ａが絞り状態となるように膨張弁２０の駆動装置２３０の作動を制御する。従って、第２除湿暖房モードと同様に、第１絞り部２１３ａの第１冷媒面積が縮小し、第１副冷媒通路２１４および第２副冷媒通路２１５が開かれる。

従って、暖房モードでは、図４の実線矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１流量調整弁１５ａ→加熱側エジェクタ１６→加熱側アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、加熱側アキュムレータ１９→絞り状態となっている膨張弁２０の主冷媒通路２１０→室外熱交換器１７（→膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５）→加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力については、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、次のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して、室内凝縮器１２の目標凝縮器温度ＴＣＯを決定する。

そして、この目標凝縮器温度ＴＣＯと吐出温度センサ４５によって検出された吐出冷媒温度Ｔｄとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて吐出冷媒温度Ｔｄが目標凝縮器温度ＴＣＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。

また、第１流量調整弁１５ａの絞り開度については、すなわち第１流量調整弁１５ａへ出力される制御信号（制御パルス）については、圧縮機１１の冷媒吐出能力（例えば、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号）に基づいて、予め空調制御装置４０に記憶された制御マップを参照して決定される。

この制御マップでは、加熱側ノズル部１６ａへ流入する冷媒の乾き度ｘが０．５以上かつ０．８以下となるように、第１流量調整弁１５ａの絞り開度を決定している。この乾き度ｘの範囲は、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を極大値に近づけることができる値として、予め実験的に得られた値である。

また、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、室内蒸発器２３通過後の送風空気の全流量が室内凝縮器１２側の空気通路を流れるように決定される。その他の制御対象機器の作動状態は、第３除湿暖房モードと同様に決定される。

従って、暖房モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１３のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、暖房モードでは、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の送風空気通路を全開とするので、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１３のａ１３点）が、室内凝縮器１２へ流入して送風空気と熱交換して放熱する（図１３のａ１３点→ｂ１３点）。これにより、送風空気が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａを介して、第１流量調整弁１５ａへ流入して減圧される（図１３のｂ１３点→ｓ１３点）。これにより、加熱側ノズル部１６ａへ流入する冷媒の乾き度ｘが０．５以上かつ０．８以下に調整される。

第１流量調整弁１５ａにて減圧された冷媒は、加熱側エジェクタ１６の加熱側ノズル部１６ａへ流入する。加熱側ノズル部１６ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図１３のｓ１３点→ｔ１３点）。

そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒が、加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引される。加熱側ノズル部１６ａから噴射された噴射冷媒および加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引された吸引冷媒は、加熱側ディフューザ部１６ｄへ流入する（図１３のｔ１３→ｕ１３点、ｃ１３点→ｕ１３点）。

加熱側ディフューザ部１６ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図１３のｕ１３点→ｖ１３点）。加熱側ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒は加熱側アキュムレータ１９へ流入して気液分離される。

加熱側アキュムレータ１９にて分離された液相冷媒（図１３のｅ１３点）は、膨張弁２０の他方の出入口２１２ａへ流入する。膨張弁２０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３の第１絞り部２１３ａにて減圧される（図１３のｅ１３点→ｄ１３点）。第１絞り部２１３ａにて減圧された冷媒は、膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから流出する。

膨張弁２０の一方の出入口２１１ａから流出した冷媒は、室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口へ流入する。室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、室外熱交換器１７にて送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する（図１３のｄ１３点→ｃ１３点）。

室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒は、第３三方継手１３ｃおよび膨張弁２０の第２副冷媒通路２１５を介して、加熱側エジェクタ１６の加熱側冷媒吸引口１６ｃから吸引される。加熱側アキュムレータ１９にて分離された気相冷媒（図１３のｆ１３点）は、第５三方継手１３ｅを介して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図１３のｆ１３点→ａ１３点）。

従って、暖房モードでは、室内凝縮器１２にて加熱された送風空気を車室内へ吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。

さらに、暖房モードでは、加熱側エジェクタ１６の加熱側ディフューザ部１６ｄにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、蒸発器として機能する熱交換器（暖房モードでは、室外熱交換器１７）における冷媒蒸発圧力と圧縮機１１の吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数ＣＯＰを向上させることができる。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の第３除湿暖房モードや暖房モードのように、エジェクタ式冷凍サイクル１０の室外熱交換器１７を蒸発器として機能させる冷媒回路では、室外熱交換器１７の冷媒蒸発温度が氷点下（０℃以下）になってしまうと、室外熱交換器１７に着霜が生じてしまうことがある。

このような着霜が生じると室外熱交換器１７の外気通路が霜によって閉塞されてしまうので、室外熱交換器１７の熱交換性能が低下してしまう。従って、室外熱交換器１７にて冷媒が外気から吸熱する吸熱量が低下して、エジェクタ式冷凍サイクル１０が、送風空気を充分に加熱できなくなってしまう。

これに対して、本実施形態の車両用空調装置１では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の室外熱交換器１７に着霜が生じた際に、これを取り除くための除霜モードの運転を実行することができる。

具体的には、本実施形態では、外気温Ｔａｍが０℃以下となっており、さらに、外気温Ｔａｍから室外熱交換器温度Ｔｏｕｔを減算した値（Ｔａｍ−Ｔｏｕｔ）が予め定めた基準温度差以上となっている際に、室外熱交換器１７に着霜が生じたと判定する。そして、予め定めた基準時間が経過するまで、除霜モードの運転を実行する。以下に除霜モードにおける作動を説明する。

（ｆ）除霜モード
除霜モードでは、空調制御装置４０が、第１開閉弁１４ａを開き、第２開閉弁１４ｂを開き、第３開閉弁１４ｃを閉じる。また、第１流量調整弁１５ａを全閉とし、第２流量調整弁１５ｂを絞り状態とする。

さらに、空調制御装置４０は、第１絞り部２１３ａの第１通路面積が全開（最大）となるように膨張弁２０の駆動装置２３０の作動を制御する。従って、冷房モードおよび第１除湿暖房モードと同様に、第２絞り部２１３ｂの第２冷媒面積が縮小し、第１副冷媒通路２１４および第２副冷媒通路２１５が閉じられる。

従って、除霜モードでは、図５の実線矢印に示すように、圧縮機１１（→室内凝縮器１２）→第２流量調整弁１５ｂ→室外熱交換器１７→膨張弁２０→加熱側アキュムレータ１９→圧縮機１１の順に冷媒が循環する。空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、予め空調制御装置４０に記憶された除霜用の冷媒吐出能力が発揮されるように決定される。また、第２流量調整弁１５ｂの絞り開度、すなわち第２流量調整弁１５ｂへ出力される制御信号（制御パルス）については、予め空調制御装置４０に記憶された除霜用の基準開度となるように決定される。

また、エアミックスドア３４を駆動する電動アクチュエータへ出力される制御信号については、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の空気通路を閉塞し、室内蒸発器２３通過後の送風空気の全流量が室内凝縮器１２を迂回して流れるように決定される。

従って、除霜モード時のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、図１４のモリエル線図に示すように冷媒の状態が変化する。

具体的には、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒（図１４のａ１４点）が、室内凝縮器１２へ流入する。この際、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２側の空気通路を閉塞しているので、室内凝縮器１２へ流入した冷媒は、殆ど送風空気と熱交換することなく室内凝縮器１２から流出する。

室内凝縮器１２から流出した冷媒は、第１三方継手１３ａ、第１開閉弁１４ａ、第２三方継手１３ｂを介して、第２流量調整弁１５ｂへ流入して減圧される（図１４のａ１４点→ｃ１４点）。第２流量調整弁１５ｂにて減圧された冷媒は、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口へ流入して、室外熱交換器１７へ放熱する（図１４のｃ１４点→ｅ１４点）。これにより、室外熱交換器１７の除霜がなされる。

室外熱交換器１７から流出した冷媒は、膨張弁２０にて減圧されて（図１４のｅ１４点→ｆ１４点）、加熱側アキュムレータ１９、第５三方継手１３ｅを介して圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図１４のｆ１４点→ａ１４点）。

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、車両用空調装置１において、冷房モード、第１除湿暖房モード、第２除湿暖房モード、第３除湿暖房モード、および暖房モードでの運転に切り替えることで、車室内の適切な空調を実現することができる。

この際、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、車室内の除湿暖房時に、第１〜第３除湿暖房モードの冷媒回路に切り替えることができるので、室外熱交換器１７における冷媒の吸放熱量を幅広い範囲で連続的に調整することができる。その結果、除湿暖房時に車室内へ吹き出される送風空気の温度調整範囲を拡大させることができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、除霜モードの冷媒回路に切り替えることができるので、室外熱交換器１７に着霜が生じた際にこれを取り除くことができる。

ここで、本実施形態の膨張弁２０のように、両流し式の膨張弁では、絞り通路２１３における冷媒の流れ方向が変化すると、絞り弁体２２０（本実施形態で、第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２）が冷媒から受ける荷重も変化する。このため、空調制御装置４０が、膨張弁２０の駆動装置２３０に対して同一の制御信号を出力していても、絞り部の通路面積が変化して適切な冷媒減圧作用を発揮できなくなってしまうおそれがある。

特に、本実施形態の膨張弁２０では、駆動装置２３０に直接連結されている第１絞り弁体２２１によって調整される第１通路面積よりも、第１絞り弁体２２１とは別部材で形成された第２絞り弁体２２２によって調整される第２通路面積が変化しやすい。

これに対して、本実施形態の膨張弁２０によれば、冷媒を絞り通路２１３の順方向に流して減圧させる際には、駆動装置２３０が第１絞り部２１３ａ側の第１通路面積を拡大させるように第１絞り弁体２２１を変位させることで、第２絞り部２１３ａ側の第２通路面積を縮小させる。

この際、絞り通路２１３を流通する冷媒の動圧の作用によって、第２絞り弁体２２２が第２通路面積を拡大させる側の荷重を受けても、圧力空間２１７内の冷媒圧力から第２冷媒通路２１２内の冷媒圧力を減算した圧力差ΔＰが増加する。

これにより、第２絞り弁体２２２が差圧応動部材２４０から受ける第２通路面積を縮小させる側の荷重も増加する。従って、第２絞り弁体２２２が差圧応動部材２４０から受ける荷重によって、第２絞り弁体２２２が冷媒の動圧の作用によって受ける荷重を打ち消すことができる。その結果、冷媒の動圧の作用によって、第２通路面積が変化してしまうことを抑制することができる。

その結果、本実施形態の膨張弁２０によれば、内部を流通する流れ方向が変化しても適切な冷媒減圧作用を発揮することができる。

また、本実施形態の膨張弁２０では、絞り弁体２２０を、互いに別部材で形成された第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２にて構成している。このため、駆動装置２３０が第１絞り弁体２２１を変位させて、第１絞り部２１３ａの第１通路面積を調整している際であっても、圧力差ΔＰが減少することによって、差圧応動部材２４０が第２通路面積を拡大させるように第２絞り弁体２２２を変位させることができる。

また、本実施形態のように、冷媒減圧装置としてエジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルでは、冷媒減圧装置として膨張弁等を備える通常の冷凍サイクル装置に比べて、サイクル構成が複雑化しやすい。その理由は、エジェクタには、冷媒流入口（すなわち、ノズル部の入口）および冷媒流出口（すなわち、ディフューザ部の出口）に加えて、冷媒を吸引する冷媒吸引口が設けられているからである。

さらに、冷媒回路を切替可能なエジェクタ式冷凍サイクルでは、切替可能な冷媒回路の数の増加に伴って、必要となる電気式の制御弁の数量も増加しやすい。そのため、冷媒回路を切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルでは、冷媒回路を切り替えるための制御も複雑化しやすい。

これに対して、本実施形態の膨張弁２０では、電動式の駆動装置２３０の作動を制御することで、第１、第２副冷媒通路２１４、２１５の開閉を行うことができる。従って、冷媒回路を切り替え可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用することで、冷媒回路切替装置として採用される電気式の制御弁の個数を減らすことができる。

従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の制御の複雑化を招くことなく、冷媒回路の切り替えを実現することができる。さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１０のサイクル構成の簡素化を図ることができるとともに、車両用空調装置１として車両へ搭載する際の搭載性を向上させることもできる。

また、本実施形態の膨張弁２０では、差圧応動部材２４０に当接部２４０ａを設け、連結部材２４２が当接部２４０ａに当接している際に、機構側駆動力を第１、第２通路開閉弁２２４、２２５に伝達するようにしている。換言すると、連結部材２４２が当接部２４０ａから離れた際には空隙部２１８を形成して、機構側駆動力が第１、第２通路開閉弁２２４、２２５に伝達されないようにしている。

従って、第１、第２副冷媒通路２１４、２１５を閉じた状態であっても、差圧応動部材２４０が第２絞り弁体２２２を変位させて、第２絞り部２１３ｂの第２通路面積を調整することができる。

また、本実施形態の膨張弁２０では、第１、第２通路開閉弁２２４、２２５として、第１、第２パイロット弁２２４ｂ、２２５ｂを有するものを採用している。従って、機構側駆動力が比較的小さな推力となっていても、第１、第２通路主開閉弁２２４ａ、２２５ａの均圧孔２２４ｄ、２２５ｄを開くことができる。従って、第１通路開閉弁２２４および第２通路開閉弁２２５を確実に全開とすることができる。

また、本実施形態の膨張弁２０では、ボデー２００に複数の副冷媒通路（具体的には、第１副冷媒通路２１４、および第２副冷媒通路２１５）を形成するとともに、それぞれの副冷媒通路を開閉するように複数個の開閉弁（具体的には、第１通路開閉弁２２４、および第２通路開閉弁２２５）を配置している。

従って、１つの駆動装置２３０の作動を制御することで、複数の副冷媒通路を開閉することができ、より一層、冷媒回路を切替可能なエジェクタ式冷凍サイクル１０の制御の複雑化を抑制しやすい。

（第２実施形態）
本実施形態では、本発明に係る膨張弁６０を備える冷凍サイクル装置１０ａを、空調装置に適用した例を説明する。

冷凍サイクル装置１０ａは、図１５の全体構成図に示すように、冷房モードの冷媒回路と、暖房モードの冷媒回路とを切替可能に構成されている。図１５では、冷房モードにおける冷媒の流れ方向を太実線矢印で示し、暖房モードにおける冷媒の流れ方向を太破線矢印で示している。なお、図１５では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

冷凍サイクル装置１０ａは、第１実施形態と同様の圧縮機１１を備えている。圧縮機１１の吐出口には、四方弁２５の一つの流入出口側が接続されている。

四方弁２５は、圧縮機１１の吐出口側と室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口側とを接続すると同時に室内熱交換器２６の他方の冷媒出入口側と圧縮機１１の吸入口側とを接続する冷媒回路、および圧縮機１１の吐出口側と室内熱交換器２６の他方の冷媒出入口側とを接続すると同時に室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口側と圧縮機１１の吸入口側とを接続する冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置である。四方弁２５は、空調制御装置４０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口には、膨張弁６０の主冷媒通路２１０の一方の出入口２１１ａ側が接続されている。この膨張弁６０は、第１実施形態で説明した膨張弁２０と同様に、冷媒を絞り通路２１３の順方向に流す際にも、冷媒を絞り通路２１３の逆方向に流す際にも冷媒減圧作用を発揮させる、両流し式の膨張弁として用いられている。

膨張弁６０の詳細構成については、図１６を用いて説明する。図１６は、太実線矢印で示すように、冷媒を絞り通路２１３の順方向に流す冷房モード時に冷媒減圧作用を発揮する状態になっている膨張弁６０の模式的な断面図である。

膨張弁６０は、第１実施形態で説明した膨張弁２０と同様に、ボデー２００ａを有している。このボデー２００ａの内部には、第１冷媒通路２１１、第２冷媒通路２１２、絞り通路２１３、および圧力連通路２１６といった冷媒通路、並びに、圧力空間２１７等が形成されている。なお、本実施形態のボデー２００ａには、副冷媒通路は形成されていない。

主冷媒通路２１０を形成する絞り通路２１３の内部には、１つの絞り弁体２２０が配置されている。絞り弁体２２０は、２つの円錐台状の部材の底面同士を結合させた回転体形状に形成されている。絞り弁体２２０の中心軸は、絞り通路２１３の中心軸と同軸上に配置されて、絞り弁体２２０の変位方向に延びている。

絞り弁体２２０の軸方向に垂直な一方の面（第１絞り部２１３ａ側の面）には、駆動装置２３０のシャフト２３１が結合されている。また、絞り弁体２２０の軸方向に垂直な他方の面（第２絞り部２１３ｂ側の面）には、差圧応動部材２４０が結合されている。従って、本実施形態の差圧応動部材２４０は、駆動装置２３０から出力された駆動力によって、絞り弁体２２０とともに変位する。

また、絞り通路２１３の第１冷媒通路２１１側の開口部には円環状の第１リング２５１が配置されている。本実施形態では、この第１リング２５１の内周側に第１絞り部２１３ａが形成されている。一方、絞り通路２１３の第２冷媒通路２１２側の開口部には円環状の第２リング２５２が配置されている。本実施形態では、この第２リング２５２の内周側に第２絞り部２１３ｂが形成されている。

従って、絞り弁体２２０は、絞り通路２１３の内部から第１絞り部２１３ａへ近づくことによって第１通路面積を縮小させる。さらに、絞り弁体２２０は、絞り通路２１３の内部から第２絞り部２１３ｂへ近づくことによって第２通路面積を縮小させる。

また、膨張弁６０では、第１、第２副冷媒通路２１４、２１５が廃止されているだけでなく、第１実施形態で説明した第１、第２通路開閉弁２２４、２２５、連結部材２４２、コイルバネ２４３等も廃止されている。その他の膨張弁６０の構成は、第１実施形態で説明した膨張弁２０と同様である。

膨張弁６０の主冷媒通路２１０の他方の出入口２１２ａには、図１５に示すように、室内熱交換器２６の一方の冷媒出入口側が接続されている。室内熱交換器２６は、内部を流通する冷媒と空調対象空間へ送風される送風空気とを熱交換させる熱交換器である。室内熱交換器２６は、冷房モードでは、冷媒を蒸発させる蒸発器として機能し、暖房モードでは、高圧冷媒を放熱させる放熱器として機能する。

室内熱交換器２６の他方の冷媒出入口には、四方弁２５の別の一つの流入出口側が接続されている。冷凍サイクル装置１０ａでは、第１実施形態で説明した第１〜第３開閉弁１４ａ〜１４ｃ、第１〜第４流量調整弁１５ａ〜１５ｄ、三方弁２１等は廃止されている。その他の冷凍サイクル装置１０ａの基本的な構成は、第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態では、操作パネル５０のオートスイッチが投入され、かつ、冷房スイッチが投入されている場合に、冷房モードでの運転を実行する。また、オートスイッチが投入され、かつ、冷房スイッチが投入されていない場合には、暖房モードでの運転を実行する。

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、空調制御装置４０が、圧縮機１１の吐出口側と室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口側とを接続すると同時に室内熱交換器２６の他方の冷媒出入口側と圧縮機１１の吸入口側とを接続するように、四方弁２５の作動を制御する。さらに、空調制御装置４０は、絞り弁体２２０が第１絞り部２１３ａに近づくように、すなわち、第１絞り部２１３ａが絞り状態となるように膨張弁６０の駆動装置２３０の作動を制御する。

従って、冷房モードでは、図１５の太実線矢印に示すように、圧縮機１１→室外熱交換器１７→膨張弁６０→室内熱交換器２６→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、第１実施形態の冷房モードと同様に、室内熱交換器２６における冷媒蒸発温度が目標蒸発器吹出温度ＴＥＯ近づくように決定される。

また、膨張弁６０の第１絞り部２１３ａの絞り開度については、すなわち駆動装置２３０へ出力される制御信号（制御パルス）については、圧縮機１１へ吸入される吸入冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように決定される。

従って、冷房モード時の冷凍サイクル装置１０ａでは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が、四方弁２５を介して、室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口へ流入する。室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、室外熱交換器１７にて送風ファンから送風された外気へ放熱して凝縮する。

室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口から流出した高圧冷媒は、膨張弁６０の一方の出入口２１１ａへ流入する。膨張弁６０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３を順方向に流れ、絞り通路２１３の第１絞り部２１３ａにて減圧される。この際、圧縮機１１吸入冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように調整される。第１絞り部２１３ａにて減圧された冷媒は、膨張弁６０の他方の出入口２１２ａから流出する。

膨張弁６０の他方の出入口２１２ａから流出した冷媒は、室内熱交換器２６の一方の冷媒出入口へ流入する。室内熱交換器２６へ流入した冷媒は、室内熱交換器２６にて送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内熱交換器２６の一方の冷媒出入口から流出した冷媒は、四方弁２５を介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

従って、冷房モードでは、室内熱交換器２６にて冷却された送風空気を、空調対象空間へ吹き出すことによって、空調対象空間の冷房を行うことができる。

（ｂ）暖房モード
暖房モードでは、空調制御装置４０が、圧縮機１１の吐出口側と室内熱交換器２６の他方の冷媒出入口側とを接続すると同時に室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口側と圧縮機１１の吸入口側とを接続するように、四方弁２５の作動を制御する。さらに、空調制御装置４０は、絞り弁体２２０が第２絞り部２１３ｂに近づくように、すなわち、第２絞り部２１３ｂが絞り状態となるように膨張弁６０の駆動装置２３０の作動を制御する。

従って、冷房モードでは、図１５の太破線矢印に示すように、圧縮機１１→室内熱交換器２６→膨張弁６０→室外熱交換器１７→圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷凍サイクルが構成される。

空調制御装置４０は、この冷媒回路の構成で、目標吹出温度ＴＡＯ、センサ群の検出信号等に基づいて、各種制御対象機器の作動状態（各種制御対象機器へ出力する制御信号）を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、第１実施形態の暖房モードと同様に、室内熱交換器２６における冷媒凝縮温度が目標凝縮器温度ＴＣＯ近づくように決定される。

また、膨張弁６０の第２絞り部２１３ｂの絞り開度については、すなわち駆動装置２３０へ出力される制御信号（制御パルス）については、圧縮機１１へ吸入される吸入冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように決定される。

従って、冷房モード時の冷凍サイクル装置１０ａでは、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が、四方弁２５を介して、室内熱交換器２６の他方の冷媒流入口へ流入する。室内熱交換器２６へ流入した冷媒は、室内熱交換器２６にて送風ファンから送風された外気へ放熱して凝縮する。これにより、送風空気が加熱される。

室内熱交換器２６の一方の冷媒出入口から流出した高圧冷媒は、膨張弁６０の他方の出入口２１２ａへ流入する。膨張弁６０の主冷媒通路２１０へ流入した冷媒は、絞り通路２１３を順方向に流れ、絞り通路２１３の第２絞り部２１３ｂにて減圧される。この際、圧縮機１１吸入冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように調整される。第２絞り部２１３ｂにて減圧された冷媒は、膨張弁６０の他方の出入口２１２ａから流出する。

膨張弁６０の他方の出入口２１２ａから流出した冷媒は、室外熱交換器１７の他方の冷媒出入口へ流入する。室外熱交換器１７へ流入した冷媒は、室外熱交換器１７にて送風ファンから送風された外気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器１７の一方の冷媒出入口から流出した冷媒は、四方弁２５を介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

従って、暖房モードでは、室内熱交換器２６にて加熱された送風空気を、空調対象空間へ吹き出すことによって、空調対象空間の暖房を行うことができる。

以上の如く、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａによれば、空調装置において、冷房モードおよび暖房モードでの運転に切り替えることで、空調対象空間の適切な空調を実現することができる。

ここで、本実施形態の膨張弁６０も両流し式の膨張弁として用いられていることから、絞り通路２１３における冷媒の流れ方向が変化すると、適切な冷媒減圧作用を発揮できなくなってしまうおそれがある。

これに対して、本実施形態の膨張弁６０によれば、冷媒を絞り通路２１３の順方向に流して減圧させる冷房モード時には、駆動装置２３０が第１絞り部２１３ａの第１通路面積を縮小させて第２絞り部２１３ｂの第２通路面積を拡大させるように絞り弁体２２０を変位させる。

この際、絞り通路２１３を流通する冷媒の動圧の作用によって、絞り弁体２２０が第１通路面積を拡大させる側の荷重を受けても、圧力空間２１７内の冷媒圧力から第２冷媒通路２１２内の冷媒圧力を減算した圧力差ΔＰが増加する。これにより、絞り弁体２２０が差圧応動部材２４０から受ける第１通路面積を縮小させる側の荷重も増加する。

従って、絞り弁体２２０が差圧応動部材２４０から受ける荷重によって、絞り弁体２２０が冷媒の動圧の作用によって受ける第１通路面積を拡大させる側の荷重を打ち消すことができる。その結果、冷媒の動圧の作用によって、第１通路面積が変化してしまうことを抑制することができる。

また、冷媒を絞り通路２１３の逆方向に流して減圧させる暖房モード時には、駆動装置２３０が第２絞り部２１３ｂの第２通路面積を縮小させて第１絞り部２１３ａの第１通路面積を拡大させるように絞り弁体２２０を変位させる。

この際、絞り通路２１３を流通する冷媒の動圧の作用によって、絞り弁体２２０が第２通路面積を拡大させる側の荷重を受けても、圧力空間２１７内の冷媒圧力から第２冷媒通路２１２内の冷媒圧力を減算した圧力差ΔＰが減少する。これにより、絞り弁体２２０が差圧応動部材２４０から受ける第２通路面積を拡大させる側の荷重も増加する。

従って、絞り弁体２２０が差圧応動部材２４０から受ける荷重によって、絞り弁体２２０が冷媒の動圧の作用によって受ける第２通路面積を拡大させる側の荷重を打ち消すことができる。その結果、冷媒の動圧の作用によって、第２通路面積が変化してしまうことを抑制することができる。

すなわち、本実施形態の膨張弁６０によれば、内部を流通する流れ方向によらず適切な冷媒減圧作用を発揮することができる。

（第３実施形態）
本実施形態では、第２実施形態に対して、膨張弁６０の構成を変更した例を説明する。具体的には、本実施形態では、図１７に示すように、駆動装置２３０のシャフト２３１、絞り弁体２２０、および差圧応動部材２４０の内部に、圧力連通路２１６が形成されている。その他の膨張弁６０および冷凍サイクル装置１０ａの構成および作動は、第２実施形態と同様である。

従って、本実施形態の膨張弁６０においても、内部を流通する流れ方向によらず適切な冷媒減圧作用を発揮することができる。さらに、第２実施形態の如く、圧力連通路２１６をボデー２００ａに形成する場合のように、ボデー２００ａを複数の部材に分割して形成する必要がなくなる。従って、膨張弁６０の製造コストの低減を狙うこともできる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）第１実施形態では、膨張弁２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を電気自動車用の空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０の適用はこれに限定されない。

例えば、内燃機関（エンジン）から車両走行用の駆動力を得る通常の車両や、内燃機関と走行用電動モータとの双方から車両走行用の駆動力を得るハイブリッド車両の空調装置に適用してもよい。内燃機関を有する車両に適用する場合は、送風空気の補助加熱部として内燃機関の冷却水を熱源として送風空気を加熱するヒータコアを設けてもよい。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０は車両用空調装置に限定されることなく、定置型空調装置等に適用してもよい。もちろん、第２、第３実施形態で説明した冷凍サイクル装置１０ａについても、空調装置に限定されることなく、温調対象物を周囲の温度よりも低温あるいは高温で保存する保存する冷温蔵庫等に適用してもよい。

（２）第１実施形態で説明した膨張弁２０では、第１絞り弁体２２１と第２絞り弁体２２２との間に連結棒２２３を配置した例を説明したが、連結棒２２３を廃止して第１絞り弁体２２１および第２絞り弁体２２２の頂部側同士を直接接触させるようにしてもよい。この場合は、絞り通路２２３の軸方向距離を短縮して、第１絞り部２１３ａと第２絞り部２１３ａとを近接配置あるいは共通化すればよい。これにより、膨張弁２０全体としての小型化を狙うこともできる。

（３）第２、第３実施形態で説明した膨張弁６０において、ボデー２００ａに副冷媒通路を形成し、さらに、この副冷媒通路を開閉する通路開閉弁を備え、通路開閉弁を差圧応動機構から出力される機構側駆動力によって開閉作動させるようにしてもよい。

（４）エジェクタ式冷凍サイクル１０および冷凍サイクル装置１０ａの各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

具体的には、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１はこれに限定されない。例えば、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機等を採用してもよい。

また、第１実施形態では、加熱用熱交換器として、圧縮機１１吐出冷媒と送風空気とを熱交換させて、圧縮機１１吐出冷媒を熱源として直接的に送風空気を加熱する室内凝縮器１２を採用した例を説明したが、加熱用熱交換器はこれに限定されない。

例えば、水等の熱媒体を循環させる熱媒体循環回路を設け、この熱媒体循環回路に高圧冷媒と熱媒体とを熱交換させる水−冷媒熱交換器、および水−冷媒熱交換器にて加熱された熱媒体と送風空気とを熱交換させて送風空気を加熱する加熱用熱交換器等を配置してもよい。つまり、加熱用熱交換器は、圧縮機吐出冷媒を熱源として、熱媒体を介して間接的に送風空気を加熱するものであってもよい。

また、上述の各実施形態では、冷媒回路切替装置として、複数の流量調整弁、開閉弁、三方弁、四方弁等を採用した例を説明したが、冷媒回路切替装置はこれに限定されない。例えば、全閉機能を有しない流量調整弁と開閉弁とを組み合わせたものや、複数の開閉弁を組み合わせたものを採用してもよい。

また、上述の各実施形態で説明した各構成機器を一体化したものを採用してもよい。例えば、第１実施形態で説明した第１流量調整弁１５ａ、加熱側エジェクタ１６、加熱側アキュムレータ１９等を一体化（モジュール化）してもよい。

この場合は、加熱側エジェクタ１６の加熱側ノズル部１６ａの通路内にニードル状、あるいは円錐状の弁体を配置し、この弁体を変位させることで、第２流量調整弁１５ｂと同様の機能を発揮させるようにしてもよい。同様に、冷却側エジェクタ２２と冷却側アキュムレータ２４とを一体化（モジュール化）させてもよい。

また、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の室内蒸発器２３の冷媒出口側に、室内蒸発器２３の冷媒蒸発圧力を予め定めた所定値以上に調整する蒸発圧力調整弁を配置してもよい。これによれば、室内蒸発器２３の着霜を機械的機構によって、より一層確実に防止することができる。

また、上述の各実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

（５）第１実施形態の暖房モード時には、圧縮機１１の冷媒吐出能力に基づいて第１流量調整弁１５ａの弁開度を調整した例を説明したが、第１流量調整弁１５ａの弁開度の調整はこれに限定されない。

例えば、室内凝縮器１２出口側冷媒の乾き度を検出する乾き度センサを設け、この乾き度センサの検出値が０．５以上かつ０．８以下となるように第１流量調整弁１５ａの弁開度の弁開度を調整してもよい。また、エジェクタ式冷凍サイクル１０の成績係数ＣＯＰが極大値に近づくように第１流量調整弁１５ａの弁開度を調整してもよい。

（６）上述の各実施形態では、空調制御プログラムを実行することによって、各運転モードを切り替えた例を説明したが、各運転モードの切り替えはこれに限定されない。例えば、操作パネル５０に各運転モードを設定する運転モード設定スイッチを設け、当該運転モード設定スイッチの操作信号に応じて、各暖房モードを切り替えるようにしてもよい。

１０、１０ａ エジェクタ式冷凍サイクル、冷凍サイクル装置
２０、６０ 膨張弁
２００、２００ａ ボデー
２１１、２１２ 第１、第２冷媒通路（主冷媒通路）
２１３ 絞り通路
２１３ａ、２１３ｂ 第１、第２絞り部
２１４、２１５ 第１、第２副冷媒通路（副冷媒通路）
２１７ 圧力空間
２２０、２２１、２２２ 絞り弁体、第１、第２絞り弁体
２３０ 駆動装置
２４０ 差圧応動部材（差圧応動機構）

Claims (6)

1. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０、１０ａ）に適用されて、
   冷媒を流入出させる第１冷媒通路（２１１）、冷媒を流入出させる第２冷媒通路（２１２）、前記第１冷媒通路と前記第２冷媒通路と連通させる絞り通路（２１３）、および前記第１冷媒通路に連通する圧力空間（２１７）が形成されたボデー（２００、２００ａ）と、
   前記絞り通路の前記第１冷媒通路側に設けられた第１絞り部（２１３ａ）の第１通路面積、および前記絞り通路の前記第２冷媒通路側に設けられた第２絞り部（２１３ｂ）の第２通路面積を変化させる絞り弁体（２２０）と、を備え、
   前記第１冷媒通路側から前記第２冷媒通路側へ冷媒を流す際には前記第１通路面積および前記第２通路面積のいずれか一方の通路面積を縮小させることによって減圧作用を発揮し、さらに、前記第２冷媒通路側から前記第１冷媒通路側へ冷媒を流す際には前記第１通路面積および前記第２通路面積のいずれか他方の通路面積を縮小させることによって減圧作用を発揮する膨張弁であって、
   さらに、前記絞り弁体を変位させる駆動力を出力する電動式の駆動装置（２３０）と、
   前記絞り弁体に対して荷重を作用させる差圧応動機構（２４０）と、を備え、
   前記絞り弁体は、前記第１通路面積を縮小させる側に変位するに伴って前記第２通路面積を拡大させる側に変位するように配置されており、
   前記差圧応動機構（２４０）は、前記圧力空間内の冷媒圧力から前記第２冷媒通路内の冷媒圧力を減算した圧力差（ΔＰ）が増加するに伴って前記一方の通路面積を縮小させる側の荷重を増加させるとともに、前記圧力差（ΔＰ）が減少するに伴って前記一方の通路面積を拡大させる側の荷重を増加させるものである膨張弁。
2. 前記ボデー（２００）には、冷媒を流通させる副冷媒通路（２１４、２１５）が形成されており、
   さらに、前記副冷媒通路を開閉する通路開閉弁（２２４、２２５）を備え、
   前記通路開閉弁は、前記差圧応動機構から出力される機構側駆動力によって前記副冷媒通路を開閉するものである請求項１に記載の膨張弁。
3. 前記絞り弁体は、前記第１通路面積を変化させる第１絞り弁体（２２１）、および前記第２通路面積を変化させる第２絞り弁体（２２２）を有し、
   前記第１絞り弁体（２２１）および前記第２絞り弁体（２２２）は、互いに別部材で形成されており、
   前記駆動装置は、前記第１絞り弁体を変位させるものであり、
   前記差圧応動機構は、前記第２絞り弁体に対して荷重を作用させるものである請求項１または２に記載の膨張弁。
4. 前記一方の通路面積は、前記第２通路面積であり、
   前記第１絞り弁体は、前記第１冷媒通路側から前記第１絞り部へ近づくことによって前記第１通路面積を縮小させるものであり、
   前記第２絞り弁体は、前記第２冷媒通路側から前記第２絞り部へ近づくことによって前記第２通路面積を縮小させるものである請求項３に記載の膨張弁。
5. 前記機構側駆動力を前記通路開閉弁に伝達する連結部材（２４２）を備え、
   前記差圧応動部材には、前記連結部材が当接する当接部（２４０ａ）が形成されており、
   前記連結部材は、前記当接部に当接している際に前記機構側駆動力を前記第２絞り弁体に伝達するものである請求項４に記載の膨張弁。
6. 前記一方の通路面積は、前記第１通路面積であり、
   前記絞り弁体は、前記絞り通路内に配置されており、前記第１絞り部へ近づくことによって前記第１通路面積を縮小させるとともに、前記第２絞り部へ近づくことによって前記第２通路面積を縮小させるものである請求項１または２に記載の膨張弁。

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