JP6610789B2 - 方向性電磁鋼板用熱延鋼板、および方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板用熱延鋼板、および方向性電磁鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6610789B2 JP6610789B2 JP2018529922A JP2018529922A JP6610789B2 JP 6610789 B2 JP6610789 B2 JP 6610789B2 JP 2018529922 A JP2018529922 A JP 2018529922A JP 2018529922 A JP2018529922 A JP 2018529922A JP 6610789 B2 JP6610789 B2 JP 6610789B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hot
- steel sheet
- annealing
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
また、特許文献5では、熱延板の表層1/4領域に未再結晶組織を残存させ、熱延板焼鈍を施すことなく冷間圧延を行うことにより、一次再結晶{411}<148>方位を優先的に発達させ、良好な磁気特性を得ることが示されている。
また、本発明は、高温スラブ加熱を必要としない低コストかつ高生産性を有する方向性電磁鋼板を製造する方法であって、かつ、最終製品状態でのコイル内での磁気特性のバラツキを低減することが可能な方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
さらに、鋼板表面(最表層または最裏層)から板厚の1/4深さまで(以下、板厚1/4層とする)の領域の再結晶率が90%以下である熱延鋼板を用いることで、最終製品である方向性電磁鋼板のコイル内での磁気特性のバラツキを低減できることを新規に知見するに至った。ここで、上記「再結晶率」は、鋼板の最表層から板厚の1/4深さまでの範囲と、鋼板の最裏層から板厚の1/4深さまでの範囲とを測定し、大きい側の値を採用するものとする。
その後、鋼板表面にMgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布してから、1200℃で10時間の純化焼鈍を兼ねた二次再結晶焼鈍を行い、引き続きリン酸塩系の絶縁張力コーティングの塗布、焼付けと鋼帯の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を施して製品とした。かくして得られた製品板の磁気特性について調べた結果を、表1に併記する。
また、表1および図1に示されるように、熱間圧延時の最終仕上げパスにおける摩擦係数が0.35以下である場合には、熱延鋼板における板厚1/4層の領域の再結晶率が90%以下となっていることがわかる。また、表1の結果から、板厚1/4層の領域の再結晶率が90%以下である場合には、製品板における熱間圧延時の先端側部と尾端側部間の磁気特性(鉄損)のバラツキが低減されていることがわかる。
このように、熱間圧延の最終仕上げパスにおける摩擦係数を0.35以下とすることで熱延鋼板における板厚1/4層の領域の再結晶率を90%以下とすることができ、最終製品板の磁気特性のバラツキを大幅に低減することができる。
1.質量%で、
C:0.002%以上0.080%以下、
Si:2.00%以上8.00%以下、
Mn:0.02%以上0.50%以下、
酸可溶性Al:0.003%以上0.010%未満並びに
Sおよび/またはSeを合計で0.001%以上0.010%以下
を含有し、Nを0.006%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
最表層および最裏層から板厚の1/4深さまでの領域の再結晶率が90%以下である方向性電磁鋼板用熱延鋼板。
質量%で、
Ni:0.005%以上1.5%以下、
Cu:0.005%以上1.5%以下、
Sb:0.005%以上0.5%以下、
Sn:0.005%以上0.5%以下、
Cr:0.005%以上0.1%以下、
P:0.005%以上0.5%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下、
Ti:0.0005%以上0.1%以下、
Nb:0.0005%以上0.1%以下、
V:0.0005%以上0.1%以下、
B:0.0002%以上0.0025%以下、
Bi:0.005%以上0.1%以下、
Te:0.0005%以上0.01%以下および
Ta:0.0005%以上0.01%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する、上記1に記載の方向性電磁鋼板用熱延鋼板。
C:0.002%以上0.080%以下、
Si:2.00%以上8.00%以下、
Mn:0.02%以上0.50%以下、
酸可溶性Al:0.003%以上0.010%未満並びに
Sおよび/またはSeを合計で0.001%以上0.010%以下
を含有し、Nを0.006%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
最表層および最裏層から板厚の1/4深さまでの領域の平均再結晶粒径が板厚中心から最表層および最裏層方向に1/4板厚未満の領域の平均再結晶粒径の3倍以下である方向性電磁鋼板用熱延板焼鈍板。
質量%で、
Ni:0.005%以上1.5%以下、
Cu:0.005%以上1.5%以下、
Sb:0.005%以上0.5%以下、
Sn:0.005%以上0.5%以下、
Cr:0.005%以上0.1%以下、
P:0.005%以上0.5%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下、
Ti:0.0005%以上0.1%以下、
Nb:0.0005%以上0.1%以下、
V:0.0005%以上0.1%以下、
B:0.0002%以上0.0025%以下、
Bi:0.005%以上0.1%以下、
Te:0.0005%以上0.01%以下および
Ta:0.0005%以上0.01%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する、上記3に記載の方向性電磁鋼板用熱延板焼鈍板。
C:0.002%以上0.080%以下、
Si:2.0%以上8.0%以下、
Mn:0.02%以上0.50%以下、
酸可溶性Al:0.003%以上0.010%未満並びに
Sおよび/またはSeを合計で0.001%以上0.010%以下
を含有し、Nを0.006%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物である成分組成を有する鋼スラブを1300℃以下で加熱し、
該鋼スラブに熱間圧延を施す熱延鋼板の製造方法であって、
前記熱間圧延の最終仕上げパスにおける摩擦係数を0.35以下とする方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法。
質量%で、
Ni:0.005%以上1.5%以下、
Cu:0.005%以上1.5%以下、
Sb:0.005%以上0.5%以下、
Sn:0.005%以上0.5%以下、
Cr:0.005%以上0.1%以下、
P:0.005%以上0.5%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下、
Ti:0.0005%以上0.1%以下、
Nb:0.0005%以上0.1%以下、
V:0.0005%以上0.1%以下、
B:0.0002%以上0.0025%以下、
Bi:0.005%以上0.1%以下、
Te:0.0005%以上0.01%以下および
Ta:0.0005%以上0.01%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する、上記5に記載の方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法。
該冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施し、
該一次再結晶焼鈍後の前記冷延鋼板の表面に焼鈍分離剤を塗布してから二次再結晶焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法。
Cは、0.002%に満たないと、Cによる粒界強化効果が失われ、スラブに割れが生じるなど、製造に支障を来たす欠陥を生ずるようになる。一方、0.080%を超えると、脱炭焼鈍で、磁気時効の起こらない0.005%以下に低減することが困難となる。よって、Cは0.002%以上0.080%以下の範囲とする。より好ましくは0.020%以上0.070%以下である。
Siは、鋼の電気抵抗を増大させ、鉄損の一部を構成する渦電流損を低減するのに極めて有効な元素である。鋼板に、Siを添加していった場合、含有量が11%までは、電気抵抗が単調に増加するものの、含有量が8.00%を超えたところで、加工性が著しく低下する。一方、含有量が2.00%未満では、電気抵抗が小さくなり良好な鉄損特性を得ることができない。そのため、Si量は2.00%以上8.00%以下とした。より好ましくは2.50%以上4.50%以下である。
Mnは、SやSeと結合してMnSやMnSeを形成し、これらのMnSやMnSeが微量であっても粒界偏析元素との併用によって、二次再結晶焼鈍の昇温過程において正常粒成長を抑制するように作用する。しかしながら、Mn量が0.02%に満たないと、この作用が、正常粒成長の抑制力不足となる。一方、Mn量が0.50%を超えると、熱延前のスラブ加熱過程において、Mnを完全固溶させるためには高温でのスラブ加熱が必要となるだけでなく、MnSやMnSeが粗大析出してしまうために、正常粒成長の抑制力が低下する。そのため、Mn量は0.02%以上0.50%以下とした。より好ましくは0.05%以上0.20%以下である。
SおよびSeは、Mnと結合してインヒビターを形成するが、SおよびSeのうちから選んだ1種または2種の含有量が合計で0.001%未満では、インヒビターの絶対量が不足し、正常粒成長の抑制力不足となる。一方、SおよびSeのうちから選んだ1種または2種の含有量が合計で0.010%を超えると、二次再結晶焼鈍において、脱S、脱Seが不完全となるため、鉄損劣化を引き起こす。そのため、SおよびSeのうちから選んだ1種または2種の含有量は、合計で0.001%以上0.010%以下の範囲とした。
Alは、表面に緻密な酸化膜を形成し、窒化の際にその窒化量の制御を困難にしたり、脱炭を阻害することもあるため、Alは酸可溶性Al量で0.010%未満とする。酸素親和力の高いAlは、製鋼で微量添加することにより鋼中の溶存酸素量を低減し、特性劣化につながる酸化物系介在物の低減などを見込める。この観点から、酸可溶性Alを0.003%以上含有させることにより、磁気特性の劣化を抑制することができる。
Nもまた、SやSeと同様、過剰に存在すると、二次再結晶を困難にする。特にN量が0.006%以上になると、二次再結晶が生じ難くなり、磁気特性が劣化するので、Nは0.006%未満に抑制するものとした。なお、0.001%未満とするのは工業的規模の製造では難しいため、0.001%以上の含有は許容される。
Ni、Cu、Sb、Sn、Cr、P、Mo、Ti、Nb、V、B、Bi、TeおよびTaはいずれも、磁気特性向上に有用な元素であるが、それぞれの含有量が上記範囲の下限値に満たないと、磁気特性の改善効果が乏しく、一方それぞれの含有量が上記範囲の上限値を超えると、二次再結晶が不安定になり磁気特性の劣化を招く。従って、Niは0.005%以上1.5%以下、Cuは0.005%以上1.5%以下、Sbは0.005%以上0.5%以下、Snは0.005%以上0.5%以下、Crは0.005%以上0.1%以下、Pは0.005%以上0.5%以下、Moは0.005%以上0.5%以下、Tiは0.0005%以上0.1%以下、Nbは0.0005%以上0.1%以下、Vは0.0005%以上0.1%以下、Bは0.0002%以上0.0025%以下、Biは0.005%以上0.1%以下、Teは0.0005%以上0.01%以下、Taは0.0005%以上0.01%以下の範囲でそれぞれ含有させることができる。
[スラブ加熱]
上記の成分組成を有する鋼スラブを加熱する。スラブ加熱温度は1300℃以下とする。1300℃超で加熱する場合、通常のガス加熱ではなく、誘導加熱等の特別な加熱炉を使用する必要があるため、コスト、生産性および歩留まり等の観点から不利となる。スラブ加熱温度は、低すぎると溶質元素の均質化が不十分となるため、好ましくは1200℃以上である。
スラブ加熱後、熱間圧延を行う。熱間圧延は、例えば、圧下率は95%以上とし、熱間圧延後の板厚は、1.5〜3.5mmとする。圧延終了温度は800℃以上が望ましい。熱間圧延後の巻取り温度は、500〜700℃程度が望ましい。
熱間圧延後、熱延板焼鈍することで熱延板組織の改善を行う。この時の熱延板焼鈍は、均熱温度:800℃以上1200℃以下、均熱時間:2s以上300s以下の条件で行うことが好ましい。
上記の熱延板焼鈍後に、鋼板を、中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延によって最終板厚まで圧延する。この場合、中間焼鈍は、熱延板焼鈍と同じ思想で、均熱温度:800℃以上1200℃以下、均熱時間:2s以上300s以下とすることが好ましい。
上記の冷間圧延後、好ましくは均熱温度:700℃以上1000℃以下で一次再結晶焼鈍を施す。また、この一次再結晶焼鈍は、例えば湿水素雰囲気中で行えば、鋼板の脱炭も兼ねさせることができる。ここで、一次再結晶焼鈍における均熱温度が700℃未満では、未再結晶部が残存し、所望の組織を得ることができないおそれがある。一方、均熱温度が1000℃超では、ゴス方位粒の二次再結晶が起こってしまう可能性がある。従って、一次再結晶焼鈍における均熱温度は700℃以上1000℃以下とすることが好ましい。また、一次再結晶焼鈍に際しては、500〜700℃の温度域の平均昇温速度を50℃/s以上とすることが好ましい。
上記一次再結晶焼鈍後の鋼板に、必要に応じて焼鈍分離剤を塗布する。ここで、鉄損を重視してフォルステライト被膜を形成させる場合には、MgOを主体とする焼鈍分離剤を適用することで、その後、純化焼鈍を兼ねて二次再結晶焼鈍を施すことにより二次再結晶組織を発達させると共にフォルステライト被膜を形成することができる。打ち抜き加工性を重視してフォルステライト被膜を必要としない場合には、焼鈍分離剤を適用しないか、適用する場合でもフォルステライト被膜を形成するMgOは使用せずに、シリカやアルミナ等を用いる。これらの焼鈍分離剤を塗布する際は、水分を持ち込まない静電塗布等を行うことが有効である。耐熱無機材料シート(シリカ、アルミナ、マイカ)を用いてもよい。
その後、二次再結晶焼鈍を行う。二次再結晶焼鈍は、例えば、800℃以上の温度で20時間以上保持することが好ましい。なお、二次再結晶焼鈍の焼鈍条件は、特に制限はなく、従来公知の焼鈍条件で行うことができる。なお、この時の焼鈍雰囲気を水素雰囲気とすると、純化焼鈍も兼ねることができる。
例えば、絶縁被膜塗布工程で塗布される被膜は、ガラス質を主体とするものであり、珪リン酸塩などをコータにより塗布することが一般的である。
また、平坦化焼鈍工程では、前工程で焼鈍分離剤を塗布した場合には、水洗やブラッシング、酸洗を行い、付着した焼鈍分離剤を除去する。その後、平坦化焼鈍を行い形状を矯正することが鉄損低減のために有効である。平坦化焼鈍の均熱温度は、700〜900℃程度が形状矯正の観点から好適である。
その他の製造条件は、方向性電磁鋼板の一般的な製造方法に従えばよい。
表2に示す種々の成分組成からなる220mm厚の鋼スラブを、1240℃に加熱したのち、2.4mm厚まで熱間圧延した。熱間圧延における最終仕上げパスにおける摩擦係数および熱延コイルの先端および尾端から採取した熱延鋼板における板厚1/4層の領域の再結晶粒の面積率を測定した結果を、表2に併記する。
かくして得られた製品の磁気特性について調べた結果を、表2に併記する。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.002%以上0.080%以下、
Si:2.00%以上8.00%以下、
Mn:0.02%以上0.50%以下、
酸可溶性Al:0.003%以上0.010%未満並びに
Sおよび/またはSeを合計で0.001%以上0.010%以下
を含有し、Nを0.006%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
最表層および最裏層から板厚の1/4深さまでの領域の平均再結晶粒径が板厚中心から最表層および最裏層方向に1/4板厚未満の領域の平均再結晶粒径の3倍以下である方向性電磁鋼板用熱延板焼鈍板。 - 前記成分組成は、さらに、
質量%で、
Ni:0.005%以上1.5%以下、
Cu:0.005%以上1.5%以下、
Sb:0.005%以上0.5%以下、
Sn:0.005%以上0.5%以下、
Cr:0.005%以上0.1%以下、
P:0.005%以上0.5%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下、
Ti:0.0005%以上0.1%以下、
Nb:0.0005%以上0.1%以下、
V:0.0005%以上0.1%以下、
B:0.0002%以上0.0025%以下、
Bi:0.005%以上0.1%以下、
Te:0.0005%以上0.01%以下および
Ta:0.0005%以上0.01%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する、請求項1に記載の方向性電磁鋼板用熱延板焼鈍板。 - 質量%で、
C:0.002%以上0.080%以下、
Si:2.0%以上8.0%以下、
Mn:0.02%以上0.50%以下、
酸可溶性Al:0.003%以上0.010%未満並びに
Sおよび/またはSeを合計で0.001%以上0.010%以下
を含有し、Nを0.006%未満に抑制し、残部はFeおよび不可避的不純物である成分組成を有する鋼スラブを1300℃以下で加熱し、
該鋼スラブに、最終仕上げパスにおける摩擦係数を0.35以下とした熱間圧延を施して熱延鋼板とし、
前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施し、1回または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延鋼板とし、
該冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施し、
該一次再結晶焼鈍後の前記冷延鋼板の表面に焼鈍分離剤を塗布してから二次再結晶焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法。 - 前記成分組成は、さらに、
質量%で、
Ni:0.005%以上1.5%以下、
Cu:0.005%以上1.5%以下、
Sb:0.005%以上0.5%以下、
Sn:0.005%以上0.5%以下、
Cr:0.005%以上0.1%以下、
P:0.005%以上0.5%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下、
Ti:0.0005%以上0.1%以下、
Nb:0.0005%以上0.1%以下、
V:0.0005%以上0.1%以下、
B:0.0002%以上0.0025%以下、
Bi:0.005%以上0.1%以下、
Te:0.0005%以上0.01%以下および
Ta:0.0005%以上0.01%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する、請求項3に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016150166 | 2016-07-29 | ||
JP2016150166 | 2016-07-29 | ||
PCT/JP2017/026904 WO2018021332A1 (ja) | 2016-07-29 | 2017-07-25 | 方向性電磁鋼板用熱延鋼板およびその製造方法、並びに方向性電磁鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019080929A Division JP6801740B2 (ja) | 2016-07-29 | 2019-04-22 | 方向性電磁鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2018021332A1 JPWO2018021332A1 (ja) | 2018-11-01 |
JP6610789B2 true JP6610789B2 (ja) | 2019-11-27 |
Family
ID=61017451
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018529922A Active JP6610789B2 (ja) | 2016-07-29 | 2017-07-25 | 方向性電磁鋼板用熱延鋼板、および方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2019080929A Active JP6801740B2 (ja) | 2016-07-29 | 2019-04-22 | 方向性電磁鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019080929A Active JP6801740B2 (ja) | 2016-07-29 | 2019-04-22 | 方向性電磁鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20190161817A1 (ja) |
EP (1) | EP3492613B1 (ja) |
JP (2) | JP6610789B2 (ja) |
KR (1) | KR102260531B1 (ja) |
CN (1) | CN109477186B (ja) |
BR (1) | BR112019001581B1 (ja) |
RU (2) | RU2718026C1 (ja) |
WO (1) | WO2018021332A1 (ja) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10815544B2 (en) * | 2018-04-06 | 2020-10-27 | Nucor Corporation | High friction rolling of thin metal strip |
US11525169B2 (en) | 2018-10-31 | 2022-12-13 | Jfe Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing same, and motor core and method for producing same |
JP7315857B2 (ja) * | 2019-01-16 | 2023-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
BR112022003971A2 (pt) * | 2019-09-06 | 2022-05-24 | Jfe Steel Corp | Chapa de aço elétrico de grãos orientados e método de produção da mesma, e chapa de aço laminada a quente para uso na produção de uma chapa de aço elétrico de grãos orientados |
US11773465B2 (en) * | 2019-09-19 | 2023-10-03 | Nucor Corporation | Ultra-high strength weathering steel for hot-stamping applications |
KR102323332B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-11-05 | 주식회사 포스코 | 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법 |
WO2021167066A1 (ja) * | 2020-02-20 | 2021-08-26 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板用鋼板 |
JP7231888B2 (ja) * | 2020-03-30 | 2023-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
KR102438480B1 (ko) * | 2020-12-21 | 2022-09-01 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판의 제조방법 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1965559A (en) | 1933-08-07 | 1934-07-03 | Cold Metal Process Co | Electrical sheet and method and apparatus for its manufacture and test |
JPS5113469B2 (ja) | 1972-10-13 | 1976-04-28 | ||
AT329358B (de) | 1974-06-04 | 1976-05-10 | Voest Ag | Schwingmuhle zum zerkleinern von mahlgut |
JP2782086B2 (ja) | 1989-05-29 | 1998-07-30 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO1997020956A1 (fr) * | 1995-12-05 | 1997-06-12 | Nippon Steel Corporation | Procede de fabrication de toles d'acier electrique a grain non oriente ayant une densite de flux magnetique elevee et de faibles pertes dans le fer |
JPH1096028A (ja) * | 1996-07-30 | 1998-04-14 | Nippon Steel Corp | 磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP3707268B2 (ja) | 1998-10-28 | 2005-10-19 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
US6309473B1 (en) * | 1998-10-09 | 2001-10-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss |
JP4747564B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2011-08-17 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板 |
JP4593317B2 (ja) * | 2005-03-02 | 2010-12-08 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性が優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
RU2398894C1 (ru) * | 2006-06-16 | 2010-09-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства |
CN102197149B (zh) * | 2008-10-22 | 2014-07-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
JP5287615B2 (ja) | 2009-09-04 | 2013-09-11 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
US20120222777A1 (en) * | 2009-11-25 | 2012-09-06 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel produced thereby |
JP5573175B2 (ja) * | 2010-01-14 | 2014-08-20 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP5835557B2 (ja) * | 2011-02-17 | 2015-12-24 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
ITFI20110194A1 (it) | 2011-09-08 | 2013-03-09 | Menarini Int Operations Lu Sa | Dispositivo autoiniettore di dosi di farmaco |
CN104220607B (zh) * | 2012-03-29 | 2016-03-02 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法 |
KR101977440B1 (ko) * | 2012-12-28 | 2019-05-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 방향성 전기 강판 제조용의 1 차 재결정 강판 |
JP6137490B2 (ja) * | 2014-03-28 | 2017-05-31 | Jfeスチール株式会社 | 一次再結晶集合組織の予測方法および方向性電磁鋼板の製造方法 |
EP3225704B1 (en) * | 2014-11-27 | 2019-02-27 | JFE Steel Corporation | Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
-
2017
- 2017-07-25 RU RU2019105261A patent/RU2718026C1/ru active
- 2017-07-25 JP JP2018529922A patent/JP6610789B2/ja active Active
- 2017-07-25 WO PCT/JP2017/026904 patent/WO2018021332A1/ja unknown
- 2017-07-25 US US16/320,612 patent/US20190161817A1/en not_active Abandoned
- 2017-07-25 BR BR112019001581-7A patent/BR112019001581B1/pt active IP Right Grant
- 2017-07-25 RU RU2020102494A patent/RU2736566C2/ru active
- 2017-07-25 CN CN201780046280.1A patent/CN109477186B/zh active Active
- 2017-07-25 KR KR1020197005991A patent/KR102260531B1/ko active IP Right Grant
- 2017-07-25 EP EP17834334.9A patent/EP3492613B1/en active Active
-
2019
- 2019-04-22 JP JP2019080929A patent/JP6801740B2/ja active Active
-
2022
- 2022-05-12 US US17/663,022 patent/US20220267871A1/en active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2019151935A (ja) | 2019-09-12 |
KR20190034622A (ko) | 2019-04-02 |
BR112019001581B1 (pt) | 2023-03-07 |
EP3492613B1 (en) | 2020-09-02 |
EP3492613A1 (en) | 2019-06-05 |
RU2736566C2 (ru) | 2020-11-18 |
BR112019001581A2 (pt) | 2019-05-07 |
EP3492613A4 (en) | 2019-08-07 |
RU2020102494A (ru) | 2020-03-13 |
RU2718026C1 (ru) | 2020-03-30 |
JPWO2018021332A1 (ja) | 2018-11-01 |
CN109477186B (zh) | 2020-11-27 |
WO2018021332A1 (ja) | 2018-02-01 |
KR102260531B1 (ko) | 2021-06-03 |
US20220267871A1 (en) | 2022-08-25 |
US20190161817A1 (en) | 2019-05-30 |
JP6801740B2 (ja) | 2020-12-16 |
RU2020102494A3 (ja) | 2020-05-26 |
CN109477186A (zh) | 2019-03-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6610789B2 (ja) | 方向性電磁鋼板用熱延鋼板、および方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN107849656B (zh) | 取向性电磁钢板的制造方法 | |
KR101963990B1 (ko) | 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 | |
JP6481772B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR101921401B1 (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
KR101498404B1 (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
WO2013058239A1 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
WO2011148849A1 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2009235574A (ja) | 著しく磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP6436316B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR20190058542A (ko) | 방향성 전자 강판 및 그의 제조 방법 | |
JP6825681B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
KR102579758B1 (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
KR20160138253A (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
JP2017101311A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP6777025B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4608562B2 (ja) | 著しく磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP6191564B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法および窒化処理設備 | |
KR20220128653A (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
JP6866901B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2011208196A (ja) | 著しく鉄損が低い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP6866869B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2007262436A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR20220044836A (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
JP2022022481A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180529 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190219 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190422 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20191001 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20191014 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6610789 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |