JP6588104B2 - 優れた耐食性及びクリープ抵抗性を有するジルコニウム合金、及びその製造方法 - Google Patents
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Description
現在までに開発されたジルカロイ−2(Zircaloy−2、Sn1.20〜1.70重量%、Fe0.07〜0.20重量%、Cr0.05〜1.15重量%、Ni0.03〜0.08重量%、O900〜1500ppm、Zr残部)及びジルカロイ−4(Zircaloy−4、Sn1.20〜1.70重量%、Fe0.18〜0.24重量%、Cr0.07〜1.13重量%、O900〜1500ppm、Ni<0.007重量%、Zr残部)合金が最も広く使用されている。
これにより、高燃焼度、長サイクルの条件で最も問題となる耐食性及びクリープ抵抗性に優れる材料を開発する必要性が台頭しており、最近では、このような努力の一環として、Zr−Nb系合金など、適切なジルコニウム合金の開発に関する研究が行われている。
先行技術について考察すると、米国特許第4,649,023号では、ジルコニウムにニオブ0.5〜2.0重量%、錫0.9〜1.5重量%を必須元素とし、鉄、クロム、モリブデン、バナジウム、銅、ニッケル及びタングステンのうちのいずれか1種の元素0.09〜0.11重量%、酸素0.1〜0.16重量%を含むジルコニウム合金を開示している。また、80nm以下の微細なサイズの析出物が均質に基地相内に分布している合金製品を製造する方法を開示している。
前記合金に対して、600〜800℃で熱処理した後、押出を行い、冷間圧延は4〜5回にわたって行い、冷間圧延の間の中間熱処理は565〜605℃の温度領域で2〜4時間行い、最終熱処理は580℃で行うことにより、燃料被覆管を製造した。
このとき、クリープ抵抗性を向上させるために、合金の組成物中の鉄は250ppm以下に制限し、酸素は1000〜1600ppmの範囲に制限している。
米国特許第6,325,966号では、ニオブ0.15〜0.25重量%、錫1.10〜1.40重量%、鉄0.35〜0.45重量%、クロム0.15〜0.25重量%を必須元素とし、モリブデン、銅及びマンガンのうちのいずれか1種の元素0.08〜0.12重量%、酸素1000〜1400ppm、及び残部のジルコニウムから構成される、腐食抵抗性及び機械的特性に優れる合金を設計した。
このとき、ジルコニウム合金の優れた耐食性及び機械的性質を有する最適の条件は、添加元素の種類、添加量、加工条件及び熱処理条件などによって影響を受けるため、合金設計及び熱処理条件の確立が何よりも必要である。
そこで、本発明者らは、Zr−Nb合金系からSnを除去し、P、Taなどを添加して組成及び熱処理温度を調節することにより、耐食性を大幅に増加させながらもクリープ抵抗性を向上させることができることを見出し、本発明を完成した。
このとき、リンは、好ましくは0.02〜0.07重量%であることを特徴とする。
好ましくは、前記ジルコニウム合金は、耐食性及びクリープ変形に対する抵抗性能の向上のために、タンタル(Ta)がさらに0.01〜0.15重量%添加できる。
特にさらに好ましくは、タンタル(Ta)は0.03〜0.1重量%添加できる。
前記第1段階で製造されたインゴットを1000〜1050℃(β相区間)で30〜40分間溶体化熱処理した後、水に急冷してβ−焼入れ(β−Quenching)する第2段階と、
前記第2段階で熱処理されたインゴットを630〜650℃で20〜30分間予熱した後、60〜65%の圧下率で熱間圧延する第3段階と、
前記第3段階で熱間圧延された圧延材を570〜590℃で3〜4時間1次中間真空熱処理した後、30〜40%の圧下率で1次冷間圧延する第4段階と、
前記第4段階で1次冷間圧延された圧延材を560〜580℃で2〜3時間2次中間真空熱処理した後、50〜60%の圧下率で2次冷間圧延する第5段階と、
前記第5段階で2次冷間圧延された圧延材を560〜580℃で2〜3時間3次中間真空熱処理した後、30〜40%の圧下率で3次冷間圧延する第6段階と、
前記第6段階で3次冷間圧延された圧延材を440〜650℃で7〜9時間最終真空熱処理する第7段階とを含んでなる。
また、好ましくは、第1段階の前記混合物にタンタル(Ta)をさらに0.01〜0.15重量%添加することにより、耐食性を一層向上させることができる。
特に好ましくは、前記タンタル(Ta)は0.03〜0.1重量%とし、第7段階における前記最終真空熱処理の温度は460〜530℃とすることにより、耐食性とクリープ変形に対する抵抗特性を最高に高めることができる。
一方、第1段階で前記混合物を溶解する前に、リンの析出防止のためにリンを圧粉することが好ましい。
本発明に係るジルコニウム合金は、ニオブ1.1〜1.2重量%、リン0.02〜0.05重量%、鉄0.2〜0.3重量%及び残部のジルコニウムから構成される。
また、前記ニオブ1.1〜1.2重量%、リン0.02重量%、鉄0.2〜0.3重量%及び残部のジルコニウムから構成される。
また、前記ニオブ1.1〜1.2重量%、リン0.05重量%、鉄0.2〜0.3重量%及び残部のジルコニウムから構成される。
また、前記ジルコニウム合金にタンタルを添加してニオブ1.1〜1.2重量%、リン0.05重量%、タンタル0.03〜0.04重量%、鉄0.2〜0.3重量%及び残部のジルコニウムから構成される。
また、前記ジルコニウム合金にタンタルを添加してニオブ1.1〜1.2重量%、リン0.05重量%、タンタル0.09〜0.1重量%、鉄0.2〜0.3重量%及び残部のジルコニウムから構成される。
本発明に係るジルコニウム合金の製造方法は、
ジルコニウム合金組成元素の混合物を溶解してインゴット(Ingot、鋳塊)に製造する第1段階;前記第1段階で製造されたインゴットを1000〜1050℃(β相区間)で30〜40分間溶体化熱処理した後、水に急冷させるβ−焼入れ(β−Quenching)を行う第2段階;前記第2段階で熱処理されたインゴットを630〜650℃で20〜30分間予熱した後、60〜65%の圧下率で熱間圧延する第3段階;前記第3段階で熱間圧延された圧延材を570〜590℃で3〜4時間1次中間真空熱処理した後、30〜40%の圧下率で1次冷間圧延する第4段階と、前記第4段階で1次冷間圧延された圧延材を560〜580℃で2〜3時間2次中間真空熱処理した後、50〜60%の圧下率で2次冷間圧延する第5段階;前記第5段階で2次冷間圧延された圧延材を560〜580℃で2〜3時間3次中間真空熱処理した後、30〜40%の圧下率で3次冷間圧延する第6段階と、前記第6段階で3次冷間圧延された圧延材を最終真空熱処理する第7段階とを含んでなる。
<実施例1〜12>ジルコニウム合金の製造
(1)インゴットの製造
まず、第1段階では、ニオブ1.2重量%、リン0.02〜0.05重量%、タンタル0.03〜0.1重量%、鉄0.2重量%及び残部のジルコニウムを真空アーク溶解方法(VAR、Vacuum Arc Remelting)を用いてインゴット(Ingot、鋳塊)に製造する。
使用されたジルコニウムは、ASTM B349に明示された原子力グレードのジルコニウムスポンジ(Zirconium Sponge)であり、ニオブ、リン、タンタル、鉄などが添加された元素は、99.99%以上の高純度の元素を使用した。
このとき、不純物が偏析したり合金組成が不均一に分布したりするのを防ぐために、約3回程度繰り返し、アーク溶解装置のチャンバ内の真空を10−5torr以下で十分に維持した後、合金の溶解を行ってインゴットを製造した。このとき、リン(P)は、析出を防止するために、他の合金元素とは異なり圧粉して溶解した。
冷却過程の間に試験片の表面で酸化するのを防止するために、アルゴンなどの不活性ガスを注入して冷却した。
第2段階では、β−溶体化熱処理及びβ−焼入れを行う工程であり、β相温度領域である1000〜1050℃で30分間溶体化処理した後、約300℃/sec以上の速度で水冷した。このとき、インゴット(Ingot)の酸化を防止するために、厚さ1mmのステンレス鋼板(Stainless Steel Plate)で被覆してスポット溶接を行った。この工程は、製造されたインゴット内の合金組成を均質化し、基地金属内の第2相析出物(SPP、Secondary Phase Particle)の大きさを均一に分布させるために行う。
第3段階では、β−焼入れ済みの試験片の熱間圧延を行う。
このとき、630〜650℃で約20〜30分間予熱した後、約60〜65%の圧下率で圧延を行った。もし上記の熱処理温度から外れる場合には、次の第4段階の加工に適した圧延材を得ることが難しい。また、熱間圧延時の圧下率が60%未満である場合には、ジルコニウム材料の集合組織が不均一であって水素脆化抵抗性が低下するという問題があり、熱間圧延時の圧下率が80%以上である場合には、向後の加工性に問題があると報告されている。
熱間圧延された圧延材は、被覆されたステンレス鋼板(Stainless Steel Plate)を除去した後、水:硝酸:フッ酸の体積比が50:40:10である酸洗溶液を用いて酸化膜及び不純物を除去し、後続の工程のためにワイヤーブラシ(Wire Brush)を用いて、残っている酸化膜を完全に除去した。
熱間圧延後の残留応力を除去し、1次冷間加工の際に試験片の破損を防ぐために、約580〜590℃で約3〜4時間真空度を10−5torr以下に維持して1次真空熱処理を行った。
中間真空熱処理は、再結晶熱処理温度まで上昇させて熱処理することが好ましく、もし上記の温度範囲から外れる場合には、腐食抵抗性が低下する問題が発生するおそれがある。
1次中間真空熱処理済みの前記圧延材に対して、1パスあたり約0.3mmの間隔で約40〜50%の圧下率で1次冷間圧延を行った。
(5)2次中間真空熱処理及び2次冷間圧延
1次冷間圧延された圧延材に対して570〜580℃で約2〜3時間2次中間真空熱処理を行った。
もし前記中間熱処理の温度から外れる場合には、腐食抵抗性が低下する問題が発生するおそれがある。
2次中間真空熱処理済みの前記圧延材に対して、1パスあたり約0.3mmの間隔で約50〜60%の圧下率で2次冷間圧延を行った。
2次冷間圧延された圧延材に対して570〜580℃で2〜3時間3次中間真空熱処理を行った。
もし前記中間熱処理の温度から外れる場合には、腐食抵抗性が低下する問題が発生するおそれがある。
3次中間真空熱処理済みの前記圧延材に対して1パスあたり約0.3mmの間隔で約30〜40%の圧下率で3次冷間圧延を行った。
(7)最終真空熱処理
3次冷間圧延された圧延材の最終熱処理を10−5torr以下の高真空雰囲気で行う。
最終熱処理は460〜580℃で8時間行った。
本発明に係るジルコニウム合金の具体的な合金組成及び最終熱処理温度は、表1にまとめた。
比較例1〜2で、原子力発電所で使用されている商用のジルコニウム合金であるジルカロイ−4の被覆管を使用した。
本発明に係るジルコニウム合金組成物の耐食性を調べるために、次の腐食試験を行った。
実施例1〜12のジルコニウム合金を用いて上記の製造工程で板材試験片を製造した後、サイズ20mm×20mm×1.0mmの板材腐食試験の試験片を製作し、#400で#1200のSiC研磨紙を用いて段階別に機械的研磨を行った。
表面研磨済みの試験片は、水:硝酸:フッ酸=50:40:10(体積比)の溶液を用いて酸洗処理し、アセトンで超音波洗浄した後、乾燥機で24時間以上十分に乾燥させた。
合金の腐食程度を測定するために、オートクレーブ(autoclave)への装入前に前記合金の表面積及び初期重量を測定した。
装入された試験片は、360℃、18.6MPaで純水雰囲気及び70ppm Li水雰囲気のスタティックオートクレーブ(static autoclave)を用いて100日間腐食試験を行った。
腐食試験を行うとき、実施例1〜12だけでなく、比較例1の商用ジルカロイ−4を一緒に入れて試験した。
腐食試験の後、260日間合計8回にわたって試験片を取り出してそれぞれの重量を測定した後、重量増加量を計算して腐食の程度を定量的に評価した。その結果を下記表に示す。
タンタルのない状態でリンを0.02重量%と0.05重量%で添加したときの結果
したがって、リンの成分比に関連し、リンが少量でも添加された場合には耐食性に著しい差があるので、実施例1のリンが0.02重量%であることからみて、リンの添加量が0.01重量%である場合からは明らかな耐食性の向上があることが予測される。
但し、耐食性の著しい向上を示す場合は、実験数値が0.02重量%乃至0.07重量%の場合であると看做すことができる。実施例2、6及び10では、リンの成分は0.05重量%であるが、リンが0.02重量%である場合よりも、0.05重量%である場合に耐食性の増加が観測されるので、少なくとも著しい耐食性の向上は0.07重量%の場合にも維持できることが十分に予測される。
タンタルが0.1重量%である場合には、最終熱処理温度460℃の実施例4と最終熱処理温度520℃の実施例8では著しい耐食性の増加があり、タンタルが0.03重量%である場合には、微々たるものであるけれども、やや耐食性の増加があることが観察される。
したがって、タンタルは、成分比が0.01重量%〜0.15重量%である場合に耐食性の増加があることが実験結果から予測され、さらに著しい耐食性の増加は0.03重量%〜0.1重量%の場合であることが実験によって証明される。
本発明に係るジルコニウム合金組成物のクリープ抵抗性を調べるために、次のクリープ試験を行った。
実施例1〜4のジルコニウム合金を用いて上記の製造工程で板材試験片を製造した後、クリープ試験片を製作した。
また、クリープ特性を比較するために、比較例1の商用被覆管を模写して、同じ工程で板材タイプの比較例2のジルカロイ−4試験片を製作した。このとき、比較例2の最終熱処理温度を実施例1〜4、比較例1と同様の条件である460℃にしてクリープ試験を行った。
クリープ試験は、350℃で120MPaの一定荷重を加えて120時間行った。その試験結果を比較例2の結果と比較して表4に示した。
したがって、クリープ変形に対する抵抗特性は、リンが少量でも添加される場合にその効果があることが分かり、タンタルの添加量が増加するほどクリープ変形に対する抵抗特性は著しく高まることが分かる。
以上で説明した本発明は、前述した実施例及び添付図面によって限定されるものではない。本発明の技術的思想を逸脱することなく。様々な置換、変形及び変更を加え得ることは、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者にとって明らかであろう。
Claims (2)
- ニオブ1.1〜1.2重量%、リン0.02〜0.07重量%、鉄0.2〜0.3重量%及び残部のジルコニウムから構成される混合物を溶解し、前記リンは圧粉して溶解してインゴット(Ingot)に製造する第1段階と、
前記第1段階で製造されたインゴットを1000〜1050℃(β相区間)で30〜40分間溶体化熱処理した後、水に急冷してβ−焼入れ(β−Quenching)する第2段階と、
前記第2段階で熱処理されたインゴットを630〜650℃で20〜30分間予熱した後、60〜65%の圧下率で熱間圧延する第3段階と、
前記第3段階で熱間圧延された圧延材を570〜590℃で3〜4時間1次中間真空熱処理した後、30〜40%の圧下率で1次冷間圧延する第4段階と、
前記第4段階で1次冷間圧延された圧延材を560〜580℃で2〜3時間2次中間真空熱処理した後、50〜60%の圧下率で2次冷間圧延する第5段階と、
前記第5段階で2次冷間圧延された圧延材を560〜580℃で2〜3時間3次中間真空熱処理した後、30〜40%の圧下率で3次冷間圧延する第6段階と、
前記第6段階で3次冷間圧延された圧延材を440〜650℃で7〜9時間最終真空熱処理する第7段階とを含んでなる、ジルコニウム合金の製造方法。 - 第1段階の前記混合物にタンタル(Ta)をさらに0.03〜0.1重量%添加することを特徴とする、請求項1に記載のジルコニウム合金の製造方法。
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Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US4814136A (en) | 1987-10-28 | 1989-03-21 | Westinghouse Electric Corp. | Process for the control of liner impurities and light water reactor cladding |
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JPH08253828A (ja) * | 1995-03-14 | 1996-10-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性ジルコニウム合金 |
JPH11194189A (ja) * | 1997-10-13 | 1999-07-21 | Mitsubishi Materials Corp | 耐食性およびクリープ特性にすぐれた原子炉燃料被覆管用Zr合金管の製造方法 |
EP1238395B1 (de) * | 1999-03-29 | 2010-10-13 | AREVA NP GmbH | Brennelement für einen druckwasser-reaktor und verfahren zur herstellung seiner hüllrohre |
KR100441562B1 (ko) * | 2001-05-07 | 2004-07-23 | 한국수력원자력 주식회사 | 우수한 내식성과 기계적 특성을 갖는 지르코늄 합금핵연료 피복관 및 그 제조 방법 |
KR100461017B1 (ko) * | 2001-11-02 | 2004-12-09 | 한국수력원자력 주식회사 | 우수한 내식성을 갖는 니오븀 함유 지르코늄 합금핵연료피복관의 제조방법 |
KR100733701B1 (ko) * | 2005-02-07 | 2007-06-28 | 한국원자력연구원 | 크립저항성이 우수한 지르코늄 합금 조성물 |
KR100831578B1 (ko) * | 2006-12-05 | 2008-05-21 | 한국원자력연구원 | 원자력용 우수한 내식성을 갖는 지르코늄 합금 조성물 및이의 제조방법 |
KR100754477B1 (ko) * | 2007-03-26 | 2007-09-03 | 한국원자력연구원 | 크립저항성이 우수한 지르코늄 합금 조성물 |
KR100999387B1 (ko) * | 2008-02-29 | 2010-12-09 | 한국원자력연구원 | 다양한 산소화합물 및 석출상의 제어를 통한 우수한내식성을 갖는 지르코늄 합금 조성물 및 이의 제조방법 |
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CN103589910B (zh) * | 2013-09-05 | 2016-05-25 | 上海大学 | 核电站燃料包壳用含硫的锆铌铁合金 |
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