JP6583134B2 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明は、冷凍サイクル装置に関するものである。

従来、車両用空調装置は、搭載されている車両が炎天下に放置されていた等により高温環境下で起動した場合、起動直後に温度式膨張弁の絞り開度が急激に増加して冷媒流量が過大となり、エバポレータなどでの冷媒通過音が大きくなることがあった。

この冷媒通過音を低減するために、起動直後の短時間だけ、膨張弁からエバポレータに向かう冷媒の一部をバイパスさせて膨張弁の感温部へ導く冷凍サイクル装置が、非特許文献１に開示知られている。非特許文献１の冷凍サイクル装置は、温度式膨張弁の感温部を速やかに冷やすことで早い段階で膨張弁のスーパーヒートコントロールを可能にし、それによって冷媒流量を抑制して冷媒通過音を低減する。

発明推進協会公開技報公技番号２０１４−５０３２８４号

しかし、非特許文献１の冷凍サイクル装置は、バイパス経路を開閉する弁体を駆動するために形状記憶合金のバネを用いているので、その形状記憶合金のバネの設計が容易でなかった。

本発明は上記点に鑑み、膨張弁からエバポレータに向かう冷媒の一部をバイパスさせて膨張弁の感温部へ導くためのバイパス機構を備える冷凍サイクル装置において、バイパス機構の設計を容易にすることを目的とする。

上記目的を達成するための請求項１に記載の発明は、
冷媒を吸入および圧縮して吐出するコンプレッサ（２）と、
前記コンプレッサから吐出された冷媒を凝縮させるコンデンサ（３）と、
前記コンデンサから流出した冷媒が通る減圧流路（４１１）の絞り開度を調節する膨張弁（４）と、
前記膨張弁から流出した冷媒を蒸発させるエバポレータ（５）と、
前記エバポレータをバイパスして冷媒を流すバイパス機構（６）と、を備え、
前記バイパス機構には、往通路（７１）と復通路（７２）が形成され、
前記往通路は、前記膨張弁から流出して前記エバポレータに流れる冷媒の経路に配置されるか、あるいは、前記コンデンサから流出する冷媒が通る冷媒流路（７）と前記減圧流路の間に配置され、
前記復通路は、前記エバポレータから流出して前記膨張弁に流れる冷媒の経路に配置され、
前記膨張弁は、前記エバポレータの冷媒流れ下流側かつ前記コンプレッサの冷媒流れ上流側の温度検知流路（４１２）における冷媒の温度に応じて温度が変化する感温部（４３、４４）と、前記感温部の温度に応じて移動する弁体（４２）と、を備え、
前記弁体は、前記感温部の温度が高いほど前記絞り開度が大きくなるよう移動すると共に、前記弁体の冷媒流れ下流側かつ前記コンプレッサの冷媒流れ上流側における冷媒の圧力が低いほど前記絞り開度が大きくなるよう前記弁体を移動させ、
前記バイパス機構は、第１圧力室（Ｐ１）と第２圧力室（Ｐ２）との間で前記第１圧力室（Ｐ１）の圧力と前記第２圧力室（Ｐ２）の圧力を受けて移動可能なピストン（６３）と、前記ピストンを前記第２圧力室の側に付勢する付勢部材（６２）と、前記第１圧力室と前記第２圧力室とを連通させると共に前記第１圧力室と前記第２圧力室との間の冷媒の流通の抵抗となる絞り部（６６）と、を有し、
前記第１圧力室の冷媒圧力と前記第２圧力室の冷媒圧力が均圧しているときに前記ピストンが閉鎖位置に位置し、
前記ピストンが前記閉鎖位置に位置している場合、前記復通路と前記第１圧力室とが連通すると共に、前記ピストンによって前記往通路が前記第１圧力室から隔てられ、
前記第１圧力室の冷媒圧力よりも前記第２圧力室の冷媒圧力が高いときに前記ピストンが開放位置に位置し、
前記ピストンが前記開放位置に位置する場合、前記往通路と前記第１圧力室とが連通すると共に前記復通路と前記第１圧力室とが連通することで、前記往通路から前記エバポレータをバイパスして前記第１圧力室を通って前記復通路に流れるバイパス経路（ＢＰ）が開通することを特徴とする冷凍サイクル装置である。

このような冷凍サイクルが、高温環境下で、かつ、ピストンが閉鎖位置にあるときに、起動されたとする。すると、コンプレッサが冷媒を吸入し始める。これにより、弁体の冷媒流れ下流側かつコンプレッサの冷媒流れ上流側における冷媒の圧力が急激に低下する。しかし、高温環境下なので、感温部の温度はすぐには低下しない。したがって、弁体が移動して膨張弁の絞り開度が急激に増大する。

すると、流量が多い冷媒が膨張弁の冷媒流れ下流に流れる。このように、冷凍サイクル装置の起動直後に膨張弁が増大し、エバポレータを過大な量の冷媒が通過することにより、エバポレータまたはその前後の配管で冷媒通過音の音量が増大する。

また、エバポレータの冷媒流れ下流側の冷媒圧力が低下するのと同時に、復通路と連通している第１圧力室でも冷媒圧力が低下し始める。しかし、第１圧力室と第２圧力室との間には絞り部が存在するので、第２圧力室の冷媒圧力の低下は第１圧力室の冷媒圧力の低下に遅れる。つまり、第２圧力室の冷媒圧力が第１圧力室の冷媒圧力よりも高くなる。

そのため、ピストンの位置が開放位置に移動させられる。ピストンが開放位置に至ると、第１圧力室と往通路とが連通する。これにより、バイパス経路が開通する。すると、往通路を流れる冷媒の一部が、バイパス経路を通る。

なお、往通路からエバポレータを通って復通路に至る冷媒は、エバポレータの温度が十分低下するまでの間、エバポレータから熱を受け取る。したがってその間、往通路からバイパス経路を通って復通路に至る冷媒の温度は、往通路からエバポレータを通って復通路に至る冷媒の温度よりも低い。そして、バイパス経路から温度検知流路を流れる比較的低温の冷媒により、感温部の温度が低下し始める。

したがって、冷媒がエバポレータを流れた後に温度検知流路に流入する場合に比べ、冷凍サイクル装置が起動してからより早期に、感温部の温度が下がる。感温部の温度が低下することに伴い、膨張弁の絞り開度が小さくなる。これにより、エバポレータを流れる冷媒流量も早期に低下する。このように、冷凍サイクル装置が起動してからより早期に、膨張弁の絞り開度が低下することで、冷媒通過音の増加が抑えられる。

その後、絞り通路を通じて繋がっている第１圧力室と第２圧力室の冷媒圧力が徐々に均圧に向かう。その結果、第１圧力室と第２圧力室との圧力差に由来する力に比べ、付勢部材の付勢力の方が、徐々に優勢になっていき、ピストンが開放位置から閉鎖位置に向けて徐々に移動する。そして、ピストンの位置が閉鎖位置に到達することにより、バイパス経路が閉じられる。

このように、絞り部が設けられることで、冷凍サイクル装置の起動時の所定期間において第１圧力室と第２圧力室の間に圧力差が生じる。このような構成では、絞り部の開度を調整することで、上記所定期間の長さを容易に調整できる。したがって、バイパス機構の設計を容易にすることができる。

なお、上記および特許請求の範囲における括弧内の符号は、特許請求の範囲に記載された用語と後述の実施形態に記載される当該用語を例示する具体物等との対応関係を示すものである。

冷凍サイクル装置の構成を示すブロック図である。 バイパス機構のピストンが閉鎖位置にあるときの断面模式図である。 バイパス機構のピストンが閉鎖位置にあるときの断面模式図である。 冷凍サイクル装置が高温環境下で起動したときの各種量の変化を示すグラフである。

以下、本発明の一実施形態について説明する。図１に示すように、実施形態の冷凍サイクル装置１は、コンプレッサ２、コンデンサ３、温度式膨張弁４、エバポレータ５、およびバイパス機構６を含む。なお、コンデンサと温度式膨張弁４との間にレシーバ（図示せず）が配されることがある。

コンプレッサ２は、冷媒流れ上流側から気相冷媒を吸入および圧縮して冷媒流れ下流側に吐出する。以下では、冷媒流れ上流側を単に上流側と言い、冷媒流れ下流側を単に下流側と言う。

コンデンサ３は、コンプレッサ２から吐出された気相冷媒と外部の流体（例えば空気）とを熱交換させることで気相冷媒から熱を奪い気相冷媒を凝縮させる。

温度式膨張弁４は、コンデンサ３の下流側かつエバポレータ５の上流側に配置されて絞り開度が可変な外部均圧型の膨張弁である。温度式膨張弁４は、冷凍サイクル装置１の定常運転時に、コンデンサ３の冷媒流れ下流側かつエバポレータ５の冷媒流れ上流側の冷媒流路の一部を狭める絞り部である。温度式膨張弁４のこの作用により、コンデンサ３の下流側かつエバポレータ５の上流側において、温度式膨張弁４の上流側よりも下流側の方が冷媒圧力が低くなる。つまり、温度式膨張弁４は、コンデンサ３から流出した冷媒を減圧膨張させる。温度式膨張弁４は、本体部４１、弁体４２、ダイヤフラム作動部４３、感温棒４４、作動棒４５、ばね４６を有する。

本体部４１は、冷媒が通る減圧流路４１１および温度検知流路４１２を形成する部材であり、弁座４１３を有する。減圧流路４１１は、コンデンサ３から流出して冷媒流路７を通った冷媒を、冷媒流路１５に導く。冷媒流路１５は、上流側端部で減圧流路４１１に接続すると共に下流側端部でバイパス機構６に接続する。温度検知流路４１２は、バイパス機構６から流出して冷媒流路１６を通った冷媒を、冷媒流路８に導く。冷媒流路８は、上流側端部で温度検知流路４１２に接続すると共に下流側端部でコンプレッサ２に接続する。弁座４１３は、減圧流路４１１に面すると共に弁体４２に対向する内壁である。

弁体４２は、減圧流路４１１内に配置され、減圧流路４１１を開閉する、移動可能な部材である。この弁体４２は、弁座４１３との相対距離に応じて減圧流路４１１の絞り開度を調節する。絞り開度は、減圧流路４１１のうち弁体４２と弁座４１３の間の流路断面積の最小値である。

この絞り開度が小さいほど、減圧流路４１１の流路断面積の最小値が小さくなり、減圧流路４１１を通過する冷媒流れが強く絞られる。この絞り開度が小さいほど、減圧流路４１１の上流側の圧力から下流側の冷媒の圧力を減算した値（すなわち、圧力差）が高くなる。

ダイヤフラム作動部４３は、本体部４１の上端部にネジ止め等によって固定されている。ダイヤフラム作動部４３は、ケーシング４３１とダイヤフラム４３２を有する。ケーシング４３１はダイヤフラム作動部４３の外殻であり、本体部４１の上端部に固定される。

ダイヤフラム４３２は、可撓性を有する膜状の部材であり、例えば薄金属板である。ダイヤフラム４３２は、ケーシング４３１によって囲まれる内部空間に配置される。ダイヤフラム４３２の外縁の全周が、ケーシング４３１のうち上記内部空間に面する内壁に密着固定される。ダイヤフラム４３２とケーシング４３１の内壁の上部によって囲まれるダイヤフラム室４３３には、作動ガスが封入される。

ダイヤフラム４３２とケーシング４３１の内壁の下部によって囲まれる空間は、温度検知流路４１２の一部であり、冷媒が流れる。したがって、ダイヤフラム４３２は、温度検知流路４１２とダイヤフラム室４３３を隔絶する仕切り部材である。

ダイヤフラム室４３３内の作動ガスとダイヤフラム４３２との間では温度差が生じれば直ちに熱が伝達されるようになっている。そして、ダイヤフラム４３２はダイヤフラム室４３３内の作動ガスの圧力変化に応じて変位する。例えば、作動ガスの温度が上昇すれば、作動ガスがダイヤフラム室４３３を膨張させると共にダイヤフラム４３２を下方（すなわちダイヤフラム４３２から弁体４２への方向）へ変位させるように作用する。

感温棒４４は、例えば熱伝導率が高いアルミニウム製であり、円筒形状を成す感温筒となっている。感温棒４４は、感温棒４４の軸方向が温度検知流路４１２における冷媒流れ方向に交差するように、温度検知流路４１２に配置されている。すなわち、感温棒４４は、温度検知流路４１２の一部を上下方向に横切るように配置されている。そして、感温棒４４の上端はダイヤフラム４３２に当接している。このような配置により、感温棒４４は、温度検知流路４１２内の冷媒とダイヤフラム４３２との間の熱移動を媒介する。

作動棒４５は、弁体４２を作動させる部材である。作動棒４５は、上下方向において感温棒４４に対し直列に且つ感温棒４４の下側に配置されている。作動棒４５は、上端において感温棒４４の下端に当接しており、感温棒４４を介してダイヤフラム４３２に連結されている。また、弁体４２は、作動棒４５と一体的に上下方向に変位するように作動棒４５の下端へ連結されている。従って、作動棒４５は、ダイヤフラム室４３３が縮小する側（すなわち上側）へダイヤフラム４３２が変位するほど、温度式膨張弁４の絞り開度を小さくする側へ弁体４２を作動させる。

ばね４６は、弁体４２が弁座４１３に近付く方向（すなわち絞り開度が低減する方向）に弁体４２を付勢する弾性部材である。

このように、上記の弁体４２、ダイヤフラム作動部４３、感温棒４４、作動棒４５およびばね４６は全体として、温度式膨張弁４の絞り開度を調節する。これらにより、温度検知流路４１２内の冷媒の温度変化が機械的動作によって温度式膨張弁４の絞り開度の変化を引き起こす。

具体的には、温度検知流路４１２内の冷媒の加熱度が増大すると、温度検知流路４１２を通る冷媒の圧力はほぼ一定のまま温度が上昇する。そして、ダイヤフラム室４３３の作動ガスの温度は当該冷媒の温度と同等の温度にまで上昇すると共に、ダイヤフラム室４３３内の飽和圧力も上昇する。したがって、温度検知流路４１２内の冷媒の加熱度が増大すると、ダイヤフラム室４３３内の圧力から温度検知流路４１２内の圧力を差し引いた圧力差が、増大する。その結果、温度式膨張弁４の絞り開度が大きくなってエバポレータ５に流入する冷媒の流量が増大する。

また、温度検知流路４１２内の冷媒の加熱度が減少すると、温度検知流路４１２を通る冷媒の圧力はほぼ一定のまま温度が減少する。そして、ダイヤフラム室４３３の作動ガスの温度は当該冷媒の温度と同等の温度にまで減少すると共に、ダイヤフラム室４３３内の飽和圧力も減少する。したがって、温度検知流路４１２内の冷媒の加熱度が減少すると、ダイヤフラム室４３３内の圧力から温度検知流路４１２内の圧力を差し引いた圧力差が、減少する。その結果、温度式膨張弁４の絞り開度が小さくなってエバポレータ５に流入する冷媒の流量が減少する。

このように、温度式膨張弁４の絞り開度は、ダイヤフラム室４３３内の圧力から温度検知流路４１２内の圧力を差し引いた圧力差によって決まる。そして、ダイヤフラム室４３３内の圧力は、温度検知流路４１２を流れる冷媒の温度に応じて決まる。なお、温度検知流路４１２を流れる冷媒の温度および圧力は、エバポレータ５の出口における冷媒の温度および圧力と同じである。

エバポレータ５は、冷媒と空調風とを熱交換させることで、空調風を冷却すると共に冷媒を蒸発させる熱交換器である。このエバポレータ５には、温度式膨張弁４を流出して冷媒流路１５およびバイパス機構６を通った冷媒が流入する。そして、エバポレータ５を通った冷媒は、バイパス機構６および冷媒流路１６を通って温度式膨張弁４の温度検知流路４１２に流入する。エバポレータ５で冷やされた空調風は、車室内等の車両の空調対象空間に吹き出されることで、空調対象空間を冷却する。

なお、ダイヤフラム作動部４３、および感温棒４４が、温度式膨張弁４の感温部に相当する。

バイパス機構６は、冷凍サイクル装置１の定常運転時は、温度式膨張弁４から流出して冷媒流路１５を通った冷媒を、冷媒流路１７を介してエバポレータ５に流すと共に、エバポレータ５から流出して冷媒流路１８を通った冷媒を、冷媒流路１６を介して温度式膨張弁４の温度検知流路４１２に流す。

バイパス機構６の具体的な構成は図２、図３に示す通りである。バイパス機構６は、ボディ６１、圧縮コイルバネ６２、ピストン６３、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、凹プラグ６５、および絞り部６６を有している。

ボディ６１は、内部に往通路７１、復通路７２、１つの有底穴７３、往通路側連通路７４、復通路側連通路７５が形成された一体の部材である。往通路７１は、上流側の端部が冷媒流路１５に連通し、下流側の端部が冷媒流路１７に連通する。復通路７２は、上流側の端部が冷媒流路１８に連通し、下流側の端部が冷媒流路１６に連通する。有底穴７３は、往通路７１と復通路７２の間に配置され、ピストン６３の移動方向の一端側端（図２、図３中右側端）が閉塞され、ピストン６３の移動方向の他端側がボディ６１の外部に開いている。有底穴７３内には、圧縮コイルバネ６２、ピストン６３、ピストン６３、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、および凹プラグ６５が収容される。

ボディ６１は、往通路側外殻部６１１、復通路側外殻部６１２、往通路側隔壁部６１３、復通路側隔壁部６１４、底部６１５等を有している。往通路側外殻部６１１は、往通路７１とバイパス機構６の外部とを隔てる壁である。復通路側外殻部６１２は、復通路７２とバイパス機構６の外部とを隔てる壁である。往通路側隔壁部６１３は、往通路７１と有底穴７３とを隔てる壁である。復通路側隔壁部６１４は、復通路７２と有底穴７３とを隔てる壁である。底部６１５は、有底穴７３の底を塞ぐ壁である。

往通路側連通路７４は、往通路側隔壁部６１３に空けられた連通路であり、一方側の端部で往通路７１に連通し、他方側の端部で有底穴７３に連通する。復通路側連通路７５は、復通路側隔壁部６１４に空けられた連通路であり、一方側の端部で復通路７２に連通し、他方側の端部で有底穴７３に連通する。このように、往通路７１と有底穴７３は往通路側連通路７４を介して連通し、復通路７２と有底穴７３は復通路側連通路７５を介して連通する。

往通路側連通路７４と復通路側連通路７５は、ピストン６３の移動方向における位置が、ずれている。具体的には、往通路側連通路７４のピストン６３の移動方向における位置は、復通路側連通路７５のピストン６３の移動方向における位置よりも、凹プラグ６５側にずれている。

圧縮コイルバネ６２は、有底穴７３に収容され、一端が底部６１５に接触し、他端がピストン６３の圧縮コイルバネ６２側端に固定される。圧縮コイルバネ６２は形状記憶合金から成るのではないので、圧縮コイルバネ６２のバネ定数は、圧縮コイルバネ６２の温度に殆ど依存しない。実際、−５０℃から１５０℃までの範囲で、圧縮コイルバネ６２のバネ定数の最小値は最大値の９０％以上である。圧縮コイルバネ６２は、ピストン６３の位置によらず、常にピストン６３と底部６１５によって自然長よりも圧縮された状態にある。

ピストン６３は、有底穴７３内に収容され、圧縮コイルバネ６２と凹プラグ６５の間に配置される。ピストン６３は、有底穴７３内を図２、図３中左右方向に移動可能である。ピストン６３は、概ね無底筒形状の部材であり、外周側はボディ６１のうち有底穴７３を囲む内壁（すなわち、往通路側隔壁部６１３、復通路側隔壁部６１４等）に近接して対向し、内部側に連通孔６３３を形成している。この連通孔６３３は、有底穴７３の一部であり、一端が有底穴７３のうち圧縮コイルバネ６２が配置された側に連通し、他端が有底穴７３のうち凹プラグ６５が配置された側に連通する。したがって、有底穴７３のうち圧縮コイルバネ６２が配置された側と凹プラグ６５が配置された側は、連通孔６３３を介して連通する。

また、ピストン６３のうち圧縮コイルバネ６２側の端部は、連通孔６３３を拡径するために段差形状となっている。この段差形状の部分が、圧縮コイルバネ６２が固定されるばね座となっている。

また、ピストン６３のうち、連通孔６３３と往通路側隔壁部６１３の間に介在する側壁６３ｙには、ピストン６３の外周空間と連通孔６３３とを連通させる往通路側接続孔６３ａが形成されている。また、ピストン６３のうち、連通孔６３３と復通路側隔壁部６１４の間に介在する側壁６３ｚには、ピストン６３の外周空間と連通孔６３３とを連通させる復通路側スリット６３ｂが形成されている。復通路側スリット６３ｂは、側壁６３ｚのうち圧縮コイルバネ６２側の端部に形成されている。

往通路側接続孔６３ａと復通路側スリット６３ｂは、ピストン６３の移動方向における位置が、ずれている。具体的には、往通路側接続孔６３ａのピストン６３の移動方向における位置は、復通路側スリット６３ｂのピストン６３の移動方向における位置よりも、凹プラグ６５側にずれている。ピストン６３の移動方向における往通路側接続孔６３ａと復通路側スリット６３ｂの位置ずれ量は、ピストン６３の移動方向における往通路側連通路７４と復通路側連通路７５の位置ずれ量とほぼ同じである。

絞り部６６は、ピストン６３の連通孔６３３側の壁面から突出する部材である。ピストン６３と絞り部６６は一体に形成される。したがって、ピストン６３は絞り部６６に固定されている。ピストン６３の移動方向における絞り部６６の位置は、ピストン６３の移動方向における往通路側接続孔６３ａ、復通路側スリット６３ｂの位置よりも、凹プラグ６５側にずれている。この絞り部６６によって囲まれた絞り通路６３３ａにおいて、連通孔６３３の流路断面積が最小となる。したがって、絞り通路６３３ａは、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２とを連通させると共に第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２との間の冷媒の流通の抵抗となる。

なお、絞り部６６の開口面積（すなわち絞り通路６３３ａの流路断面積）は、往通路側連通路７４の最小流路断面積よりも十分小さく、復通路側連通路７５の最小流路断面積よりも十分小さく、往通路側接続孔６３ａの最小流路断面積よりも十分小さい。

なお、ピストン６３は、ボディ６１に対して周方向への回転が禁止されるように形成されている。例えば、ピストン６３の外周およびボディ６１の内周が非円筒形状（例えば楕円筒形状）になっていれば、そのような構成が実現される。

このように、有底穴７３の内部において絞り部６６を基準として凹プラグ６５の反対側にある空隙が、第１圧力室Ｐ１となる。第１圧力室Ｐ１は、連通孔６３３のうち絞り部６６よりも圧縮コイルバネ６２側、往通路側接続孔６３ａ、復通路側スリット６３ｂ、および、有底穴７３のうち絞り部６６よりも圧縮コイルバネ６２側にある空隙によって、形成される。

Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃは、ピストン６３の外周に固定されたシール部材である。Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃは、ボディ６１のうち有底穴７３を囲む内壁とピストン６３の外周の間に介在することで、ボディ６１のうち有底穴７３を囲む内壁とピストン６３の外周の間を液密にシールする。したがって、ピストン６３が有底穴７３内を図２、図３中左右方向に移動すると、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃは、ボディ６１のうち有底穴７３を囲む内壁に対して摺動しながら、ピストン６３と共にピストン６３と一体的に移動する。

凹プラグ６５は、有底穴７３内に収容され、ピストン６３を基準として圧縮コイルバネ６２の反対側に固定されている。凹プラグ６５は、有底穴７３の開放側の端部を閉塞すると共に、有底穴７３内においてピストン６３側に開いた窪み形状を有している。

ボディ６１と凹プラグ６５は、１つの枠体を構成し、この枠体がバイパス機構６の内部空間を囲む。この内部空間は、有底穴７３のうち凹プラグ６５が配置された部分以外の部分である。有底穴７３内において、ボディ６１の内壁と、凹プラグ６５の窪み面６５１と、ピストン６３の凹プラグ６５側面と、絞り部６６の凹プラグ６５側面とが、第２圧力室Ｐ２を囲む。

上記内部空間が、ピストン６３によって第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２に仕切られる。そして、ピストン６３は、第１圧力室Ｐ１内の圧力を受けて第２圧力室Ｐ２側に付勢され、第２圧力室Ｐ２内の圧力を受けて第１圧力室Ｐ１側に付勢される。そして、ピストン６３は、圧縮コイルバネ６２によって常に第２圧力室Ｐ２の側に付勢される。圧縮コイルバネ６２は、付勢部材に対応する。

第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２は、絞り部６６によって形成された開口を通じて連通する。ピストン６３が往復移動可能であるため、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２の容積はピストン６３の位置に応じて変化する。

図３に示すように、ピストン６３の右方向への移動は、ピストン６３の端部が底部６１５に当接するまで可能である。この図３の状態では、第１圧力室Ｐ１の容積は最小となる。

このとき、復通路側スリット６３ｂと復通路側連通路７５のピストン６３移動方向の位置が重複するので、第１圧力室Ｐ１は復通路側連通路７５を介して復通路７２と連通する。またこのとき、往通路側接続孔６３ａと往通路側連通路７４のピストン６３移動方向の位置が重複するので、第１圧力室Ｐ１は往通路側連通路７４を介して往通路７１と連通する。

このように復通路側スリット６３ｂと復通路側連通路７５とが連通し、かつ往通路側接続孔６３ａと往通路側連通路７４とが連通する位置が、ピストン６３の開放位置である。そして、ピストン６３が開放位置になれば、往通路７１、往通路側接続孔６３ａ、連通孔６３３、復通路側スリット６３ｂ、復通路側連通路７５、復通路７２がこの順に連通し、往通路７１からエバポレータ５をバイパスして復通路７２に至るバイパス経路ＢＰが形成される。

一方、凹プラグ６５の窪み面６５１の径はピストン６３の外径よりも小さい。このためピストン６３は図２、図３における左方向への移動を凹プラグ６５との当接にて制限される。ピストン６３と凹プラグ６５とが当接したときのピストン６３の位置が、閉鎖位置に該当する。閉鎖位置において、ピストン６３の側壁６３ｙは、往通路７１と往通路側連通路７４を第１圧力室Ｐ１から隔てる。これにより、往通路側連通路７４と第１圧力室Ｐ１とが連通しなくなり、バイパス経路ＢＰが閉塞される。ピストン６３がこの閉鎖位置になったときに第２圧力室Ｐ２の容積は凹プラグ６５のくぼみ分となる。

また、ピストン６３が開放位置から閉鎖位置までの間のいずれの位置にあっても復通路７２と第１圧力室Ｐ１とが連通する。従って、復通路７２から第２圧力室Ｐ２までが常時連通することになる。

また、図２に示すように、ピストン６３が閉鎖位置にある場合、往通路側接続孔６３ａと往通路側連通路７４とがピストン６３の移動方向に互いに離れて配置される。またこの場合、ピストン６３の移動方向において、Ｏリング６４ｂが往通路側連通路７４よりも凹プラグ６５側にあり、かつ、Ｏリング６４ｃが往通路側連通路７４よりも圧縮コイルバネ６２側にある。したがって、バイパス経路ＢＰの閉塞がより確実になる。

また、図３に示すようにピストン６３が開放位置にあってバイパス経路ＢＰが形成された際には、ピストン６３の移動方向において、Ｏリング６４ａが往通路側連通路７４よりも凹プラグ６５側にある。したがって、往通路側連通路７４と往通路側接続孔６３ａの境目から第２圧力室Ｐ２への冷媒漏れが抑制される。

このように、バイパス機構６におけるピストン６３の位置は、圧縮コイルバネ６２がピストン６３に及ぼす力、および、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２の圧力差による力のバランスによって決まる。

ここで、バイパス機構６の製造方法について説明する。まず、第１工程において、ボディ６１、圧縮コイルバネ６２、ピストン６３、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、および凹プラグ６５を製造して用意する。続いて、第２工程において、ピストン６３の外周にＯリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃを固定する。続いて、第３工程において、圧縮コイルバネ６２をピストン６３のばね座に固定する。続いて、第４工程において、圧縮コイルバネ６２、ピストン６３、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃを、有底穴７３の開口部から有底穴７３内に挿入する。これにより、圧縮コイルバネ６２が底部６１５に接触する。続いて、第５工程において、凹プラグ６５を、有底穴７３の開口部から有底穴７３内に挿入し、凹プラグ６５をボディ６１に固定する。これにより、バイパス機構６が完成する。凹プラグ６５がボディ６１と別部材となっているので、上記のように、圧縮コイルバネ６２、ピストン６３、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃを有底穴７３内に配置する作業が容易になる。

次に、冷凍サイクル装置１の作動について説明する。冷凍サイクル装置１の定常運転時には、コンプレッサ２が作動して冷媒流路８から冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して吐出する。吐出された高温の冷媒は、コンデンサ３で外気と熱交換されることで熱が奪われ、凝縮する。凝縮された冷媒は、コンデンサ３から流出して冷媒流路７を通って温度式膨張弁４の減圧流路４１１に流入する。冷媒は減圧流路４１１において温度式膨張弁４の絞り開度に応じて減圧膨張して冷媒流路１５に流出する。温度式膨張弁４の絞り開度は、既に説明した通り、温度検知流路４１２を通る冷媒の加熱度が高いほど大きく、温度検知流路４１２を通る冷媒の加熱度が低いほど小さくなる。このようなフィードバック制御（より具体的にはスーパーヒートコントロール）により、エバポレータ５を通過した冷媒の加熱度が概ね一定に保たれる。

冷媒は、冷媒流路１５からバイパス機構６の往通路７１に流入する。冷凍サイクル装置１の定常運転時は、ピストン６３が閉鎖位置にあるので、バイパス経路ＢＰが閉鎖されている。したがって、往通路７１に流入した流体は、すべて冷媒流路１７に流入する。冷媒は冷媒流路１７からエバポレータ５に流入し、空調風と熱交換して空調風を冷却することで、蒸発する。冷却された空調風は車室内等の車両の空調対象空間に吹き出されることで、空調対象空間を冷却する。蒸発した冷媒はエバポレータ５から冷媒流路１８に流入し、冷媒流路１８からバイパス機構６の復通路７２に流入する。冷凍サイクル装置１の定常運転時は、バイパス経路ＢＰが閉鎖されているので、復通路７２に流入した流体は、すべて冷媒流路１６に流入する。冷媒流路１６を通った冷媒は温度式膨張弁４の温度検知流路４１２を通過して冷媒流路８に流入し、更にコンプレッサ２に吸入される。このように冷媒が循環することで、車両の空調対象空間が冷却され続ける。

ここで、冷凍サイクル装置１の定常運転時においてバイパス経路ＢＰが閉鎖されている理由について説明する。冷凍サイクル装置１の定常運転時においてピストン６３が閉鎖位置にあっても、復通路７２が第１圧力室Ｐ１を介して第２圧力室Ｐ２に連通する。

このため、冷凍サイクル装置１の定常運転時には、第１圧力室Ｐ１の圧力と第２圧力室Ｐ２の圧力が等しくなる。すなわち、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２とが均圧する。ピストン６３は常に圧縮状態の圧縮コイルバネ６２によって凹プラグ６５側に付勢されているので、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２とが均圧していると、ピストン６３は図２に示すような閉鎖位置に配置される。この状態は冷凍サイクル装置１が定常運転を停止した後も変わらない。

ここで、冷凍サイクル装置１が定常運転を停止した後、図４に示す時点Ｔ１まで、車両が炎天下で長時間放置され、時点Ｔ１において、冷凍サイクル装置１が起動されたとする。

時点Ｔ１の直前においては、図４に示すように、温度式膨張弁４の絞り開度１１１がゼロとなる。すなわち、温度式膨張弁４が全閉状態となる。これは、高温環境下において、ダイヤフラム室４３３の冷媒圧力と減圧流路４１１の冷媒圧力がほぼ等しくなり、かつ、弁体４２がばね４６によって弁座４１３の方向に付勢されているからである。また、時点Ｔ１の直前において、冷媒流量１１２はゼロである。

また、時点Ｔ１の直前において、上述の通りピストン６３の位置１１３は閉鎖位置にある。したがって、図２に示すように、バイパス経路ＢＰは閉鎖されている。すなわち、往通路７１と第１圧力室Ｐ１とは往通路側連通路７４を介して連通しない。しかし、復通路７２と第１圧力室Ｐ１とは、復通路側連通路７５を介して連通している。

また、時点Ｔ１の直前において、冷媒が高温状態なので、エバポレータ５の入口直前の冷媒圧力１１５および出口直後の冷媒圧力１１６が非常に高くなっている。また、時点Ｔ１の直前において、第１圧力室Ｐ１の冷媒圧力１１７と第２圧力室Ｐ２の冷媒圧力１１８も同じ高い圧力となっている。

なお、図４中の実線１１１〜１１９は、本実施形態の冷凍サイクル装置１における各量の経時変化を示す。そして、破線１０１〜１０９は、冷凍サイクル装置１からバイパス機構６を除き、更に冷媒流路１５、１７を互いに直接繋ぎ、更に冷媒流路１６、１８を互いに直接繋いだ比較例における各量の経時変化を示す。

時点Ｔ１において、コンプレッサ２が作動し始めることで冷凍サイクル装置１が稼働を開始する。すると、時点Ｔ１において、コンプレッサ２が冷媒を吸入し始める。これにより、エバポレータ５およびその前後の流路１５、７１、１７、１８、７２、１６の冷媒圧力１１５、１１６および温度検知流路４１２の冷媒圧力が急激に低下する。しかし、高温環境下なのでダイヤフラム室４３３の温度１１９はすぐには低下しない。したがって、ダイヤフラム室４３３内の作動ガスの圧力から温度検知流路４１２の冷媒圧力を差し引いた圧力差が、急激に増大し、その結果、膨張弁の絞り開度１１１が急激に増大して大きく開いた状態（具体的には全開状態）になる。

すると、コンデンサ３で熱が奪われて温度式膨張弁４の減圧流路４１１で減圧された低温かつ冷媒流量１１２が多い気液混合冷媒がエバポレータ５、冷媒流路１８、復通路７２、冷媒流路１６、および温度検知流路４１２を流れる。なお、温度式膨張弁４の絞り開度が全開であっても、減圧流路４１１において冷媒は減圧される。

このように、冷凍サイクル装置１の起動直後に膨張弁が全開状態になり、エバポレータ５、冷媒流路１６、１８を過大な量の冷媒が通過することにより、エバポレータ５および冷媒流路１６、１８で、冷媒通過音の音量１１４が増大する。

また、復通路７２および温度検知流路４１２の冷媒圧力が低下するのと同時に、復通路側連通路７５を経由して復通路７２と連通している第１圧力室Ｐ１でも冷媒圧力１１７が低下し始める。しかし、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２との間には絞り通路６３３ａが存在するので、図４に示すように、第２圧力室Ｐ２の冷媒圧力１１８の低下は第１圧力室Ｐ１の冷媒圧力１１７の低下に遅れる。つまり、第２圧力室Ｐ２の冷媒圧力が第１圧力室Ｐ１の冷媒圧力よりも高くなる。

そのため、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２との圧力差に由来する力が圧縮コイルバネ６２の付勢力に勝り、ピストン６３の位置１１３が開放位置に移動させられる。ピストン６３が開放位置に至ると、図３に示すように、往通路側接続孔６３ａと往通路側連通路７４とが連通する。

これにより、往通路７１、往通路側接続孔６３ａ、連通孔６３３、復通路側スリット６３ｂ、復通路側連通路７５、復通路７２がこの順に連通する。これにより、往通路７１からエバポレータ５をバイパスして第１圧力室Ｐ１を通って復通路７２に流れるバイパス経路ＢＰが開通する。

すると、往通路７１を流れる低温の冷媒の一部が、バイパス経路ＢＰを通ることで、冷媒流路１７、エバポレータ５、冷媒流路１８をバイパスして、復通路７２、冷媒流路１６、温度検知流路４１２へと流れる。

なお、往通路７１からエバポレータ５を通って復通路７２に至る冷媒は、エバポレータ５の温度が十分低下するまでエバポレータ５から熱を受け取るので、温度の低下が遅い。それに対し、往通路７１からバイパス経路ＢＰを通って復通路７２に至る冷媒は、エバポレータ５を通らないが故に早期に温度が低下する。したがってその間、往通路７１からバイパス経路ＢＰを通って復通路７２に至る冷媒の温度は、往通路７１からエバポレータ５を通って復通路７２に至る冷媒の温度よりも低い。

そして、ダイヤフラム室４３３内の作動ガスが、温度検知流路４１２を流れる低温の冷媒により、感温棒４４、ダイヤフラム４３２を介して冷やされる。すると、ダイヤフラム室４３３内の作動ガスの温度が低下し始める。

したがって、冷媒が冷媒流路１７、エバポレータ５、冷媒流路１８を流れた後に温度検知流路４１２に流入する場合に比べ、冷凍サイクル装置１が起動してからより早期に、ダイヤフラム室４３３内の作動ガスの温度が下がる。作動ガスの温度が低下することに伴い、作動ガスの圧力が低下し、弁体４２が弁座４１３に近付き、温度式膨張弁４の絞り開度が小さくなる。これにより、エバポレータ５を流れる冷媒流量１１２も早期に低下する。このように、冷凍サイクル装置１が起動してからより早期に、温度式膨張弁４の絞り開度が低下することで、冷媒通過音の音量１１４の増加が抑えられる。

バイパス機構６が廃された上記比較例においては、バイパス経路ＢＰが無い分、冷凍サイクル装置１が起動してから低温の冷媒が温度検知流路４１２に流入するまでの期間が、本実施形態よりも長い。このため、図４に示すように、ダイヤフラム室４３３の作動ガスの温度１０９の低下、膨張弁の絞り開度１０１の低下、本実施形態よりも遅れる。その結果、比較例においては、エバポレータ５を通過する冷媒流量１０２が過大な時間が本実施形態よりも長いため、冷媒通過音の音量１０４が本実施形態よりも大きくなってしまう。

また、時点Ｔ１の後、絞り通路６３３ａを通じて繋がっている第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２の冷媒圧力１１７、１１８が徐々に均圧に向かう。その結果、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２との圧力差に由来する力に比べ、圧縮コイルバネ６２の付勢力の方が、徐々に優勢になっていき、ピストン６３が開放位置から閉鎖位置に向けて徐々に移動する。そして、時点Ｔ１から所定期間後の時点Ｔ２において、ピストン６３の位置１１３が閉鎖位置に到達する。これにより、バイパス経路ＢＰが閉じられ、そこを通っていた冷媒の流れも断たれる。本実施形態では、時点Ｔ２よりも前の時点Ｔ３において作動ガスの温度１１９も温度式膨張弁４の絞り開度１１１も十分低下しているので、比較例と比べてより早期にスーパーヒートコントロールが可能になる。

なお、時点Ｔ１から時点Ｔ２までの期間の長さは、時点Ｔ１における冷媒の温度、絞り部６６の開口面積、ピストン６３が閉鎖位置にある場合の第２圧力室Ｐ２の容積等、種々の条件によって変化する。例えば、時点Ｔ１から時点Ｔ２までの期間の長さは、１０秒程度である。

このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１によれば、起動直後にはバイパス経路ＢＰが開通して、これが閉じられるまでの時間は、温度式膨張弁４で減圧された冷媒の一部が、バイパス経路ＢＰを通って冷媒流路１６へと流れ、温度式膨張弁４の感温部に流れこんで冷却する。そして感温部（具体的にはダイヤフラム室４３３の作動ガス）が速やかに冷やされるので、起動後の早い段階で温度式膨張弁４のスーパーヒートコントロール可能にし、それによって冷媒流量を抑制して冷媒通過音を低減することができる。

この作用効果を得るためのバイパス機構６は、ボディ６１、圧縮コイルバネ６２、ピストン６３、Ｏリング６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、および凹プラグ６５という比較的単純な構成である。設計上で考慮が必要なのは、第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２との圧力差に由来する力と圧縮コイルバネ６２の付勢力とのバランスである。圧縮コイルバネ６２の付勢力は第１圧力室Ｐ１の冷媒圧力と第２圧力室Ｐ２の冷媒圧力が同じ状態でピストン６３が閉鎖位置にあればよいので、圧縮コイルバネ６２の選定も容易である。よって、バイパス機構６の設計が容易な冷凍サイクル装置１が実現できる。

なお、本実施形態では、絞り通路６３３ａは、ピストン６３に形成される。このようになっていることで、ピストン６３が移動すると共に絞り通路６３３ａも移動するので、ピストン６３の移動によって絞り通路６３３ａが塞がれてしまう可能性が低減される。

また、往通路側連通路７４と復通路側連通路７５とは、ピストン６３の移動方向に互いに対してずれている。このずれは、部分的な重複を許すずれである。このようになっていることで、ピストン６３が閉鎖位置に位置しているときに、復通路側連通路７５が第１圧力室Ｐ１に連通して往通路側連通路７４が第１圧力室Ｐ１から隔てられるようにすることが容易になる。もし往通路側連通路７４と復通路側連通路７５とがピストン６３の移動方向にずれていなければ、復通路側連通路７５と往通路側連通路７４のうち一方が第１圧力室Ｐ１に連通した場合は必ず他方も第１圧力室Ｐ１に連通してしまう可能性が高くなってしまう。

このように、絞り部６６が設けられることで、冷凍サイクル装置１の起動時の所定期間において第１圧力室Ｐ１と第２圧力室Ｐ２の間に圧力差が生じる。このような構成では、絞り部６６の開度を調整することで、上記所定期間の長さを容易に調整できる。したがって、バイパス機構６の設計を容易にすることができる。

（他の実施形態）
なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。また、また、上記実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではない。また、上記実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。特に、ある量について複数個の値が例示されている場合、特に別記した場合および原理的に明らかに不可能な場合を除き、それら複数個の値の間の値を採用することも可能である。また、上記実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。また、本発明は、上記実施形態に対する以下のような変形例も許容される。なお、以下の変形例は、それぞれ独立に、上記実施形態に適用および不適用を選択できる。すなわち、以下の変形例のうち明らかに矛盾する組み合わせを除く任意の組み合わせを、上記実施形態に適用することができる。

（変形例１）
例えば、バイパス機構６の往通路７１を、冷媒流路７と減圧流路４１１の間に介装することもできる。この場合、バイパス経路ＢＰは、エバポレータのみならず減圧流路４１１もバイパスする流路となる。この場合、冷媒流路７とバイパス機構６との間にオリフィス等の絞り機構が配置され、往通路７１へは減圧された冷媒が供給されてもよい。その場合は、バイパス経路ＢＰを通過する冷媒がより低温になる。

（変形例２）
また、上記実施形態では、ピストン６３を第２圧力室Ｐ２側に付勢する付勢部材として圧縮コイルバネ６２を用いている。しかし付勢部材は圧縮コイルバネに限らず、他の形態のバネであってもよいし、バネ以外の弾性体であってもよい。付勢部材としては、ピストン６３を第２圧力室Ｐ２側に付勢する部材なら、どのようなものでもよい。

（変形例３）
また、上記実施形態では、絞り通路６３３ａは、ピストン６３ではなく、ピストン６３以外の部分、例えば、ボディ６１に形成されていてもよい。

（変形例４）
上記実施形態では、復通路側連通路７５と第１圧力室Ｐ１はピストン６３の開放位置から閉鎖位置までのあらゆる位置で連通している。しかし、必ずしもこのようになっておらずともよい。例えば、復通路側連通路７５と第１圧力室Ｐ１は、ピストン６３が開放位置にある場合と閉鎖位置にある場合にのみ、連通していてもよい。

（変形例５）
上記実施形態では、外部均圧式の温度式膨張弁４が例示されているが、これを内部均圧式の膨張弁に置き換えてもよい。この場合、弁体４２の冷媒流れ下流側からエバポレータ５までにおける冷媒の圧力が低いほど絞り開度が大きくなるよう弁体４２が変位する。

つまり、本実施形態の温度式膨張弁４は、弁体４２の冷媒流れ下流側かつコンプレッサ２の冷媒流れ上流側における冷媒の圧力が低いほど絞り開度が大きくなるよう弁体４２を移動させればよい。

（変形例６）
上記実施形態では、冷凍サイクル装置１は車両内の空調対象空間を冷却するために用いられているが、空調対象空間は、車両内の空間に限らず、屋内、冷凍庫内等であってもよい。

（変形例７）
上記実施形態では、圧縮コイルバネ６２は、ピストン６３の第１圧力室Ｐ１側に配置されてピストン６３を第２圧力室Ｐ２側に押圧している。しかし、圧縮コイルバネ６２は、ピストン６３の第２圧力室Ｐ2側に配置されていてもよい。ただしその場合、圧縮コイルバネ６２は、第１圧力室Ｐ１側に配置されてピストン６３を第２圧力室Ｐ２側に引っ張るようになっている。

（まとめ）
上記各実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、バイパス機構には、第１、第２圧力室を連通させて第１、第２圧力室間の冷媒流通の抵抗となる絞り通路が形成され、ピストンが、第１圧力室と第２圧力室の間で移動可能である。第１、第２圧力室が均圧しているとき、ピストンが閉鎖位置に位置し、復通路側連通路を介して復通路と第１圧力室とが連通すると共に、往通路側連通路が第１圧力室から隔てられる。第１圧力室の冷媒圧力よりも第２圧力室の冷媒圧力が高いとき、ピストンが開放位置に位置し、往通路側連通路を介して往通路と第１圧力室とが連通すると共に、復通路側連通路を介して復通路と第１圧力室とが連通してバイパス経路ＢＰが開通する。

また、第２の観点によれば、前記往通路は前記膨張弁の冷媒流れ下流側かつ前記エバポレータの冷媒流れ上流側にある。このようになっていることで、温度式膨張弁で減圧されて更に低温になった冷媒がバイパス経路を通って早期に温度検知流路を流れるので、より迅速に感温部の温度が下がる。

また、第３の観点によれば、前記絞り通路は、前記ピストンに形成されることを特徴とする。このようになっていることで、ピストンが移動すると共に絞り通路も移動するので、ピストンの移動によって絞り通路が塞がれてしまう可能性が低減される。

また、第４の観点によれば、前記往通路側連通路と前記復通路側連通路とは、前記ピストンの移動方向にずれている。このようになっていることで、ピストンが閉鎖位置に位置しているときに、復通路側連通路が第１圧力室に連通して往通路側連通路が第１圧力室から隔てられるようにすることが容易になる。もし往通路側連通路と復通路側連通路とがピストンの移動方向にずれていなければ、復通路側連通路と往通路側連通路のうち一方が第１圧力室に連通した場合は必ず他方も第１圧力室に連通してしまう可能性が高くなってしまう。

４ 温度式膨張弁
６ バイパス機構
４１１ 減圧流路
４１２ 温度検知流路
４３ ダイヤフラム作動部（感温部）
４４ 感温棒（感温部）
６３ ピストン
６６ 絞り部
Ｐ１ 第１圧力室
Ｐ２ 第２圧力室

Claims (4)

1. 冷媒を吸入および圧縮して吐出するコンプレッサ（２）と、
   前記コンプレッサから吐出された冷媒を凝縮させるコンデンサ（３）と、
   前記コンデンサから流出した冷媒が通る減圧流路（４１１）の絞り開度を調節する膨張弁（４）と、
   前記膨張弁から流出した冷媒を蒸発させるエバポレータ（５）と、
   前記エバポレータをバイパスして冷媒を流すバイパス機構（６）と、を備え、
   前記バイパス機構には、往通路（７１）と復通路（７２）が形成され、
   前記往通路は、前記膨張弁から流出して前記エバポレータに流れる冷媒の経路に配置されるか、あるいは、前記コンデンサから流出する冷媒が通る冷媒流路（７）と前記減圧流路の間に配置され、
   前記復通路は、前記エバポレータから流出して前記膨張弁に流れる冷媒の経路に配置され、
   前記膨張弁は、前記エバポレータの冷媒流れ下流側かつ前記コンプレッサの冷媒流れ上流側の温度検知流路（４１２）における冷媒の温度に応じて温度が変化する感温部（４３、４４）と、前記感温部の温度に応じて移動する弁体（４２）と、を備え、
   前記弁体は、前記感温部の温度が高いほど前記絞り開度が大きくなるよう移動すると共に、前記弁体の冷媒流れ下流側かつ前記コンプレッサの冷媒流れ上流側における冷媒の圧力が低いほど前記絞り開度が大きくなるよう前記弁体を移動させ、
   前記バイパス機構は、第１圧力室（Ｐ１）と第２圧力室（Ｐ２）との間で前記第１圧力室（Ｐ１）の圧力と前記第２圧力室（Ｐ２）の圧力を受けて移動可能なピストン（６３）と、前記ピストンを前記第２圧力室の側に付勢する付勢部材（６２）と、前記第１圧力室と前記第２圧力室とを連通させると共に前記第１圧力室と前記第２圧力室との間の冷媒の流通の抵抗となる絞り部（６６）と、を有し、
   前記第１圧力室の冷媒圧力と前記第２圧力室の冷媒圧力が均圧しているときに前記ピストンが閉鎖位置に位置し、
   前記ピストンが前記閉鎖位置に位置している場合、前記復通路と前記第１圧力室とが連通すると共に、前記ピストンによって前記往通路が前記第１圧力室から隔てられ、
   前記第１圧力室の冷媒圧力よりも前記第２圧力室の冷媒圧力が高いときに前記ピストンが開放位置に位置し、
   前記ピストンが前記開放位置に位置する場合、前記往通路と前記第１圧力室とが連通すると共に前記復通路と前記第１圧力室とが連通することで、前記往通路から前記エバポレータをバイパスして前記第１圧力室を通って前記復通路に流れるバイパス経路（ＢＰ）が開通することを特徴とする冷凍サイクル装置。
2. 前記往通路は前記膨張弁の冷媒流れ下流側かつ前記エバポレータの冷媒流れ上流側にあることを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
3. 前記絞り部は、前記ピストンに固定されることを特徴とする請求項１または２に記載の冷凍サイクル装置。
4. 前記バイパス機構には、往通路側連通路（７４）と復通路側連通路（７５）が形成され、
   前記ピストンが前記閉鎖位置に位置している場合、前記復通路と前記第１圧力室とが前記復通路側連通路を介して連通すると共に、前記ピストンによって前記往通路が前記第１圧力室から隔てられ、
   前記ピストンが前記開放位置に位置する場合、前記往通路と前記第１圧力室とが前記往通路側連通路を介して連通すると共に前記復通路と前記第１圧力室とが前記復通路側連通路を介して連通することで、前記バイパス経路が開通し、
   前記往通路側連通路と前記復通路側連通路とは、前記ピストンの移動方向にずれていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。

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