JP6563290B2 - スプリングアセンブリ - Google Patents

Description

本発明は、例えば自動車のパワーバックドアなどに用いられるスプリングアセンブリに関する。

長尺状の圧縮コイルばねは、圧縮時に座屈しやすい。圧縮コイルばねが座屈すると、圧縮コイルばねが隣接部材に当接しやすくなる。この点、特許文献１の圧縮コイルばねには、密着巻部と、間隔巻部と、が軸方向に交互に設定されている。同文献の圧縮コイルばねは、圧縮時に座屈しにくい。このため、圧縮コイルばねが隣接部材に当接しにくい。したがって、当接に伴う打音が発生しにくい。

実開昭６２−８４４３号公報

しかしながら、同文献の圧縮コイルばねの場合、自由長状態において、密着巻部を形成する線材同士が互いに密着している。このため、密着巻部、特に密着巻部において隣り合う線材間の界面に、塗装などの表面処理を施しにくい。

また、特許文献１の圧縮コイルばねの場合、複数の密着巻部の軸方向長さは一定である。並びに、隣り合う一対の密着巻部間の間隔（つまり間隔巻部の軸方向長さ）も一定である。このように、特許文献１の圧縮コイルばねの場合、等長の密着巻部と、等長の間隔巻部と、が軸方向に交互に並べられているにすぎない。このため、特許文献１の圧縮コイルばねによると、充分に打音を低減することが困難である。そこで、本発明は、表面処理が簡単で、打音を低減可能な密巻部を備えるスプリングアセンブリを提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明のスプリングアセンブリは、最短状態から最長状態までの使用範囲において伸縮する際、座屈により径方向のうねり部が発生する圧縮コイルばねと、前記圧縮コイルばねを径方向からガイドするガイド部材と、を備えるスプリングアセンブリであって、前記スプリングアセンブリに組み込む前の前記圧縮コイルばねの状態である自由長状態において、前記圧縮コイルばねは、疎巻部と、前記疎巻部よりもピッチが小さい密巻部と、を有し、前記密巻部は、前記うねり部が発生する部分に設定されることを特徴とする。ここで、「うねり部」とは、ガイド部材の軸線であるガイド軸に対して、圧縮コイルばねの軸線であるコイル軸が、径方向に変位している部分をいう。

密巻部は、疎巻部よりも、径方向の剛性が高い。この点、本発明のスプリングアセンブリによると、うねり部が発生する部分に、密巻部が設定されている。このため、うねり部の発生自体を抑制することができる。また、うねり部が発生する場合であっても、うねり部の径方向変位量を小さくすることができる。したがって、うねり部がガイド部材に当接しにくくなる。よって、うねり部とガイド部材との間に打音が発生しにくくなる。また、打音が小さくなる。

また、自由長状態において、密巻部を形成する線材同士は、所定のピッチだけ離間している。このため、密巻部、特に密巻部において隣り合う線材間の界面に、塗装などの表面処理を施しやすい。

（ａ）は、本発明のスプリングアセンブリの一実施形態であるスプリングアセンブリ（圧縮コイルばねが最長状態）の軸方向断面図である。（ｂ）は、同スプリングアセンブリ（圧縮コイルばねが最短状態）の軸方向断面図である。 （ａ）は、同スプリングアセンブリに組み込まれる圧縮コイルばねの自由長状態の外観図である。（ｂ）は、同圧縮コイルばねの最長状態の外観図である。 （ａ）は、自由長状態の等ピッチの圧縮コイルばねの外観図である。（ｂ）は、最長状態の等ピッチの圧縮コイルばねの外観図である。 （ａ）は、等ピッチの圧縮コイルばねを備えるスプリングアセンブリの圧縮状態（第一段階）における軸方向断面図である。（ｂ）は、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第二段階）における軸方向断面図である。（ｃ）は、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第三段階）における軸方向断面図である。 （ａ）は、本発明のスプリングアセンブリの一実施形態であるスプリングアセンブリの圧縮状態（第一段階）における軸方向断面図である。（ｂ）は、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第二段階）における軸方向断面図である。（ｃ）は、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第三段階）における軸方向断面図である。 （ａ）は、その他の実施形態（その１）のスプリングアセンブリの軸方向断面図である。（ｂ）は、その他の実施形態（その２）のスプリングアセンブリの軸方向断面図である。 （ａ）は、図６（ａ）、図６（ｂ）のスプリングアセンブリに組み込まれる圧縮コイルばねの自由長状態の外観図である。（ｂ）は、同圧縮コイルばねの最長状態の外観図である。

以下、本発明のスプリングアセンブリの実施の形態について説明する。

［スプリングアセンブリの構成］
まず、本実施形態のスプリングアセンブリの構成について説明する。本実施形態のスプリングアセンブリは、車両の跳ね上げ式のパワーバックドアに用いられる。図１（ａ）に、本実施形態のスプリングアセンブリの軸方向断面図を示す。図１（ｂ）に、同スプリングアセンブリの軸方向断面図を示す。なお、図１（ａ）に示す圧縮コイルばねは、最長状態である。また、図１（ｂ）に示す圧縮コイルばねは、最短状態である。また、図１（ｂ）に点線で示すのは、図１（ａ）に示す最長状態の外筒３０である。図１（ａ）、図１（ｂ）に示すように、本実施形態のスプリングアセンブリ１は、圧縮コイルばね２と、筒部材３と、を備えている。

（筒部材３）
筒部材３は、外筒３０と、内筒３１と、収容筒３２と、ナット３３と、シャフト３４と、モータ３５と、を備えている。外筒３０は、下向きに開口する有底円筒状を呈している。外筒３０の上底壁の下面には、ばね座３００が配置されている。外筒３０の上端は、車両のバックドア（図略）に揺動可能に取り付けられている。

内筒３１は、外筒３０の下側に配置されている。内筒３１は、上向きに開口する有底円筒状を呈している。内筒３１の底壁の上面には、ばね座３１０が配置されている。内筒３１は、外筒３０よりも小径である。内筒３１は、外筒３０の径方向内側を、相対的に上下方向（筒部材３の軸であるガイド軸βの軸方向）に移動可能である。内筒３１の下端は、車両のドア開口部（図略）に揺動可能に取り付けられている。

収容筒３２は、外筒３０の径方向内側に配置されている。収容筒３２は、外筒３０の上底壁の下面から、下向きに突設されている。ナット３３は、収容筒３２の下端開口に取り付けられている。

シャフト３４は、内筒３１の径方向内側に配置されている。シャフト３４は、内筒３１の底壁を上下方向に貫通している。シャフト３４は、ナット３３および収容筒３２に挿通可能である。シャフト３４とナット３３とは互いに螺合している。

モータ３５は、内筒３１の底壁の下側（外側）に配置されている。モータ３５の回転軸（図略）は、シャフト３４の下端に連結されている。モータ３５の回転軸が回転すると、シャフト３４も自身の軸周りに回転する。このため、ナット３３、すなわち外筒３０が上下方向に移動する。このように、内筒３１に対して外筒３０が上下方向に移動することにより、筒部材３は上下方向に伸縮可能である。

（圧縮コイルばね２）
圧縮コイルばね２は、内筒３１のばね座３１０と、外筒３０のばね座３００と、の間に介装されている。バックドア開閉時（スプリングアセンブリ１使用時）における圧縮コイルばね２の使用範囲は、図１（ａ）に示す最長状態と、図１（ｂ）に示す最短状態と、の間である。

図２（ａ）に、本実施形態のスプリングアセンブリに組み込まれる圧縮コイルばねの自由長状態の外観図を示す。図２（ｂ）に、同圧縮コイルばねの最長状態の外観図を示す。なお、自由長状態とは、スプリングアセンブリ１に組み込む前の圧縮コイルばね２の状態をいう。図２（ａ）に示す自由長状態の圧縮コイルばね２に対して、図２（ｂ）に示す最長状態の圧縮コイルばね２は、バックドアの自重の分だけ、上下方向に圧縮されている。すなわち、圧縮コイルばね２の圧縮に伴う弾性力と、バックドアの自重モーメントと、は釣り合っている。圧縮コイルばね２は、バックドア開閉時の操作荷重の一部を負担している。

図２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、圧縮コイルばね２は、三つの疎巻部２０と、二つの密巻部２１と、二つの座巻部２２と、を備えている。具体的には、圧縮コイルばね２には、上側から下側に向かって、座巻部２２、疎巻部２０、密巻部２１、疎巻部２０、密巻部２１、疎巻部２０、座巻部２２が並んでいる。図２（ａ）に示すように、自由長状態において、密巻部２１のピッチＰ２は、疎巻部２０のピッチＰ１よりも、小さい。二つの座巻部２２は、圧縮コイルばね２の軸方向（圧縮コイルばね２の軸であるコイル軸αの軸方向）両端に配置されている。上側の座巻部２２は、図１（ａ）、図１（ｂ）に示す外筒３０のばね座３００に環装されている。下側の座巻部２２は、図１（ａ）、図１（ｂ）に示す内筒３１のばね座３１０に環装されている。図２（ｂ）に示すように、二つの密巻部２１は、最長状態における圧縮コイルばね２の内筒３１に収容される部分だけに、設定されている。

ここで、図２（ｂ）に示す最長状態における圧縮コイルばね２の軸方向長さをＬ、後述するうねり部Ｗの数をＢ、ｎを自然数として、圧縮コイルばね２の下端（軸方向一端）を始点とする場合の密巻部２１の位置Ａは、以下の式（１）から算出される。
Ａ＝ｎ×（Ｌ／Ｂ） ・・・式（１）
ただし、ｎ＝Ｂの場合はＡ＝Ｌとなる。この場合、圧縮コイルばね２の上端（軸方向他端）に密巻部２１を設定することになる。したがって、ｎ＜Ｂの場合に限定する。また、内筒３１、外筒３０のうち、うねり部Ｗが当接するのは、より小径の内筒３１である。このため、密巻部２１は、最長状態における圧縮コイルばね２の内筒３１に収容される部分だけに設定される。なお、うねり部Ｗの数Ｂは、後述する図３（ａ）、図３（ｂ）、図４（ａ）〜図４（ｃ）に示すように、等ピッチの圧縮コイルばね９における測定結果を基に設定される。なお、圧縮コイルばね９と圧縮コイルばね２とは、ピッチ以外は同一である。

一例として、圧縮コイルばね２の軸方向長さＬが１００ｃｍ、うねり部Ｗの数Ｂが５個、内筒３１の軸方向長さが５０ｃｍの場合、密巻部２１の位置Ａは、圧縮コイルばね２の下端から、２０ｃｍの位置、および４０ｃｍの位置になる。

［等ピッチの圧縮コイルばねを備えるスプリングアセンブリの動き］
次に、等ピッチの圧縮コイルばねをスプリングアセンブリ１に組み込んだ場合の、スプリングアセンブリの動きについて説明する。図３（ａ）に自由長状態の等ピッチの圧縮コイルばねの外観図を示す。図３（ｂ）に最長状態の等ピッチの圧縮コイルばねの外観図を示す。図３（ａ）、図３（ｂ）に示すように、圧縮コイルばね９は、二つの座巻部９２を備えている。二つの座巻部９２は、圧縮コイルばね９の軸方向（圧縮コイルばね９の軸であるコイル軸γの軸方向）両端に配置されている。上側の座巻部９２は、図１（ａ）、図１（ｂ）に示す外筒３０のばね座３００に環装されている。下側の座巻部９２は、図１（ａ）、図１（ｂ）に示す内筒３１のばね座３１０に環装されている。図３（ａ）に示す自由長状態における圧縮コイルばね９のピッチＰ３と、図２（ａ）に示す自由長状態における疎巻部２０のピッチＰ１と、同自由長状態における密巻部２１のピッチＰ２と、の間には、Ｐ２＜Ｐ３＜Ｐ１の関係が成立している。

図４（ａ）に、等ピッチの圧縮コイルばねを備えるスプリングアセンブリの圧縮状態（第一段階）における軸方向断面図を示す。図４（ｂ）に、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第二段階）における軸方向断面図を示す。図４（ｃ）に、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第三段階）における軸方向断面図を示す。なお、図４（ａ）〜図４（ｃ）に点線で示すのは、圧縮コイルばね９が最長状態の場合の外筒３０（図１（ａ）参照）である。圧縮コイルばね９が最長状態の場合、ガイド軸βとコイル軸γとは一致している。

図４（ａ）に示すように、モータ３５の駆動力がシャフト３４を介してナット３３に伝達されると、外筒３０は下降する。このため、圧縮コイルばね９は、上下方向から圧縮される。圧縮荷重がある大きさに到達すると、圧縮コイルばね９のコイル軸γは、突然、波形や螺旋状などに湾曲する。すなわち、圧縮コイルばね９は座屈する。圧縮コイルばね９が座屈すると、ガイド軸βに対して、コイル軸γが径方向に変位した部分、つまりうねり部Ｗが発生する。うねり部Ｗは、内筒３１の内周面に当接する。すなわち、うねり部Ｗと内筒３１の内周面との間には、当接部Ｓが発生する。当接の際、打音が発生する。

図４（ｂ）に示すように、圧縮コイルばね９の圧縮が進行すると、徐々に当接部Ｓの面積が大きくなる。また、当接部Ｓの位置が、軸方向や螺旋方向（圧縮コイルばね９の線材の延在方向）にシフトする。また、圧縮コイルばね９に、歪みエネルギが徐々に蓄積される。

図４（ｃ）に示すように、歪みエネルギがある大きさに到達すると、圧縮コイルばね９は、当接部Ｓから一気に解放され、再び座屈する。再度の座屈により、うねり部Ｗの数は増加する。また、うねり部Ｗの位置は、軸方向や螺旋方向（圧縮コイルばね９を形成する線材の延在方向）にシフトする。そして、うねり部Ｗは、再び内筒３１の内周面に当接する。すなわち、うねり部Ｗと内筒３１の内周面との間には、新たに複数の当接部Ｓが発生する。当接の際、打音が発生する。

このように、等ピッチの圧縮コイルばね９をスプリングアセンブリ１に組み込んだ場合、圧縮コイルばね９の圧縮に伴って、うねり部Ｗ（当接部Ｓ）が発生し、うねり部Ｗ（当接部Ｓ）が増加し、うねり部Ｗ（当接部Ｓ）の位置がシフトする。なお、圧縮コイルばね９が伸張する場合（図４（ｃ）から図４（ａ）に向かう場合）も、うねり部Ｗ（当接部Ｓ）の位置がシフトするため、やはり打音が発生する。なお、式（１）における、うねり部Ｗの数Ｂは、上述の圧縮コイルばね９における測定結果を基に設定される。

［本実施形態のスプリングアセンブリの動き］
次に、本実施形態のスプリングアセンブリの動きについて説明する。図５（ａ）に、本実施形態のスプリングアセンブリの圧縮状態（第一段階）における軸方向断面図を示す。図５（ｂ）に、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第二段階）における軸方向断面図を示す。図５（ｃ）に、同スプリングアセンブリの圧縮状態（第三段階）における軸方向断面図を示す。なお、図５（ａ）〜図５（ｃ）に点線で示すのは、圧縮コイルばね２が最長状態の場合の外筒３０（図１（ａ）参照）である。圧縮コイルばね２が最長状態の場合、ガイド軸βとコイル軸αとは一致している。

図５（ａ）に示すように、モータ３５の駆動力がシャフト３４を介してナット３３に伝達されると、外筒３０は下降する。このため、圧縮コイルばね２は、上下方向から圧縮される。図５（ａ）に示すように、圧縮荷重がある大きさに到達すると、圧縮コイルばね２は座屈しようとする。しかしながら、図２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、圧縮コイルばね２において、うねり部Ｗが発生しやすい位置（図４（ａ）参照）には、式（１）により、予め密巻部２１が設定されている。密巻部２１は、疎巻部２０よりも、径方向（ガイド軸βに対して直交する方向）の剛性が高い。このため、図５（ａ）に示すように、うねり部Ｗの発生を防止することができる。したがって、打音の発生を防止することができる。

図５（ｂ）に示すように、圧縮コイルばね９の圧縮が進行すると、徐々にうねり部Ｗが発生する。しかしながら、図２（ａ）、図２（ｂ）に示す密巻部２１は、剛性が高い。このため、発生したうねり部Ｗは、内筒３１の内周面に当接しない。このため、打音の発生を防止することができる。

図５（ｃ）に示すように、さらに圧縮コイルばね９の圧縮が進行すると、ようやくうねり部Ｗが内筒３１の内周面に当接する。すなわち、うねり部Ｗと内筒３１の内周面との間には、当接部Ｓが発生する。しかしながら、図２（ａ）、図２（ｂ）に示す密巻部２１は、剛性が高い。このため、うねり部Ｗが内筒３１の内周面に当接する際の衝突エネルギは小さい。したがって、発生する打音も小さくなる。

［作用効果］
次に、本実施形態のスプリングアセンブリの作用効果について説明する。密巻部２１は、疎巻部２０よりも、径方向（ガイド軸βに対して直交する方向）の剛性が高い。この点、本実施形態のスプリングアセンブリ１によると、図２（ａ）、図２（ｂ）に示すように、うねり部Ｗが発生する部分に、密巻部２１が設定されている。このため、うねり部Ｗの発生自体を抑制することができる。また、うねり部Ｗが発生する場合であっても、うねり部Ｗの径方向変位量を小さくすることができる。したがって、うねり部Ｗが筒部材３に当接しにくくなる。よって、うねり部Ｗと筒部材３との間に打音が発生しにくくなる。また、打音が小さくなる。

また、図２（ａ）に示すように、自由長状態において、密巻部２１を形成する線材同士は、所定のピッチＰ２だけ離間している。このため、密巻部２１、特に密巻部２１において隣り合う線材間の界面に、塗装などの表面処理を施しやすい。

また、図２（ｂ）に示すように、密巻部２１の位置Ａは、式（１）から算出される。このため、簡単に、密巻部２１を、うねり部Ｗが発生する部分に設定することができる。また、密巻部２１は、最長状態における圧縮コイルばね２の内筒３１に収容される部分だけに設定されている。すなわち、内筒３１は、外筒３０よりも内径が小さい。このため、うねり部Ｗは、内筒３１の内周面に当接しやすい。この点、本実施形態のスプリングアセンブリ１によると、うねり部Ｗが当接しやすい内筒３１に、重点的に密巻部２１を設定することができる。

また、前出の特許文献１の圧縮コイルばねの場合、自由長状態において、密着巻部を形成する線材同士が互いに密着している。このため、使用時に、密着巻部は伸縮できない。すなわち、密着巻部は、ばねとしての機能を有していない。この点、本実施形態のスプリングアセンブリ１の圧縮コイルばね２の場合、図２（ｂ）に示すように、最長状態において、密巻部２１を形成する線材同士は、離間している。このため、図１（ａ）、図１（ｂ）に示す使用範囲において、密巻部２１は伸縮可能である。したがって、圧縮コイルばね２のストロークを大きくすることができる。

［その他］
以上、本発明のスプリングアセンブリの実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。

図６（ａ）に、その他の実施形態（その１）のスプリングアセンブリの軸方向断面図を示す。図６（ｂ）に、その他の実施形態（その２）のスプリングアセンブリの軸方向断面図を示す。なお、図１（ａ）と対応する部位については、同じ符号で示す。また、図６（ａ）、図６（ｂ）に示す圧縮コイルばねは、いずれも最長状態である。

図６（ａ）に示すように、スプリングアセンブリ１の筒部材４は、筒本体４０と移動壁４１とを備えている。筒本体４０は、上向きに開口する有底円筒状を呈している。筒本体４０の底壁の上面には、ばね座４００が配置されている。移動壁４１は、筒本体４０に収容されている。移動壁４１は、底壁の上側に配置されている。移動壁４１の下面には、ばね座４１０が配置されている。圧縮コイルばね２は、ばね座４００とばね座４１０との間に介装されている。移動壁４１に下向きに荷重が加わると、圧縮コイルばね２が圧縮される。図６（ａ）に示すように、内径が一定の筒部材４を配置してもよい。また、モータなどのアクチュエータを用いないで、手動で圧縮コイルばね２を圧縮させてもよい。

図６（ｂ）に示すように、スプリングアセンブリ１のガイド部材５は、固定壁５０と移動壁５１とシャフト５２とストッパ５３とを備えている。固定壁５０の上面には、ばね座５００が配置されている。移動壁５１は、固定壁５０の上側に配置されている。移動壁５１の下面には、ばね座５１０が配置されている。移動壁５１には、シャフト挿通孔５１１が穿設されている。シャフト５２は、固定壁５０の上面から、上向きに突設されている。シャフト５２は、シャフト挿通孔５１１を貫通している。ストッパ５３は、シャフト５２の上端付近に固定されている。圧縮コイルばね２は、ばね座５００とばね座５１０との間に介装されている。移動壁５１に下向きに荷重が加わると、圧縮コイルばね２が圧縮される。図６（ｂ）に示すように、ガイド部材５が、圧縮コイルばね２を径方向内側からガイドしてもよい。この場合、圧縮コイルばね２のうねり部は、径方向内側のシャフト５２に当接しやすい。

図７（ａ）に、図６（ａ）、図６（ｂ）のスプリングアセンブリに組み込まれる圧縮コイルばねの自由長状態の外観図を示す。図７（ｂ）に、同圧縮コイルばねの最長状態の外観図を示す。なお、図２（ａ）、図２（ｂ）と対応する部位については同じ符号で示す。

図７（ａ）、図７（ｂ）に示すように、圧縮コイルばね２は、五つの疎巻部２０と、四つの密巻部２１と、二つの座巻部２２と、を備えている。具体的には、圧縮コイルばね２には、上側から下側に向かって、座巻部２２、疎巻部２０、密巻部２１、疎巻部２０、密巻部２１、疎巻部２０、密巻部２１、疎巻部２０、密巻部２１、疎巻部２０、座巻部２２が並んでいる。四つの密巻部２１は、図７（ｂ）に示す最長状態において、図６（ａ）に示す筒本体４０に収容される部分、および図６（ｂ）に示すシャフト５２と径方向に対応する部分に、設定されている。すなわち、四つの密巻部２１は、圧縮コイルばね２の軸方向全長に分散して配置されている。

圧縮コイルばね２の下端（軸方向一端）を始点とする場合の密巻部２１の位置Ａは、前出の式（１）から算出される。一例として、圧縮コイルばね２の軸方向長さＬが１００ｃｍ、うねり部Ｗの数Ｂが５個の場合、密巻部２１の位置Ａは、圧縮コイルばね２の下端から、２０ｃｍの位置、４０ｃｍの位置、６０ｃｍの位置、８０ｃｍの位置になる。

図６（ａ）、図６（ｂ）、図７（ａ）、図７（ｂ）に示すように、筒部材４、ガイド部材５の軸方向全長に亘ってうねり部が当接しやすい場合は、圧縮コイルばね２の軸方向全長に分散して、密巻部２１を配置してもよい。

特に、圧縮コイルばね２が長尺状である場合、密巻部２１による剛性向上効果が大きくなる。ここで、「長尺状」とは、例えば、圧縮コイルばね２の（軸方向長さ／コイル中心径）が４以上であることをいう。

スプリングアセンブリ１の配置方向（コイル軸α、ガイド軸βの延在方向）は特に限定しない。垂直方向、水平方向などであってもよい。また、図１（ａ）、図１（ｂ）に示す使用範囲において、スプリングアセンブリ１の配置方向は変化してもよい。

また、図１（ａ）に示す最長状態や図１（ｂ）に示す最短状態において、圧縮コイルばね２の密巻部２１を形成する線材同士が互いに密着していてもよい。この場合であっても、図２（ａ）に示す自由長状態において密巻部２１を形成する線材同士が所定のピッチＰ２だけ離間していれば、密巻部２１において隣り合う線材間の界面に、塗装などの表面処理を施すことができる。

上記実施形態においては、密巻部２１の位置Ａを前出の式（１）から算出した。しかしながら、密巻部２１の位置Ａの設定方法は特に限定しない。例えば、密巻部２１の位置Ａは、以下の方法により設定することができる。まず、図３（ａ）、図３（ｂ）に示すように、上記実施形態の圧縮コイルばね２に対して、ピッチ以外は同一の密巻部設定用の圧縮コイルばね９（以下、「設定用ばね９」と称す）を用意する。なお、設定用ばね９のピッチＰ３は等ピッチである。

次に、図４（ａ）〜図４（ｃ）に示すように、設定用ばね９を、実際にスプリングアセンブリ１に組み込む。続いて、使用範囲において設定用ばね９を伸縮させる。うねり部Ｗは、筒部材３に当接しやすい。このため、設定用ばね９と筒部材３との当接状況から、うねり部Ｗを検出することができる。

例えば、内周面に塗料が塗られた筒部材３の径方向内側で、設定用ばね９を伸縮させ、当該塗料が設定用ばね９に付着した位置から、うねり部Ｗを検出することができる。また、筒部材３の径方向内側で、塗料が塗られた設定用ばね９を伸縮させ、当該塗料が設定用ばね９から剥離した位置から、うねり部Ｗを検出することができる。また、筒部材３の径方向内側で、設定用ばね９を伸縮させ、筒部材３や設定用ばね９が摩耗した位置から、うねり部Ｗを検出することができる。

同様に、外周面に塗料が塗られたシャフト５２（図６（ｂ）参照）の径方向外側で、設定用ばね９を伸縮させ、当該塗料が設定用ばね９に付着した位置から、うねり部Ｗを検出することができる。また、シャフト５２の径方向外側で、塗料が塗られた設定用ばね９を伸縮させ、当該塗料が設定用ばね９から剥離した位置から、うねり部Ｗを検出することができる。また、シャフト５２の径方向外側で、設定用ばね９を伸縮させ、シャフト５２や設定用ばね９が摩耗した位置から、うねり部Ｗを検出することができる。このようにして検出されたうねり部Ｗの位置を、密巻部２１の位置Ａに設定することができる。また、ＦＥＭ（Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅｍｅｎｔ Ｍｅｔｈｏｄ）解析などのシミュレーション解析を用いて、密巻部２１の位置Ａを設定してもよい。

図２（ａ）、図７（ａ）に示す密巻部２１のピッチＰ２は、一定でなくてもよい。例えば、圧縮コイルばね２に複数の密巻部２１が設定される場合、最もうねり部Ｗが発生しやすい部分や、最もうねり部Ｗが大きくなりやすい部分に設定される密巻部２１のピッチＰ２を、他の密巻部２１のピッチＰ２よりも、小さくしてもよい。

図１（ａ）、図１（ｂ）に示すように、筒部材３が複数の筒（外筒３０、内筒３１）を備えている場合は、内径が最小の筒（最もうねり部Ｗが当接しやすい筒）に収容される部分だけに、密巻部２１を設定してもよい。

同様に、図６（ｂ）に示すシャフト５２が、例えば伸縮式のアンテナのように、複数の筒を備えている場合は、外径が最大の筒（最もうねり部Ｗが当接しやすい筒）を収容する部分だけに、密巻部２１を設定してもよい。

上記実施形態においては、図４（ａ）に示す圧縮コイルばね９が図１（ａ）に示す最長状態の場合、ガイド軸βとコイル軸γとは一致している。同様に、図５（ａ）に示す圧縮コイルばね２が図１（ａ）に示す最長状態の場合、ガイド軸βとコイル軸αとは一致している。しかしながら、最長状態において、ガイド軸βとコイル軸γとがずれていてもよい。同様に、最長状態において、ガイド軸βとコイル軸αとがずれていてもよい。すなわち、最長状態において、既にうねり部Ｗが発生していてもよい。

１：スプリングアセンブリ、２：圧縮コイルばね、２０：疎巻部、２１：密巻部、２２：座巻部、３：筒部材、３０：外筒、３００：ばね座、３１：内筒、３１０：ばね座、３２：収容筒、３３：ナット、３４：シャフト、３５：モータ、４：筒部材、４０：筒本体、４００：ばね座、４１：移動壁、４１０：ばね座、５：ガイド部材、５０：固定壁、５００：ばね座、５１：移動壁、５１０：ばね座、５１１：シャフト挿通孔、５２：シャフト、５３：ストッパ、９：圧縮コイルばね（設定用ばね）、９２：座巻部、α：コイル軸、β：ガイド軸、γ：コイル軸、Ｐ１〜Ｐ３：ピッチ、Ｓ：当接部、Ｗ：うねり部

Claims (3)

1. 最短状態から最長状態までの使用範囲において伸縮する際、座屈により径方向のうねり部が発生する圧縮コイルばねと、
   前記圧縮コイルばねを径方向からガイドするガイド部材と、
   を備えるスプリングアセンブリであって、
   前記スプリングアセンブリに組み込む前の前記圧縮コイルばねの状態である自由長状態において、前記圧縮コイルばねは、疎巻部と、前記疎巻部よりもピッチが小さい密巻部と、を有し、
   前記密巻部は、前記うねり部が発生する部分に設定され、
   前記最長状態における前記圧縮コイルばねの軸方向長さをＬ、前記うねり部の数をＢ、ｎをＢ未満の自然数として、
   前記圧縮コイルばねの軸方向一端を始点とする場合の前記密巻部の位置Ａは、以下の式（１）により設定されることを特徴とするスプリングアセンブリ。
   Ａ＝ｎ×（Ｌ／Ｂ） ・・・式（１）
2. 前記ガイド部材は、前記圧縮コイルばねを径方向外側からガイドする筒部材であり、
   前記筒部材は、外筒と、前記外筒の径方向内側を相対的に軸方向に移動可能な内筒と、を有し、
   前記始点は、前記内筒に収容され、
   前記密巻部は、前記最長状態における前記圧縮コイルばねの前記内筒に収容される部分だけに設定される請求項１に記載のスプリングアセンブリ。
3. 前記使用範囲において、前記密巻部は伸縮可能である請求項１または請求項２に記載のスプリングアセンブリ。

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