JP6561551B2 - 冷凍装置 - Google Patents
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本発明は、冷凍装置に関する。
従来、圧縮機を駆動させて冷媒を強制循環させる通常冷房運転と、圧縮機を停止し蒸発器と凝縮器の設置高低差を利用して冷媒を循環させる省電力冷房運転と、を切換可能な冷凍装置が提案されている。例えば、特許文献１（特開２０１３−１１３４９８号公報）記載の冷凍装置では、外気が室温よりも低い場合において所定条件を満たす時には、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換えている。
省電力冷房運転時においては、蒸発器と凝縮器の設置高低差に応じて凝縮器から流出する液冷媒に重力が作用することで、冷媒を循環させる駆動力（ヘッド差）が発生する。ヘッド差は、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において液封されている部分の高低差（すなわち液封度）に比例して大きくなるため、冷凍サイクルを良好に実現するには、凝縮器から流出する液冷媒の過冷却度を適正に確保して液冷媒流路を流れる冷媒のガス化を防ぐ必要がある。すなわち、省電力冷房運転時には冷媒循環量の低下に伴って、凝縮器内に液冷媒が溜りやすくなり、その分液冷媒流路内の冷媒が減少し、冷媒のガス化を起こす場合がある。このため、省電力冷房運転時と通常冷房運転時とでは、最適な冷媒循環量が相違する。
特許文献１では、省電力冷房運転時に冷凍サイクルを良好に実現すべく、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える際、冷媒補充運転を行うことで冷媒回路内における冷媒量を適正に確保しようとしている。
ここで、通常冷房運転時における冷凍サイクルを示したｐ−ｈ線図を図１に示す。また、省電力冷房運転時における冷凍サイクルを示したｐ−ｈ線図を図２に示す。
図１に示すように、通常冷房運転時の冷凍サイクルは、反時計周りに構成される。具体的に、通常冷房運転時において、冷媒は、Ａ−Ｂ間において圧縮手段により圧縮されて圧力が増加し、Ｂ−Ｃ間において凝縮して比エンタルピが低下し、Ｃ−Ｄ間において膨張手段により減圧されて圧力が低下し、Ｄ−Ａ間において蒸発して比エンタルピが増加する。
一方で、図２に示すように、省電力冷房運転時の冷凍サイクルは、時計周りに構成される。具体的に、省電力冷房運転時において、冷媒は、Ａ’−Ｂ’間において重力の作用と配管圧損により圧力が低下し、Ｂ’−Ｃａ間において凝縮して比エンタルピが低下し、Ｃａ−Ｃｂ間において重力の作用により圧力が増加し、Ｃｂ−Ｄ’間において膨張手段により減圧されて圧力が低下し、Ｄ’−Ａ’間において蒸発して比エンタルピが増加する。
このように、省電力冷房運転時の冷凍サイクルの高圧側（Ｄ’−Ａ’）は通常冷房運転時の冷凍サイクルの低圧側（Ｄ−Ａ）に相当し、低圧側（Ｂ’−Ｃａ）は通常冷房運転時の冷凍サイクルの高圧側（Ｂ−Ｃ）に相当する。すなわち、通常冷房運転時の冷凍サイクルと省電力冷房運転時の冷凍サイクルとでは、高圧側と低圧側とが逆転する。このため、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換えた場合、冷媒回路の一部において冷媒圧力が急激に変動し、冷媒回路内において気泡が発生しやすい。
この点、特許文献１のように、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える際に冷媒補充を行うのみでは、冷媒圧力の変動に起因する気泡の発生を適正に抑制できない可能性がある。しかし、省電力冷房運転時に、特に凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路（具体的には、図２のＢ´−Ｃｂ間）において気泡が発生すると、冷媒の駆動力となるヘッド差が適正に確保されにくくなり、冷凍サイクルが良好に実現されにくくなる。
そこで、本発明の課題は、省電力冷房運転に適した冷凍装置を提供することである。
本発明の第１観点に係る冷凍装置は、圧縮機と、凝縮器と、蒸発器と、制御部と、を備える。圧縮機及び凝縮器は、室外に配置される。蒸発器は、室内に配置される。蒸発器は、圧縮機及び凝縮器とともに、冷媒回路を構成する。制御部は、状況に応じて、通常冷房運転と省電力冷房運転とを切り換える。通常冷房運転は、圧縮機を駆動させて、冷媒を強制循環させる運転である。省電力冷房運転は、圧縮機を停止させ、凝縮器と蒸発器の設置高低差を利用して冷媒を循環させる運転である。制御部は、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える場合、移行運転を行い、移行運転の完了後に省電力冷房運転を開始する。移行運転は、圧縮機を駆動させ、冷媒回路において冷媒を強制循環させながら、凝縮器内の冷媒圧力を第１閾値以下に低下させる運転である。第１閾値は、外気温度と室内温度と設置高低差に基づいて定められる値であり、省電力冷房運転時の凝縮器内における冷媒圧力の推定値である。
本発明の第１観点に係る冷凍装置では、制御部は、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える場合、圧縮機を駆動させ冷媒回路において冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を所定値以下に低下させる移行運転を行い、移行運転の完了後に省電力冷房運転を開始する。これにより、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える際、まず移行運転によって冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を第１閾値以下に低下させてから、省電力冷房運転を開始することが可能となる。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づけてから、省電力冷房運転を開始することが可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動が抑制され、気泡の発生が抑制される。このため、冷媒の駆動力が適正に確保されやすくなる。よって、省電力冷房運転時における冷凍サイクルの安定性が担保され、省電力冷房運転の性能が担保される。
また、移行運転によって凝縮器内の冷媒圧力（すなわち、図１のＢ−Ｃ間の冷媒圧力）が第１閾値以下に低下してから、省電力冷房運転が開始される。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づいてから、省電力冷房運転が開始される。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動が高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
また、移行運転において、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に高精度に近づけることが可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動がさらに高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
本発明の第２観点に係る冷凍装置は、圧縮機と、凝縮器と、蒸発器と、冷媒配管と、室外電動弁と、過冷却熱交換器と、制御部と、を備える。圧縮機及び凝縮器は、室外に配置される。蒸発器は、室内に配置される。蒸発器は、圧縮機及び凝縮器とともに、冷媒回路を構成する。冷媒配管は、凝縮器の液冷媒側から分岐し、圧縮機の下流側に合流する。室外電動弁は、冷媒配管の途中に設けられている。過冷却熱交換器は、凝縮器の液冷媒側に設けられている。過冷却熱交換器は、蒸発器に向けて流れる冷媒と、冷媒配管のうち室外電動弁の下流側を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる。制御部は、状況に応じて、通常冷房運転と省電力冷房運転とを切り換える。通常冷房運転は、圧縮機を駆動させて、冷媒を強制循環させる運転である。省電力冷房運転は、圧縮機を停止させ、凝縮器と蒸発器の設置高低差を利用して冷媒を循環させる運転である。制御部は、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える場合、移行運転を行い、移行運転の完了後に省電力冷房運転を開始する。移行運転は、圧縮機を駆動させ、冷媒回路において冷媒を強制循環させながら、冷媒圧力を所定値以下に低下させる運転である。制御部は、移行運転時に、通常冷房運転時よりも室外電動弁の弁開度が大きくなるように制御する。制御部は、省電力冷房運転時に、室外電動弁を全閉状態に制御する。
本発明の第２観点に係る冷凍装置では、制御部は、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える場合、圧縮機を駆動させ冷媒回路において冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を所定値以下に低下させる移行運転を行い、移行運転の完了後に省電力冷房運転を開始する。これにより、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換える際、まず移行運転によって冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を所定値以下に低下させてから、省電力冷房運転を開始することが可能となる。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づけてから、省電力冷房運転を開始することが可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動が抑制され、気泡の発生が抑制される。このため、冷媒の駆動力が適正に確保されやすくなる。よって、省電力冷房運転時における冷凍サイクルの安定性が担保され、省電力冷房運転の性能が担保される。
本発明の第３観点に係る冷凍装置は、第１観点又は第２観点に係る冷凍装置であって、室外ファンをさらに備える。室外ファンは、凝縮器内の冷媒と熱交換する空気流を生成する。制御部は、移行運転において、室外ファンを通常冷房運転時よりも大きい回転数で駆動させる。
これにより、移行運転によって凝縮圧力を低下させ、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力を所定値以下に低下させることが、高精度に可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動が高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
本発明の第４観点に係る冷凍装置は、第１観点から第３観点のいずれかに係る冷凍装置であって、制御部は、移行運転において、圧縮機を通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させる。
これにより、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を所定値以下に低下させることが、さらに高精度に可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動がさらに高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
本発明の第５観点に係る冷凍装置は、第１観点から第４観点のいずれかに係る冷凍装置であって、室内ファンをさらに備える。室内ファンは、蒸発器内の冷媒と熱交換する空気流を生成する。制御部は、移行運転において、室内ファンを通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させる。
これにより、移行運転によって蒸発圧力が低下し、通常冷房運転時における低圧側（すなわち図１のＤ−Ａ間）の冷媒圧力が低下する。また、これに伴い、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力が低下する。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を所定値以下に低下させることが、さらに高精度に可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動がさらに高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
本発明の第６観点に係る冷凍装置は、第１観点から第５観点のいずれかに係る冷凍装置であって、膨張弁をさらに備える。膨張弁は、蒸発器と凝縮器との間に配置される。制御部は、移行運転において、蒸発器から流出するガス冷媒の過熱度の目標値を通常冷房運転時よりも大きく設定することで、膨張弁の開度を通常冷房運転時よりも絞る方向に制御する。
これにより、移行運転において、過熱度（図１のＳＨ参照）の目標値が大きく設定される。これに伴い、膨張弁の開度が過熱度に応じた開度に絞られ、通常冷房運転時における低圧側（すなわち図１のＤ−Ａ間）の冷媒圧力が低下する。また、これに伴い、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力が低下する。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を所定値以下に低下させることが、さらに高精度に可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動がさらに高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
本発明の第１、２観点に係る冷凍装置では、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づけてから、省電力冷房運転を開始することが可能となる。その結果、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動が抑制され、気泡の発生が抑制される。このため、冷媒の駆動力が適正に確保されやすくなる。よって、省電力冷房運転時における冷凍サイクルの安定性が担保され、省電力冷房運転の性能が担保される。
本発明の第３観点に係る冷凍装置では、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動が高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
本発明の第４観点から第６観点のいずれかに係る冷凍装置では、省電力冷房運転開始時に、凝縮器から蒸発器に通じる液冷媒流路において冷媒圧力の急激な変動がさらに高精度に抑制され、気泡の発生がさらに抑制される。
以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態に係る空調システム１について説明する。なお、以下の実施形態は、本発明の具体例であって、本発明の技術的範囲を限定するものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。
（１）空調システム１
図３は、本発明の一実施形態に係る空調システム１の概略構成図である。
図３は、本発明の一実施形態に係る空調システム１の概略構成図である。
空調システム１は、複数の運転モードを有しており、運転モードに応じて運転状態を切り換え、対象空間の空気調和を実現する装置である。空調システム１において、運転モードの切換えは、コントローラ５０（後述）によって制御される。
具体的に、空調システム１は、通常冷房モード、省電力冷房モード、暖房モード、及び省電力運転切換モード等の運転モードを有している。
空調システム１は、通常冷房モード又は暖房モードにおいては、圧縮機１１（後述）を駆動させて蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行い、冷媒を強制的に循環させる通常冷房運転又は暖房運転を行う。また、省電力冷房モードにおいては、圧縮機１１を停止状態とし、室外熱交換器１３（後述）と室内熱交換器３１（後述）の設置高低差を利用して液冷媒流路中の液冷媒に重力を作用させることで冷媒の駆動力を発生させ、冷媒を循環させる省電力冷房運転を行う。また、省電力運転切換モードにおいては、省電力冷房運転に適した状態を確立するべく、冷媒圧力を調整する冷媒圧力調整運転（特許請求の範囲記載の「移行運転」に相当）を行う。
通常冷房モード又は省電力冷房モードには、ユーザによって冷房運転の開始指示が入力されている場合に遷移する。なお、後述するが、通常冷房モードと省電力冷房モードとは、対象空間内の室温Ｔｉ及び外気温Ｔｏに応じて切り換えられる。暖房モードには、ユーザによって暖房運転の開始指示が入力されている場合に遷移する。省電力運転切換モードには、通常冷房モードから省電力冷房モードへの切換えが行われる際に遷移する。
空調システム１は、主として、熱源側ユニットとしての室外ユニット１０と、利用側ユニットとしての複数（ここでは２台）の室内ユニット３０（第１室内ユニット３０ａ、第２室内ユニット３０ｂ）と、を有している。
空調システム１においては、室外ユニット１０と室内ユニット３０とがガス連絡配管ＧＰ及び液連絡配管ＬＰによって接続されることで冷媒回路ＲＣが構成されている。
（１−１）室外ユニット１０
室外ユニット１０は、屋上やベランダ等の室外に設置される。本実施形態では、室外ユニット１０は、各室内ユニット３０よりも高い位置に設置されている。
室外ユニット１０は、屋上やベランダ等の室外に設置される。本実施形態では、室外ユニット１０は、各室内ユニット３０よりも高い位置に設置されている。
室外ユニット１０は、外郭を構成する室外ユニットケーシング（図示省略）内に、主として、複数の冷媒配管（第１冷媒配管Ｐ１〜第１２冷媒配管Ｐ１２）と、圧縮機１１と、四路切換弁１２と、室外熱交換器１３と、過冷却熱交換器１４と、第１室外電動弁１５と、第２室外電動弁１６と、バイパス弁１７と、室外ファン１８と、外気温センサ１０ａ等の各種センサと、室外制御部５１と、を有している。
第１冷媒配管Ｐ１は、一端がガス連絡配管ＧＰの一端と接続され、他端が四路切換弁１２に接続されている。
第２冷媒配管Ｐ２は、一端が四路切換弁１２に接続され、他端が圧縮機１１の吸入口に接続されている。
第３冷媒配管Ｐ３は、一端が圧縮機１１の吐出口に接続され、他端が四路切換弁１２に接続されている。
第４冷媒配管Ｐ４は、一端が四路切換弁１２に接続され、他端が室外熱交換器１３に接続されている。
第５冷媒配管Ｐ５は、一端が室外熱交換器１３に接続され、他端が第１室外電動弁１５に接続されている。第５冷媒配管Ｐ５には、第５冷媒配管Ｐ５内の冷媒温度を検出する第１冷媒温度センサ１０ｂが、熱的に接続されている。
第６冷媒配管Ｐ６は、一端が第１室外電動弁１５に接続され、他端が過冷却熱交換器１４の第１流路１４ａに接続されている。
第７冷媒配管Ｐ７は、一端が過冷却熱交換器１４の第１流路１４ａに接続され、他端が液連絡配管ＬＰに接続されている。第７冷媒配管Ｐ７には、第７冷媒配管Ｐ７内の冷媒温度を検出する第２冷媒温度センサ１０ｃが、熱的に接続されている。
第８冷媒配管Ｐ８は、一端が第６冷媒配管Ｐ６の両端間に接続され、他端が第２室外電動弁１６に接続されている。
第９冷媒配管Ｐ９は、一端が第２室外電動弁１６に接続され、他端が過冷却熱交換器１４の第２流路１４ｂに接続されている。
第１０冷媒配管Ｐ１０は、一端が過冷却熱交換器１４の第２流路１４ｂに接続され、他端が第２冷媒配管Ｐ２の両端間に接続されている。
第１１冷媒配管Ｐ１１は、一端が第１冷媒配管Ｐ１の両端間に接続され、他端がバイパス弁１７に接続されている。
第１２冷媒配管Ｐ１２は、一端がバイパス弁１７に接続され、他端が第４冷媒配管Ｐ４の両端間に接続されている。第１２冷媒配管Ｐ１２は、第１１冷媒配管Ｐ１１とともに、冷媒回路ＲＣにおいて、圧縮機１１をバイパスする流路であるバイパス流路ＲＰを構成している。
圧縮機１１は、低圧のガス冷媒を吸入し、圧縮して吐出する機構である。圧縮機１１は、圧縮機モータ１１ａを内蔵された密閉式の構造を有している。圧縮機１１では、ケーシング（図示省略）内に収容されたロータリ式やスクロール式等の圧縮要素（図示省略）が、圧縮機モータ１１ａを駆動源として駆動される。圧縮機モータ１１ａは、運転中、室外制御部５１によって、インバータ制御され、状況に応じて回転数を調整される。すなわち、圧縮機１１は、容量可変である。圧縮機１１は、駆動時に、吸入口から低圧冷媒を吸入し、圧縮して高圧のガス冷媒とした後、吐出口から吐出する。
四路切換弁１２は、運転状況に応じて、冷媒の流れる方向を切り換えるための切換弁である。四路切換弁１２は、室外制御部５１によって駆動電圧を供給されることで冷媒流路を切り換えられる。具体的に、四路切換弁１２は、第１冷媒配管Ｐ１と第２冷媒配管Ｐ２とを接続するとともに第３冷媒配管Ｐ３と第４冷媒配管Ｐ４とを接続する第１状態（図３の四路切換弁１２の実線を参照）と、第１冷媒配管Ｐ１と第３冷媒配管Ｐ３とを接続するとともに第２冷媒配管Ｐ２と第４冷媒配管Ｐ４とを接続する第２状態（図３の四路切換弁１２の破線を参照）と、を切り換えられる。
室外熱交換器１３は、通常冷房モード（通常冷房運転）時には冷媒の凝縮器として機能し、暖房モード（暖房運転）時には冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器１３は、例えばクロス・フィン・チューブ方式やマイクロチャネル方式の熱交換器であり、複数の伝熱管と複数のフィンを含んでいる（図示省略）。室外熱交換器１３は、ガス側が第４冷媒配管Ｐ４と接続されており、液側が第５冷媒配管Ｐ５と接続されている。
過冷却熱交換器１４は、例えば二重管型熱交換器である。過冷却熱交換器１４は、第１流路１４ａ及び第２流路１４ｂを含んでおり、第１流路１４ａを流れる冷媒と第２流路１４ｂを流れる冷媒とが熱交換しうる構造を有している。
第１室外電動弁１５及び第２室外電動弁１６は、駆動電圧を供給されることで開度が変化する電動弁である。第１室外電動弁１５及び第２室外電動弁１６は、開度に応じて、流入する冷媒を減圧する膨張弁、又は冷媒流路を遮断する流路遮断弁として機能する。第１室外電動弁１５及び第２室外電動弁１６は、室外制御部５１によって個別に開度を制御され、運転状況に応じて開度を適宜調整される。例えば、第２室外電動弁１６は、後述の冷媒圧力調整運転においては、過冷却度ＳＣが通常冷房運転時よりも大きく設定されることに応じて、通常冷房運転時よりも開度が大きくなるように制御される。
バイパス弁１７は、駆動電圧を供給されることにより、冷媒流路を開通させる開状態と、冷媒流路を遮断させる閉状態と、を切換可能な電磁弁である。バイパス弁１７は、バイパス流路ＲＰ上に配置されている。バイパス弁１７は、開状態においては、流れてくる冷媒の方向に関わらず、バイパス流路ＲＰを開通させる。バイパス弁１７は、室外制御部５１により運転状況に応じて制御される。
室外ファン１８は、外部から室外ユニット１０内に流入し室外熱交換器１３を通過してから室外ユニット１０外へ流出する空気流を生成する送風機である。室外ファン１８は、例えばプロペラファンである。室外ファン１８は、室外ファンモータ１８ａに連動して駆動する。室外ファンモータ１８ａは、室外制御部５１によって、駆動を制御され、回転数を適宜調整される。
外気温センサ１０ａは、外気温Ｔｏを検出するための温度センサであり、例えばサーミスタ等で構成される。外気温センサ１０ａは、例えば室外ユニット１０の吸気口近傍に配置される。
室外制御部５１は、室外ユニット１０に含まれるアクチュエータの動作を制御する機能部である。室外制御部５１は、ＣＰＵやメモリ等で構成されるマイクロコンピュータを含む。室外制御部５１は、外気温センサ１０ａ、第１冷媒温度センサ１０ｂ及び第２冷媒温度センサ１０ｃが電気的に接続されており、それぞれの検出値が適宜入力される。
（１−２）室内ユニット３０（第１室内ユニット３０ａ、第２室内ユニット３０ｂ）
各室内ユニット３０は、室内に設置される。室内ユニット３０は、例えば壁掛け型や、天井埋込み型、天井吊下げ型である。各室内ユニット３０は、主として、複数の冷媒配管（第１８冷媒配管Ｐ１８〜第２０冷媒配管Ｐ２０）と、室内熱交換器３１（特許請求の範囲記載の「蒸発器」に相当）と、室内電動弁３２（特許請求の範囲記載の「膨張弁」に相当）と、室内ファン３３と、室内制御部５３と、各種センサと、を有している。
各室内ユニット３０は、室内に設置される。室内ユニット３０は、例えば壁掛け型や、天井埋込み型、天井吊下げ型である。各室内ユニット３０は、主として、複数の冷媒配管（第１８冷媒配管Ｐ１８〜第２０冷媒配管Ｐ２０）と、室内熱交換器３１（特許請求の範囲記載の「蒸発器」に相当）と、室内電動弁３２（特許請求の範囲記載の「膨張弁」に相当）と、室内ファン３３と、室内制御部５３と、各種センサと、を有している。
第１８冷媒配管Ｐ１８は、一端が液連絡配管ＬＰに接続され、他端が室内電動弁３２に接続されている。
第１９冷媒配管Ｐ１９は、一端が室内電動弁３２に接続され、他端が室内熱交換器３１の液側に接続されている。
第２０冷媒配管Ｐ２０は、一端が室内熱交換器３１のガス側に接続され、他端がガス連絡配管ＧＰに接続されている。第２０冷媒配管Ｐ２０上には、内部のガス冷媒温度を検出可能なガス温度センサ３６が熱的に接続されている。
室内熱交換器３１は、通常冷房モード（通常冷房運転）時には冷媒の蒸発器として機能し、暖房モード（暖房運転）時には冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、複数の伝熱管（図示省略）及び複数のフィン（図示省略）を有する。
室内電動弁３２は、駆動電圧を供給されることで開度が変化する電動弁である。室内電動弁３２は、開度に応じて、流入する冷媒を減圧する膨張弁、又は冷媒流路を遮断する流路遮断弁として機能する。室内電動弁３２は、室内制御部５３によって開度を制御され、運転状況に応じて開度を適宜調整される。室内電動弁３２は、冷房運転状態にある場合、過熱度ＳＨに応じて開度が決定される。例えば、室内電動弁３２は、後述の冷媒圧力調整運転においては、過熱度ＳＨの目標値が通常冷房運転時よりも大きく設定されることに応じて、通常冷房運転時よりも開度が絞られる。
室内ファン３３は、外部から室内ユニット３０内に流入し室内熱交換器３１を通過してから室内ユニット３０外へ流出する空気流を生成する送風機である。室内ファン３３は、例えばプロペラファンやクロスフローファンである。室内ファン３３は、室内ファンモータ３３ａに連動して駆動する。室内ファンモータ３３ａは、運転中、室内制御部５３によって、駆動を制御され、回転数を適宜調整される。
室内制御部５３は、室内ユニット３０に含まれるアクチュエータの動作を制御する機能部である。室内制御部５３は、ＣＰＵやメモリ等で構成されるマイクロコンピュータを含む。室内制御部５３は、通信ケーブルＣ１を介して室外制御部５１と接続されており、互いに信号の送受信を行う。また、室内制御部５３は、リモコン（図示省略）を介してユーザの指示を受け付ける。また、室内制御部５３は、ガス温度センサ３６、及び室温Ｔｉを検出する室温センサ３５（図示省略）と電気的に接続されており、それぞれから検出値を適宜入力される。
なお、室温センサ３５は、例えばサーミスタ等で構成され、室内空間内に配置される。本実施形態では、室温センサ３５は、各室内ユニット３０内に配置されている。
（１−３）連絡配管
ガス連絡配管ＧＰ及び液連絡配管ＬＰは、室外ユニット１０と各室内ユニット３０を結ぶ配管であり、現地にて天井や壁面に沿って設置される。具体的に、ガス連絡配管ＧＰは、一端が第１冷媒配管Ｐ１に接続され、他端が第２室内ユニット３０ｂの第２０冷媒配管Ｐ２０に接続されている。ガス連絡配管ＧＰは、両端間において、第１室内ユニット３０ａの第２０冷媒配管Ｐ２０に接続されている。
ガス連絡配管ＧＰ及び液連絡配管ＬＰは、室外ユニット１０と各室内ユニット３０を結ぶ配管であり、現地にて天井や壁面に沿って設置される。具体的に、ガス連絡配管ＧＰは、一端が第１冷媒配管Ｐ１に接続され、他端が第２室内ユニット３０ｂの第２０冷媒配管Ｐ２０に接続されている。ガス連絡配管ＧＰは、両端間において、第１室内ユニット３０ａの第２０冷媒配管Ｐ２０に接続されている。
液連絡配管ＬＰは、一端が第７冷媒配管Ｐ７に接続され、他端が第２室内ユニット３０ｂの第１８冷媒配管Ｐ１８に接続されている。液連絡配管ＬＰは、両端間において、第１室内ユニット３０ａの第１８冷媒配管Ｐ１８に接続されている。
ガス連絡配管ＧＰは、鉛直方向（上下方向）に沿って延びる鉛直ガス管８１と、水平方向に沿って延びる水平ガス管８２と、を含んでいる。また、液連絡配管ＬＰは、鉛直方向（上下方向）に沿って延びる鉛直液管９１と、水平方向に沿って延びる水平液管９２と、を含んでいる。
水平液管９２上には、水平液管９２内の冷媒圧力を検出可能な液冷媒圧力センサ５５が配置されている。液冷媒圧力センサ５５は、コントローラ５０（後述）と電気的に接続されており、その検出値ＰＬ１に相当する信号を適宜出力している。
なお、鉛直ガス管８１及び鉛直液管９１は、室外ユニット１０（より詳細には室外熱交換器１３）と各室内ユニット３０（より詳細には各室内熱交換器３１）との高低差に足りる長さを有している。
（１−４）コントローラ５０
（１−４−１）
図４は、コントローラ５０と、コントローラ５０に接続される各部と、を示したブロック図である。
（１−４−１）
図４は、コントローラ５０と、コントローラ５０に接続される各部と、を示したブロック図である。
空調システム１では、室外制御部５１及び各室内制御部５３が通信ケーブルＣ１で接続されることで、各アクチュエータの動作を制御するコントローラ５０（特許請求の範囲記載の「制御部」に相当）が構成されている。
コントローラ５０は、ＲＯＭ等で構成されるコントローラ記憶部（図示省略）を含んでいる。コントローラ記憶部には、各制御に用いられるプログラムが格納されている。
コントローラ５０は、各アクチュエータ（具体的には、圧縮機１１、四路切換弁１２、第１室外電動弁１５、第２室外電動弁１６、バイパス弁１７、室外ファン１８（室外ファンモータ１８ａ）、各室内電動弁３２、及び各室内ファン３３（室内ファンモータ３３ａ））と接続されている。
また、コントローラ５０は、各センサ（具体的には、外気温センサ１０ａ、第１冷媒温度センサ１０ｂ、第２冷媒温度センサ１０ｃ、液冷媒圧力センサ５５、各室温センサ３５、及び各ガス温度センサ３６）と接続されている。
（１−４−２）
コントローラ５０は、運転中、外気温Ｔｏ、室温Ｔｉ、設定温度、及び冷媒回路の各部における冷媒温度や冷媒圧力等に応じて、目標とする過熱度ＳＨ及び過冷却度ＳＣを設定し、これに応じて各アクチュエータの動作を制御する。
コントローラ５０は、運転中、外気温Ｔｏ、室温Ｔｉ、設定温度、及び冷媒回路の各部における冷媒温度や冷媒圧力等に応じて、目標とする過熱度ＳＨ及び過冷却度ＳＣを設定し、これに応じて各アクチュエータの動作を制御する。
また、コントローラ５０は、冷房運転開始指示が入力されている状態において、以下の条件ａを満たさない場合には通常冷房モードで各アクチュエータを制御し、満たす場合には省電力冷房モードで各アクチュエータを制御する。
室温Ｔｉ−１０(℃)≧外気温Ｔｏ・・・（条件ａ）
より詳細には、コントローラ５０は、通常冷房モードで冷房運転を行っている状態で上記条件ａを満たした場合には、まず、省電力運転切換モードに遷移して各種処理の実行が完了した後、省電力冷房モードに遷移して省電力冷房運転を行う。コントローラ５０は、省電力運転切換モードにおいては、図５に示すような流れで制御を行う。
室温Ｔｉ−１０(℃)≧外気温Ｔｏ・・・（条件ａ）
より詳細には、コントローラ５０は、通常冷房モードで冷房運転を行っている状態で上記条件ａを満たした場合には、まず、省電力運転切換モードに遷移して各種処理の実行が完了した後、省電力冷房モードに遷移して省電力冷房運転を行う。コントローラ５０は、省電力運転切換モードにおいては、図５に示すような流れで制御を行う。
コントローラ５０は、省電力運転切換モードに遷移すると、各アクチュエータを制御して、冷媒回路ＲＣ内の冷媒圧力を低下させる冷媒圧力調整運転を行う（図５のステップＳ１０１参照）。
コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転の開始後、所定時間ｔ１（ここではｔ１＝１min）が経過したか否かを判定する（図５のステップＳ１０２参照）。
コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転の開始後、所定時間ｔ１（ここではｔ１＝１min）が経過したと判断すれば、冷媒圧力判定処理を実行する（図５のステップＳ１０３参照）。冷媒圧力判定処理においては、省電力モード（省電力冷房運転）時における低圧側（図２に示す冷凍サイクルのＢ´−Ｃａ間）の冷媒圧力として推定される値である第１閾値ΔＰｔ１を算出し、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下か否かを判定する。
冷媒圧力判定処理において、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下でなければ、冷媒圧力調整運転を継続しつつ、冷媒圧力判定処理を継続する。冷媒圧力判定処理において、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下であれば、冷媒圧力調整運転が完了したと判定して、省電力冷房モードに遷移する。
なお、所定時間ｔ１は、室外熱交換器１３の容量や他の設計仕様に応じて予め設定される。また、コントローラ５０は、外気温Ｔｏ、室温Ｔｉ、室外熱交換器１３と室内熱交換器３１の設置高低差Ｈ１等に基づいて定義された第１閾値ΔＰｔ１の算出プログラムを、所定の記憶領域に有している。例えば、設置高低差Ｈ１が３０ｍで、外気温１５（℃）、室温２７（℃）の条件の場合、省電力冷房モード時における凝縮温度は２１（℃）（外気温１５＋６（℃））と算出され、第１閾値ΔＰｔ１は１．４９（MPa）と算出される。
コントローラ５０は、省電力冷房モードで冷房運転を行っている状態において上記条件ａを満たさなくなった場合には、通常冷房モードに遷移して通常冷房運転を行う。
（２）各運転モードにおける冷媒の流れ及び冷媒の状態変化
以下、各運転モードにおける冷媒の流れについて説明する。なお、以下の説明においては、全ての室内ユニット３０（すなわち第１室内ユニット３０ａ及び第２室内ユニット３０ｂ）が運転状態にある場合を例に挙げて説明する。
以下、各運転モードにおける冷媒の流れについて説明する。なお、以下の説明においては、全ての室内ユニット３０（すなわち第１室内ユニット３０ａ及び第２室内ユニット３０ｂ）が運転状態にある場合を例に挙げて説明する。
（２−１）通常冷房モード時
図６は、通常冷房モード（通常冷房運転）及び省電力運転切換モード（冷媒圧力調整運転）時における冷媒の流れを示した模式図である（二点鎖線矢印は冷媒の流れを示す）。
図６は、通常冷房モード（通常冷房運転）及び省電力運転切換モード（冷媒圧力調整運転）時における冷媒の流れを示した模式図である（二点鎖線矢印は冷媒の流れを示す）。
通常冷房モード時には、室外ファン１８及び各室内ファン３３が駆動状態となる。また、通常冷房モード時には、四路切換弁１２が第１状態（図３の実線で示される状態）に制御される。これにより、圧縮機１１の吐出側が第３冷媒配管Ｐ３及び第４冷媒配管Ｐ４を介して室外熱交換器１３のガス側に接続され、かつ、圧縮機１１の吸入側が第１冷媒配管Ｐ１及び第２冷媒配管Ｐ２を介してガス連絡配管ＧＰと接続される。
第１室外電動弁１５は、最大開度（全開状態）に制御される。第２室外電動弁１６は、適宜開度調整され、膨張弁として機能する。バイパス弁１７は、閉状態に制御される。このため、バイパス流路ＲＰは、開通していない。
各室内電動弁３２は、適宜開度調整され、膨張弁として機能する。なお、運転停止状態にある室内ユニット３０においては、室内電動弁３２は最小開度（全閉状態）に調整され、室内ファン３３が駆動停止状態となる。
このような状態で、圧縮機１１が駆動すると、第２冷媒配管Ｐ２を介して、低圧の冷媒が圧縮機１１に吸入され、圧縮機１１で圧縮されて高圧のガス冷媒となる（図１のＡ−Ｂ参照）。圧縮機１１から吐出された冷媒は、第３冷媒配管Ｐ３、四路切換弁１２及び第４冷媒配管Ｐ４を経由して室外熱交換器１３に到達する。
室外熱交換器１３に到達した冷媒は、室外ファン１８によって生成される空気流と熱交換を行い、凝縮して高圧の液冷媒となる。この際、冷媒の比エンタルピが低下する（図１のＢ−Ｃ参照）。室外熱交換器１３から流出した冷媒は、第５冷媒配管Ｐ５及び第１室外電動弁１５を経由して、第６冷媒配管Ｐ６に到達する。第６冷媒配管Ｐ６を流れる冷媒は、途中で二手に分岐する。
二手に分岐した冷媒の一方は、第８冷媒配管Ｐ８を流れて第２室外電動弁１６に送られ、開度に応じて減圧される。第２室外電動弁１６を通過した冷媒は、第９冷媒配管Ｐ９を経由して過冷却熱交換器１４の第２流路１４ｂに到達する。第２流路１４ｂに到達した冷媒は、第１流路１４ａを流れる冷媒と熱交換して加熱され、第１０冷媒配管Ｐ１０を経由して第２冷媒配管Ｐ２を流れるガス冷媒に合流する。
二手に分岐した冷媒の他方は、過冷却熱交換器１４の第１流路１４ａに到達する。第１流路１４ａに到達した冷媒は、第２流路１４ｂを流れる冷媒と熱交換して過冷却がついた状態となり、第７冷媒配管Ｐ７を経由して液連絡配管ＬＰに到達する。
液連絡配管ＬＰに到達した冷媒は、鉛直液管９１、水平液管９２及び各第１８冷媒配管Ｐ１８を経由して室内電動弁３２に送られる。
室内電動弁３２に送られた冷媒は、室内電動弁３２の開度に応じて減圧され、低圧の気液二相冷媒となる（図１のＣ−Ｄ参照）。室内電動弁３２を通過した冷媒は、各第１９冷媒配管Ｐ１９を経由して各室内熱交換器３１に到達し、各室内ファン３３が生成する空気流と熱交換して蒸発し、低圧のガス冷媒となる。この際、冷媒の比エンタルピが増大する（図１のＤ−Ａ参照）。各室内熱交換器３１を通過した冷媒は、各第２０冷媒配管Ｐ２０を経由してガス連絡配管ＧＰ（水平ガス管８２及び鉛直ガス管８１）、第１冷媒配管Ｐ１、四路切換弁１２及び第２冷媒配管Ｐ２を流れて、圧縮機１１に吸入される。
なお、通常冷房モード時においては、第２室外電動弁１６と各室内電動弁３２の開度、及び圧縮機１１の回転数が適宜調整されており、冷媒回路ＲＣを流れる冷媒が高循環量になる場合と、低循環量になる場合がある。
（２−２）暖房モード時
図７は、暖房モード（暖房運転）時における冷媒の流れを示した模式図である（二点鎖線矢印は冷媒の流れを示す）。
図７は、暖房モード（暖房運転）時における冷媒の流れを示した模式図である（二点鎖線矢印は冷媒の流れを示す）。
暖房モード時には、室外ファン１８及び各室内ファン３３が駆動状態となる。また、暖房モード時には、四路切換弁１２が第２状態（図３の破線で示される状態）に制御される。これにより、圧縮機１１の吐出側が第３冷媒配管Ｐ３及び第１冷媒配管Ｐ１を介してガス連絡配管ＧＰと接続され、圧縮機１１の吸入側が第２冷媒配管Ｐ２及び第４冷媒配管Ｐ４を介して室外熱交換器１３のガス側に接続される。
第１室外電動弁１５及び第２室外電動弁１６は、適宜開度調整され、膨張弁として機能する。バイパス弁１７は、閉状態に制御される。このため、バイパス流路ＲＰは、開通していない。
各室内電動弁３２は、最大開度（全開状態）に制御される。なお、運転停止状態にある室内ユニット３０においては、室内電動弁３２は最小開度（全閉状態）に調整され、室内ファン３３が駆動停止状態となる。
このような状態で、圧縮機１１が駆動すると、第４冷媒配管Ｐ４及び第２冷媒配管Ｐ２を介して、低圧の冷媒が圧縮機１１に吸入され、圧縮機１１で圧縮されて高圧のガス冷媒となる。圧縮機１１から吐出された冷媒は、第３冷媒配管Ｐ３、四路切換弁１２及び第１冷媒配管Ｐ１を経由してガス連絡配管ＧＰに到達する。ガス連絡配管ＧＰに到達した冷媒は、鉛直ガス管８１及び水平ガス管８２を流れて、各室内熱交換器３１に到達する。各室内熱交換器３１を流れる冷媒は、各室内ファン３３が生成する空気流と熱交換して凝縮し、高圧の液冷媒となる。この際、冷媒の比エンタルピが低下する。
各室内熱交換器３１を通過した冷媒は、各第１９冷媒配管Ｐ１９、各室内電動弁３２、各第１８冷媒配管Ｐ１８、液連絡配管ＬＰ（水平液管９２及び鉛直液管９１）、第７冷媒配管Ｐ７、過冷却熱交換器１４の第１流路１４ａ、及び第６冷媒配管Ｐ６を流れて、第１室外電動弁１５に送られる。第１室外電動弁１５に送られた冷媒は、減圧されて低圧の気液二相冷媒となる。第１室外電動弁１５を通過した冷媒は、第５冷媒配管Ｐ５を経由して室外熱交換器１３に到達する。室外熱交換器１３を流れる冷媒は、室外ファン１８が生成する空気流と熱交換して蒸発し、低圧のガス冷媒となる。この際、冷媒の比エンタルピが増大する。室外熱交換器１３を通過した冷媒は、第４冷媒配管Ｐ４、四路切換弁１２及び第２冷媒配管Ｐ２を流れて、圧縮機１１に吸入される。
なお、暖房モード時においては、第１室外電動弁１５の開度、及び圧縮機１１の回転数が適宜調整されており、冷媒回路ＲＣを流れる冷媒が高循環量になる場合と、低循環量になる場合がある。
（２−３）省電力運転切換モード時
省電力運転切換モード時には、バイパス弁が閉状態に制御されてバイパス流路ＲＰが開通しておらず、冷媒は通常冷房モード時と略同一の流れで冷媒回路ＲＣを循環する。但し、省電力運転切換モード時には、冷媒回路ＲＣ内の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させる冷媒圧力調整運転が行われる。
省電力運転切換モード時には、バイパス弁が閉状態に制御されてバイパス流路ＲＰが開通しておらず、冷媒は通常冷房モード時と略同一の流れで冷媒回路ＲＣを循環する。但し、省電力運転切換モード時には、冷媒回路ＲＣ内の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させる冷媒圧力調整運転が行われる。
具体的には、冷媒圧力調整運転に係る制御として、冷凍サイクルの高圧側（図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を通常冷房モード（通常冷房運転）時よりも低下させるべく、圧縮機１１が通常冷房モード時よりも小さい回転数で駆動するように制御される。
また、冷媒圧力調整運転に係る制御として、通常冷房モード時よりも凝縮圧力を低下させることで、室外熱交換器１３から流出する液冷媒の冷媒圧力（すなわち冷凍サイクルの高圧側の冷媒圧力）を低下させるべく、室外ファン１８が通常冷房モード時よりも大きい回転数で駆動するように制御される。
また、冷媒圧力調整運転に係る制御として、冷凍サイクルの高圧側の冷媒圧力を通常冷房モード時よりも低下させるべく、過冷却度ＳＣが大きく設定され、これに伴い第２室外電動弁１６が通常冷房モード時よりも大きい開度となるように制御される。
また、冷媒圧力調整運転に係る制御として、通常冷房モード時よりも蒸発圧力を低下させることで、各室内熱交換器３１から流出するガス冷媒の冷媒圧力（すなわち冷凍サイクルの低圧側（図１のＤ−Ａ間）の冷媒圧力）を低下させ、これを起因として冷凍サイクルの高圧側の冷媒圧力を低下させるべく、各室内ファン３３が通常冷房モード時よりも小さい回転数で駆動するように制御される。
また、冷媒圧力調整運転に係る制御として、冷凍サイクルの低圧側の冷媒圧力を低下させ、これを起因として冷凍サイクルの高圧側の冷媒圧力を低下させるべく、過熱度ＳＨの目標値が通常冷房モード時よりも大きく設定され、これに伴い室内電動弁３２が通常冷房モード時よりも開度を絞られるように制御される。
なお、上述のように、冷媒圧力調整運転の開始後、所定時間ｔ１が経過した場合において、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下となれば、冷媒圧力調整運転は完了する。
図８は、冷媒圧力調整運転の完了時における冷媒の状態を示すｐ−ｈ線図である。なお、図８の破線部分は、通常冷房運転時における冷凍サイクルを示している。
冷媒圧力調整運転が完了した時点においては、低圧側の圧力（図８のＤ−Ａ）が、通常冷房モード時における低圧側の圧力（図１のＤ−Ａ）と比較して、低下している。また、高圧側（図８のＢ−Ｃ）の冷媒圧力が、通常冷房モード（通常冷房運転）時における高圧側（図１のＢ−Ｃ）の冷媒圧力から、第１閾値ΔＰｔ１（あるいは第１閾値ΔＰｔ１の近似値）まで低下している。すなわち、高圧側（図８のＢ−Ｃ）の冷媒圧力が、省電力冷房モード（省電力冷房運転）時における低圧側（図２のＢ´―Ｃａ）と同一（あるいはその近似値）の状態となっている。
省電力運転切換モード時には、以下のような流れで冷媒が流れる。
すなわち、第２冷媒配管Ｐ２を介して、冷媒が圧縮機１１に吸入され、圧縮された後に吐出される。この際、冷媒圧力調整運転に係る制御によって圧縮機１１の回転数が通常冷房モード時よりも小さく制御されていることから、冷凍サイクルの高圧側の冷媒圧力は、通常冷房モード時と比較して低下する。圧縮機１１から吐出された冷媒は、第３冷媒配管Ｐ３、四路切換弁１２及び第４冷媒配管Ｐ４を通過して、室外熱交換器１３に到達する。
室外熱交換器１３に到達した冷媒は、室外ファン１８が生成する空気流と熱交換して凝縮する。この際、冷媒圧力調整運転に係る制御によって室外ファン１８の回転数が通常冷房モード時よりも大きく制御されていることから、凝縮圧力が通常冷房モード時と比較して低下し、冷凍サイクルの高圧側の冷媒圧力は、通常冷房モード時と比較して低下する。
室外熱交換器１３を通過した冷媒は、第５冷媒配管Ｐ５及び第１室外電動弁１５を経由して、第６冷媒配管Ｐ６に到達する。第６冷媒配管Ｐ６を流れる冷媒は、途中で二手に分岐する。
二手に分岐した冷媒の一方は、第８冷媒配管Ｐ８を流れて第２室外電動弁１６に送られ、開度に応じて減圧された後、第９冷媒配管Ｐ９に流出し、過冷却熱交換器１４の第２流路１４ｂに到達して第１流路１４ａを流れる冷媒と熱交換を行う。この際、冷媒圧力調整運転に係る制御によって第２室外電動弁１６の開度が通常冷房モード時よりも大きく設定されていることから、通常冷房モード時と比較して、第２流路１４ｂを流れる冷媒量が大きくなり、第１流路１４ａを流れる冷媒との熱交換量が大きくなる。第２流路１４ｂを通過した冷媒は、第１０冷媒配管Ｐ１０を経由して第２冷媒配管Ｐ２を流れるガス冷媒に合流する。
二手に分岐した冷媒の他方は、過冷却熱交換器１４の第１流路１４ａに到達する。第１流路１４ａに到達した冷媒は、第２流路１４ｂを流れる冷媒と熱交換して過冷却がついた状態となる。
第１流路１４ａを通過した冷媒は、第７冷媒配管Ｐ７、液連絡配管ＬＰの鉛直液管９１、水平液管９２及び各第１８冷媒配管Ｐ１８を経由して各室内電動弁３２に送られる。各室内電動弁３２に送られた冷媒は、各室内電動弁３２の開度に応じて減圧される。この際、冷媒圧力調整運転に係る制御によって、各室内電動弁３２の開度が通常冷房モード時よりも絞られていることから、通常冷房モード時と比較して、冷凍サイクルの低圧側の冷媒圧力が低下し、これに伴って高圧側の冷媒圧力も低下する。
室内電動弁３２を通過した冷媒は、各第１９冷媒配管Ｐ１９を経由して各室内熱交換器３１に到達し、各室内ファン３３が生成する空気流と熱交換して蒸発する。この際、冷媒圧力調整運転に係る制御によって、各室内ファン３３の回転数が小さく制御されていることから、蒸発圧力が低下する。その結果、通常冷房モード時と比較して、冷凍サイクルの低圧側の冷媒圧力が低下し、これに伴って高圧側の冷媒圧力も低下する。
各室内熱交換器３１を通過した冷媒は、各第２０冷媒配管Ｐ２０を経由してガス連絡配管ＧＰ（水平ガス管８２及び鉛直ガス管８１）、第１冷媒配管Ｐ１、四路切換弁１２及び第２冷媒配管Ｐ２を流れて、圧縮機１１に吸入される。
なお、省電力運転切換モードから省電力冷房モードに切り換えられる時点において、液連絡配管ＬＰの鉛直液管９１は、液冷媒で満たされる。
（２−４）省電力冷房モード時
図９は、省電力冷房モード（省電力冷房運転）時における冷媒の流れを示した模式図である（二点鎖線矢印は冷媒の流れを示す）。
図９は、省電力冷房モード（省電力冷房運転）時における冷媒の流れを示した模式図である（二点鎖線矢印は冷媒の流れを示す）。
省電力冷房モード時には、バイパス流路ＲＰが開通し、冷媒が圧縮機１１をバイパスして冷媒回路ＲＣを循環する。また、省電力冷房モード時には、室外ファン１８及び各室内ファン３３が駆動状態となり、圧縮機１１は駆動停止状態となる。
また、省電力冷房モード時には、四路切換弁１２が第１状態（図３の実線で示される状態）に制御される。これにより、圧縮機１１の吐出側が第３冷媒配管Ｐ３及び第４冷媒配管Ｐ４を介して室外熱交換器１３のガス側に接続され、かつ、圧縮機１１の吸入側が第１冷媒配管Ｐ１及び第２冷媒配管Ｐ２を介してガス連絡配管ＧＰと接続される。
第１室外電動弁１５は、最大開度（全開状態）に制御される。第２室外電動弁１６は、最小開度（全閉状態）に制御される。バイパス弁１７は、開状態に制御される。このため、バイパス流路ＲＰが、開通する。
各室内電動弁３２は、適宜開度調整され、膨張弁として機能する。なお、運転停止状態にある室内ユニット３０においては、室内電動弁３２は最小開度（全閉状態）に制御される。
省電力冷房モード時には、以下のような流れで冷媒が流れる。
すなわち、室外熱交換器１３において室外ファン１８が生成する空気流と熱交換することで凝縮して液冷媒となった冷媒が、室外熱交換器１３から流出し、第５冷媒配管Ｐ５及び第１室外電動弁１５を経由して、第６冷媒配管Ｐ６に到達する。第６冷媒配管Ｐ６を通過した冷媒は過冷却熱交換器１４の第１流路１４ａに到達する。
第１流路１４ａを通過した冷媒は、第７冷媒配管Ｐ７を流れて、液連絡配管ＬＰの鉛直液管９１に到達する。鉛直液管９１を通過する液冷媒は、重力の作用により、室外熱交換器１３から室内熱交換器３１にかけての高低差に応じて圧力が増大する（図２のＣａ−Ｃｂ参照）。
鉛直液管９１を通過した液冷媒は、水平液管９２及び各第１８冷媒配管Ｐ１８を流れて、各室内電動弁３２に到達し、開度に応じて減圧される（図２のＣｂ−Ｄ´参照）。各室内電動弁３２を通過した液冷媒は、各第１９冷媒配管Ｐ１９を流れて各室内熱交換器３１に到達する。各室内熱交換器３１を流れる冷媒は、各室内ファン３３が生成する空気流と熱交換して蒸発し、ガス冷媒となる。この際、冷媒の比エンタルピが増大する（図２のＤ´−Ａ´参照）。
各室内熱交換器３１を通過した冷媒は、各第２０冷媒配管Ｐ２０及びガス連絡配管ＧＰの水平ガス管８２を流れて鉛直ガス管８１に到達する。鉛直ガス管８１に到達したガス冷媒は、鉛直ガス管８１を流れる際、重力と配管圧損の作用により、鉛直ガス管８１の下端から上端にかけての高低差に応じて圧力が下降する（図２のＡ´−Ｂ´参照）。
鉛直ガス管８１を通過したガス冷媒は、第１冷媒配管Ｐ１、バイパス流路ＲＰ（すなわち、第１１冷媒配管Ｐ１１、バイパス弁１７及び第１２冷媒配管Ｐ１２）、及び第４冷媒配管Ｐ４を流れて、室外熱交換器１３に到達する。室外熱交換器１３を流れる冷媒は、室外ファン１８が生成する空気流と熱交換して凝縮する。この際、冷媒の比エンタルピが低下する（図２のＢ´−Ｃａ参照）。室外熱交換器１３において凝縮した液冷媒は、第５冷媒配管Ｐ５に流出する。
なお、通常冷房モード時及び暖房モード時には図１に示すｐ−ｈ線図のような冷凍サイクル（すなわち反時計周りの冷凍サイクル）が行われるのに対し、省電力冷房モード時には図２に示すｐ−ｈ線図のような冷凍サイクル（すなわち時計周りの冷凍サイクル）が行われる。また、通常冷房モード時及び暖房モード時の冷凍サイクルではＢ−Ｃ間（すなわち凝縮器内の冷媒）が高圧側でＤ−Ａ間（すなわち蒸発器内の冷媒）が低圧側であるのに対し、省電力冷房モード時の冷凍サイクルではＢ´−Ｃａ間（すなわち凝縮器内の冷媒）が低圧側でＤ´−Ａ´間（すなわち蒸発器内の冷媒）が高圧側となっている。つまり、通常冷房モード時及び暖房モード時の冷凍サイクルと、省電力冷房モード時の冷凍サイクルと、は高圧側と低圧側が逆転している。
また、省電力冷房モード（省電力冷房運転）時において図２に示すような冷凍サイクルを実現するうえで、冷媒の主たる駆動力は、室外熱交換器１３と室内熱交換器３１の設置高低差Ｈ１や液冷媒密度等に基づき算出されるヘッド差ΔＰＨである。ヘッド差ΔＰＨは、例えば以下の計算式ｂから算出される。
ΔＰＨ＝（ＤＬ−ＤＧ）・ｇ・Ｈ１・・・（計算式ｂ）
ＤＬ・・・液冷媒密度（kg/m3）
ＤＧ・・・ガス冷媒密度（kg/m3）
ｇ・・・重力加速度（m/s2）
Ｈ１・・・凝縮器（室外熱交換器１３）と蒸発器（室内熱交換器３１）の設置高低差
ΔＰＨ＝（ＤＬ−ＤＧ）・ｇ・Ｈ１・・・（計算式ｂ）
ＤＬ・・・液冷媒密度（kg/m3）
ＤＧ・・・ガス冷媒密度（kg/m3）
ｇ・・・重力加速度（m/s2）
Ｈ１・・・凝縮器（室外熱交換器１３）と蒸発器（室内熱交換器３１）の設置高低差
（３）各アクチュエータの動作
以下、図１０及び図１１を参照して、運転状態に応じた各アクチュエータの動作について説明する。図１０及び図１１は、冷房運転開始指示が入力された場合の各アクチュエータの制御例を示すタイミングチャートである。
以下、図１０及び図１１を参照して、運転状態に応じた各アクチュエータの動作について説明する。図１０及び図１１は、冷房運転開始指示が入力された場合の各アクチュエータの制御例を示すタイミングチャートである。
冷房運転開始指示を入力されると、例えば以下のように、各アクチュエータが制御される。
期間Ｓ１（図１０）においては、条件ａ（室温Ｔｉ−１０(℃)≧外気温Ｔｏ）が満たされていないことに応じて、通常冷房モードに遷移している。その結果、四路切換弁１２は、第１状態に制御されている。また、第１室外電動弁１５、第２室外電動弁１６、及び室内電動弁３２が、開状態（冷媒流路を開通する状態）に制御されている。また、バイパス弁１７が、閉状態（冷媒流路を遮断する状態）に制御されている。また、圧縮機１１、室外ファン１８、及び室内ファン３３が駆動状態（回転数に応じた駆動電圧を供給されている状態）に制御されている。
期間Ｓ２（図１０）においては、条件ａが満たされたことに応じて、省電力運転切換モードに遷移している。その結果、四路切換弁１２は第１状態に制御されている。また、第１室外電動弁１５、第２室外電動弁１６、及び室内電動弁３２が、開状態に制御されている。なお、この際、冷媒圧力調整運転に係る制御により、第２室外電動弁１６の開度が増大している。バイパス弁１７は、閉状態に制御されている。
また、圧縮機１１、室外ファン１８及び室内ファン３３が駆動状態に制御されている。なお、この際、通常冷房モード時よりも過熱度ＳＨの目標値が大きく設定されることに伴い、室内電動弁３２の開度は通常冷房モード時よりも絞られている。また、圧縮機１１の回転数、及び室内ファン３３の回転数は、通常冷房モード時よりも小さくなるように制御されている。また、室外ファン１８の回転数は、通常冷房モード時よりも大きくなるように制御されている。
期間Ｓ３（図１０）においては、省電力運転切換モードにおいて所定時間ｔ１が経過するとともに、冷媒圧力判定処理において液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下と判断されて冷媒圧力調整運転が完了したことに応じて、省電力冷房モードに遷移している。その結果、四路切換弁１２は第１状態に制御されている。また、第１室外電動弁１５及び室内電動弁３２が、開状態に制御されている。第２室外電動弁１６は閉状態に制御されている。また、バイパス弁１７が開状態に制御され、バイパス流路ＲＰが開通している。また、室外ファン１８及び室内ファン３３が駆動状態に制御され、が停止状態（駆動電圧を供給されない状態）に制御されている。
期間Ｓ４（図１１）においては、条件ａが満たされなくなったことに応じて、通常冷房モードに遷移している。その結果、四路切換弁１２は第１状態に制御されている。また、第１室外電動弁１５、第２室外電動弁１６、及び室内電動弁３２が、開状態に制御されている。またバイパス弁１７が閉状態に制御されて、バイパス流路ＲＰが遮断されている。また、圧縮機１１、室外ファン１８及び室内ファン３３が駆動状態に制御されている。
期間Ｓ６（図１１）においては、冷房運転停止指示が入力されたことに応じて、各アクチュエータへの駆動電圧の供給が停止されている。
（４）空調システム１の諸機能
（４−１）省電力性向上機能
空調システム１では、冷房運転開始指示を入力されている状態で条件ａを満たすことに応じて、圧縮機１１への駆動電圧の供給が停止された状態で冷媒が循環する省電力冷房運転状態に切り換えられる。これにより、対象空間の空気調和を実現するとともに省電力性が向上している。
（４−１）省電力性向上機能
空調システム１では、冷房運転開始指示を入力されている状態で条件ａを満たすことに応じて、圧縮機１１への駆動電圧の供給が停止された状態で冷媒が循環する省電力冷房運転状態に切り換えられる。これにより、対象空間の空気調和を実現するとともに省電力性が向上している。
（４−２）省電力運転性能担保機能
空調システム１では、通常冷房モード（通常冷房運転）から省電力冷房モード（省電力冷房運転）に切り換えられる場合、まず省電力運転切換モードに遷移し、圧縮機１１を駆動させさせながら冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させる冷媒圧力調整運転が行われ、冷媒圧力調整運転の完了後、省電力冷房運転が開始される。
空調システム１では、通常冷房モード（通常冷房運転）から省電力冷房モード（省電力冷房運転）に切り換えられる場合、まず省電力運転切換モードに遷移し、圧縮機１１を駆動させさせながら冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させる冷媒圧力調整運転が行われ、冷媒圧力調整運転の完了後、省電力冷房運転が開始される。
これにより、通常冷房モードから省電力冷房モードに切り換えられる際に、冷媒を強制循環させながら、冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側の圧力の推定値である第１閾値ΔＰｔ１以下に低下した後に、省電力冷房運転が開始されるようになっている。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づけられてから、省電力冷房運転が開始されるようになっている。その結果、省電力冷房運転開始時に、室外熱交換器１３（凝縮器）から各室内熱交換器３１（蒸発器）に通じる液冷媒流路（特に液連絡配管ＬＰ）において冷媒圧力の急激な変動が抑制され、気泡の発生が抑制されるようになっている。このため、冷媒の駆動力が冷媒回路ＲＣ（特に鉛直液管９１）において適正に確保されやすくなっている。
よって、一般のオフィスビル等の建築物において冬季冷房用の空調装置として実用化される場合のように、蒸発器及び凝縮器間の冷媒連絡配管（ＬＰ）に関して配管長が従来よりも大きく、また水平に長く延びる水平配管部（例えば水平液管９２等）が設置されるような場合であっても、省電力冷房運転時における冷凍サイクルの安定性が担保され、省電力冷房運転の性能が担保されている。
（５）特徴
（５−１）
上記実施形態では、コントローラ５０が、通常冷房モード（通常冷房運転）から省電力冷房モード（省電力冷房運転）に切り換える場合、まず省電力運転切換モードに遷移し、圧縮機１１を駆動させて冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させる冷媒圧力調整運転を行い、冷媒圧力調整運転の完了後に省電力冷房運転を開始している。これにより、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換えられる際に、冷媒が強制循環しながら、冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側の圧力の推定値である第１閾値ΔＰｔ１以下に低下した後に、省電力冷房運転が開始されるようになっている。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づけてから、省電力冷房運転を開始している。その結果、省電力冷房運転開始時に、室外熱交換器１３（凝縮器）から各室内熱交換器３１（蒸発器）に通じる液冷媒流路（特に液連絡配管ＬＰ）において冷媒圧力の急激な変動が抑制され、気泡の発生が抑制されるようになっている。このため、冷媒の駆動力が適正に確保されやすくなっており、省電力冷房運転時における冷凍サイクルの安定性が担保され、省電力冷房運転の性能が担保されている。
（５−１）
上記実施形態では、コントローラ５０が、通常冷房モード（通常冷房運転）から省電力冷房モード（省電力冷房運転）に切り換える場合、まず省電力運転切換モードに遷移し、圧縮機１１を駆動させて冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させる冷媒圧力調整運転を行い、冷媒圧力調整運転の完了後に省電力冷房運転を開始している。これにより、通常冷房運転から省電力冷房運転に切り換えられる際に、冷媒が強制循環しながら、冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側の圧力の推定値である第１閾値ΔＰｔ１以下に低下した後に、省電力冷房運転が開始されるようになっている。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づけてから、省電力冷房運転を開始している。その結果、省電力冷房運転開始時に、室外熱交換器１３（凝縮器）から各室内熱交換器３１（蒸発器）に通じる液冷媒流路（特に液連絡配管ＬＰ）において冷媒圧力の急激な変動が抑制され、気泡の発生が抑制されるようになっている。このため、冷媒の駆動力が適正に確保されやすくなっており、省電力冷房運転時における冷凍サイクルの安定性が担保され、省電力冷房運転の性能が担保されている。
（５−２）
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、高圧側の冷媒圧力、すなわち室外熱交換器１３（凝縮器）内の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させている。これにより、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づいてから、省電力冷房運転が開始されるようになっている。
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、高圧側の冷媒圧力、すなわち室外熱交換器１３（凝縮器）内の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させている。これにより、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力が、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に近づいてから、省電力冷房運転が開始されるようになっている。
（５−３）
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、室外ファン１８を通常冷房運転時よりも大きい回転数で駆動させている。これにより、冷媒圧力調整運転において、凝縮圧力を低下させ、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、高精度に可能となっている。
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、室外ファン１８を通常冷房運転時よりも大きい回転数で駆動させている。これにより、冷媒圧力調整運転において、凝縮圧力を低下させ、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、高精度に可能となっている。
（５−４）
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、圧縮機１１を通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させている。これにより、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、高精度に可能となっている。
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、圧縮機１１を通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させている。これにより、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、高精度に可能となっている。
（５−５）
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、室内ファン３３を通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させている。これにより、冷媒圧力調整運転において、蒸発圧力が低下し、通常冷房運転時における低圧側（すなわち図１のＤ−Ａ間）の冷媒圧力が低下するようになっており、これに伴い、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力が低下するようになっている。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、さらに高精度に可能となっている。
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、室内ファン３３を通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させている。これにより、冷媒圧力調整運転において、蒸発圧力が低下し、通常冷房運転時における低圧側（すなわち図１のＤ−Ａ間）の冷媒圧力が低下するようになっており、これに伴い、通常冷房運転時における高圧側（図１のＢ−Ｃ参照）の冷媒圧力が低下するようになっている。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、さらに高精度に可能となっている。
（５−６）
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、室内熱交換器３１（蒸発器）から流出するガス冷媒の過熱度ＳＨの目標値を通常冷房運転時よりも大きく設定することで、室内電動弁３２の開度を通常冷房運転時よりも絞る方向に制御している。これにより、冷媒圧力調整運転において、通常冷房運転時における低圧側の冷媒圧力が低下し、これに伴い高圧側の冷媒圧力が低下している。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、高精度に可能となっている。
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、室内熱交換器３１（蒸発器）から流出するガス冷媒の過熱度ＳＨの目標値を通常冷房運転時よりも大きく設定することで、室内電動弁３２の開度を通常冷房運転時よりも絞る方向に制御している。これにより、冷媒圧力調整運転において、通常冷房運転時における低圧側の冷媒圧力が低下し、これに伴い高圧側の冷媒圧力が低下している。すなわち、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させることが、高精度に可能となっている。
（５−７）
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、外気温Ｔｏ及び室温Ｔｉに基づき、室外熱交換器１３内における冷媒圧力を、省電力冷房運転時の冷媒圧力の推定値である第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させている。これにより、移行運転において、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に高精度に近づけることが可能となっている。
上記実施形態では、コントローラ５０は、冷媒圧力調整運転において、外気温Ｔｏ及び室温Ｔｉに基づき、室外熱交換器１３内における冷媒圧力を、省電力冷房運転時の冷媒圧力の推定値である第１閾値ΔＰｔ１以下に低下させている。これにより、移行運転において、通常冷房運転時における高圧側（すなわち図１のＢ−Ｃ間）の冷媒圧力を、省電力冷房運転時における低圧側（すなわち図２のＢ’−Ｃａ間）の冷媒圧力に高精度に近づけることが可能となっている。
（６）変形例
（６−１）変形例Ａ
上記実施形態では、本発明が空調システム１に適用されていた。しかし、これに限定されず、本発明は、冷媒回路を有する他の冷凍装置に適用されてもよい。例えば、本発明は、給湯システムや除湿装置等の冷凍装置に適用されてもよい。
（６−１）変形例Ａ
上記実施形態では、本発明が空調システム１に適用されていた。しかし、これに限定されず、本発明は、冷媒回路を有する他の冷凍装置に適用されてもよい。例えば、本発明は、給湯システムや除湿装置等の冷凍装置に適用されてもよい。
（６−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、利用側ユニットとして２台の室内ユニット３０を有していた。しかし、室内ユニット３０の数は、必ずしも２台に限定されず、３台以上であってもよいし、１台のみであってもよい。
上記実施形態では、利用側ユニットとして２台の室内ユニット３０を有していた。しかし、室内ユニット３０の数は、必ずしも２台に限定されず、３台以上であってもよいし、１台のみであってもよい。
（６−３）変形例Ｃ
上記実施形態では、空調システム１は、運転モードとして暖房モードを有しており、暖房運転を可能に構成されていた。しかし、空調システム１は、必ずしも運転モードとして暖房モードを有している必要はなく、暖房運転不可の構成としてもよい。
上記実施形態では、空調システム１は、運転モードとして暖房モードを有しており、暖房運転を可能に構成されていた。しかし、空調システム１は、必ずしも運転モードとして暖房モードを有している必要はなく、暖房運転不可の構成としてもよい。
（６−４）変形例Ｄ
上記実施形態では、バイパス弁１７は、電磁弁が採用されたが、必ずしも電磁弁である必要はない。例えば、バイパス弁１７は、開度調整が可能な電動弁であってもよい。
上記実施形態では、バイパス弁１７は、電磁弁が採用されたが、必ずしも電磁弁である必要はない。例えば、バイパス弁１７は、開度調整が可能な電動弁であってもよい。
（６−５）変形例Ｅ
上記実施形態では、コントローラ５０が通常冷房モード及び省電力冷房モードのいずれで制御を行うかを決定する条件ａは、以下のように定義されていた。
室温Ｔｉ−１０(℃)≧外気温Ｔｏ・・・（条件ａ）
上記実施形態では、コントローラ５０が通常冷房モード及び省電力冷房モードのいずれで制御を行うかを決定する条件ａは、以下のように定義されていた。
室温Ｔｉ−１０(℃)≧外気温Ｔｏ・・・（条件ａ）
しかし、条件ａは、必ずしもこれには限定されず、設置環境や設計仕様に応じて適宜変更が可能である。例えば、条件ａを、
室温Ｔｉ−１２(℃)≧外気温Ｔｏ
に変更してもよいし、
室温Ｔｉ−８(℃)≧外気温Ｔｏ
に変更してもよい。
室温Ｔｉ−１２(℃)≧外気温Ｔｏ
に変更してもよいし、
室温Ｔｉ−８(℃)≧外気温Ｔｏ
に変更してもよい。
また、コントローラ５０が、上述のような温度条件のみならず、室内で要求される冷房負荷条件（例えば、室内で要求される空調負荷が予め設定された設定負荷を下回るという条件等）に基づいて、通常冷房モード及び省電力冷房モードのいずれで制御を行うかを決定するように構成してもよい。
（６−６）変形例Ｆ
上記実施形態では、所定時間ｔ１は、１minに設定されていた。しかし、所定時間ｔ１は、必ずしも１minには限定されず、設置環境や設計仕様に応じて適宜変更が可能である。例えば、所定時間ｔ１は、２minに設定されてもよいし、３０secに設定されてもよい。
上記実施形態では、所定時間ｔ１は、１minに設定されていた。しかし、所定時間ｔ１は、必ずしも１minには限定されず、設置環境や設計仕様に応じて適宜変更が可能である。例えば、所定時間ｔ１は、２minに設定されてもよいし、３０secに設定されてもよい。
（６−７）変形例Ｇ
上記実施形態では、冷媒圧力調整運転に係る制御として、以下の（I）から（V）に係る制御が実行された。
（I）圧縮機１１が通常冷房モード時よりも小さい回転数で駆動するように制御する。
（II）室外ファン１８が通常冷房モード時よりも大きい回転数で駆動するように制御する。
（III）過冷却度ＳＣを大きく設定し、これに伴い第２室外電動弁１６が通常冷房モード時よりも大きい開度となるように制御する。
（IV）各室内ファン３３が通常冷房モード時よりも小さい回転数で駆動するように制御する。
（V）過熱度ＳＨの目標値を通常冷房モード時よりも大きく設定し、これに伴い室内電動弁３２の開度が通常冷房モード時よりも絞られるように制御する。
上記実施形態では、冷媒圧力調整運転に係る制御として、以下の（I）から（V）に係る制御が実行された。
（I）圧縮機１１が通常冷房モード時よりも小さい回転数で駆動するように制御する。
（II）室外ファン１８が通常冷房モード時よりも大きい回転数で駆動するように制御する。
（III）過冷却度ＳＣを大きく設定し、これに伴い第２室外電動弁１６が通常冷房モード時よりも大きい開度となるように制御する。
（IV）各室内ファン３３が通常冷房モード時よりも小さい回転数で駆動するように制御する。
（V）過熱度ＳＨの目標値を通常冷房モード時よりも大きく設定し、これに伴い室内電動弁３２の開度が通常冷房モード時よりも絞られるように制御する。
しかし、冷媒圧力調整運転に係る制御として、必ずしもこれら（I）から（V）の全てを実行する必要はなく、適宜省略が可能である。すなわち、高圧側の冷媒圧力が第１閾値ΔＰｔ１に近づく、という効果が実現される限り、（I）から（V）のいずれか１つを実行してもよく、いずれかを組み合わせて実行してもよい。
（６−８）変形例Ｈ
上記実施形態では、冷媒回路ＲＣ内において、通常冷房運転時と省電力冷房運転時の冷媒循環量の差分に相当する量の冷媒が収容するための冷媒貯留タンクは配置されていなかった。しかし、これに限定されず、冷媒回路ＲＣ内に冷媒貯留タンクを配置してもよい。
上記実施形態では、冷媒回路ＲＣ内において、通常冷房運転時と省電力冷房運転時の冷媒循環量の差分に相当する量の冷媒が収容するための冷媒貯留タンクは配置されていなかった。しかし、これに限定されず、冷媒回路ＲＣ内に冷媒貯留タンクを配置してもよい。
（６−９）変形例Ｉ
上記実施形態では、省電力運転切換モードの冷媒圧力判定処理において、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１（高圧側の冷媒圧力）が、省電力モード（省電力冷房運転）時における低圧側（図２に示す冷凍サイクルのＢ´−Ｃａ´間）の冷媒圧力として推定される値である第１閾値ΔＰｔ１以下であるか否かが判定されていた。しかし、冷媒圧力判定処理は、必ずしも液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下であるか否かを判定する必要はなく、適宜変更が可能である。
上記実施形態では、省電力運転切換モードの冷媒圧力判定処理において、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１（高圧側の冷媒圧力）が、省電力モード（省電力冷房運転）時における低圧側（図２に示す冷凍サイクルのＢ´−Ｃａ´間）の冷媒圧力として推定される値である第１閾値ΔＰｔ１以下であるか否かが判定されていた。しかし、冷媒圧力判定処理は、必ずしも液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１以下であるか否かを判定する必要はなく、適宜変更が可能である。
例えば、冷媒圧力判定処理では、液冷媒圧力センサ５５の検出値ＰＬ１が第１閾値ΔＰｔ１の近似値以下であるか否か、を判定するように変更してもよい。
また、冷媒圧力判定処理では、省電力運転切換モード時の第１閾値ΔＰｔ１と比較する圧力を室外機１０内部の高圧側の圧力としても良い。係る場合、液冷媒圧力センサ５５に代えて、冷媒圧力を検出するセンサを第３冷媒配管Ｐ３、第４冷媒配管Ｐ４、第５冷媒配管Ｐ５、第６冷媒配管Ｐ６及び第７冷媒配管Ｐ７のいずれかに配置し、係るセンサをコントローラ５０と電気的に接続させればよい。このような構成による場合、センサの検出値（すなわち、室外機１０内部の高圧側の冷媒圧力の検出値）においては、ヘッド差ΔＰＨの影響を排除することが可能であるため、より高精度な判定を行うことが可能となる。
また、冷媒圧力判定処理では、省電力運転切換モード時の冷凍サイクルにおける低圧側（すなわち、図８のＤ−Ａ間）の冷媒圧力が所定値以下か否かを判定するように変更してもよい。係る場合、低圧側の冷媒圧力を検出するセンサを、冷媒回路ＲＣ内の適当な位置（例えば第１冷媒配管Ｐ１上）に適宜配置して、コントローラ５０と電気的に接続させればよい。
本発明は、冷凍装置に利用可能である。
１ ：空調システム（冷凍装置）
１０ ：室外ユニット
１０ａ ：外気温センサ
１０ｂ ：第１冷媒温度センサ
１０ｃ ：第２冷媒温度センサ
１１ ：圧縮機
１２ ：四路切換弁
１３ ：室外熱交換器（凝縮器）
１４ ：過冷却熱交換器
１４ａ ：第１流路
１４ｂ ：第２流路
１５ ：第１室外電動弁
１６ ：第２室外電動弁
１７ ：バイパス弁
１８ ：室外ファン
３０ ：室内ユニット
３０ａ ：第１室内ユニット
３０ｂ ：第２室内ユニット
３１ ：室内熱交換器（蒸発器）
３２ ：室内電動弁（膨張弁）
３３ ：室内ファン
３５ ：室温センサ
３６ ：ガス温度センサ
５０ ：コントローラ（制御部）
５１ ：室外制御部
５３ ：室内制御部
５５ ：液冷媒圧力センサ
８１ ：鉛直ガス管
８２ ：水平ガス管
９１ ：鉛直液管
９２ ：水平液管
Ｃ１ ：通信ケーブル
ＧＰ ：ガス連絡配管
ＬＰ ：液連絡配管
ＰＬ１ ：液冷媒圧力センサ５５の検出値
ＲＣ ：冷媒回路
ＲＰ ：バイパス流路
ΔＰｔ１ ：第１閾値
１０ ：室外ユニット
１０ａ ：外気温センサ
１０ｂ ：第１冷媒温度センサ
１０ｃ ：第２冷媒温度センサ
１１ ：圧縮機
１２ ：四路切換弁
１３ ：室外熱交換器（凝縮器）
１４ ：過冷却熱交換器
１４ａ ：第１流路
１４ｂ ：第２流路
１５ ：第１室外電動弁
１６ ：第２室外電動弁
１７ ：バイパス弁
１８ ：室外ファン
３０ ：室内ユニット
３０ａ ：第１室内ユニット
３０ｂ ：第２室内ユニット
３１ ：室内熱交換器（蒸発器）
３２ ：室内電動弁（膨張弁）
３３ ：室内ファン
３５ ：室温センサ
３６ ：ガス温度センサ
５０ ：コントローラ（制御部）
５１ ：室外制御部
５３ ：室内制御部
５５ ：液冷媒圧力センサ
８１ ：鉛直ガス管
８２ ：水平ガス管
９１ ：鉛直液管
９２ ：水平液管
Ｃ１ ：通信ケーブル
ＧＰ ：ガス連絡配管
ＬＰ ：液連絡配管
ＰＬ１ ：液冷媒圧力センサ５５の検出値
ＲＣ ：冷媒回路
ＲＰ ：バイパス流路
ΔＰｔ１ ：第１閾値
Claims (6)
- 室外に配置される圧縮機（１１）及び凝縮器（１３）と、
室内に配置され、前記圧縮機及び前記凝縮器とともに冷媒回路（ＲＣ）を構成する蒸発器（３１）と、
状況に応じて、前記圧縮機を駆動させて冷媒を強制循環させる通常冷房運転と、前記圧縮機を停止し前記凝縮器と前記蒸発器との設置高低差（Ｈ１）を利用して冷媒を循環させる省電力冷房運転と、を切り換える制御部（５０）と、
を備え、
前記制御部は、前記通常冷房運転から前記省電力冷房運転に切り換える場合、前記圧縮機を駆動させ前記冷媒回路において冷媒を強制循環させながら前記凝縮器内の冷媒圧力を第１閾値（ΔＰｔ１）以下に低下させる移行運転を行い、前記移行運転の完了後に前記省電力冷房運転を開始し、
前記第１閾値（ΔＰｔ１）は、外気温度と室内温度と前記設置高低差（Ｈ１）に基づいて定められる値であり、前記省電力冷房運転時の前記凝縮器内における冷媒圧力の推定値（ΔＰｔ１）である、
冷凍装置（１）。 - 室外に配置される圧縮機（１１）及び凝縮器（１３）と、
室内に配置され、前記圧縮機及び前記凝縮器とともに冷媒回路（ＲＣ）を構成する蒸発器（３１）と、
前記凝縮器の液冷媒側から分岐し、前記圧縮機の下流側に合流する冷媒配管（Ｐ８、Ｐ９、Ｐ１０）と、
前記冷媒配管（Ｐ８、Ｐ９、Ｐ１０）の途中に設けられた室外電動弁（１６）と、
前記凝縮器の液冷媒側に設けられ、前記蒸発器に向けて流れる冷媒と前記冷媒配管（Ｐ８、Ｐ９、Ｐ１０）のうち前記室外電動弁（１６）の下流側を流れる冷媒との間で熱交換を行わせる過冷却熱交換器（１４）と、
状況に応じて、前記圧縮機を駆動させて冷媒を強制循環させる通常冷房運転と、前記圧縮機を停止し前記凝縮器と前記蒸発器との設置高低差（Ｈ１）を利用して冷媒を循環させる省電力冷房運転と、を切り換える制御部（５０）と、
を備え、
前記制御部は、前記通常冷房運転から前記省電力冷房運転に切り換える場合、前記圧縮機を駆動させ前記冷媒回路において冷媒を強制循環させながら冷媒圧力を所定値（ΔＰｔ１）以下に低下させる移行運転を行い、前記移行運転の完了後に前記省電力冷房運転を開始し、
前記制御部は、前記移行運転時に、前記通常冷房運転時よりも前記室外電動弁（１６）の弁開度が大きくなるように制御し、
前記制御部は、前記省電力冷房運転時に、前記室外電動弁（１６）を全閉状態に制御する、
冷凍装置（１）。 - 前記凝縮器内の冷媒と熱交換する空気流を生成する室外ファン（１８）をさらに備え、
前記制御部は、前記移行運転において、前記室外ファンを前記通常冷房運転時よりも大きい回転数で駆動させる、
請求項１又は２に記載の冷凍装置（１）。 - 前記制御部は、前記移行運転において、前記圧縮機を前記通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させる、
請求項１から３のいずれか１項に記載の冷凍装置（１）。 - 前記蒸発器内の冷媒と熱交換する空気流を生成する室内ファン（３３）をさらに備え、
前記制御部は、前記移行運転において、前記室内ファンを前記通常冷房運転時よりも小さい回転数で駆動させる、
請求項１から４のいずれか１項に記載の冷凍装置（１）。 - 前記蒸発器と前記凝縮器との間に配置される膨張弁（３２）をさらに備え、
前記制御部は、前記移行運転において、前記蒸発器から流出するガス冷媒の過熱度（ＳＨ）の目標値を前記通常冷房運転時よりも大きく設定することで、前記膨張弁の開度を前記通常冷房運転時よりも絞る方向に制御する、
請求項１から５のいずれか１項に記載の冷凍装置（１）。
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