JP6510291B2 - アンテナ装置 - Google Patents

Description

本発明は、電界型および磁界型の両方で動作可能なアンテナ装置に関する。

従来、逆Ｌ字形状のアンテナエレメントの端部をスイッチを介してグランドに接続することにより、スイッチがオフ状態のときに電界型アンテナとして動作させ、スイッチがオン状態のときに磁界型アンテナとして動作させるアンテナ装置が知られている（例えば、特許文献１を参照）。

特開２０１１−１０９５８８号公報

しかし、特許文献１に記載のアンテナ装置では、スイッチがオフ状態のときに、スイッチ内の寄生容量によってアンテナエレメントとグランドとの間に容量結合が発生する。これにより、スイッチを介してアンテナエレメントからグランドへ流れる不要電流が誘起され、アンテナ利得が低下するという問題があった。さらに、スイッチがオン状態のときには、スイッチを介してグランドに接続するために、グランド面で反射が発生し、アンテナエレメント上に定在波が形成される。これにより、本来は一様な電流分布となるべきループ特性が得られず、磁界型ではなく電界型として動作してしまうという問題があった。

本発明は、こうした問題に鑑みてなされたものであり、電界型および磁界型の両方で動作可能なアンテナ装置の性能を向上させることを目的とする。

上記目的を達成するためになされた本発明のアンテナ装置は、アンテナエレメントと、インピーダンス切替回路とを備える。
アンテナエレメントは、給電部に接続される。インピーダンス切替回路は、スイッチを含み、スイッチの駆動状態に応じてインピーダンスを切り替える。スイッチは、一端が、アンテナエレメントにおいて給電部と接続されている箇所とは異なる箇所でアンテナエレメントに接続され、他端がグランドに接続されて、一端と他端とが電気的に導通したオン状態と、一端と他端とが電気的に導通していないオフ状態との何れかの駆動状態になるように駆動される。

そしてインピーダンス切替回路は、オフ時インピーダンスがスイッチのインピーダンスより高く、且つ、オン時インピーダンスがスイッチのインピーダンスより低くなるように、インピーダンス切替回路のインピーダンスを切り替える。なお、スイッチがオフ状態であるときのインピーダンス切替回路のインピーダンスをオフ時インピーダンスとする。また、スイッチがオン状態であるときのインピーダンス切替回路のインピーダンスをオン時インピーダンスとする。

このように構成された本発明のアンテナ装置は、スイッチをオフ状態にすることにより電界型アンテナとして動作し、スイッチをオン状態にすることにより磁界型アンテナとして動作する。

そして、本発明のアンテナ装置は、スイッチがオフ状態であるときのインピーダンス切替回路のインピーダンスをスイッチのインピーダンスより高くする。これにより、本発明のアンテナ装置は、グランドから見たアンテナエレメントをハイインピーダンスにすることができる。このため、本発明のアンテナ装置は、アンテナエレメントからグランドへ流れる不要電流を低減することができ、電界型アンテナとして動作するときのアンテナ利得の低下を抑制することができる。

また、本発明のアンテナ装置は、スイッチがオン状態であるときのインピーダンス切替回路のインピーダンスをスイッチのインピーダンスより低くする。これにより、本発明のアンテナ装置は、グランドから見たアンテナエレメントをローインピーダンスにすることができる。このため、本発明のアンテナ装置は、アンテナエレメントを流れる電流がグランドで反射するのを抑制し、スイッチがオン状態であるときに磁界型ではなく電界型として動作するのを抑制することができる。

以上より、本発明のアンテナ装置は、電界型および磁界型の両方で動作可能なアンテナ装置の性能を向上させることができる。

アンテナ装置１の斜視図と、ランド１１，１２，１３周辺の構造を示す断面図である。 スイッチ素子４１の寄生コンデンサＣｐを示す回路図と、オフ状態時の電流分布を示す斜視図と、利得低下量および不要電流量を示すグラフである。 スイッチ素子４１の寄生インダクタＬｐを示す回路図と、オン状態時の電流分布を示す斜視図と、アンテナエレメント３の５箇所の電流量を示すグラフである。 車両に搭載されたアンテナ装置１の水平面指向性を示す図である。 アンテナ装置１とブランケット５０の斜視図および側面図である。 アンテナ装置１とブランケット７０の斜視図、側面図および底面図である。 従来のアンテナ装置の斜視図と、従来技術と本発明の３面平均利得を示す図である。

以下に本発明の実施形態を図面とともに説明する。
本実施形態のアンテナ装置１は、車両の使用者が所持する携帯機から送信される電波を受信するためのものであり、車両に搭載される。

アンテナ装置１は、図１（ａ）に示すように、基板２と、アンテナエレメント３と、インピーダンス切替回路４と、給電部５とを備える。
基板２は、図１（ｂ）に示すように、樹脂基板２ａの表面と裏面に導電体層２ｂ,２ｃ（例えば、銅箔）が積層された構造を有している。基板２の電圧は、上記導電体層がグランドに接続されることにより、グランド電位になる。

また、基板２の表面には、図１（ａ）に示すように、ランド１１，１２，１３が形成されている。ランド１１，１２，１３はそれぞれ、基板２の表面の略全面に亘って形成されるとともにグランドに接続されている導電体層１０（以下、グランドパターン１０という）とクリアランス１４，１５，１６を介して絶縁されるように成形された導電体層である。

クリアランス１４，１５，１６は、ランド１１，１２，１３とグランドパターン１０との距離が１ｍｍ以上となるように設けられる。
アンテナエレメント３は、金属製の線材により構成され、本体部２１と、支持部２２，
２３とを備える。

本体部２１は、第１部位３１と、第２部位３２と、第３部位３３とを備える。
第１部位３１は、基板２に対して垂直方向に延びるように設けられ、一端（以下、給電端ともいう）が給電部５に接続される。

第２部位３２は、第１部位３１の給電端とは反対側の端部から基板２に対して略平行に延びるように設けられる。
第３部位３３は、第２部位３２における第１部位３１との接続端とは反対側の端部から基板２に対して垂直方向に延びるように設けられる。第３部位３３は、第２部位３２との接続端とは反対側の端部が、基板２の表面に形成されたランド１１に半田２ｄで接続される（図１（ｂ）を参照）。

支持部２２，２３はそれぞれ、基板２に対して垂直方向に延びるように設けられ、一端が第２部位３２に接続され、他端がランド１２，１３に半田２ｄで接続されることにより（図１（ｂ）を参照）、本体部２１を支持する。

インピーダンス切替回路４は、スイッチ素子４１と、コンデンサ４２と、インダクタ４３とを備える。
スイッチ素子４１は、一端がアンテナエレメント３の第３部位３３に接続されるとともに、他端がコンデンサ４２に接続される。そしてスイッチ素子４１は、外部から入力される駆動信号に基づいて、一端と他端とが電気的に導通したオン状態と、一端と他端とが電気的に導通していないオフ状態との何れかの状態になるように駆動される。

コンデンサ４２は、一端が上述のようにスイッチ素子４１に接続されるとともに、他端がグランドに接続される。
インダクタ４３は、一端がスイッチ素子４１の一端に接続されるとともに、他端がスイッチ素子４１の他端に接続されることにより、スイッチ素子４１に対して並列に接続される。

給電部５は、アンテナエレメント３の第１部位３１に接続されるとともにグランドに接続される。
このように構成されたアンテナ装置１は、スイッチ素子４１をオフ状態にすることにより逆Ｌ型アンテナ（すなわち、電界型アンテナ）として動作し、スイッチ素子４１をオン状態にすることによりループアンテナ（すなわち、磁界型アンテナ）として動作する。

そして、インダクタ４３のインダクタンスは、スイッチ素子４１がオフ状態であるときにおけるスイッチ素子４１の寄生コンデンサＣｐ（図２（ａ）を参照）とインダクタ４３とにより並列共振するように設定される。具体的には、インダクタ４３のインダクタンスをＬとし、寄生コンデンサＣｐの静電容量をＣｏｆｆとし、アンテナ装置１の駆動周波数をＦとして、Ｆ＝１／｛２×π×（Ｌ×Ｃｏｆｆ）^１／２｝の関係が成立するように、インダクタ４３のインダクタンスが設定される。

本実施形態では、例えば、共振周波数が４３３ＭＨｚであり、スイッチ素子４１の寄生容量Ｃｐの静電容量が１ｐＦである場合において、インダクタ４３のインダクタンスは１３４ｎＨに設定される。

これにより、スイッチ素子４１がオフ状態であるときにおけるインピーダンス切替回路４のインピーダンス（以下、オフ時インピーダンスという）が高くなり、グランドから見たアンテナエレメント３をハイインピーダンスにすることができる。

図２（ｂ）は、アンテナ装置１からコンデンサ４２とインダクタ４３を除外した構成を有するアンテナ装置において、スイッチ素子４１がオフ状態であるときの電流分布を示す図である。図２（ｃ）は、アンテナ装置１において、スイッチ素子４１がオフ状態であるときの電流分布を示す図である。

図２（ｂ）と図２（ｃ）とで比較すると、図２（ｃ）のほうが図２（ｂ）よりも、第３部位３３に流れる電流量が少ない。すなわち、アンテナ装置１は、インダクタ４３を備えることにより、スイッチ素子４１がオフ状態であるときに流れる不要電流を低減することができる。

図２（ｄ）は、インピーダンス切替回路４のインピーダンスと、アンテナ装置１の利得低下量および不要電流量との関係を示すグラフである。図２（ｄ）に示すように、インピーダンス切替回路４のインピーダンス（以下、切替回路インピーダンスという）が高くなるほど、不要電流量を減少させることができ（屈曲線Ｌ１を参照）、これによりアンテナ利得を増加させることができる（屈曲線Ｌ２を参照）。具体的には、切替回路インピーダンスを約０．１ｋΩから３．６ｋΩへ大きくすると、不要電流を７ｄＢ抑制することができ、アンテナ利得を３．５ｄＢ向上させることができる。

また、コンデンサ４２の静電容量は、スイッチ素子４１がオン状態であるときにおけるスイッチ素子４１の寄生インダクタＬｐ（図３（ａ）を参照）と、アンテナエレメント３と、コンデンサ４２とにより直列共振するように設定される。具体的には、コンデンサ４２の静電容量をＣとし、寄生インダクタＬｐのインダクタンスをＬｏｎとし、アンテナエレメント３のインダクタンスをＬａとし、アンテナ装置１の駆動周波数をＦとして、Ｆ＝１／［２×π×｛Ｌｏｎ＋Ｌａ）×Ｃ｝^１／２］の関係が成立するように、コンデンサ４２の静電容量が設定される。

本実施形態では、例えば、共振周波数が４３３ＭＨｚであり、スイッチ素子４１の寄生インダクタンスが４ｎＨであり、アンテナエレメント３のインダクタンスが４１ｎＨである場合において、コンデンサ４２の静電容量は３ｐＦに設定される。

これにより、スイッチ素子４１がオン状態であるときにおけるインピーダンス切替回路４のインピーダンス（以下、オン時インピーダンスという）が低くなり、グランドから見たアンテナエレメント３をローインピーダンスにすることができる。

図３（ｂ）は、アンテナ装置１からコンデンサ４２とインダクタ４３を除外した構成を有するアンテナ装置において、スイッチ素子４１がオン状態であるときの電流分布を示す図である。図３（ｃ）は、アンテナ装置１において、スイッチ素子４１がオン状態であるときの電流分布を示す図である。

図３（ｂ）と図３（ｃ）とで比較すると、図３（ｃ）のほうが図３（ｂ）よりも、アンテナエレメント３に流れる電流の均一性が高い。これは、グランドから見たアンテナエレメント３をローインピーダンスにすることにより、グランドからの反射を抑制することで、アンテナエレメント３上での定在波の形成が抑制されるためである。

図３（ｄ）は、スイッチ素子４１のインピーダンスと、アンテナエレメント３における５箇所の電流量との関係を示すグラフである。図３（ｄ）のグラフの横軸に記載されているＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４，Ｐ５は、図１の位置Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４，Ｐ５に対応している。図３（ｄ）の屈曲線Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ１３はそれぞれ、インピーダンス切替回路４のインピーダンスが１２Ω，６Ω，０．４Ωであるときの電流量を示す。

図３（ｄ）に示すように、スイッチ素子４１のインピーダンスが低くなるほど、アンテナエレメント３の位置Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４，Ｐ５によるアンテナ電流量の差を小さくすることができる。なお、スイッチ素子４１のインピーダンスが０．４Ωであるときには、位置Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４，Ｐ５によるアンテナ電流量の差が１ｄＢ以内となる均一性が得られている。

図４（ａ）は、車両に搭載されたアンテナ装置１の水平面指向性を示す図である。図４（ａ）は、電界型として動作した場合の指向性と、磁界型として動作した場合の指向性を示す。図４（ａ）に示すように、車載時において、１アンテナ素子で相関係数が０．２以下となる指向性を実現することができる。

図４（ｂ）は、電界型として動作した場合の指向性と、磁界型として動作した場合の指向性のうち大きいものを選択した場合の水平面指向性を示す図である。
電界型と、磁界型と、最大値選択とのそれぞれの場合についての、平均値、最大値および最小値を表１に示す。

表１に示すように、電界型での最小値がー１２４．９ｄＢｍであるが、最大値選択での最小値がー１１４．９ｄＢｍであり、最大値選択によりヌルを１０ｄＢ改善することができる。

このようにアンテナ装置１は、アンテナエレメント３と、インピーダンス切替回路４とを備える。
アンテナエレメント３は、給電部５に接続される。インピーダンス切替回路４は、スイッチ素子４１を含み、スイッチ素子４１の駆動状態に応じてインピーダンスを切り替える。スイッチ素子４１は、一端が、アンテナエレメント３において給電部５と接続されている箇所とは異なる箇所でアンテナエレメント３に接続され、他端がグランドに接続されて、一端と他端とが電気的に導通したオン状態と、一端と他端とが電気的に導通していないオフ状態との何れかの駆動状態になるように駆動される。

そしてインピーダンス切替回路４は、オフ時インピーダンスがスイッチ素子４１のインピーダンスより高く、且つ、オン時インピーダンスがスイッチ素子４１のインピーダンスより低くなるように、インピーダンス切替回路４のインピーダンスを切り替える。

このように構成されたアンテナ装置１は、スイッチ素子４１をオフ状態にすることにより電界型アンテナとして動作し、スイッチ素子４１をオン状態にすることにより磁界型アンテナとして動作する。

そしてアンテナ装置１は、スイッチ素子４１がオフ状態であるときのインピーダンス切
替回路４のインピーダンスをスイッチ素子４１のインピーダンスより高くする。これにより、アンテナ装置１は、グランドから見たアンテナエレメント３をハイインピーダンスにすることができる。このため、アンテナ装置１は、アンテナエレメント３からグランドへ流れる不要電流を低減することができ、電界型アンテナとして動作するときのアンテナ利得の低下を抑制することができる。

またアンテナ装置１は、スイッチ素子４１がオン状態であるときのインピーダンス切替回路４のインピーダンスをスイッチ素子４１のインピーダンスより低くする。これにより、アンテナ装置１は、グランドから見たアンテナエレメント３をローインピーダンスにすることができる。このため、アンテナ装置１は、アンテナエレメント３を流れる電流がグランドで反射するのを抑制し、スイッチ素子４１がオン状態であるときに磁界型ではなく電界型として動作するのを抑制することができる。

以上より、アンテナ装置１は、電界型および磁界型の両方で動作可能なアンテナ装置の性能を向上させることができる。
またインピーダンス切替回路４は、スイッチ素子４１に並列に接続されるインダクタ４３と、スイッチ素子４１に直列に接続されるコンデンサ４２とを備える。

これにより、インダクタ４３と、スイッチ素子４１がオフ状態であるときにおけるスイッチ素子４１の寄生コンデンサＣｐとにより並列共振するようにインダクタ４３のインダクタンスを設定することにより、インピーダンス切替回路４のインピーダンスを高くすることができる。さらに、スイッチ素子４１がオン状態であるときにおけるスイッチ素子４１の寄生インダクタＬｐと、アンテナエレメント３と、コンデンサ４２とにより直列共振するようにコンデンサ４２の静電容量を設定することにより、インピーダンス切替回路４のインピーダンスを低くすることができる。

また、Ｆ＝１／｛２×π×（Ｌ×Ｃｏｆｆ）^１／２｝の関係が成立する。これは、インダクタ４３とスイッチ素子４１の寄生コンデンサＣｐとにより並列共振するときの関係である。このため、インダクタ４３をスイッチ素子４１に並列に接続することにより得られる最も高いオフ時インピーダンスを設定することができる。

また、Ｆ＝１／［２×π×｛Ｌｏｎ＋Ｌａ）×Ｃ｝^１／２］の関係が成立する。これは、スイッチ素子４１がオン状態であるときにおけるスイッチ素子４１の寄生インダクタＬｐと、アンテナエレメント３と、コンデンサ４２とにより直列共振するときの関係である。このため、コンデンサ４２をスイッチ素子４１に直列に接続することにより得られる最も低いオン時インピーダンスを設定することができる。

またアンテナ装置１は、グランドパターン１０と、ランド１１，１２，１３と、第３部位３３および支持部２２，２３とを備える。
グランドパターン１０は、グランドに接続される導電体層である。ランド１１，１２，１３は、クリアランス１４，１５，１６を介して周囲をグランドパターン１０に囲まれるように形成されてグランドパターン１０と絶縁された導電体層である。第３部位３３および支持部２２，２３はそれぞれ、一端がランド１１，１２，１３に接続されるとともに他端がアンテナエレメント３に接続されて、グランドパターン１０の上方にアンテナエレメント３が配置されるようにアンテナエレメント３を支持する導電性の部材である。これにより、第３部位３３および支持部２２，２３を用いてアンテナエレメント３をグランドパターン１０の上方で支持する場合に、アンテナエレメント３とグランドとの容量結合を抑制し、アンテナ装置１において高利得な電界型動作を実現することができる。なお、クリアランス１４，１５，１６は、ランド１１，１２，１３とグランドパターン１０との距離が１ｍｍ以上となるように形成されるのが望ましい。

以上説明した実施形態において、スイッチ素子４１は本発明におけるスイッチ、インダクタ４３は本発明における誘導素子、コンデンサ４２は本発明における容量素子、第３部位３３および支持部２２，２３は本発明における支持用エレメントである。

以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的範囲に属する限り種々の形態を採ることができる。
例えば上記実施形態では、ランドとグランドパターン１０との間にクリアランスを設けることによりランドとグランド間の寄生容量を抑制するものを示した。しかし、ランドとグランドと間の寄生容量と並列共振するインダクタンス素子をランドとグランドとの間に挿入するようにしてもよい。

また上記実施形態では、基板２の電圧をグランド電位にするものを示したが、高利得な電界型動作を実現する方法として、グランド面を大きくすることが有効である。このため、車両ボデーをグランドとする方法が一般的にとられる。この場合に、図５（ａ）と図５（ｂ）に示すように、導電性のブランケット５０を用いて、ブランケット５０と基板２とをネジ５１で連結させるとともに、ブランケット５０と車両ボデー１００とをネジ５２で連結させることにより、車両ボデーと基板２を導通させ、車両ボデー１００に固定するようにするとよい。図５（ａ）は、アンテナ装置１とブランケット５０とを連結した状態を示す斜視図である。図５（ｂ）は、アンテナ装置１とブランケット５０と車両ボデー１００とを連結した状態を示す側面図である。

ブランケット５０は、ブランケット５０とアンテナエレメント３とのクリアランス（図５（ｂ）の距離ｄｃを参照）が１ｍｍ以上となるようにして基板２と連結される形状を有している。

また、アンテナエレメント３とのクリアランスを確保するために、図６（ａ）、図６（ｂ）および図６（ｃ）に示すように、ランド１１，１２，１３と対向する位置に貫通孔７１，７２，７３が設けられたブランケット７０を用いるようにしてもよい。図６（ａ）は、アンテナ装置１とブランケット７０とを連結する前の状態を示す斜視図である。図６（ｂ）は、アンテナ装置１とブランケット７０とを連結した状態を示す側面図である。図６（ｂ）は、アンテナ装置１とブランケット７０とを連結した状態を示す底面図である。

また上記実施形態では、自立保持用のエレメントとして支持部２２，２３を設けてあるため、図７（ａ）に示すような従来の高利得電界型アンテナで必要だった樹脂製ホルダーが不要であり、製造コストを低減することができる。このため、インピーダンス切替回路を実装せずに電界型アンテナだけで使用するようにしてもよい。また、上述の方法でグランドとの間の容量結合を抑制することにより、従来の自立タイプで発生していた不要電流による利得低下を抑制し、図７（ｂ）に示すように、高コストであるが高利得な樹脂製ホルダー付の電界型アンテナと同等性能を低コストで実現できる。図７（ｂ）は、３面平均利得について、従来技術比で＋０．２ｄＢの向上を示している。

また、上記実施形態における１つの構成要素が有する機能を複数の構成要素として分散させたり、複数の構成要素が有する機能を１つの構成要素に統合させたりしてもよい。また、上記実施形態の構成の少なくとも一部を、同様の機能を有する公知の構成に置き換えてもよい。また、上記実施形態の構成の一部を省略してもよい。また、上記実施形態の構成の少なくとも一部を、他の上記実施形態の構成に対して付加または置換してもよい。なお、特許請求の範囲に記載した文言のみによって特定される技術思想に含まれるあらゆる態様が本発明の実施形態である。

１…アンテナ装置、３…アンテナエレメント、４…インピーダンス切替回路、５…給電部、４１…スイッチ素子

Claims (4)

1. 給電部（５）に接続されたアンテナエレメント（３）と、
   一端が、前記アンテナエレメントにおいて前記給電部と接続されている箇所とは異なる箇所で前記アンテナエレメントに接続され、他端がグランドに接続されて、前記一端と前記他端とが電気的に導通したオン状態と、前記一端と前記他端とが電気的に導通していないオフ状態との何れかの駆動状態になるように駆動されるスイッチ（４１）を含み、前記スイッチの前記駆動状態に応じてインピーダンスを切り替えるインピーダンス切替回路（４）とを備え、
   前記インピーダンス切替回路は、
   前記スイッチが前記オフ状態であるときの前記インピーダンス切替回路のインピーダンスをオフ時インピーダンスとし、前記スイッチが前記オン状態であるときの前記インピーダンス切替回路のインピーダンスをオン時インピーダンスとして、前記オフ時インピーダンスが前記スイッチのインピーダンスより高く、且つ、前記オン時インピーダンスが前記スイッチのインピーダンスより低くなるように、前記インピーダンス切替回路のインピーダンスを切り替え、
   前記スイッチに並列に接続される誘導素子（４３）と、
   前記スイッチに直列に接続される容量素子（４２）とを備え、
   前記誘導素子のインダクタンスは、前記スイッチが前記オフ状態であるときにおける前記スイッチの寄生コンデンサと前記誘導素子とにより並列共振するように設定され、
   前記容量素子の静電容量は、前記スイッチが前記オン状態であるときにおける前記スイッチの寄生インダクタと、前記アンテナエレメントと、前記容量素子とにより直列共振するように設定される
   ことを特徴とするアンテナ装置（１）。
2. 前記誘導素子のインダクタンスをＬとし、前記スイッチが前記オフ状態であるときにおける前記スイッチの一端と他端との間の容量をＣｏｆｆとし、当該アンテナ装置の駆動周波数をＦとして、Ｆ＝１／｛２×π×（Ｌ×Ｃｏｆｆ）１／２｝の関係が成立する
   ことを特徴とする請求項１に記載のアンテナ装置。
3. 前記容量素子の静電容量をＣとし、前記スイッチが前記オン状態であるときにおける前記スイッチの寄生インダクタンスをＬｏｎとし、前記アンテナエレメントのインダクタンスをＬａとし、当該アンテナ装置の駆動周波数をＦとして、Ｆ＝１／［２×π×｛Ｌｏｎ＋Ｌａ）×Ｃ｝１／２］の関係が成立する
   ことを特徴とする請求項１に記載のアンテナ装置。
4. 前記グランドに接続される導電体層であるグランドパターン（１０）と、
   クリアランス（１４，１５，１６）を介して周囲を前記グランドパターンに囲まれるように形成されて前記グランドパターンと絶縁された導電体層であるランド（１１，１２，１３）と、
   一端が前記ランドに接続されるとともに他端が前記アンテナエレメントに接続されて、前記グランドパターンの上方に前記アンテナエレメントが配置されるように前記アンテナエレメントを支持する導電性の部材である支持用エレメント（３３，２２，２３）とを備える
   ことを特徴とする請求項１〜請求項３の何れか１項に記載のアンテナ装置。