JP6478004B1 - 無方向性電磁鋼板 - Google Patents
無方向性電磁鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6478004B1 JP6478004B1 JP2018560686A JP2018560686A JP6478004B1 JP 6478004 B1 JP6478004 B1 JP 6478004B1 JP 2018560686 A JP2018560686 A JP 2018560686A JP 2018560686 A JP2018560686 A JP 2018560686A JP 6478004 B1 JP6478004 B1 JP 6478004B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- oriented electrical
- electrical steel
- steel sheet
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
- H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
本願は、2017年07月19日に、日本に出願された特願2017−139765号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
好ましくは、得られた高強度かつ降伏比の無方向性電磁鋼板を所望のモータコア形状(ロータ形状及びステータ形状)に打ち抜き、打ち抜いた無方向性電磁鋼板を複数枚積層して所望のモータコア形状(ロータ形状及びステータ形状)を形成し、そのうち、ステータ形状に積層したものに対して焼鈍を施した場合に、より一層優れた磁気特性を示す無方向性電磁鋼板を提供することにある。
本発明者らは、炭素(C)の歪時効を活用して、無方向性電磁鋼板が上降伏点を有するように制御することに着目した。しかしながら、一般的に製造される無方向性電磁鋼板は、高純度であって歪時効の原因となるCの含有量が低い。特に、Siの含有量が3%以上である無方向性電磁鋼板では、Siが炭化物の生成を抑制することで、上降伏点を有しない。また、単に高強度化を目指して、C、チタン(Ti)、ニオブ(Nb)等の元素を意図的に含有させた無方向性電磁鋼板では、Cを多く含有することによって降伏現象は生じたとしても、炭化物がコア焼鈍時の粒成長を大幅に劣化させるので、コア焼鈍後の磁気特性が向上しない。
そのため、これまで、上降伏点を有し、かつコア焼鈍後の磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板を得ることは難しかった。
上記知見に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。
[2]上記[1]に記載の無方向性電磁鋼板は、C、Ti、Nb、Zr、Vの含有量が、以下の式(1)で表される条件を満足してもよい。
[C]×([Ti]+[Nb]+[Zr]+[V])<0.000010・・・(1)
ここで、上記式(1)において、[X]との表記は、元素Xの含有量(単位:質量%)を表す。
[3]上記[1]または[2]に記載の無方向性電磁鋼板は、焼鈍温度750℃以上900℃以下、均熱時間10分〜180分の範囲内となる焼鈍条件下での焼鈍によって、平均結晶粒径が、60μm〜150μm、かつ、鉄損W10/400が、11W/Kg以下となってもよい。
[4]上記[1]〜[3]のいずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板は、上降伏点及び下降伏点を有しており、上降伏点が下降伏点よりも5MPa以上高くてもよい。
[5]上記[1]〜[4]のいずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板は、前記化学組成が、質量%で、Sn:0.01%〜0.20%、Sb:0.01%〜0.20%、のいずれか一方または両方を含有してもよい。
[6]上記[1]〜[5]のいずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板は、表面に更に絶縁被膜を有してもよい。
まず、図1〜図5を参照しながら、本発明の一実施形態に係る無方向性電磁鋼板(本実施形態に係る無方向性電磁鋼板)について、詳細に説明する。
図1は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の構造を模式的に示した説明図である。図2は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板について説明するための説明図である。図3は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板が示す応力−ひずみ曲線について説明するための説明図である。図4は、無方向性電磁鋼板が示す応力−ひずみ曲線の一例を示した図である。図5は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法の流れの一例を示した流れ図である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の地鉄11は、質量%で、C:0.0015%〜0.0040%、Si:3.5%〜4.5%、Al:0.65%以下、Mn:0.2%〜2.0%、P:0.005%〜0.150%、S:0.0001%〜0.0030%、Ti:0.0030%以下、Nb:0.0050%以下、Zr:0.0030%以下、Mo:0.030%以下、V:0.0030%以下、N:0.0010%〜0.0030%、O:0.0010%〜0.0500%、Cu:0.10%未満、Ni:0.50%未満を含有し、必要に応じてさらにSn又はSbの一方または両方を、それぞれ0.01質量%以上0.2質量%以下含有し、残部がFe及び不純物からなる。
C(炭素)は、鉄損劣化を引き起こす元素である。C含有量が0.0040%を超える場合には、無方向性電磁鋼板において鉄損劣化が生じ、良好な磁気特性を得ることができない。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10では、C含有量を、0.0040%以下とする。C含有量は、好ましくは、0.0035%以下、より好ましくは0.0030%以下である。
一方、C含有量が0.0015%未満となる場合には、無方向性電磁鋼板10において上降伏点が生じず、良好な降伏比が得られない。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10では、C含有量を、0.0015%以上とする。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板において、C含有量は、好ましくは、0.0020%以上であり、より好ましくは、0.0025%以上である。
Si(ケイ素)は、鋼の電気抵抗を上昇させて渦電流損を低減させ、高周波鉄損を改善する元素である。また、Siは、固溶強化能が大きいため、無方向性電磁鋼板10の高強度化にも有効な元素である。上記効果を十分に発揮させるためには、3.5%以上のSiを含有させることが必要である。好ましくは、3.6%以上である。
一方、Si含有量が4.5%を超える場合には、加工性が著しく劣化し、冷間圧延を実施することが困難となる。従って、Si含有量は、4.5%以下とする。Si含有量は、好ましくは、4.0%以下であり、より好ましくは、3.9%以下である。
Al(アルミニウム)は、無方向性電磁鋼板の電気抵抗を上昇させることで渦電流損を低減し、高周波鉄損を改善するために有効な元素である。一方で、Alは、鋼板製造過程における加工性と、製品の磁束密度と、を低下させる影響もある。そのため、Al含有量を0.65%以下とする。
また、コア焼鈍後において良好な磁気特性を得るためには、固溶Tiの悪影響を抑制することが肝要であるが、Al含有量が高い場合には、窒化物としてTiNではなくAlNが析出して、固溶Tiが増加する。Al含有量が0.50%を超える場合には、無方向性電磁鋼板の磁束密度が著しく低下し、また脆化することで冷間圧延を実施することが困難となり、コア焼鈍後の磁気特性が劣位となる。従って、コア焼鈍後の磁気特性を考慮すれば、Al含有量は、0.50%以下とすることが好ましい。Al含有量は、より好ましくは、0.40%以下であり、さらに好ましくは、0.35%以下である。
一方、Al含有量の下限値は、特に規定するものではなく0%でもよいが、Al含有量を0.0005%未満とするには、製鋼での負荷が高く、コストが増加してしまう。そのため、Al含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。また、高周波鉄損を改善する効果を得る場合には、Al含有量は、好ましくは、0.10%以上であり、より好ましくは、0.20%以上である。
Mn(マンガン)は、鋼の電気抵抗を上昇させて渦電流損を低減し、高周波鉄損を改善するために有効な元素である。上記効果を十分に発揮させるためには、0.2%以上のMnを含有させることが必要である。また、Mn含有量が0.2%未満となる場合には、微細な硫化物(MnS)が析出することで、コア焼鈍時の粒成長性が劣化するので、好ましくない。Mn含有量は、好ましくは、0.4%以上、より好ましくは、0.5%以上である。
一方、Mn含有量が2.0%を超える場合には、磁束密度の低下が顕著となる。従って、Mn含有量は、2.0%以下とする。Mn含有量は、好ましくは、1.7%以下であり、より好ましくは、1.5%以下である。
P(リン)は、固溶強化能が大きく、加えて磁気特性の向上に有利な{100}集合組織を増加させる効果も有する元素であり、高強度と高磁束密度とを両立するうえで極めて有効な元素である。更に、{100}集合組織の増加は、無方向性電磁鋼板10の板面内における機械特性の異方性を低減することにも寄与するので、Pは、無方向性電磁鋼板10の打ち抜き加工時の寸法精度を改善する効果も有する。このような強度、磁気特性、及び、寸法精度を改善する効果を得るためには、P含有量を0.005%以上とすることが必要である。P含有量は、好ましくは0.010%以上、より好ましくは0.020%以上である。
一方、P含有量が0.150%を超える場合には、無方向性電磁鋼板10の延性が著しく低下する。従って、Pの含有量は、0.150%以下とする。P含有量は、好ましくは、0.100%以下であり、より好ましくは、0.080%以下である。
S(硫黄)は、MnSの微細析出物を形成することで鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板10の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、S含有量は、0.0030%以下とする必要がある。S含有量は、好ましくは、0.0020%以下、より好ましくは、0.0010%以下である。
一方、S含有量を0.0001%よりも低減させようとすると、いたずらにコストアップを招くのみである。従って、S含有量は、0.0001%以上とする。S含有量は、好ましくは、0.0003%以上であり、より好ましくは、0.0005%以上である。
Ti(チタン)は、鋼中に不可避的に混入し得る元素であり、炭素や窒素と結合して介在物(炭化物、窒化物)を形成する元素である。炭化物が形成された場合には、コア焼鈍中の結晶粒の成長が阻害されて、磁気特性が劣化する。従って、Ti含有量は、0.0030%以下とする。Ti含有量は、0.0015%以下であり、より好ましくは、0.0010%以下である。
一方、Ti含有量は0%でもよいが、0.0005%よりも低減させようとすると、いたずらにコストアップを招く。従って、Ti含有量は、0.0005%以上とすることが好ましい。
Nb(ニオブ)は、炭素や窒素と結合して介在物(炭化物、窒化物)を形成することで高強度化に寄与する元素である。しかしながら、Nbは高価な元素であり、含有量を0.0050%以下とする。また、Nbは、コア焼鈍中の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させる元素でもある。従って、コア焼鈍後の磁気特性を考慮すれば、Nb含有量は、0.0030%以下とすることが好ましい。Nb含有量は、好ましくは、0.0010%以下であり、より好ましくは、測定限界以下(tr.)(0%を含む)である。
Zr(ジルコニウム)は、炭素や窒素と結合して介在物(炭化物、窒化物)を形成することで高強度化に寄与する元素である。しかしながら、Zrは、コア焼鈍中の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させる元素でもある。従って、Zr含有量は、0.0030%以下とする。Zr含有量は、好ましくは、0.0010%以下であり、より好ましくは、測定限界以下(tr.)(0%を含む)である。
Mo(モリブデン)は、不可避的に混入し得る元素であり、炭素と結合して介在物(炭化物)を形成する元素である。ただし、Moは、コア焼鈍が実施されるような750℃以上の温度では溶体化しやすいので、若干の混入が許容される。しかしながら、混入量が増えすぎると結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させるので、Mo含有量は、0.030%以下とする。Mo含有量は、好ましくは、0.020%以下であり、より好ましくは0.015%以下であり、測定限界以下(tr.)(0%を含む)でもよい。
一方、Mo含有量を0.0005%よりも低減させようとすると、いたずらにコストアップを招く。従って、製造コストの観点からは、Mo含有量は、0.0005%以上とすることが好ましい。Mo含有量は、好ましくは、0.0010%以上である。
V(バナジウム)は、炭素や窒素と結合して介在物(炭化物、窒化物)を形成することで高強度化に寄与する元素である。しかしながら、Vは、コア焼鈍中の結晶粒の成長を阻害して磁気特性を劣化させる元素でもある。従って、V含有量は、0.0030%以下とする。V含有量は、好ましくは、0.0010%以下であり、より好ましくは、測定限界以下(tr.)(0%を含む)である。
N(窒素)は、不可避的に混入する元素であり、磁気時効を引き起こして鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板10の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、N含有量は、0.0030%以下とする必要がある。N含有量は、好ましくは、0.0025%以下であり、より好ましくは、0.0020%以下である。
一方、N含有量を0.0010%よりも低減させようとすると、いたずらにコストアップを招く。従って、N含有量は、0.0010%以上とする。
O(酸素)は、不可避的に混入する元素であり、酸化物を形成することで鉄損を増加させ、無方向性電磁鋼板10の磁気特性を劣化させる元素である。そのため、O含有量は、0.0500%以下とする必要がある。Oは、焼鈍工程において混入することもあるので、スラブ段階(すなわち、レードル値)においては、0.0050%以下とすることが好ましい。
一方、O含有量を0.0010%よりも低減させようとすると、いたずらにコストアップを招く。従って、O含有量は、0.0010%以上とする。
[Ni:0.50%未満]
Cu(銅)及びNi(ニッケル)は、不可避的に混入し得る元素である。意図的なCu及びNiの添加は、無方向性電磁鋼板10の製造コストを増加させる。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10では、添加する必要がない。
Cu含有量は、製造工程において不可避的に混入しうる最大値である0.10%未満とする。
一方で、特に、Niは、無方向性電磁鋼板10の強度を向上させる元素でもあり、意図的に添加して含有させてもよい。ただし、Niは高価であるため、意図的に含有させる場合でも、その含有量の上限を0.50%未満とする。
Cu含有量及びNi含有量の下限は、特に限定されるものではなく0%でもよいが、Cu含有量及びNi含有量を0.005%よりも低減させようとすると、いたずらにコストアップを招く。従って、Cu含有量及びNiの含有量は、いずれも0.005%以上とすることが好ましい。Cu含有量及びNi含有量は、好ましくは、それぞれ、0.01%以上、0.09%以下であり、より好ましくは、0.02%以上、0.06%以下である。
[Sb:0%〜0.20%]
Sn(スズ)及びSb(アンチモン)は、鋼板の表面に偏析し焼鈍中の酸化を抑制することで、低い鉄損を確保するのに有用な任意添加元素である。従って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、上記効果を得るために、Sn又はSbの少なくとも何れか一方を、任意添加元素として地鉄中に含有させてもよい。上記効果を十分に発揮させるためには、Sn含有量又はSb含有量を、それぞれ0.01%以上とすることが好ましい。より好ましくは、0.03%以上である。
一方、Sn含有量又はSb含有量がそれぞれ0.20%を超える場合には、地鉄の延性が低下して冷間圧延が困難となる可能性がある。従って、Sn含有量又はSb含有量は、含有させる場合でも、それぞれ0.20%以下とすることが好ましい。Sn又はSbを地鉄中に含有させる場合に、Sn含有量又はSb含有量は、より好ましくは、0.10%以下である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の地鉄11は、以上説明したような化学成分を有しているが、地鉄11のC、Ti、Nb、Zr、Vの含有量は、更に、以下の式(1)で表される条件を満足することが好ましい。
ここで、上記式(1)において、[X]との表記は、元素Xの含有量(単位:質量%)を表す、すなわち、例えば[C]であれば、質量%でのC含有量を表す。
上記式(1)の左辺で与えられる値は、小さければ小さいほど好ましく、その下限値は特に規定されるものではないが、本実施形態に係る地鉄11における上記元素の下限値に基づき、0.00000075という値が実質的な下限値となる。
上記の元素の他に、不純物として、Pb、Bi、As、B、Se、Mg、Ca、La、Ceなどの元素が0.0001%〜0.0050%の範囲で含まれていても、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の効果を損なうものではない。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10において、地鉄11の平均結晶粒径は、以下で詳述する仕上焼鈍を経た後(コア焼鈍が行われていない状態)の時点で、10μm〜40μmという微細化された状態となっている。地鉄11の平均結晶粒径が10μm〜40μmの範囲内に微細化されることで、地鉄11中の粒界の割合を増加させることができ、歪時効現象を生じさせることが可能となる。
このような微細化された平均結晶粒径は、以下で詳述する仕上焼鈍工程において、特定の雰囲気下において特定の焼鈍温度及び均熱時間の焼鈍を行った後、特定の冷却速度で冷却を行うことによって実現される。地鉄11の平均結晶粒径は、仕上焼鈍時における熱処理条件を変更することで、制御することが可能である。
一方、仕上焼鈍後(コア焼鈍が行われていない状態)の地鉄11の平均結晶粒径が40μmを超える場合には、平均結晶粒径が大きくなりすぎる結果、ロータに求められる優れた強度及び降伏比が得られなくなるので、好ましくない。地鉄11の平均結晶粒径は、好ましくは、15μm〜30μmの範囲内であり、より好ましくは、20μm〜25μmの範囲内である。
以上説明したように、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10は、コア焼鈍を施していない状態では、地鉄11の平均結晶粒径は10μm〜40μmの範囲内であり、結晶粒が微細化された状態にある。この無方向性電磁鋼板10を用いて、ロータ及びステータの形状に打ち抜くことで(工程1)、ロータ及びステータを製造するための部材が製造される。続いて、製造したロータ製造用部材、及び、ステータ製造用部材のそれぞれを、積層する(工程2)。打ち抜き工程及び積層工程を経た後も、積層された各部材における地鉄11の平均結晶粒径は、10μm〜40μmの範囲内にある。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10では、上記化学組成を有し、かつ仕上焼鈍後(コア焼鈍が行われていない状態)の地鉄11の平均結晶粒径が10μm〜40μmと微細化されている。その結果、引張強度は、580MPa〜700MPaとなる。
本実施形態において、上降伏点とは、図3のA点のように、引張強度以前(引張強度を示す位置より左側)の微小歪域における、応力が最大値を示す点と定義する。下降伏点とは、上降伏点を過ぎた後に応力値が低下する点である。無方向性電磁鋼板では他鋼種に見られるような一定値とはなりにくいので、本実施形態では下降伏点を、図3のB点のように、上降伏点から引張強度を示す点の間における、応力が最小値を示す点と定義する。
また、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10では、上降伏点(図3における点A)の応力値と、下降伏点(図3における点B)の応力値との差分(図3におけるΔσ)は、5MPa以上となることが好ましい。Δσが、5MPa以上であれば、0.82以上の降伏比が得やすくなる。
焼鈍温度を、一般的な無方向性電磁鋼板の仕上焼鈍温度である950℃、1000℃とした場合、地鉄11の平均結晶粒径は、950℃の場合で54μm、1000℃の場合で77μmとなった。一方で、焼鈍温度を、以下で詳述するような本実施形態に係る仕上焼鈍温度の範囲内である800℃、850℃、または900℃とした場合には、地鉄11の平均結晶粒径は、800℃の場合で16μm、850℃の場合で25μm、900℃の場合で37μmとなった。
得られた5種類の無方向性電磁鋼板10の応力−ひずみ曲線の測定結果は、図4に示した通りである。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10における地鉄11の板厚(図1における厚みt、無方向性電磁鋼板10の製品板厚と捉えることができる。)は、高周波鉄損を低減するために0.30mm以下とする必要がある。一方、地鉄11の板厚tが0.10mm未満である場合には、板厚が薄いために焼鈍ラインの通板が困難となる可能性がある。従って、無方向性電磁鋼板10における地鉄11の板厚tは、0.10mm以上、0.30mm以下とする。無方向性電磁鋼板10における地鉄11の板厚tは、好ましくは、0.15mm以上、0.25mm以下である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10では、仕上焼鈍後(コア焼鈍が行われていない状態)の鉄損W10/800は、50W/kg以下である。鉄損W10/800は、好ましくは、48W/kg以下であり、より好ましくは、45W/kg以下である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10は、上記のような所定のコア焼鈍を施すことで地鉄11の結晶粒が成長して、より優れた鉄損を示すようになる。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10は、鉄損W10/400が、11W/Kg以下となることが好ましい。鉄損W10/400は、より好ましくは、10W/Kg以下である。ここで、コア焼鈍の条件は、例えば、露点−40℃の窒素雰囲気において、焼鈍温度800℃、均熱時間120分とすることができる。
再び図1に戻って、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10が有していることが好ましい絶縁被膜13について、簡単に説明する。
続いて、図5を参照しながら、以上説明したような本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の製造方法について、詳細に説明する。図5は、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法の流れの一例を示した流れ図である。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板10の製造方法では、まず、上記の化学組成を有する鋼塊(スラブ)を加熱し、加熱された鋼塊について熱間圧延を行って、熱延板(熱延鋼板)を得る(ステップS101)。熱間圧延に供する際の鋼塊の加熱温度については、特に規定するものではないが、例えば、1050℃以上、1200℃以下とすることが好ましい。また、熱間圧延後の熱延板の板厚についても、特に規定するものではないが、地鉄の最終板厚を考慮して、例えば、1.5mm〜3.0mm程度とすることが好ましい。鋼塊に対して以上のような熱間圧延が施されることで、地鉄11の表面には、Feの酸化物を主体とするスケールが生成される。
上記熱間圧延の後には、熱延板焼鈍が実施される(ステップS103)。熱延板焼鈍においては、例えば、焼鈍雰囲気中の露点を−20℃以上、50℃以下とし、焼鈍温度を850℃以上、1100℃以下とし、かつ、均熱時間を10秒以上、150秒以下とすることが好ましい。均熱時間とは、熱延板焼鈍に供される熱延板の温度が、最高到達板温±5℃の範囲内となっている時間をいう。
一方、焼鈍温度が1100℃を超える場合、又は、均熱時間が150秒を超える場合には、後段の冷間圧延工程において地鉄が破断してしまう可能性が生じるので、好ましくない。
焼鈍温度は、好ましくは、900℃以上、1050℃以下であり、より好ましくは、950℃以上、1050℃以下である。また、均熱時間は、好ましくは、20秒以上、100秒以下であり、より好ましくは、30秒以上、80秒以下である。
800℃〜500℃までの温度域での冷却速度が10℃/秒未満となる場合には、固溶Cによる歪時効が十分得られず、上降伏点が生じにくくなり、降伏比が低下する。平均冷却速度が10℃/秒以上の強冷却とするには、後段から流入させるガス量を増加する等により達成できる。
一方、機械特性の観点では、板温800℃〜500℃までの平均冷却速度は高い程好ましいが、平均冷却速度が速すぎると板形状が劣化して生産性、鋼板品質を損なうので、上限を100℃/秒とする。
上記熱延板焼鈍の後には、酸洗が実施され(ステップS105)、地鉄11の表面に生成したスケール層が除去される。酸洗に用いられる酸の濃度、酸洗に用いる促進剤の濃度、酸洗液の温度等の酸洗条件は、特に限定されるものではなく、公知の酸洗条件とすることができる。
上記酸洗の後には、冷間圧延が実施される(ステップS107)。
冷間圧延では、地鉄の最終板厚が0.10mm以上0.30mm以下となるような圧下率で、スケール層の除去された酸洗板が圧延される。冷間圧延により、地鉄11の金属組織は、冷間圧延によって得られる冷延組織となる。
上記冷間圧延の後には、仕上焼鈍が実施される(ステップS109)。
本実施形態に係る無方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上焼鈍工程は、上記のような地鉄11の平均結晶粒径を実現し、かつ、降伏現象を生じさせるために、重要な工程である。仕上焼鈍工程において、焼鈍雰囲気は、露点が−20℃〜50℃である湿潤雰囲気とし、焼鈍温度は、750℃以上、900℃以下とし、均熱時間は、10秒以上、100秒未満とする。均熱時間とは、仕上焼鈍に供される冷延鋼板の温度が、最高到達板温±5℃の範囲内となっている時間をいう。上記焼鈍条件下で仕上焼鈍を行い、後述するような冷却を行うことで、上記のような地鉄11の平均結晶粒径を実現し、かつ、降伏現象を生じさせることができる。
板温750℃から600℃までの冷却速度が25℃/秒未満となる場合には、冷却速度が遅くなりすぎて地鉄11の結晶粒を十分に微細化することができず、上記のような10μm〜40μmという平均結晶粒径を実現することができない可能性がある。更に、板温750℃から600℃までの冷却速度が25℃/秒未満となる場合には、冷却過程でTiCなどの炭化物の析出が生じ、固溶Cが減少してしまうので、固溶Cによる歪時効が十分得られず、上降伏点が生じにくくなり、降伏比が低下する。一方、板温750℃から600℃までの冷却速度の上限値は、特に規定するものではないが、実際には、100℃/秒程度が上限となる。板温750℃から600℃までの冷却速度は、好ましくは、30℃/秒以上60℃/秒以下である。
また、板温が400℃から100℃の間において、少なくとも一部の温度区間において冷却速度が20℃/秒以下の緩冷却(瞬間冷却速度が20℃/秒以下となる場合を含む)を行うことで、固溶Cによる歪時効が進み、上降伏点がより生じやすくなる。少なくとも一部の温度区間において緩冷却を行うことによって、鋼板が400℃〜100℃の温度範囲に16秒以上滞留することがより好ましい。
上記仕上焼鈍の後には、必要に応じて、絶縁被膜の形成工程が実施される(ステップS111)。ここで、絶縁被膜の形成工程については、特に限定されるものではなく、上記のような公知の絶縁被膜処理液を用いて、公知の方法により処理液の塗布及び乾燥を行えばよい。
続いて、再び図2を参照しながら、以上説明したような本実施形態に係る無方向性電磁鋼板を用いた、モータコア(ロータ/ステータ)の製造方法について、簡単に説明する。
得られた熱延鋼板に対して、露点10℃の雰囲気にて、1000℃×50秒の熱延板焼鈍を行った。熱延板焼鈍後の800〜500℃の平均冷却速度は、No.6が7.0℃/秒であり、その他は、35℃/秒であった。熱延板焼鈍後、酸洗により表面のスケールを除去した。
こうして得られた酸洗板(酸洗後の熱延鋼板)を、冷間圧延により板厚0.25mmの冷延鋼板とした。更に、水素10%、窒素90%、露点0℃の混合雰囲気にて、以下の表2A、表2Bに示すような平均結晶粒径となるように、仕上焼鈍条件(焼鈍温度及び均熱時間)を変えて焼鈍した。具体的には、平均結晶粒径が大きくなるように制御する場合には、仕上焼鈍温度をより高く、及び/又は、均熱時間をより長くした。また、平均結晶粒径が小さくなるように制御する場合は、その逆とした。
仕上焼鈍時における750℃以上900℃以下の温度域までの加熱速度は、いずれも100℃/秒であった。また、仕上焼鈍後の750℃から600℃までの温度域での冷却速度は、No.7及びNo.13のみ10℃/秒であり、その他は35℃/秒であった。
仕上焼鈍時の400〜100℃の冷却速度の最小値は表2A、表2Bに示す通りであった。発明例においては、いずれも400〜100℃における冷却速度の最小値が20℃/秒以下であり、400〜100℃の間の滞留時間も16秒以上であった。
更に、仕上焼鈍後、かつ、疑似コア焼鈍前の無方向性電磁鋼板から、JIS Z2241に従い圧延方向に引張試験片を採取し、引張試験を行って、降伏点、引張強度(TS)、及び、降伏比を計測した。上記のように計測した各種特性を、以下の表2A、表2Bにまとめて示した。
その他の発明例では、疑似コア焼鈍後の磁気特性においても、良好な結果が得られた。
11 地鉄
13 絶縁被膜
Claims (6)
- 化学組成が、質量%で、
C :0.0015%〜0.0040%、
Si:3.5%〜4.5%、
Al:0.65%以下、
Mn:0.2%〜2.0%、
Sn:0%〜0.20%、
Sb:0%〜0.20%、
P :0.005%〜0.150%、
S :0.0001%〜0.0030%、
Ti:0.0030%以下、
Nb:0.0050%以下、
Zr:0.0030%以下、
Mo:0.030%以下、
V :0.0030%以下、
N :0.0010%〜0.0030%、
O :0.0010%〜0.0500%、
Cu:0.10%未満、
Ni:0.50%未満、
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
製品板厚が、0.10mm〜0.30mmであり、
平均結晶粒径が、10μm〜40μmであり、
鉄損W10/800が、50W/Kg以下であり、
引張強度が、580MPa〜700MPaであり、
降伏比が、0.82以上である、
無方向性電磁鋼板。 - C、Ti、Nb、Zr、Vの含有量が、以下の式(1)で表される条件を満足する、請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。
[C]×([Ti]+[Nb]+[Zr]+[V])<0.000010・・・(1)
ここで、上記式(1)において、[X]との表記は、元素Xの含有量(単位:質量%)を表す。 - 焼鈍温度750℃以上900℃以下、均熱時間10分〜180分の範囲内となる焼鈍条件下での焼鈍によって、平均結晶粒径が、60μm〜150μmであり、かつ、鉄損W10/400が、11W/Kg以下となる、請求項1又は2に記載の無方向性電磁鋼板。
- 上降伏点及び下降伏点を有しており、上降伏点が下降伏点よりも5MPa以上高い、請求項1〜3の何れか1項に記載の無方向性電磁鋼板。
- 前記化学組成が、質量%で、
Sn:0.01%〜0.20%、
Sb:0.01%〜0.20%、
のいずれか一方または両方を含有する、
請求項1〜4の何れか1項に記載の無方向性電磁鋼板。 - 表面に更に絶縁被膜を有する、請求項1〜5の何れか1項に記載の無方向性電磁鋼板。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017139765 | 2017-07-19 | ||
JP2017139765 | 2017-07-19 | ||
PCT/JP2018/027078 WO2019017426A1 (ja) | 2017-07-19 | 2018-07-19 | 無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6478004B1 true JP6478004B1 (ja) | 2019-03-06 |
JPWO2019017426A1 JPWO2019017426A1 (ja) | 2019-07-18 |
Family
ID=65015231
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018560686A Active JP6478004B1 (ja) | 2017-07-19 | 2018-07-19 | 無方向性電磁鋼板 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11279985B2 (ja) |
EP (1) | EP3656885A4 (ja) |
JP (1) | JP6478004B1 (ja) |
KR (1) | KR102107439B1 (ja) |
CN (1) | CN110573643B (ja) |
BR (1) | BR112019021222B1 (ja) |
TW (1) | TWI683009B (ja) |
WO (1) | WO2019017426A1 (ja) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7143901B2 (ja) * | 2018-11-02 | 2022-09-29 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
US20210343458A1 (en) * | 2018-11-02 | 2021-11-04 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet |
EP3926060A4 (en) * | 2019-02-14 | 2022-07-20 | Nippon Steel Corporation | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET |
TWI688658B (zh) * | 2019-03-20 | 2020-03-21 | 日商新日鐵住金股份有限公司 | 無方向性電磁鋼板 |
WO2020262063A1 (ja) * | 2019-06-28 | 2020-12-30 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法とモータコアの製造方法およびモータコア |
WO2021006280A1 (ja) * | 2019-07-11 | 2021-01-14 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法およびモータコア |
CN112430775A (zh) | 2019-08-26 | 2021-03-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种磁性能优良的高强度无取向电工钢板及其制造方法 |
EP4036257A4 (en) * | 2019-12-09 | 2023-06-07 | JFE Steel Corporation | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL, MOTOR CORE AND RELEVANT PROCESS FOR MANUFACTURE THEREOF |
KR102325011B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-11-11 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
KR102353673B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2022-01-20 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
KR102325005B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-11-11 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
US20230013043A1 (en) * | 2020-02-20 | 2023-01-19 | Nippon Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for non-oriented electromagnetic steel sheets |
WO2021199400A1 (ja) * | 2020-04-02 | 2021-10-07 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
TWI767210B (zh) * | 2020-04-06 | 2022-06-11 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 無方向性電磁鋼板及其製造方法 |
KR20220158843A (ko) | 2020-04-16 | 2022-12-01 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법 |
JP7001210B1 (ja) * | 2020-04-16 | 2022-01-19 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
TWI740474B (zh) * | 2020-04-28 | 2021-09-21 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 非方向性電磁鋼片及其製造方法 |
TWI796955B (zh) | 2021-02-17 | 2023-03-21 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 無方向性電磁鋼板及其製造方法 |
BR112023017117A2 (pt) * | 2021-03-31 | 2023-11-21 | Nippon Steel Corp | Chapa de aço elétrico não orientado, núcleo de motor, e, métodos para fabricar uma chapa de aço elétrico não orientado e um núcleo de motor |
CN116888295B (zh) * | 2021-03-31 | 2024-03-19 | 日本制铁株式会社 | 无取向性电磁钢板、电机铁芯、无取向性电磁钢板的制造方法及电机铁芯的制造方法 |
CN117120651A (zh) | 2021-04-02 | 2023-11-24 | 日本制铁株式会社 | 无取向电磁钢板及其制造方法 |
KR20230023103A (ko) * | 2021-08-09 | 2023-02-17 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
KR20240015427A (ko) * | 2022-07-27 | 2024-02-05 | 현대제철 주식회사 | 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법 |
KR20240045883A (ko) * | 2022-09-30 | 2024-04-08 | 현대제철 주식회사 | 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008050686A (ja) * | 2006-07-27 | 2008-03-06 | Nippon Steel Corp | 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
JP2010121150A (ja) * | 2008-11-17 | 2010-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 回転機用無方向性電磁鋼板および回転機ならびにそれらの製造方法 |
US20150318093A1 (en) * | 2012-01-12 | 2015-11-05 | Nucor Corporation | Electrical steel processing without a post cold-rolling intermediate anneal |
WO2016017263A1 (ja) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコアとその製造方法 |
JP2016138316A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とモータコア |
Family Cites Families (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5228379B2 (ja) | 1972-03-08 | 1977-07-26 | ||
WO1993008313A1 (en) | 1991-10-22 | 1993-04-29 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Nonoriented electrical steel sheets with superior magnetic properties, and methods for manufacturing thereof |
JP4018790B2 (ja) | 1998-02-10 | 2007-12-05 | 新日本製鐵株式会社 | 高周波用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP4380199B2 (ja) | 2003-03-31 | 2009-12-09 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP4341386B2 (ja) | 2003-03-31 | 2009-10-07 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
CN102226251B (zh) | 2005-12-15 | 2012-12-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度无方向性电磁钢板及其制造方法 |
CN100999050A (zh) * | 2006-01-11 | 2007-07-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低铁损高磁感冷轧无取向电工钢板的生产方法 |
KR101177161B1 (ko) | 2006-06-16 | 2012-08-24 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고강도 전자기 강판 및 그 제조 방법 |
JP5423175B2 (ja) | 2009-06-23 | 2014-02-19 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
CN102482742A (zh) | 2009-09-03 | 2012-05-30 | 新日本制铁株式会社 | 无方向性电磁钢板 |
JP5699601B2 (ja) * | 2010-12-28 | 2015-04-15 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
CN102151695B (zh) | 2011-01-18 | 2013-05-01 | 东北大学 | 一种冷轧无取向高硅钢薄带的制造方法 |
CA2822206C (en) | 2011-02-24 | 2016-09-13 | Jfe Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same |
US8540081B2 (en) | 2011-03-16 | 2013-09-24 | Markel Corporation | Fluoropolymer hollow fiber membrane with fluoro-copolymer and fluoro-terpolymer bonded end portion(s) and method to fabricate |
CN103173678A (zh) | 2011-12-23 | 2013-06-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种转子用无取向硅钢及其制造方法 |
EP2818564B1 (en) | 2012-02-23 | 2017-01-18 | JFE Steel Corporation | Method for producing electrical steel sheet |
CN103290190A (zh) | 2012-03-02 | 2013-09-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无取向硅钢及其制造方法 |
CN102634729B (zh) | 2012-04-01 | 2013-07-17 | 首钢总公司 | 一种低铁损高磁感高牌号无取向硅钢的制备方法 |
CN104520458B (zh) | 2012-08-08 | 2017-04-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度电磁钢板及其制造方法 |
CN102925816B (zh) | 2012-11-21 | 2015-05-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 电驱动电机用无取向硅钢及其生产方法 |
CN103849810A (zh) * | 2012-12-03 | 2014-06-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 无取向硅钢及其制造方法 |
JP5825494B2 (ja) * | 2013-03-06 | 2015-12-02 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP6176181B2 (ja) * | 2014-04-22 | 2017-08-09 | Jfeスチール株式会社 | 積層電磁鋼板およびその製造方法 |
US20170283903A1 (en) * | 2014-10-15 | 2017-10-05 | Sms Group Gmbh | Process for producing grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip obtained according to said process |
JP6048699B2 (ja) | 2015-02-18 | 2016-12-21 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコア |
JP6406522B2 (ja) | 2015-12-09 | 2018-10-17 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP6682853B2 (ja) | 2015-12-28 | 2020-04-15 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2017139765A (ja) | 2016-02-04 | 2017-08-10 | カシオ計算機株式会社 | 画像確認装置、画像確認方法、及びプログラム |
CN105950960B (zh) * | 2016-05-04 | 2018-09-14 | 武汉钢铁有限公司 | 电动汽车驱动电机用无取向硅钢及其制备方法 |
CN106435356B (zh) | 2016-09-13 | 2019-06-04 | 北京首钢股份有限公司 | 一种生产冲压用无取向带钢的方法 |
CN106282871A (zh) | 2016-10-08 | 2017-01-04 | 周峰 | 一种钢铁板热镀锌工艺流程 |
CN106282781B (zh) * | 2016-10-11 | 2018-03-13 | 东北大学 | 一种基于纳米Cu析出强化制备高强度无取向硅钢的方法 |
CN106435358B (zh) | 2016-10-11 | 2018-05-04 | 东北大学 | 一种新能源汽车驱动电机用高强度无取向硅钢的制造方法 |
WO2018079059A1 (ja) | 2016-10-27 | 2018-05-03 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
KR101918720B1 (ko) * | 2016-12-19 | 2018-11-14 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
JP6624393B2 (ja) * | 2016-12-28 | 2019-12-25 | Jfeスチール株式会社 | リサイクル性に優れる無方向性電磁鋼板 |
TWI658152B (zh) | 2017-03-07 | 2019-05-01 | 日商新日鐵住金股份有限公司 | 無方向性電磁鋼板及無方向性電磁鋼板之製造方法 |
-
2018
- 2018-07-19 KR KR1020197032115A patent/KR102107439B1/ko active IP Right Grant
- 2018-07-19 EP EP18835029.2A patent/EP3656885A4/en active Pending
- 2018-07-19 CN CN201880028307.9A patent/CN110573643B/zh active Active
- 2018-07-19 TW TW107125000A patent/TWI683009B/zh active
- 2018-07-19 BR BR112019021222-1A patent/BR112019021222B1/pt active IP Right Grant
- 2018-07-19 JP JP2018560686A patent/JP6478004B1/ja active Active
- 2018-07-19 WO PCT/JP2018/027078 patent/WO2019017426A1/ja unknown
- 2018-07-19 US US16/606,107 patent/US11279985B2/en active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008050686A (ja) * | 2006-07-27 | 2008-03-06 | Nippon Steel Corp | 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
JP2010121150A (ja) * | 2008-11-17 | 2010-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 回転機用無方向性電磁鋼板および回転機ならびにそれらの製造方法 |
US20150318093A1 (en) * | 2012-01-12 | 2015-11-05 | Nucor Corporation | Electrical steel processing without a post cold-rolling intermediate anneal |
WO2016017263A1 (ja) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコアとその製造方法 |
JP2016138316A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とモータコア |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US11279985B2 (en) | 2022-03-22 |
EP3656885A4 (en) | 2021-04-14 |
BR112019021222A2 (pt) | 2020-04-28 |
JPWO2019017426A1 (ja) | 2019-07-18 |
KR20190127964A (ko) | 2019-11-13 |
CN110573643A (zh) | 2019-12-13 |
EP3656885A1 (en) | 2020-05-27 |
US20200040423A1 (en) | 2020-02-06 |
KR102107439B1 (ko) | 2020-05-07 |
BR112019021222B1 (pt) | 2023-10-31 |
TW201908498A (zh) | 2019-03-01 |
TWI683009B (zh) | 2020-01-21 |
CN110573643B (zh) | 2020-10-27 |
WO2019017426A1 (ja) | 2019-01-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6478004B1 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JP6690714B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法及びモータコアの製造方法 | |
JP6593555B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板及び無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
US11053574B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
TWI445828B (zh) | High strength non - directional electromagnetic steel plate | |
TW201233813A (en) | Process for production of non-oriented electromagnetic steel sheet | |
JP2017222898A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
TWI718973B (zh) | 無方向性電磁鋼板及其製造方法及電動機芯 | |
JP2018066033A (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
JP2023554123A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP7001210B1 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP7328597B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP7469694B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
WO2018123558A1 (ja) | リサイクル性に優れる無方向性電磁鋼板 | |
TW202138581A (zh) | 無方向性電磁鋼板及其製造方法 | |
TW202246538A (zh) | 無方向性電磁鋼板及其製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181116 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20181116 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20181211 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190108 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190121 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6478004 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |