JP6477917B2 - 高強度ボルト - Google Patents
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Description
0.50≦C+Si/10+Mn/5+5Cr/22≦0.85 (1)
Si/Mn>1.0 (2)
ここで、式(1)及び式(2)の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
ボルトの引張強度を1000〜1300MPaの高強度にするためには、十分な焼入れ性が必要である。しかしながら、焼入れ性が高すぎれば、冷間加工性が低下する。この場合、線材等の鋼材に対して伸線及び冷間鍛造等の冷間加工を実施する前に、鋼材の軟化を目的とした長時間の軟化熱処理を複数回実施しなければならない。そのため、Mo、V等の合金元素を多量に含有しなくても、製造コストが高くなる。したがって、長時間の軟化熱処理を複数回実施しなくても冷間加工が可能であり、かつ、上記引張強度が得られる焼入れ性を有する鋼材が望ましい。
0.50≦C+Si/10+Mn/5+5Cr/22≦0.85 (1)
ここで、式(1)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
[Si/Mnと耐水素脆化特性との関係について]
ボルトの引張強度が1000〜1300MPaの高強度であっても、式(2)を満たせば、優れた耐水素脆化特性が得られる。
Si/Mn>1.0 (2)
ここで、式(2)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。以降の説明において、fn2=Si/Mnと定義する。fn2は式(2)の左辺に相当する。以下、式(2)について説明する。
HR=Hc/Href (A)
0.50≦C+Si/10+Mn/5+5Cr/22≦0.85 (1)
Si/Mn>1.0 (2)
ここで、式(1)及び式(2)の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本実施形態の高強度ボルトの化学組成は、次の元素を含有する。
炭素(C)は、ボルトの焼入れ性を高め、焼入れ及び焼戻し後のボルトの引張強度を1000MPa以上に高める。C含有量が0.22%未満であれば、上記効果が得られない。一方、C含有量が0.40%を超えれば、焼入れ性が高くなりすぎる。この場合、熱間加工後のボルト用鋼材の強度が高くなりすぎ、冷間加工性が低下する。そのため、伸線、及び、冷間鍛造等の冷間加工を実施する前の鋼材に対して、軟化を目的とした長時間の熱処理を複数回実施しなければならず、製造コストが高くなる。熱処理を実施した場合さらに、耐水素脆化特性が低下する。したがって、C含有量は0.22〜0.40%である。C含有量の好ましい下限は0.24%であり、さらに好ましくは0.26%である。C含有量の好ましい上限は0.38%であり、さらに好ましくは0.35%である。
シリコン(Si)は、セメンタイトの析出を抑制して、焼戻し軟化抵抗を高める。Siはさらに、鋼を脱酸する。脱酸生成物のMnO−SiO2はガラス化した軟質の介在物であり、熱間圧延中に延伸及び分断されて微細化される。そのため、耐水素脆化特性が高まる。Si含有量が0.10%未満であれば、上述の効果が得られない。一方、S含有量が1.50%を超えれば、強度が高くなり過ぎる。この場合、鋼の延性及び冷間鍛造性が低下する。したがって、Si含有量は、0.10〜1.50%である。Si含有量の好ましい下限は0.35%超であり、さらに好ましくは0.40%であり、さらに好ましくは0.45%であり、さらに好ましくは0.50%超である。Si含有量の好ましい上限は1.20%であり、さらに好ましくは1.00%である。
マンガン(Mn)は、焼入れ性を高めてボルトの引張強度を1000MPa以上とする。Mnはさらに、Siと結合して介在物(MnO−SiO2)を形成する。この介在物は軟質であり、熱間圧延中に延伸及び分断されて微細化されるため、MnO−SiO2の密度が低減し、耐水素脆化性が高まる。Mn含有量が0.20%未満であれば、この効果が得られない。一方、Mn含有量が0.40%以上であれば、粒界に偏析して粒界破壊を助長する。したがって、Mn含有量は、0.20〜0.40%未満である。Mn含有量の好ましい下限は0.22%であり、さらに好ましくは0.25%である。Mn含有量の好ましい上限は0.38%であり、さらに好ましくは0.35%である。
燐(P)は不純物である。Pは、結晶粒界に偏析して冷間加工性を低下し、ボルトの耐水素脆化特性を低下する。したがって、P含有量は0.020%以下である。P含有量の好ましい上限は0.015%である。P含有量はなるべく低い方が好ましい。
硫黄(S)は不純物である。Sは硫化物を形成して冷間加工性を低下し、ボルトの耐水素脆化特性を低下する。したがって、S含有量は0.020%以下である。S含有量の好ましい上限は0.010%であり、さらに好ましくは0.008%である。S含有量はなるべく低い方が好ましい。
クロム(Cr)は、焼入れ性を高めてボルトの引張強度を1000MPa以上とする。Crはさらに、ボルトの耐水素脆化特性を高める。Cr含有量が0.70%未満であれば、これらの効果が得られない。一方、Cr含有量が1.45%を超えれば、焼入れ性が高くなりすぎ、ボルト用鋼材の冷間加工性が低下する。したがって、Cr含有量は0.70〜1.45%である。Cr含有量の好ましい下限は0.90%である。Cr含有量の好ましい上限は1.20%である。
アルミニウム(Al)は鋼を脱酸する。Al含有量が0.005%未満であれば、この効果が得られない。一方、Al含有量が0.060%を超えれば、粗大な酸化物系介在物が生成して冷間加工性が低下する。したがって、Al含有量は0.005〜0.060%である。Al含有量の好ましい下限は0.010%である。Al含有量の好ましい上限は0.055%である。本発明による高強度ボルトの化学組成において、Al含有量は、鋼材中に含有する全Al量を意味する。
チタン(Ti)は鋼中のNと結合して窒化物(TiN)を形成する。TiNの生成により、BNの生成が抑制され、固溶B量が増える。その結果、鋼材の焼入れ性が高まる。Tiはさらに、Cと結合して炭化物(TiC)を形成して結晶粒を微細化する。これにより、ボルトの耐水素脆化特性が高まる。Ti含有量が0.010%未満であれば、これらの効果が得られない。一方、Ti含有量が0.045%を超えれば、粗大なTiNが多量に生成する。この場合、冷間加工性及び耐水素脆化特性が低下する。したがって、Ti含有量は0.010〜0.045%である。Ti含有量の好ましい下限は0.015%である。Ti含有量の好ましい上限は0.040%である。
ボロン(B)は鋼の焼入れ性を高める。Bはさらに、Pの粒界偏析を抑制して、ボルトの耐水素脆化特性を高める。B含有量が0.0003%未満であれば、これらの効果が得られない。一方、B含有量が0.0040%を超えれば、焼入れ性向上の効果が飽和する。さらに、粗大なBNが生成して冷間加工性が低下する。したがって、B含有量は0.0003〜0.0040%である。B含有量の好ましい下限は0.0005%である。B含有量の好ましい上限は0.0025%である。
窒素(N)は、鋼中のTiと結合して窒化物を生成し、結晶粒を微細化する。N含有量が0.0015%未満であれば、この効果が得られない。一方、N含有量が0.0080%を超えれば、その効果が飽和する。さらに、NがBと結合して窒化物を生成し、固溶B量を低下する。この場合、鋼の焼入れ性が低下する。したがって、N含有量は0.0015〜0.0080%である。N含有量の好ましい下限は0.0020%である。N含有量の好ましい上限は0.0070%である。
酸素(O)は不純物である。Oは酸化物を形成して冷間加工性を低下する。O含有量が0.0020%を超えれば、酸化物が多量に生成するとともに、MnSが粗大化して、冷間加工性が顕著に低下する。したがって、O含有量は0.0020%以下である。O含有量の好ましい上限は0.0018%である。O含有量はなるべく低い方が好ましい。
上述の高強度ボルトはさらに、Feの一部に代えて、Cu、Ni、Mo、及びVからなる群から選択される1種以上を含有してもよい。これらの元素はいずれも任意元素であり、鋼の焼入れ性を高める。
銅(Cu)は任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、Cuは鋼の焼入れ性を高める。しかしながらCu含有量が0.50%を超えれば、焼入れ性が高くなりすぎて冷間加工性が低下する。したがって、Cu含有量は0〜0.50%である。上記効果をより有効に得るためのCu含有量の好ましい下限は0.02%であり、さらに好ましくは0.05%である。Cu含有量の好ましい上限は0.30%であり、さらに好ましくは0.20%である。
ニッケル(Ni)は任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、Niは鋼の焼入れ性を高め、さらに、焼入れ後の鋼材の靭性を高める。しかしながら、Ni含有量が0.30%を超えれば、焼入れ性が高くなりすぎて冷間加工性が低下する。したがって、Ni含有量は0〜0.30%である。上記効果をより有効に得るためのNi含有量の好ましい下限は0.03%であり、さらに好ましくは0.05%である。Ni含有量の好ましい上限は0.20%であり、さらに好ましくは0.10%である。
モリブデン(Mo)は任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、Moは鋼の焼入れ性を高める。しかしながら、Mo含有量が0.04%を超えれば、焼入れ性が高くなりすぎて、高強度ボルト用鋼材の冷間加工性が低下する。したがって、Mo含有量は0〜0.04%である。上記効果をより有効に得るためのMo含有量の好ましい下限は0.01%であり、さらに好ましくは0.015%である。Mo含有量の好ましい上限は0.03%であり、さらに好ましくは0.025%である。
バナジウム(V)は任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、Vは鋼の焼入れ性を高める。Vはさらに、炭化物、窒化物又は炭窒化物を形成して結晶粒を微細化する。しかしながら、V含有量が0.05%を超えれば、炭化物等が粗大化して冷間加工性を低下する。したがって、V含有量は0〜0.05%である。上記効果をより有効に得るためのV含有量の好ましい下限は0.005%である。V含有量の好ましい上限は0.03%であり、さらに好ましくは0.02%である。
ニオブ(Nb)は任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、NbはC及びNと結合して、炭化物、窒化物又は炭窒化物を形成し、結晶粒を微細化する。Nbはさらに、ボルトの耐水素脆化特性を高める。しかしながら、Nb含有量が0.050%を超えれば、粗大な炭化物等が生成して鋼材の冷間加工性が低下する。したがって、Nb含有量は0〜0.050%である。上記効果をより有効に得るためのNb含有量の好ましい下限は0.0015%である。Nb含有量の好ましい上限は0.040%であり、さらに好ましくは0.030%である。
本発明による高強度ボルトの化学組成はさらに、式(1)を満たす。
0.50≦C+Si/10+Mn/5+5Cr/22≦0.85 (1)
式(1)中の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。対応する元素が不純物レベルの場合、式(1)の対応する元素記号には「0」が代入される。
本発明による高強度ボルトの化学組成はさらに、式(2)を満たす。
Si/Mn>1.0 (2)
ここで、式(2)の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。対応する元素が不純物レベルの場合、式(2)の対応する元素記号には「0」が代入される。
好ましくは、本発明による高強度ボルトのねじ底部において、ねじ底部の表層の圧縮残留応力の絶対値は高強度ボルトの引張強度の10〜90%である。
本発明による高強度ボルトの製造方法の一例について説明する。初めに、周知の製造方法により高強度ボルト用鋼材を製造する(素材製造工程)。その後、高強度ボルト用鋼材を用いて、高強度ボルトを製造する(高強度ボルト製造工程)。以下、各工程について説明する。
上述の化学組成を有する溶鋼を製造する。溶鋼を用いて連続鋳造法により鋳片を製造する。又は、溶鋼を用いて造塊法によりインゴットを製造する。製造された鋳片又はインゴットを分塊圧延して鋼片にする。鋼片を熱間加工して、高強度ボルト用鋼材(線材)とする。熱間加工はたとえば、熱間圧延である。
高強度ボルト製造工程では、高強度ボルト用鋼材を用いて高強度ボルトを製造する。高強度ボルト製造工程は、伸線工程、冷間鍛造工程、ねじ加工工程、及び、焼入れ及び焼戻し工程を含む。以下、それぞれの工程について説明する。
初めに、線材に対して伸線加工を実施して鋼線を製造する。伸線加工は、一次伸線のみであってもよいし、二次伸線等、複数回の伸線加工を実施してもよい。伸線時において、線材の表面に潤滑被膜を形成する。潤滑被膜はたとえば、リン酸塩被膜や非リン系の潤滑被膜である。
伸線後の鋼材を所定の長さに切断して、切断された鋼材に対して冷間鍛造を実施して高強度ボルトを製造する。
従前の高強度ボルトの製造方法では、強度が高すぎるボルト用鋼材(線材)の軟化を目的として、伸線加工前及び冷間鍛造前に、軟化熱処理を複数回実施している。しかしながら、本発明による高強度ボルトでは、式(1)を満たすことにより、このような軟化熱処理を簡素化する。これにより、軟化熱処理の実施による製造コストの上昇を抑えることができ、さらに、高強度ボルトの耐水素脆化特性を高めることができる。
冷間鍛造により製造された高強度ボルトに対して、周知の条件で転造加工を実施して、ねじ山を形成する。
ねじ加工後の高強度ボルトに対して、周知の条件で焼入れ及び焼戻しを実施して、高強度ボルトの引張強度を1000〜1300MPaに調整する。引張強度が1000MPa未満では、ボルトの強度が不足する。一方、引張強度が1300MPaを超える場合、水素感受性が高まり、耐水素脆化特性が低下する。したがって、高強度ボルトの引張強度は1000〜1300MPaである。伸線工程時にリン酸塩被膜に代表されるPを含有する潤滑被膜を利用する場合、上述のとおり、好ましくは、焼入れを実施する前に、鋼材(鋼線)の表面をアルカリ洗浄する。
好ましくは、焼入れ及び焼戻し後の高強度ボルトに対して周知の圧縮残留応力付与工程を実施して、ねじ底部の表層の圧縮残留応力を高強度ボルトの引張強度の10〜90%にする。周知の圧縮残留応力付与工程はたとえば、ショットピーニング加工である。ショットピーニング加工の条件を適宜調整することにより、ねじ底部の表層の圧縮残留応力を高強度ボルトの引張強度の10〜90%にすることができる。
JIS B1051(2000)に準拠して、室温(25℃)、大気中にて各試験番号の焼入れ及び焼戻し処理、又は転造加工後の高強度ボルトの引張強度(MPa)を測定した。測定結果を表3に示す。
各試験番号の焼入れ及び焼戻し処理、又は転造加工後の高強度ボルトに対して、図2に示す環状Vノッチ試験片を作製し、電解チャージ法を用いて、種々の濃度の水素を導入した。電解チャージ法は次のとおり実施した。チオシアン酸アンモニウム水溶液中に高強度ボルトを浸漬した。高強度ボルトを浸漬した状態で、高強度ボルトの表面にアノード電位を発生させて水素を高強度ボルト内に取り込んだ。
表3に試験結果を示す。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.22〜0.40%、
Si:0.10〜1.50%、
Mn:0.20〜0.40%未満、
P:0.020%以下、
S:0.020%以下、
Cr:0.70〜1.45%、
Al:0.005〜0.060%、
Ti:0.010〜0.045%、
B:0.0003〜0.0040%、
N:0.0015〜0.0080%、
O:0.0020%以下、
Cu:0〜0.50%、
Ni:0〜0.30%、
Mo:0〜0.04%、
V:0〜0.05%、及び、
Nb:0〜0.050%を含有し、残部はFe及び不純物からなり、式(1)及び式(2)を満たす化学組成を有し、
1000〜1300MPaの引張強度を有する、高強度ボルト。
0.50≦C+Si/10+Mn/5+5Cr/22≦0.85 (1)
Si/Mn>1.0 (2)
ここで、式(1)及び式(2)の各元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。 - 請求項1に記載の高強度ボルトであって、質量%で、
Cu:0.02〜0.50%、
Ni:0.03〜0.30%、
Mo:0.01〜0.04%、及び、
V:0.005〜0.05%からなる群から選択される1種又は2種以上を含有する、高強度ボルト。 - 請求項1又は請求項2に記載の高強度ボルトであって、質量%で、
Nb:0.0015〜0.050%を含有する、高強度ボルト。 - 請求項1〜請求項3のいずれかに記載の高強度ボルトであって、前記高強度ボルトのねじ底部において、ねじ底部の表層の圧縮残留応力の絶対値が高強度ボルトの引張強度の10〜90%である、高強度ボルト。
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JP2018035418A (ja) | 浸炭用鋼、浸炭鋼部品及び浸炭鋼部品の製造方法 |
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