JP6477441B2 - 可変容量型斜板式圧縮機 - Google Patents

Description

この発明は、可変容量型斜板式圧縮機に関する。

可変容量型斜板式圧縮機の従来技術としては、例えば、特許文献１に開示された斜板式圧縮機が知られている。特許文献１に開示された斜板式圧縮機では、回転軸がシリンダブロックおよびフロントハウジングにより区画形成された斜板室の中央付近を貫通するように備えられている。回転軸はフロントハウジングに設けられるラジアル軸受を介して回転可能に支持されている。シリンダブロックの中心部には弁収容孔が形成されており、弁収容孔にはロータリーバルブが嵌挿されている。ロータリーバルブは回転軸と一体回転可能に連結されている。ロータリーバルブは小径部と大径部からなる。小径部は回転軸に圧入され、大径部は内部に案内室が設けられ、大径部の周面には案内室と連通する案内孔が設けられている。案内孔は、それぞれ円周方向に１８０°間隔で形成されている。ロータリーバルブの案内室と案内孔は、ロータリーバルブの回転に伴って、異なるシリンダボア側連通路間を順次連通させるロータリーバルブ側連通路に相当する。シリンダボア側連通路と案内室とは、案内孔を介して連通され、シリンダボア側連通路と案内室とは案内孔を介して連通されている。

特許文献１に開示された斜板式圧縮機によれば、一方の圧縮室より漏洩したブローバイガスは、環状溝、直線溝、シリンダボア側連通路および案内孔を介して案内室に案内され、案内室で一時的に貯留される。そして、案内孔およびシリンダボア側連通路を介して他方の圧縮室へ回収することができるとしている。そして、さまざまな吐出容量に対応可能であり、さまざまな吐出容量において斜板室側へ漏洩するブローバイガスを効率よく低減できるとしている。

また、別の従来技術としては、例えば、特許文献２に開示された容量可変型斜板式圧縮機を挙げることができる。特許文献２に開示された容量可変型斜板式圧縮機は、回収供給機構を備えている。この回収供給機構は、回収路、供給路、環状空間、インレットポートおよびアウトレットポートで構成されている。インレットポートは、回収路のうち、実働回収路と連通する。アウトレットポートは、供給路のうち、実働供給路と連通する。この圧縮機では、斜板の傾斜角度が最大値である場合に、実働回収路によって回収側圧縮室内の残留冷媒を回収し、この残留冷媒を供給側圧縮室に供給する。一方、この圧縮機では、斜板の傾斜角度が最大値未満となれば、供給側圧縮室へ残留冷媒を供給しないとしている。

特開２０１４−１２５９９３号公報 特開２０１５−６８１８７号公報

しかしながら、特許文献１に開示された斜板式圧縮機では、最大容量運転以外の中間容量運転時に、一方の圧縮室より漏洩したブローバイガスを他方の圧縮室へ回収できるものの、シリンダボアにおける内圧波形の影響により騒音が発生するおそれがある。また、ブローバイガスの回収により吸入ガスが過熱され、圧縮のための動力が増大し、圧縮機の成績係数（ＣＯＰ：Coefficient Of Performance）が悪化するおそれがある。

一方、特許文献２に開示された容量可変型斜板式圧縮機は、斜板の傾斜角度が最大値未満となれば、供給側圧縮室へ残留冷媒を供給しないとしているため、内圧波形の影響による騒音発生のおそれはない。しかしながら、斜板の傾斜角度が最大値未満となることによって、実働回収路と供給側圧縮室との連通面積がゼロとなることで、実働回収路の冷媒がピストンとシリンダブロックとの隙間からクランク室（制御圧室）へ漏洩するおそれがある。実働回収路の冷媒の漏洩を防止するためにはピストンとシリンダボアとの間の気密性をより高める必要がある。

本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、圧縮機の容量が変更されても騒音やシリンダボアから制御圧室への冷媒の漏洩が生じることのない可変容量型斜板式圧縮機の提供にある。

上記の課題を解決するために、本発明は、吸入室、吐出室、前記吸入室と連通する制御圧室、軸孔および前記軸孔の周囲に形成される複数のシリンダボアを有するハウジングと、前記軸孔に挿入され、回転自在に支持される駆動軸と、前記制御圧室に収容され、前記駆動軸と共に回転する斜板と、前記駆動軸の軸心と直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度を変更可能な傾斜角変更機構と、前記シリンダボアに挿入されるとともに前記斜板に連結されて、前記駆動軸の回転により前記シリンダボアにおいて往復動するピストンと、前記各シリンダボアと前記軸孔との間を連通する導通路と、前記導通路を介してシリンダボアの高圧残留ガスを低圧のシリンダボアへ導く残留ガスバイパス通路を設けた弁機構と、を備えた可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁機構は、前記制御圧室と前記吸入室とを連通する通路に設けられるとともに、前記駆動軸に連結された弁体を備え、前記弁体は、前記駆動軸と一体的に回転するとともに、前記弁体を介した差圧による前記駆動軸の軸方向への移動が許容されるように設けられており、前記弁体が軸方向に移動することにより前記残留ガスバイパス通路の連通開度が調整され、前記駆動軸の回転により前記導通路と前記残留ガスバイパス通路が連通又は非連通とされることを特徴とする。

本発明では、吸入圧と制御圧室圧との差圧により弁体の位置が変わり、吸入圧と制御圧室圧との差圧が所定の差圧以上になると弁体が導通路と残留ガスバイパス通路とを遮断するため、シリンダボアの高圧残留ガスが低圧のシリンダボアへ導かれることはない。従って、最大容量運転以外の中間容量運転時のボア内圧波形の影響による騒音やＣＯＰの悪化、シリンダボアから制御圧室への冷媒の漏洩は生じ難い。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁体の移動による前記残留ガスバイパス通路の連通開度は、容量に応じて変更可能である構成としてもよい。
この場合、残留ガスバイパス通路を通る高圧残留ガスを運転時の容量に応じて調整することができる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記駆動軸の内部には、前記制御圧室と前記吸入室とを連通する通路の一部を構成する連通孔が形成され、前記連通孔に前記弁体は挿入され、前記駆動軸には複数の連絡孔が形成され、前記複数の連絡孔を介して前記導通路と前記残留ガスバイパス通路が連通する構成としてもよい。
この場合、導通路と残留ガスバイパス通路が複数の連絡孔を介して連通され、シリンダボアの高圧残留ガスを低圧のシリンダボアへ導くことができる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁体には、前記制御圧室と前記吸入室とを連通する絞り孔が設けられる構成としてもよい。
この場合、絞り孔は、弁体の軸方向の両端面における圧力差を設定する機能のほか、制御圧室から吸入圧雰囲気へ冷媒を抽気する抽気通路における絞りとしての機能を兼用させることができる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁体の外周には、前記導通路と連通するとともに、前記残留ガスバイパス通路の一部を構成する外周空間が設けられる構成としてもよい。
この場合、弁体の外周に設けられた外周空間は、弁体の軸方向への移動により導通路と連通することができる。

また、上記の可変容量型斜板式圧縮機において、前記弁体には挿入孔が形成され、前記駆動軸が挿入される構成としてもよい。
この場合、駆動軸に連通孔が設けられない場合であっても、弁体の挿入孔に駆動軸が挿入されることにより、弁体を介した差圧による駆動軸の軸方向への移動が許容されるように設けることができる。弁体が軸方向に移動することにより残留ガスバイパス通路の連通開度が調整され、駆動軸の回転により導通路と残留ガスバイパス通路とを連通又は非連通とすることができる。

本発明によれば、圧縮機の容量が変更されても騒音やシリンダボアから制御圧室への冷媒の漏洩が生じることのない可変容量型斜板式圧縮機を提供することができる。

本発明の第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の縦断面図である。 第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部を示す拡大縦断面図である。 図２におけるＡ−Ａ線矢視図である。 第１の実施形態に係る弁体の斜視図である。 中間容量運転時の可変容量型斜板式圧縮機の要部を示す拡大縦断面図である。 図５におけるＢ−Ｂ線矢視図である。 （ａ）は第２の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部を示す拡大縦断面図であり、（ｂ）は第２の実施形態に係る弁体の斜視図である。 （ａ）は第３の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部を示す拡大縦断面図であり、（ｂ）は第３の実施形態に係る弁体の斜視図である。 第４の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の要部を示す拡大縦断面図である。

（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機について図面を参照して説明する。本実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機（以下「圧縮機」と表記する）は車両に搭載される車両空調用の圧縮機である。図１に示す圧縮機の左方を前方とし、右方を後方とする。

図１に示す圧縮機では、シリンダブロック１１の前端にはフロントハウジング１２が接合され、シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が接合されている。シリンダブロック１１、フロントハウジング１２およびリヤハウジング１３は、複数の通しボルト１４により相互に接続されている。図１では、１つの通しボルト１４のみ示す。シリンダブロック１１には、通しボルト１４を挿通するボルト通孔（図示せず）が形成されているほか、フロントハウジング１２にはボルト通孔１５が形成されている。また、リヤハウジング１３には、雌ねじを有するボルト孔（図示せず）が形成され、このボルト孔には通しボルト１４の雄ねじ部が螺入される。シリンダブロック１１、フロントハウジング１２およびリヤハウジング１３は、圧縮機のハウジングの全体を構成する要素である。

フロントハウジング１２とシリンダブロック１１との接合により、フロントハウジング１２内に制御圧室１６が形成される。シリンダブロック１１には軸孔１７が形成されている。軸孔１７には駆動軸１８が挿通され、駆動軸１８はシリンダブロック１１に回転自在に支持されている。本実施形態では、駆動軸１８のシリンダブロック１１と摺接する外周面には、潤滑剤を含むコーティング層が形成されている。また、フロントハウジング１２には、軸孔２０が形成されており、軸孔２０に駆動軸１８が挿通されている。軸孔２０には軸封装置２１が設けられている。軸封装置２１には主にゴム材料により形成されたリップシールが用いられている。制御圧室１６から外部へ突出する駆動軸１８は、エンジン等の外部駆動源（図示せず）から回転駆動力を得る。

駆動軸１８には回転支持体２２が固定されている。回転支持体２２はラジアル軸受２３を介してフロントハウジング１２に回転自在に支持されており、駆動軸１８と一体回転可能である。回転支持体２２とフロントハウジング１２の内壁面との間には、駆動軸１８の軸心Ｐ方向への荷重を受けるスラスト軸受２４が介在されている。フロントハウジング１２には、制御圧室１６の外周域からフロントハウジング１２と回転支持体２２との間まで延び、スラスト軸受２４に臨むオイル経路２５が形成されており、オイル経路２５は軸孔２０まで達している。回転支持体２２には、斜板２６が駆動軸１８の軸心Ｐ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。

回転支持体２２には一対のアーム２７が斜板２６に向けて突設されており、斜板２６には一対の突起部２８が回転支持体２２に向けて突設されている。因みに、図１では一方のアーム２７のみ図示され、他方のアーム２７は図示されない。突起部２８は、回転支持体２２における一対のアーム２７間に形成された凹部に挿入されている。突起部２８は、一対のアーム２７に挟まれた状態で凹部内を移動可能である。アーム２７において凹部の底部となる面にはカム面２９が形成されており、突起部２８の先端部はカム面２９と摺接する。

斜板２６は、一対のアーム２７に挟まれた突起部２８と、カム面２９との連係により駆動軸１８の軸方向へ傾動可能かつ駆動軸１８と一体的に回転可能である。斜板２６の傾動は、カム面２９と突起部２８とのスライドガイド関係と駆動軸１８のスライド支持作用とにより案内される。一対のアーム２７、突起部２８およびカム面２９は、斜板２６と回転支持体２２との間に設けられる傾斜角変更機構３０を構成する。傾斜角変更機構３０は、駆動軸１８の軸心Ｐと直交する方向に対する斜板２６の傾斜角度を変更可能、かつ駆動軸１８から斜板２６へトルク伝達可能に連結する。駆動軸１８にはコイルスプリング３１が嵌挿されている。コイルスプリング３１は回転支持体２２と斜板２６との間に位置し、斜板２６を回転支持体２２から離す付勢力を斜板２６に付与する。

斜板２６の径中心部が回転支持体２２側へ移動すると、駆動軸１８の径方向に対する斜板２６の傾斜角度が増大する。斜板２６の最大傾斜角度は、回転支持体２２と斜板２６の係止部２６Ｂとの当接により規定される。因みに、図１にて実線により示す斜板２６は最大傾斜角度の状態にあり、二点鎖線により示す斜板２６は最小傾斜角度の状態にある。

シリンダブロック１１には軸孔１７を中心にして複数のシリンダボア３２が形成されている。複数のシリンダボア３２内には、ピストン３３が往復動自在となるようにそれぞれ収容されている。斜板２６の回転運動は、シュー３５を介してピストン３３の前後往復運動に変換され、ピストン３３がシリンダボア３２内を往復動する。

リヤハウジング１３内には隔壁３６が形成されており、隔壁３６により吸入室３７と吐出室３８が区画形成されている。シリンダブロック１１とリヤハウジング１３との間には、バルブプレート３９、弁形成プレート４０、４１およびリテーナ形成プレート４２が介在されている。バルブプレート３９、弁形成プレート４１およびリテーナ形成プレート４２には吸入ポート４３が形成されている。バルブプレート３９および弁形成プレート４０には吐出ポート４４が形成されている。弁形成プレート４０には吸入弁４５が形成されており、弁形成プレート４１には吐出弁４６が形成されている。リテーナ形成プレート４２には、吐出弁４６の開度を規制するリテーナ４７が形成されている。

軸孔１７と吸入室３７を連絡するように貫通孔４８がバルブプレート３９、弁形成プレート４０、４１およびリテーナ形成プレート４２の中心に貫通して形成されている。因みに、図２に示すように、シリンダボア３２におけるリヤハウジング１３側と連通する空間４９がシリンダブロック１１の軸孔１７側に形成されており、吸入弁４５の開度は、空間４９を形成するシリンダブロック１１の端面５０により規制される。

吸入室３７内の冷媒は、ピストン３３の復動動作（図１において右側から左側への移動）により吸入ポート４３から吸入弁４５を開弁してシリンダボア３２内へ流入する。シリンダボア３２内へ流入したガス状の冷媒は、ピストン３３の往動動作（図１において左側から右側への移動）により吐出ポート４４から吐出弁４６を開弁して吐出室３８へ吐出される。吐出弁４６は、リテーナ形成プレート４２上のリテーナ４７に当接して開度規制される。

図１に示すように、吸入室３７へ冷媒を導入する吸入通路５１と、吐出室３８から冷媒を排出する吐出通路５２とは、外部冷媒回路５３に接続されている。外部冷媒回路５３上には、冷媒から熱を奪うためのコンデンサ５４、膨張弁５５および周囲の熱を冷媒に移すためのエバポレータ５６が介在されている。膨張弁５５は、エバポレータ５６の出口側における冷媒ガスの温度の変動に応じて冷媒流量を制御する。吐出室３８へ吐出された冷媒ガスは吐出通路５２を通って外部冷媒回路５３へ流出する。外部冷媒回路５３へ流出した冷媒ガスは、吸入通路５１を通り吸入室３７へ還流する。吐出室３８と制御圧室１６は給気通路５７により連通している。

リヤハウジング１３には容量制御弁５９が設けられており、容量制御弁５９は給気通路５７を通る冷媒ガスの流量を制御する。容量制御弁５９の弁開度の増大により、給気通路５７を通る冷媒ガスの流量が増大すると、制御圧室１６内の圧力が高くなる。これにより、斜板２６の傾斜角度が減少する。容量制御弁５９の弁開度の減少により給気通路５７を通る冷媒ガスの流量が減少すると、制御圧室１６内の圧力が低くなる。これにより、斜板２６の傾斜角度が増大する。

ところで、本実施形態の圧縮機は、吐出行程の後にシリンダボア３２に残留する高圧の冷媒ガス（以下「高圧残留ガス」と表記する）を低圧のシリンダボア３２へとバイパスするための残留ガスバイパス通路を備えている。図３に示すように、シリンダボア３２毎に設けられた空間４９と軸孔１７とを連通する導通路６０がシリンダブロック１１にそれぞれ形成されている。なお、図３では、複数の導通路６０については、導通路６０Ａ、６０Ｂ、６０Ｃ、６０Ｄ、６０Ｅと区別しているほか、ピストン３３の図示を省略している。また、図３では、複数のシリンダボア３２について、シリンダボア３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃ、３２Ｄ、３２Ｅと区別している。導通路６０はシリンダボア３２と軸孔１７との間を結ぶ要素である。導通路６０の数はシリンダボア３２の数に対応しており、複数の導通路６０はシリンダブロック１１において放射状に配置されている。図１、図２に示すように、導通路６０は駆動軸１８の径方向に対して軸方向に傾斜しており、導通路６０の空間４９側の開口はリヤハウジング１３側に位置し、導通路６０の軸孔１７側の開口は、導通路６０の空間４９側の開口よりも制御圧室１６側に位置する。

一方、駆動軸１８には、軸心Ｐを中心に軸方向へ形成された連通孔６１が形成されている。駆動軸１８内部の連通孔６１は、リヤハウジング１３側の一端からフロントハウジング１２側へ向けて形成されている。図２に示すように、駆動軸１８の連通孔６１は、リヤハウジング１３側の一端側からフロントハウジング１２側の他端側へ向けて内径を大きく設定した大径孔部６２と、大径孔部６２から他端側へ向けて内径を小さく設定した小径孔部６３と、が形成されている。大径孔部６２と小径孔部６３との間には段差面６７が形成されている。

小径孔部６３のフロントハウジング１２側の端部は、図１に示すように、軸孔２０において駆動軸１８の軸方向において軸封装置２１と回転支持体２２との間に達している。小径孔部６３のフロントハウジング１２側の端部から、径方向に駆動軸１８の外周まで至る孔６４が形成され、孔６４は軸孔２０を介してオイル経路２５と連通している。従って、制御圧室１６と吸入室３７は貫通孔４８、連通孔６１、孔６４により連通している。制御圧室１６内の冷媒ガスは貫通孔４８、連通孔６１、孔６４を介して吸入室３７へ流出する。貫通孔４８と、駆動軸１８の連通孔６１および孔６４は、オイルの流通路としての機能のほか、抽気通路として機能し、容量制御弁５９および給気通路５７との協働により制御圧室１６の圧力を制御する要素である。

図２〜図４に示すように、駆動軸１８には、大径孔部６２から径方向に駆動軸１８の外周まで至る高圧側連絡孔６５と低圧側連絡孔６６が形成されている。高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６は、圧縮機の運転時においてシリンダボア３２の導通路６０と連通する位置に形成されている。本実施形態では、図３に示すように、高圧側連絡孔６５がシリンダボア３２の導通路６０（６０Ａ）と連通するとき、低圧側連絡孔６６がシリンダボア３２の導通路６０（６０Ｄ）と連通する関係となっている。

駆動軸１８の連通孔６１には、リヤハウジング１３側から円柱体の弁体７０が挿入されている。本実施形態の弁体７０は、連通孔６１の大径孔部６２に挿入可能な外径寸法を有する本体部７１と、本体部７１の外周に装着された一対の環状シール部材７２を有する。本体部７１の外周には、軸方向において一対の環状の溝７３が形成されている。溝７３に環状シール部材７２が装着されている。環状シール部材７２は、弾性を有するゴム系材料により形成されたＯリングである。弁体７０が大径孔部６２に収容されている状態では、環状シール部材７２の外周面が駆動軸１８と摺接する。従って、駆動軸１８に連結された弁体７０は大径孔部６２において駆動軸１８と軸方向に往復移動可能である。また、環状シール部材７２の軸方向の長さは、高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６の孔径よりも大きく設定されている。弁体７０がリヤハウジング１３へ向けて移動したとき、環状シール部材７２が高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６を塞ぐためである。環状シール部材７２は、弁体７０を駆動軸１８に対して摺動可能とする機能のほか、気密性を高めるシール機能を果たす。

弁体７０が駆動軸１８の連通孔６１に移動可能に挿入される状態では、一対の環状シール部材７２の間における本体部７１の外周側には、弁体７０と同心状の外周空間７５が区画される。つまり、弁体７０の外周には、外周空間７５が設けられる。外周空間７５と高圧側連絡孔６５が連通するほか、外周空間７５と低圧側連絡孔６６と連通している。高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６は、外周空間７５を導通路６０と連通する複数の連絡孔に相当する。外周空間７５は、高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６とともに、導通路６０を介して吐出終了時のシリンダボア３２の残留ガスを圧縮行程中のシリンダボア３２へ通す残留ガスバイパス通路を形成する。

弁体７０は、本体部７１の両端面を貫通して形成された通孔７４を備えている。通孔７４は、連通孔６１および貫通孔４８の孔径より小さな孔径に設定されている。通孔７４は、駆動軸１８の連通孔６１と、軸孔１７において貫通孔４８と連通する空間７７と、を連通する。軸孔１７において貫通孔４８と連通する空間７７は吸入圧雰囲気である。通孔７４は絞り孔に相当し、オイルの流通路の一部としての機能のほか、抽気通路の一部として機能し、特に、抽気通路における絞りとしての機能を有する。さらに、貫通孔４８は、絞り孔として、弁体７０の往復移動を制御するために弁体７０の両端面に作用する圧力を異ならせ、圧力差を設定させるための要素である。弁体７０における小径孔部６３を臨む端面は、制御圧室１６の圧力Ｐｃを受けて、弁体７０の弁形成プレート４０と対向する端面は、吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓを受ける。

弁形成プレート４０と弁体７０との間には、コイルばね７６が備えらえている。コイルばね７６は圧縮ばねであり、弁体７０を駆動軸１８へ向けて押し付ける付勢力を有する。従って、制御圧室１６の圧力Ｐｃと吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓとの差圧が殆どない状態では、弁体７０はコイルばね７６の付勢力を受けて段差面６７に押し付けられる。圧力Ｐｃが圧力Ｐｓより大きくコイルばね７６の付勢力に勝る状態では、弁体７０はコイルばね７６の付勢力に抗して段差面６７から離れる方向へ移動する。つまり、弁体７０は、弁体７０を介した差圧による駆動軸１８の軸方向への移動が許容されるように設けられている。なお、コイルばね７６における弁体７０と当接する部位には、弁体７０に対するコイルばね７６の摺動を促進するための摩擦低減剤がコーティングされている。摩擦低減剤のコーティングが施されていることにより、コイルばね７６は、駆動軸１８の回転時に駆動軸１８と共に回転することはない。

本実施形態の圧縮機では、残留ガスバイパス通路を備え、軸孔１７内にて駆動軸１８と一体的に作動される弁機構が備えられている。弁機構は、連通孔６１における弁体７０の外周側に区画された外周空間７５、高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６を備え、駆動軸１８の回転に伴って残留ガスバイパス通路と導通路６０との連通、遮断（非連通）を行う。

弁体７０が駆動軸１８に軸方向に移動可能に挿入されることにより、駆動軸１８の連通孔６１は、弁体７０の通孔７４と連通する小径孔部６３と外周空間７５とに区画され、小径孔部６３と外周空間７５は互いに連通しない。つまり、弁体７０は、残留ガスバイパス通路と連通孔６１とを非接続状態とするとともに弁体７０の通孔７４を連通孔６１に開放する。

次に、本実施形態の圧縮機の作用について説明する。圧縮機が運転されると、冷媒ガスが外部冷媒回路５３より吸入通路５１を通じて吸入室３７に導入される。シリンダボア３２内を往復動するピストン３３が上死点位置から下死点位置へ移動する吸入行程では、吸入弁４５が開弁され、このとき、吸入室３７内の冷媒ガスは、吸入弁４５の開弁時に吸入ポート４３を通じてシリンダボア３２内へ導入される。なお、吸入行程では、シリンダボア３２内の圧力低下および吐出室３８の圧力が高いことと相まって、吐出弁４６は湾曲することなくバルブプレート３９に密着して吐出ポート４４を閉じる。この後、ピストン３３が下死点位置から上死点位置へ移動する圧縮行程では、シリンダボア３２内の圧力が増大し、シリンダボア３２内の冷媒ガスは圧縮される。

圧縮行程では、シリンダボア３２内の圧力が上昇する。吐出行程では吐出弁４６が湾曲して吐出ポート４４を開き、シリンダボア３２内の冷媒ガスは吐出ポート４４を通じて吐出室３８へ吐出される。同時に、シリンダボア３２の圧力上昇と吸入室３７の圧力が低いことと相まって、吸入弁４５はバルブプレート３９に密着して吸入ポート４３を閉じる。ピストン３３が上死点位置に達し、冷媒ガスがシリンダボア３２内から吐出室３８に吐出されてシリンダボア３２内の圧力が低下すると、湾曲により吐出弁４６に蓄えられた弾性復元力が吐出弁４６を復元する。そして、吐出弁４６はリテーナ４７から離れて吐出ポート４４を閉じる。シリンダボア３２から吐出室３８に吐出された冷媒ガスは吐出通路５２を通じて外部冷媒回路５３へ導出される。

ところで、圧縮機が運転されて駆動軸１８が回転すると、斜板２６は駆動軸１８とともに回転する。斜板２６の回転に伴い各ピストン３３が対応するシリンダボア３２内において往復動する。シリンダボア３２内においてピストン３３が上死点から下死点へ向かう移動を始めるとシリンダボア３２では吸入行程に入る。また、シリンダボア３２内においてピストン３３が下死点から上死点へ向かう移動を始めるとシリンダボア３２では圧縮・吐出行程に入る。

例えば、図３に示す状態では、シリンダボア３２（３２Ａ）は、ピストン３３が上死点位置となる吐出行程の完了直後の状態で、吸入行程に入る直前の状態にある。シリンダボア３２（３２Ｄ、３２Ｅ）は、ピストン３３が上死点へ向けて移動する位置にある圧縮行程の状態である。また、シリンダボア３２（３２Ｂ、３２Ｃ）はピストン３３が下死点へ向けて移動する位置にある吸入行程の状態である。

最大容量運転では、制御圧室１６の圧力Ｐｃが低く、駆動軸１８の軸心Ｐと直交する方向に対する斜板２６の傾斜角度は最大となる。最大容量運転時には、図２に示すように、弁体７０は段差面６７に押し付けられた状態となる。制御圧室１６の圧力Ｐｃと吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓと差圧が小さく、弁体７０を段差面６７から離そうとする差圧の力よりもコイルばね７６の付勢力が勝っている。弁体７０は段差面６７に押し付けられた状態では、図３に示すように、外周空間７５は、高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６と連通する。つまり、残留ガスバイパス通路は、斜板２６の傾斜角度が最大のとき連通可能である。最大容量運転では、残留ガスバイパス通路の連通開度は全開である。

図３に示す状態では、弁機構により駆動軸１８の高圧側連絡孔６５が高圧のシリンダボア３２（３２Ａ）と連通する導通路６０（６０Ａ）と連通する。このとき、駆動軸１８の低圧側連絡孔６６は、低圧のシリンダボア３２（３２Ｄ）と連通する導通路６０（６０Ｄ）と連通する。このため、シリンダボア３２（３２Ａ）内の高圧残留ガスは、導通路６０（６０Ａ）を通って外周空間７５へ導入され、外周空間７５から低圧側連絡孔６６を通り、さらに導通路６０（６０Ｄ）を通り、シリンダボア３２（３２Ｄ）へ導入される。なお、図３では矢印Ｒにより冷媒ガスの流れを示す。駆動軸１８の軸方向において高圧側連絡孔６５（および低圧側連絡孔６６）から制御圧室１６へ至る間の駆動軸１８の外周面は全周にわたってシリンダブロック１１と摺接し、軸孔１７からの冷媒ガスの漏洩を抑制するシール機能を果たす。また、駆動軸１８の軸方向において高圧側連絡孔６５（および低圧側連絡孔６６）と駆動軸１８のリヤ側端の間となる駆動軸１８の外周面もシリンダブロック１１と摺接し、軸孔１７からの冷媒ガスの漏洩を抑制するシール機能を果たす。さらに、弁体７０の環状シール部材７２の外周面は、駆動軸１８における連通孔６１の内壁と全周にわたって摺接し、外周空間７５からの冷媒ガスの漏洩を抑制する。

高圧のシリンダボア３２（３２Ａ）内の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２（３２Ｄ）へ導入されることにより、シリンダボア３２（３２Ａ）内の圧力が吸入圧近くまで低下する。シリンダボア３２（３２Ｄ）では、シリンダボア３２（３２Ａ）内の高圧残留ガスが導入されることにより、シリンダボア３２（３２Ｄ）の圧力が吸入圧より僅かに高くなる。

その後、駆動軸１８が図３に示す矢印方向へ回転し、弁機構により高圧側連絡孔６５は導通路６０（６０Ａ）と連通しない非連通の状態となる。また、低圧側連絡孔６６がシリンダボア３２（３２Ｄ）と連通しない状態では、シリンダボア３２（３２Ａ）は吸入行程にあり、シリンダボア３２（３２Ｄ）は圧縮行程にある。さらに駆動軸１８が回転し、弁機構により高圧側連絡孔６５が導通路６０（６０Ｅ）と連通し、低圧側連絡孔６６がシリンダボア３２（３２Ｃ）と連通する状態となる。このとき、シリンダボア３２（３２Ｅ）内の高圧残留ガスは、導通路６０（６０Ｅ）を通って外周空間７５へ導入され、外周空間７５から低圧側連絡孔６６を通り、さらに導通路６０（６０Ｃ）を通り、シリンダボア３２（３２Ｃ）へ導入される。

一方、最小容量運転では、制御圧室１６の圧力Ｐｃが高く、駆動軸１８の軸心Ｐと直交する方向に対する斜板２６の傾斜角度は最小となる。最小容量運転時には、図５に示すように、弁体７０は段差面６７から離れた位置に移動した状態となる。制御圧室１６の圧力Ｐｃが高くなって吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓと差圧が大きくなり、弁体７０を段差面６７から離そうとする差圧の力がコイルばね７６の付勢力に勝っている。この状態では、吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓと制御圧室１６の圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上となっている。弁体７０が段差面６７から離れた位置に移動した状態では、環状シール部材７２が高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６を塞ぐ。このため、図６に示すように、外周空間７５は、高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６と連通しない。つまり、バイパス通路は、斜板２６の傾斜角度が最小のとき、弁体７０により遮断可能である。最小容量運転では、残留ガスバイパス通路の連通開度は全閉である。

図６に示す状態では、弁機構により駆動軸１８の高圧側連絡孔６５が高圧のシリンダボア３２（３２Ａ）と連通する導通路６０（６０Ａ）と連通する。このとき、駆動軸１８の低圧側連絡孔６６は、低圧のシリンダボア３２（３２Ｄ）と連通する導通路６０（６０Ｄ）と連通する。このため、シリンダボア３２（３２Ａ）内の高圧残留ガスは、導通路６０（６０Ａ）を通るに止まる。残留ガスバイパス通路は、斜板２６の傾斜角度が最大のとき連通可能であり、斜板２６の傾斜角度が最小のときのほか、斜板２６の傾斜角度が所定の角度以下のときに、弁体７０により遮断可能である。

最大容量運転時および最小容量運転時を除く中間容量運転時においても、吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓと制御圧室１６の圧力Ｐｃとの差圧により弁体７０の位置が変わる。圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上になると弁体７０が導通路６０と残留ガスバイパス通路とを遮断する。つまり、中間容量運転時のうち、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上の場合には、高圧のシリンダボア３２（３２Ａ）内の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２（３２Ｄ）へ導入されることはない。このことから、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上の場合にボア内圧波形の影響による騒音やＣＯＰの悪化、シリンダボア３２から制御圧室１６への冷媒の漏洩が生じることはない。

圧縮機の運転中において、制御圧室１６内におけるオイルは、ラジアル軸受２３、スラスト軸受２４等の摺動部を潤滑する。例えば、スラスト軸受２４を潤滑したオイルはオイル経路２５を通り、軸孔２０において軸封装置２１を冷却する。さらに、オイルは孔６４から連通孔６１の小径孔部６３を通り、弁体７０の通孔７４を通過し、貫通孔４８を通じて吸入室３７へ導入される。

本実施形態の圧縮機は以下の効果を奏する。
（１）吸入圧雰囲気の圧力Ｐｓと制御圧室１６の圧力Ｐｃとの差圧により弁体７０の位置が変わり、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上になると弁体７０が導通路６０と残留ガスバイパス通路とを遮断する。斜板２６の傾斜角度が最大となる最大容量運転時には、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧は十分小さく、弁体７０が導通路６０と残留ガスバイパス通路とを連通する位置にあり、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれるものの、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上の場合、すなわち、中間容量運転のうち、斜板２６が所定の傾斜角度以下の場合には、弁体７０が導通路６０と残留ガスバイパス通路とを遮断する位置にあり、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれることはない。従って、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上となる運転状態において、内圧波形の影響による騒音やＣＯＰの悪化、シリンダボア３２から制御圧室１６への冷媒の漏洩は生じ難い。

（２）弁体７０の移動による残留ガスバイパス通路の連通開度は、運転時の容量に応じて変更可能であるため、残留ガスバイパス通路を通る高圧残留ガスを運転時の容量に応じて調整することができる。

（３）駆動軸１８の内部に形成された連通孔６１に弁体７０は挿入され、駆動軸１８には高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６が形成され、高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６を介して導通路６０と前記残留ガスバイパス通路が連通する。導通路６０と残留ガスバイパス通路が高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６を介して連通され、シリンダボア３２の高圧残留ガスを低圧のシリンダボア３２へ導くことができる。

（４）絞り孔としての通孔７４は、駆動軸１８の軸方向に形成され、連通孔６１と同軸である。通孔７４は、弁体７０の軸方向の両端面における圧力差を設定する機能のほか、制御圧室１６から吸入圧雰囲気へ冷媒を抽気する抽気通路における絞りとしての機能を兼用させることができる。

（５）弁体７０の外周に設けられた外周空間７５は、弁体７０の軸方向への移動により導通路６０と連通することができる。外周空間７５が弁体７０の外周にわたって環状に形成されていることから、弁体７０に外周空間７５を設けることが比較的容易となるほか、駆動軸１８に対して僅かに回転して位置ずれが生じたとしても、外周空間７５が残留ガスバイパス通路の機能を維持できるため、駆動軸１８に対する弁体７０の回り止め手段を省略することができる。

（６）弁体７０は、駆動軸１８の軸方向に間隔を明けて外周に装着された一対の環状シール部材７２を備え、外周空間７５は、弁体７０の外周と一対の環状シール部材７２により区画されている。このため、環状シール部材７２は駆動軸１８の連通孔６１における外周空間７５の気密性を高めることができ、外周空間７５から連通孔６１や吸入圧雰囲気への漏洩を防止することができる。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機について説明する。本実施形態の圧縮機も、車両に搭載される車両空調用の圧縮機であるが、弁体の構成が先の実施形態と異なる。第１の実施形態と共通の構成については、第１の実施形態の説明を援用して共通の符号を用いる。

本実施形態の圧縮機では、図７（ａ）および図７（ｂ）に示す弁体８０が駆動軸１８の大径孔部６２に挿入されている。駆動軸１８に連結された弁体８０は駆動軸１８に対して軸方向へ往復移動可能である。本実施形態の弁体８０は、連通孔６１の大径孔部６２に挿入可能な外径寸法を有する外周面８１と、外周面８１に形成された溝８２を有する。外周面８１には、駆動軸１８との摺動による摩耗を防止するための耐摩耗コーティング層（図示せず）が形成されている。溝８２は、弁体８０が大径孔部６２に挿入された状態にて外周空間８５を弁体８０の外周に形成する。弁体８０には通孔８４が形成されている。通孔８４は弁体８０の両端面に開口し、弁体８０を貫通する孔であり、絞り孔に相当する。通孔８４は連通孔６１と連通するとともに同軸となっているほか、吸入圧雰囲気と連通する。

本実施形態では、最大容量運転時には、コイルばね７６の付勢力により弁体８０が段差面６７に押し付けられた状態を保つ。このとき、外周空間８５は高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６と連通し、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれる。最大容量運転では、残留ガスバイパス通路の連通開度は全開である。最小容量運転時では、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上となっており、圧力Ｐｃと圧力Ｐｓとの差圧による力がコイルばね７６の付勢力に勝り、弁体８０が段差面６７から離れた位置へ移動する。外周空間８５は高圧側連絡孔６５および低圧側連絡孔６６と連通しない。従って、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれない。最小容量運転では、残留ガスバイパス通路の連通開度は全閉である。また、最大容量運転時および最小容量運転時を除く中間容量運転時においても、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧により弁体８０の位置が変わる。圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上になると弁体８０が導通路６０と残留ガスバイパス通路とを遮断する。つまり、中間容量運転時のうち、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上の場合には、高圧のシリンダボア３２（３２Ａ）内の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２（３２Ｄ）へ導入されることはない。

本実施形態では、第１の実施形態の作用効果（１）〜（５）と同等の作用効果を奏する。また、本実施形態によれば、弁体８０に溝８２を形成することにより外周空間８５を形成することができるから、弁体８０に環状シール部材７２を用いたり、環状シール部材７２を装着するための溝７３を形成したりする必要がない。その結果、弁体８０の製作コストを低減することができる。

（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態に係る圧縮機について説明する。本実施形態の圧縮機も、車両に搭載される車両空調用の圧縮機であるが、円柱体の弁体に代えて筒状体の弁体を用いており、先の実施形態と異なる。第１の実施形態と共通の構成については、第１の実施形態の説明を援用して共通の符号を用いる。

本実施形態の圧縮機では、図８（ａ）に示すように、圧縮機の駆動軸９０が軸孔１７に挿通されているが、駆動軸９０の径は軸孔１７に対して十分に小さく設定されている。従って、軸孔１７において駆動軸９０の外周と軸孔１７を形成するシリンダブロック１１の内壁との間に空間部９１が形成されている。空間部９１は制御圧室１６と連通している。バルブプレート３９、弁形成プレート４０、４１およびリテーナ形成プレート４２には、空間部９１に対応する位置に２つの貫通孔９２が形成されている。空間部９１および貫通孔９２は圧縮機の抽気通路として機能する。

駆動軸９０には、筒状体の弁体９３が嵌装されている。図８（ｂ）に示すように、弁体９３は、駆動軸９０が挿入される挿入孔９４を備えている。弁体９３の挿入孔９４の孔径は駆動軸９０の外径より僅かに大きく設定されており、弁体９３の外径は軸孔１７の内径より僅かに小さく設定されている。駆動軸１８に連結された弁体９３は駆動軸９０の軸方向へ移動可能であるが、駆動軸９０の周方向に対する回転は回り止め（図示せず）により規制されている。従って、弁体９３は駆動軸９０と一体回転する。弁体９３の外周面には周方向に形成される溝９５が設けられている。溝９５は、高圧側の導通路６０（６０Ａ）と、低圧側の導通路６０（６０Ｄ）とを連通する外周空間９６を弁体９３の外周に形成し、残留ガスバイパス通路に相当する。溝９５の周方向の長さは、高圧側の導通路６０（６０Ａ）と、低圧側の導通路６０（６０Ｄ）との位置に基づいて設定されている。

弁体９３は軸方向に貫通する通孔９７を備えている。図８（ａ）に示すように、弁体９３が駆動軸９０に嵌装されることにより空間部９１を前後に分断するが、通孔９７は、前後に分断された空間部９１を連通する。通孔９７は絞り孔に相当し、抽気通路の絞りとして機能する。通孔９７の孔径は貫通孔９２の孔径よりも小さく設定されている。

弁形成プレート４０と弁体９３との間には、コイルばね９８が介在されている。コイルばね９８は圧縮ばねであり、外周空間９６と導通路６０とを連通する方向へ弁体９３を付勢する付勢部材に相当する。駆動軸９０には、弁体９３の軸方向の移動を規制するストッパ９９が設けられている。制御圧室１６の圧力Ｐｃと吸入雰囲気の圧力Ｐｓとの差圧が殆どない場合には、コイルばね９８の付勢力により、弁体９３はストッパ９９に押し付けられた状態となる。制御圧室１６の圧力Ｐｃと吸入雰囲気の圧力Ｐｓとの差圧が大きくなると、差圧による力がコイルばね９８の付勢力に勝り、弁体９３はストッパ９９から離れ、導通路６０と外周空間９６とは連通しない位置に移動される。

本実施形態では、最大容量運転時には、コイルばね９８により付勢された弁体９３が外周空間９６と高圧側の導通路６０（６０Ａ）および低圧側の導通路６０（６０Ｄ）と連通可能な位置にある。このとき、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれる。最大容量運転では、残留ガスバイパス通路の連通開度は全開である。最小容量運転時では、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上となっており、コイルばね９８により付勢された弁体９３が外周空間９６と高圧側の導通路６０（６０Ａ）および低圧側の導通路６０（６０Ｂ）と遮断する位置にある。従って、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれることはない。最小容量運転では、残留ガスバイパス通路の連通開度は全閉である。また、中間容量運転時においても、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧により弁体９３の位置が変わる。圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上になると、弁体９３が外周空間９６と高圧側の導通路６０（６０Ａ）および低圧側の導通路６０（６０Ｄ）と遮断する。つまり、中間容量運転時のうち、圧力Ｐｓと圧力Ｐｃとの差圧が所定の差圧以上の場合には、シリンダボア３２の高圧残留ガスが低圧のシリンダボア３２へ導かれることはない。その結果、中間容量運転時にボア内圧波形の影響による騒音やＣＯＰの悪化、シリンダボア３２から制御圧室１６への冷媒の漏洩は生じない。

また、通孔９７は、弁体９３の軸方向の両端面における圧力差を設定する機能のほか、制御圧室１６から吸入圧雰囲気へ冷媒を抽気する抽気通路における絞りとしての機能を兼用させることができる。さらに言うと、軸孔１７において駆動軸９０の外周とシリンダブロック１１の内壁との間に空間部９１を形成するため、駆動軸９０の内部に連通孔を形成する必要が無い。

（第４の実施形態）
次に、第４の実施形態に係る圧縮機について説明する。本実施形態の圧縮機も、車両に搭載される車両空調用の圧縮機であるが、コイルばねを設ける場所が先の実施形態と異なる。第１の実施形態と共通の構成については、第１の実施形態の説明を援用して共通の符号を用いる。

本実施形態の圧縮機では、図９に示す弁体７０が駆動軸１８の大径孔部６２に挿入されている。駆動軸１８には大径孔部６２の開口を塞ぐ蓋部材１０１が設けられている。蓋部材１０１の中心には通孔１０２が形成されている。通孔１０２の孔径は弁体７０の通孔７４の孔径と同径に設定されている。本実施形態では、弁体７０と蓋部材との間にコイルばね７６が圧縮状態で挟持されている。従って、コイルばね７６は、大径孔部６２に収容されている。本実施形態では、駆動軸１８が回転してもコイルばね７６は駆動軸１８とともに回転し、コイルばね７６において回転に伴う摺動部位は生じない。なお、コイルばね７６は、弁体７０および蓋部材１０１の少なくとも一方に対して、係合部を設けて固定してもよい。

本実施形態では、第１の実施形態の作用効果と同等の作用効果を奏する。また、本実施形態によれば、駆動軸１８が回転してもコイルばね７６は回転に伴って摺動することはなく、摺動による摩耗が生じることはない。その結果、圧縮機の信頼性を向上させることができる。

なお、上記の実施形態は、本発明の一実施形態を示すものであり、本発明は、上記の実施形態に限定されるものではなく、下記のように発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能である。

○ 上記の実施形態では、駆動軸の連通孔又は駆動軸の外周の空間部を用いた抽気通路としたが、この限りではない。例えば、駆動軸の連通孔又は駆動軸の外周の空間部を用いた抽気通路と別の抽気通路をシリンダブロックに設けるなど、複数の抽気通路を備えてもよい。
○ 第１、第２の実施形態では、連通孔における弁体の外周にわたって外周空間が形成されるとしたが、この限りではない。例えば、第３の実施形態の外周空間のように弁体の外周の一部に形成してもよい。この場合、外周空間の周方向の長さは、高圧側の導通路と、低圧側の導通路との位置に基づいて設定すればよく、駆動軸の周方向に対する弁体の回転を防止する回り止めを設けるようにする。
○ 第１、第２、第４の実施形態では、駆動軸に対する弁体の回り止め手段を必要としないとしたが、この限りではない。弁体が駆動軸と一体的に回転するように、駆動軸に対する弁体の回り止め手段を設けてもよい。
○ 上記の実施形態では、低圧側連絡孔を圧縮行程中のシリンダボアと連通させる構成としたが、低圧側連絡孔を吸入行程中のシリンダボアに連通させる構成としてもよい。
○ 上記の実施形態では、導通路はシリンダブロックに形成される構成としたが、弁機構がシリンダブロック後端より突出する場合、導通路をリヤハウジグングや別部材に形成してもよい。
○ 上記の実施形態では、コイルばねにおける弁体と当接する部位に、摩擦低減剤をコーティングしたが、この限りではない。例えば、弁体におけるコイルばねと当接する端面に摩耗低減剤をコーティングしてもよい。また、コイルばねとバルブプレートとの間にプレーン軸受を設け、プレーン軸受によりコイルばねを保持し、コイルばねが回転しないようにしてもよい。
○ 上記の実施形態では、可変容量型斜板式圧縮機としての車両空調用の圧縮機について説明したが、可変容量型斜板式圧縮機は、車両空調用の圧縮機に限定されない。

１０ シリンダブロック
１２ フロントハウジング
１３ リヤハウジング
１６ 制御圧室
１７ 軸孔（シリンダブロック）
１８、９０ 駆動軸
２６ 斜板
３０ 変換機構
３２ シリンダボア
３３ ピストン
４８、９２ 貫通孔
５３ 外部冷媒回路
５９ 容量制御弁
６０ 導通路
６１ 連通孔
６２ 大径孔部
６３ 小径孔部
６５ 高圧側連絡孔
６６ 低圧側連絡孔
７０、８０、９３ 弁体
７１ 本体部
７２ 環状シール部材
７３、８２ 溝
７４、８４、９７ 通孔（絞り孔）
７５、８５、９６ 外周空間
７６、９８ コイルばね
７７、９１ 空間部
９４ 挿入孔
９９ ストッパ
Ｐ 軸心

Claims (6)

1. 吸入室、吐出室、前記吸入室と連通する制御圧室、軸孔および前記軸孔の周囲に形成される複数のシリンダボアを有するハウジングと、
   前記軸孔に挿入され、回転自在に支持される駆動軸と、
   前記制御圧室に収容され、前記駆動軸と共に回転する斜板と、
   前記駆動軸の軸心と直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度を変更可能な傾斜角変更機構と、
   前記シリンダボアに挿入されるとともに前記斜板に連結されて、前記駆動軸の回転により前記シリンダボアにおいて往復動するピストンと、
   前記各シリンダボアと前記軸孔との間を連通する導通路と、
   前記導通路を介してシリンダボアの高圧残留ガスを低圧のシリンダボアへ導く残留ガスバイパス通路を設けた弁機構と、を備えた可変容量型斜板式圧縮機において、
   前記弁機構は、
   前記制御圧室と前記吸入室とを連通する通路に設けられるとともに、前記駆動軸に連結された弁体を備え、
   前記弁体は、前記駆動軸と一体的に回転するとともに、前記弁体を介した差圧による前記駆動軸の軸方向への移動が許容されるように設けられており、
   前記弁体が軸方向に移動することにより前記残留ガスバイパス通路の連通開度が調整され、前記駆動軸の回転により前記導通路と前記残留ガスバイパス通路が連通又は非連通とされることを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
2. 前記弁体の移動による前記残留ガスバイパス通路の連通開度は、容量に応じて変更可能であることを特徴とする請求項１記載の可変容量型斜板式圧縮機。
3. 前記駆動軸の内部には、前記制御圧室と前記吸入室とを連通する通路の一部を構成する連通孔が形成され、前記連通孔に前記弁体は挿入され、前記駆動軸には複数の連絡孔が形成され、
   前記複数の連絡孔を介して前記導通路と前記残留ガスバイパス通路が連通することを特徴とする請求項１又は２記載の可変容量型斜板式圧縮機。
4. 前記弁体には、前記制御圧室と前記吸入室とを連通する絞り孔が設けられることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項記載の可変容量型斜板式圧縮機。
5. 前記弁体の外周には、前記導通路と連通するとともに、前記残留ガスバイパス通路の一部を構成する外周空間が設けられることを特徴とする請求項１又は２記載の可変容量型斜板式圧縮機。
6. 前記弁体には挿入孔が形成され、前記駆動軸が挿入されることを特徴とする請求項１又は２記載の可変容量型斜板式圧縮機。

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