JP6445389B2

JP6445389B2 - 連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ

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Publication number: JP6445389B2
Application number: JP2015101042A
Authority: JP
Inventors: 黒川　晴彦; 晴彦黒川; 翔平高萩
Original assignee: Mitsubishi Gas Chemical Co Inc; MGC Filsheet Co Ltd
Current assignee: Mitsubishi Gas Chemical Co Inc; MGC Filsheet Co Ltd
Priority date: 2015-05-18
Filing date: 2015-05-18
Publication date: 2018-12-26
Anticipated expiration: 2035-05-18
Also published as: JP2016216565A

Description

本発明は、特定のポリカーボネートと連続繊維強化材を含む連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグに関するものである。詳しくは特定の溶融粘度を有するポリカーボネート樹脂を選択することにより、樹脂含浸性が高く、靱性にも優れた連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグに関するものである。

熱可塑性樹脂をマトリックスとする繊維強化複合材料（以下“ＦＲＴＰ”と称する場合がある）は既に広く知られている。かかるＦＲＴＰは、熱硬化性樹脂をマトリックスとする複合材料（以下単に“熱硬化樹脂コンポジット”と称する場合がある）と同様に、通常単一ストランド、一方向シート（ＵＤシート）、織物、又は不織布の形態の強化繊維に樹脂を含浸させたプリプレグの製造に用いられ、該プリプレグがプレス成形やフィラメントワインディング成形（ＦＷ成形）されることにより、構造部材や各種部品などの製品が製造される。

ＦＲＴＰは、熱硬化樹脂コンポジットに対して、次のような利点があることから、高強度、高剛性、および軽量な素材として近年再び注目されている。熱硬化樹脂コンポジットはそのプリプレグからの完全な硬化に時間を要し、生産性に問題がある場合がある。また該コンポジットはプリプレグを硬化した後に曲げ加工ができないことから、加工方法や形状の制約を受けやすい。一方、ＦＲＴＰは、生産性に優れ、かつ再度マトリックス樹脂を軟化させることにより曲げ加工がある程度可能であり、該加工を繰り返し行うことができる。更に熱硬化樹脂コンポジットは切削屑や端材などのリサイクルにおいてその有効活用が困難であるため環境負荷やコストなどの点で好ましくなかった。一方、ＦＲＴＰは、切削屑や端材を再び可塑化し、他の成形品を自由に作成することを可能とする。総じてＦＲＴＰに期待されるところは大きいが、より具体的には例えば曲げ加工可能な炭素繊維強化の複合材料からなる板材が求められている。

ＦＲＴＰの利用例として、ガラス繊維、または炭素繊維等の連続繊維を使用し、一方向配列繊維シートあるいは織編物を作成し、これと熱可塑性樹脂とから作成したプリプレグが挙げられる。これらのプリプレグは、繊維の体積含有率を高くすることができる利点があり、繊維配向方向で弾性率、強度に優れた特性を有する。

ＦＲＴＰを用いたプリプレグの製造においては、マトリックス樹脂の連続繊維への含浸性が重要であり、強度等の機械物性、外観に大きく影響する。ＦＲＴＰのプリプレグの製造方法としては、溶液法、ホットメルト法、スラリー法および流動床法などが一般的に知られている。なかでも樹脂成分を溶融し連続繊維に含浸させるホットプレス法が簡便だが、樹脂溶融流動性の低いポリカーボネートでは良品を得ることができなかった。

特許文献１は、熱可塑性樹脂の溶融粘度が１，０００〜１５，０００ポイズの範囲にある熱可塑性樹脂を使用したチョップドストランドプリプレグに関するものであるが、ＦＲＴＰ板を短冊片に切削したものを使用しているため、大型成形品を成形する場合は充分な剛性が得られない問題があった。

特許文献２には、熱可塑性樹脂と炭素繊維からなる複合材料が記載されているが、使用されている熱可塑性樹脂は粘度が高く、炭素繊維との含浸性が悪いため、ペレットを凍結粉砕したパウダー状の樹脂を散布することが好ましいと記載されている。また、特許文献２に記載の２次元ランダムに配向させた炭素繊維が用いられている複合材料から製造したプリプレグは、弾性率、強度に劣る可能性がある。

特許文献３においては、２５０℃の溶融粘度が１〜１００Ｐａ・ｓのポリカーボネートを用いた炭素繊維が一方向に並んだ炭素繊維強化ポリカーボネート製プリプレグが記載されている。しかし、特許文献３に記載のプリプレグにおいては、ポリカーボネートの粘度が低いため、熱賦形時に低分子成分による金型汚れが発生しやすく、折り曲げた際の強度が不足するといった問題があった。

特許第２５０７５６５号特開２０１１−１７８８９０号公報特開２０１４−９１８２５号公報

本発明の課題は、熱溶融含浸性および曲げ特性に優れた連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグを提供することにある。

本発明者らは上記課題を解決するべく検討を重ねた結果、特定の粘度を有するポリカーボネート樹脂を用いることにより、従来問題であったポリカーボネート樹脂の連続強化繊維への含浸性、およびポリカーボネート樹脂製プリプレグの曲げ特性を高めることを見出した。

すなわち、本発明は、以下に示す連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ関するものであり、以下を要旨とする。

［１］２５０℃における溶融粘度が１００Ｐａ・ｓより高く１０００Ｐａ・ｓ以下であるポリカーボネート樹脂（Ａ）を、連続繊維強化材（Ｂ）に溶融含浸させた繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。

［２］連続繊維強化材（Ｂ）の体積含有値（Ｖｆ値）が３０〜６０％である、［１］に記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。

［３］連続繊維強化材（Ｂ）がガラス繊維を含有する、［１］又は［２］に記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。

［４］ガラス繊維が、Ｅガラスを含有する［３］に記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。

［５］ポリカーボネート樹脂（Ａ）の２５０℃における溶融粘度が３００〜７００Ｐａ.ｓである、［１］〜［４］のいずれかに記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。

本発明の連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグにおいては、ポリカーボネート樹脂が繊維への高い樹脂含浸性を有し、かつプリプレグの曲げ特性にも優れるため、例えば、電子電気機器筐体用途などの熱賦形用シートおよびフィルムに好適に使用できる。

以下、本発明を詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において任意に変更して実施することができる。

［ポリカーボネート樹脂（Ａ）］
本発明で使用されるポリカーボネート樹脂（Ａ）（以下「（Ａ）成分」と称す場合がある。）は、ジヒドロキシ化合物又はこれと少量のポリヒドロキシ化合物を、ホスゲン又は炭酸ジエステルと反応させることによって得られる、分岐していてもよい熱可塑性重合体又は共重合体である。ポリカーボネート樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、従来公知のホスゲン法（界面重合法）や溶融法（エステル交換法）により製造したものを使用することができる。また、溶融法を用いた場合には、末端基のＯＨ基量を調整した芳香族ポリカーボネート樹脂を使用することができる。

原料のジヒドロキシ化合物としては、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（＝ビスフェノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡ、ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４−ジヒドロキシジフェニル等が挙げられ、好ましくはビスフェノールＡが挙げられる。また、上記のジヒドロキシ化合物にスルホン酸テトラアルキルホスホニウムが１個以上結合した化合物を使用することもできる。

分岐したポリカーボネート樹脂を得るには、上述したジヒドロキシ化合物の一部を、以下の分岐剤、即ち、フロログルシン、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプテン−２、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、２，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニルヘプテン−３、１，３，５−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、１，１，１−トリ（４−ヒドロキシフェニル）エタン等のポリヒドロキシ化合物や、３，３−ビス（４−ヒドロキシアリール）オキシインドール（＝イサチンビスフェノール）、５−クロルイサチン、５，７−ジクロルイサチン、５−ブロムイサチン等の化合物で置換すればよい。これら置換する化合物の使用量は、ジヒドロキシ化合物に対して、通常０．０１〜１０モル％であり、好ましくは０．１〜２モル％である。

ポリカーボネート樹脂（Ａ）としては、上述した中でも、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンから誘導されるポリカーボネート樹脂、又は、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンと他のジヒドロキシ化合物とから誘導されるポリカーボネート共重合体が好ましい。また、シロキサン構造を有するポリマー又はオリゴマーとの共重合体等の、ポリカーボネート樹脂を主体とする共重合体であってもよい。

上述したポリカーボネート樹脂は１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。

本発明で用いられるポリカーボネート樹脂（Ａ）としては、２５０℃の溶融粘度が１００Ｐａ・ｓより高く１，０００Ｐａ．ｓ以下であるポリカーボネートが用いられる。本発明における溶融粘度とは、キャピラリーレオメータ等の加温可能な溶融粘度計で測定された剪断速度０ｓｅｃ^−１ないしその近辺における粘度値のことをいう。しかし剪断速度０ｓｅｃ^−１での粘度測定は測定値が不安定となることが多い。そのため具体的には剪断速度１００〜１００００ｓｅｃ^−１の間の任意の３点以上の溶融粘度を測定し、Ｃａｒｒｅａｕｍｏｄｅｌの近似式で、剪断速度０ｓｅｃ^−１に外挿して得られた値を本発明の粘度値として用いることができる。

上述の溶融粘度が１００Ｐａ.ｓ以下である場合は、マトリックス樹脂が脆くなるため曲げ特性等の機械強度を充分に得ることができず、一方、溶融粘度が１０００Ｐａ.ｓより高い場合は、樹脂の流動性が不足するため繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグの含浸性が不十分となり外観と機械強度が不充分なものとなる可能性がある。本発明で用いられるポリカーボネート樹脂（Ａ）の２５０℃の溶融粘度は、３００〜７００Ｐａ.ｓであることが好ましく、５００〜７００Ｐａ.ｓであることがより好ましい。
なお、ポリカーボネート樹脂（Ａ）としては、芳香族ポリカーボネート樹脂の使用が好ましい。芳香族ポリカーボネート樹脂は透明性、耐衝撃性、耐熱性などに特に優れているためである。

［連続繊維強化材（Ｂ）］
本発明の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグは、成形品の曲げ弾性率、曲げ強度等の曲げ特性を高めるために連続繊維強化材（Ｂ）（以下、「（Ｂ）成分」と称す場合がある。）を、ポリカーボネート樹脂（Ａ）に含浸させることを特徴とする。

本発明で用いる連続繊維強化材（Ｂ）としては、ガラス繊維又は、炭素繊維を用いることができる。そして、ポリカーボネート樹脂組成物の補強効果に優れることから、連続繊維強化材（Ｂ）の形態としては、クロスなどの繊維状織物、または繊維束を開繊し一方向に引き揃えられた繊維が好ましい。連続繊維強化材の充填量の指標として、連続繊維強化材の体積含有値（Ｖｆ値）が用いられ、連続繊維強化材の体積含有値（Ｖｆ値）としては３０〜６０％が好ましく、３５〜５０％であることがさらに好ましい。Ｖｆ値が小さいと補強強化が十分でなく、Ｖｆ値が大きすぎると樹脂の強化材への含浸が困難となり外観、強度に劣るためである。

＜ガラス繊維＞
本発明で用いられるガラス繊維のガラス組成には特に制限はなく、Ａガラス、Ｃガラス、Ｅガラスなどのガラス組成からなるものなどを用いることができるが、特に以下のような成分組成の無アルカリガラスであるＥガラスがポリカーボネート樹脂（Ａ）に悪影響を及ぼさないことから好ましい。

（Ｅガラス組成：質量％）
ＳｉＯ_２：５２〜５６
Ａｌ_２Ｏ_３：１２〜１６
Ｆｅ_２Ｏ_３：０〜０．４
ＣａＯ：１６〜２５
ＭｇＯ：０〜６
Ｂ_２Ｏ_３：５〜１３
ＴｉＯ_２：０〜０．５
Ｒ_２Ｏ（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）：０〜０．８

ガラス繊維は、後述の表面処理剤により表面処理されたものであってもよく、このような表面処理により、樹脂成分とガラスとの接着性が向上し、高い機械的強度を達成することができるようになる。

＜炭素繊維＞
炭素繊維には特に制限は無く、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系、石油・石炭ピッチ系などの公知の炭素繊維を使用することができる。

［強化繊維用の表面処理剤］
本発明においては、特に、連続繊維強化材（Ｂ）と樹脂成分との接着性を高めるために、また、ガラス繊維とポリカーボネート樹脂（Ａ）との接触によるポリカーボネート樹脂（Ａ）の分解を抑制するために、連続繊維強化材（Ｂ）の表面を表面処理剤で処理したものを用いることが好ましい。好適な表面処理剤の例として、アミノシラン、エポキシシラン等のシランカップリング剤、シリコーン化合物などが挙げられる。

［その他の成分］
本発明の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグは、上記ポリカーボネート樹脂（Ａ）及び連続繊維強化材（Ｂ）の他に、必要に応じてその他の成分を含有していてもよい。本発明のポリカーボネート樹脂組成物が含有し得るその他の成分としては、例えば、以下のようなものが挙げられる。

＜リン系熱安定剤＞
本発明の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグは、リン系熱安定剤を含有することができる。リン系熱安定剤は一般的に、樹脂成分を溶融混練する際、高温下での滞留安定性や樹脂成形品使用時の耐熱安定性向上に有効である。

本発明で用いるリン系熱安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜リン酸エステル、リン酸エステル等が挙げられ、中でも３価のリンを含み、変色抑制効果を発現しやすい点で、ホスファイト、ホスホナイト等の亜リン酸エステルが好ましい。

＜酸化防止剤＞
本発明で用いられるポリカーボネート樹脂組成物には、所望によってヒンダードフェノール系酸化防止剤などの酸化防止剤を含有することが好ましい。酸化防止剤を含有することで、色相劣化や、熱滞留時の機械物性の低下が抑制できる。

＜その他の添加剤＞
本発明で用いられるポリカーボネート樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、更に種々の添加剤を含有していても良い。このような添加剤としては、離型剤、紫外線吸収剤、染顔料、帯電防止剤、難燃剤、滴下防止剤、衝撃強度改良剤、上記（Ａ）及び（Ｂ）成分以外の他の樹脂などが挙げられる。

（その他の無機成分）
本発明のポリカーボネート樹脂製連続繊維強化プリプレグ作成の際、連続繊維強化材（Ｂ）成分以外の無機成分として繊維長が１０ｍｍ以下のガラス短繊維、炭素短繊維等を含有させることにより、さらに機械物性を高めることができる。短繊維フィラーの例として、ガラス短繊維、炭素短繊維、ワラストナイト、各種無機ウイスカーなどが挙げられる。
また板状、球状のフィラーを添加することにより収縮時の異方性も改善することができる。板状フィラーの例としてガラスフレーク、マイカ、タルク等が挙げられ、球状フィラーの例としてガラスビーズ、シリカビーズ等が挙げられる。

＜連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグの製造方法＞
連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグを製造する方法は、溶融樹脂を押出機のＴダイから流し、繰り出された連続繊維シートと合流させ含浸させる方法、粉末樹脂を連続繊維上に分散し加熱溶融させる方法、樹脂をフィルム化して熱ラミネートする方法などがある。本発明の連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグに使用するポリカーボネートは、流動性に優れることから、特に溶融樹脂を押出機から吐出させ含浸させる方法、樹脂をフィルム化して熱ラミネートする方法が好ましく用いられる。

溶融法にて特定のポリカーボネートを連続繊維に含浸させる工程は、前記押出機を用いる方法以外にも、加熱プレスと冷却プレスの組合せにより溶融浸透後にプリプレグを固化させる方法、ダブルベルトプレスを使用して加熱ゾーンや冷却ゾーンを設ける方法がある。

＜プリプレグの形状および特徴＞
本発明の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグの厚さは、通常１枚あたり５０〜５００μｍであり、好ましくは１５０〜３５０μｍである。例えば、１７０〜３０５μｍである。プリプレグ１枚の厚みが５０μｍより薄いと、充分に樹脂成分が含浸ができないため得られたプリプレグは開繊をし、取扱いが困難となる場合がある。またプリプレグ１枚の厚みが５００μｍを超えると、強化繊維の含有率が低下するため充分な物性が得られない可能性がある。
本発明の連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグは、製造時におけるポリカーボネート樹脂の連続繊維に対する含浸性が高く、また、製造されたプリプレグは曲げ特性に優れている。このため、本発明の連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグを、例えば、積層させて熱賦形することにより、曲げ特性に優れた成形品を製造することが可能である。

以下、実施例を示して本発明について更に具体的に説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において任意に変更して実施することができる。

＜溶融粘度の測定＞
ポリカーボネート樹脂（Ａ）成分の溶融粘度測定には、(株)東洋精機製作所社製キャピログラフ１ＤＰＭＤ-Ｃを用いた。Ｃａｒｒｅａｕｍｏｄｅｌの近似式から外挿して得られた値を剪断速度０ｓｅｃ^−１での粘度値として用いた。

＜連続繊維含浸性評価＞
ポリカーボネートの連続繊維への含浸性は、プリプレグの幅２０ｍｍの連続繊維樹脂シートの厚み方向の破断面を顕微鏡観察（×５０倍）することにより評価した。樹脂と繊維の間に気泡がほとんどなく密着性に優れているものを良好、樹脂と繊維の間に気泡が少なく密着性に優れているものを可、気泡が多く密着性の低いものを不良とした。

＜曲げ弾性率＞
曲げ弾性率の測定は、ＪＩＳＫ７０７４に則り、島津製作所社製オートグラフＡＧ−５０００Ｂで測定を行った。なお、サンプル切削時に樹脂部が破壊されたものは不良とした。

＜繊維体積含有値（Ｖｆ値）の測定＞
連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグの繊維体積含有値として、曲げ試験用の試験片の密度をＪＩＳＫ７１１２に準じた方法にて算出を行った。続いて、ＪＩＳＫ７０７５に準じて、バーナーを用いて熱可塑性樹脂を焼き飛ばして除去し、繊維質量含有率を算出した。最後に、得られた密度および繊維質量含有率と、炭素繊維およびガラス繊維の密度から試験片のＶｆ値を算出した。

［使用材料］
＜ビスフェノールＡ型ポリカーボネート樹脂（Ａ）＞
（ａ−１）三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロン（登録商標）Ｈ−４０００」、２５０℃溶融粘度７００Ｐａ・ｓ
（ａ−２）三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロン（登録商標）ＨＬ−７００１」、２５０℃溶融粘度５００Ｐａ・ｓ
（ａ−３）三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロン（登録商標）ＨＬ−８０００」、２５０℃溶融粘度３００Ｐａ・ｓ
（ａ−４）三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロン（登録商標）Ｈ−３０００」、２５０℃溶融粘度１８００Ｐａ・ｓ
（ａ−５）界面重合法で製造された２５０℃での溶融粘度が９０Ｐａ・ｓのポリカーボネート
＜連続繊維強化材（Ｂ）＞
（ｂ−１）ガラス繊維：日東紡績社製ＲＳ２４０ＱＲ-４８３ＡＳ（２４００ｔｅｘ）
（ｂ−２）炭素繊維：ＰＡＮ系炭素繊維三菱レイヨン社製パイロフィルＴＲＨ５０６０ＭＲＪ（６０ｋ）
（ｂ−３）ガラス繊維クロス：旭硝子社製２５８（厚み０．０９３ｍｍ、１０６．５ｇ／ｍ２、綾織）
（ｂ−４）炭素繊維クロス：有沢製作所社製ＣＦＰ３１１０（３０ｋ、１６０ｇ／ｍ２、平織）

［実施例１〜１２、比較例１〜４］
・樹脂フィルムの作製
表１および２に記載の樹脂組成物のフィルムは、以下のように製造した。まず、スクリュー径２６ｍｍのフィルム押出機を用い、バレル温度２５０℃、ダイス（Ｄ）温度２５０℃、圧着ロール（Ｒ１）温度４０℃、第一冷却ロール（Ｒ２）温度１５０℃、第二冷却ロール（Ｒ３）温度１３０℃の条件下で、各材料樹脂から、厚み１００μｍのフィルムを得た。

＜連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグの作成＞
連続繊維からなるクロス、およびあらかじめ開繊した一方向に引き揃えられた強化繊維層を中心とし、上下面に前記樹脂フィルム、離型紙の順に重ね合わせた状態で加熱式プレス装置にセットした。加熱式プレス装置の設定条件として、加熱温度２４０℃、１ＭＰａ、３分間加熱し、その後２０℃に設定した冷却盤で５分冷却することで、厚み１００〜３７０μｍのプリプレグを得た。

＜物性評価用複合シートの作成＞
前記連続繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグを７０×７０ｍｍに切削し、プレス後の厚みが１ｍｍとなるよう重ね合わせる枚数を調整した。重ね合わせたプリプレグを加熱温度２１０℃、１ＭＰａ、３分間加熱プレスし、その後２０℃に設定した冷却盤で５分冷却した。一方向繊維の場合は、０°、９０°の交互に重ね合わせた。
得られたプレス後の複合板を幅１５ｍｍ×長さ６０ｍｍ（繊維方向）に切削し、これらを曲げ試験用試験片とした。

上記各実施例および比較例のプリプレグの組成、プリプレグおよび複合シートの試験片の特性について、以下の表にまとめた。

上記各実施例においては、プリプレグの含浸性、および複合シートの曲げ弾性率の結果が、概ねいずれも良好であった。これに対し、使用したポリカーボネート樹脂の２５０℃における溶融粘度が１００Ｐａ・ｓよりも低い比較例１と３においては、複合シートの曲げ弾性率に劣り、１０００Ｐａ・ｓよりも高い比較例２と４においては、含浸性に劣るため複合シートが容易に開繊していまい、曲げ特性が低下し、曲げ弾性率は測定できなかった。なお、プリプレグのＶｆ値（体積含有値）が３０％よりも低い実施例７と１１においては、他の実施例に比べて複合シートの曲げ弾性率がやや劣り、Ｖｆ値が６０％よりも高い実施例８と１２においては、他の実施例に比べて含浸性が若干劣る結果となったため、曲げ弾性率は測定不能であった。しかしながら、これらの実施例においても、特に問題なく使用できるプリプレグが得られた。
以上より、ポリカーボネート樹脂（Ａ）の溶融粘度を、１００Ｐａ・ｓより高く、１０００Ｐａ・ｓ以下である範囲内に調整すると、プリプレグの曲げ弾性率および含浸性が向上することが確認された。また、Ｖｆ値（体積含有値）を調整することによっても、プリプレグの良好な曲げ弾性率および含浸性を実現可能であることが確認された。

Claims

２５０℃における溶融粘度が１００Ｐａ・ｓより高く１０００Ｐａ・ｓ以下であるポリカーボネート樹脂（Ａ）を、連続繊維強化材（Ｂ）に溶融含浸させた繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。
前記連続繊維強化材（Ｂ）の体積含有値（Ｖｆ値）が３０〜６０％である、請求項１に記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。
前記連続繊維強化材（Ｂ）がガラス繊維を含有する、請求項１又は２に記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。
前記ガラス繊維が、Ｅガラスを含有する、請求項３に記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。
前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）の２５０℃における溶融粘度が３００〜７００Ｐａ.ｓである、請求項１〜４のいずれかに記載の繊維強化ポリカーボネート樹脂製プリプレグ。