JP6423217B2 - 熱成形容器及びその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、熱成形容器及びその製造方法に関する。
エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、「ＥＶＯＨ」と略すことがある）は、溶融成形が可能でガスバリア性に優れる材料として広く用いられている。例えば、ＥＶＯＨは、溶融成形により形成されるフィルムやシートの材料として用いられる。このシート等からなるＥＶＯＨ層は、オレフィン系樹脂等を主成分とする熱可塑性樹脂層と積層されることで包装材として用いられている。このようなＥＶＯＨ層を含む包装材は、熱成形することで包装容器として利用される。かかる包装容器は、ＥＶＯＨ層を含むことで酸素バリア性に優れるため、酸素バリア性が要求される用途、例えば食品、化粧品、医化学薬品、トイレタリー等の種々の分野で広く使用されている。
ところが、ＥＶＯＨ層は、オレフィン系樹脂等を主成分とする熱可塑性樹脂層に比べて一般的に熱成形性に欠ける。そのため、ＥＶＯＨ層を含む包装材は、熱成形時にピンホール、クラック等の欠陥が発生しやすく、包装容器に外観不良が発生しやすい。ＥＶＯＨ層を含む包装材はさらに、熱成形後に厚みムラが生じやすいことから、包装容器のガスバリア性及び機械強度の低下等の問題を生じる傾向がある。
かかる問題を改善するために、ＥＶＯＨを主成分とするシート等を形成するための樹脂組成物に、可塑剤を添加すること（特開昭５３−０８８０６７号公報及び特開昭５９−０２０３４５号公報参照）、ポリアミドをブレンドすること（特開昭５２−１４１７８５号公報参照）等が検討されているが、いずれもガスバリア性の低下が大きい。
また、ＥＶＯＨの製造法として、ＥＶＯＨの重合工程において、エチレン及び酢酸ビニルに加えてクロトンアルデヒドを共存させる方法が知られている（特開２００７−３１７２５号公報参照）。この製造法によれば、重合中にクロトンアルデヒドを共存させることで、重合缶内部のスケール付着を抑制することができる。その結果、この製造法により得られるＥＶＯＨのフィルムは、スケールの混入に起因するフィッシュアイの発生を減らすことができるとされている。
しかし、重合時に添加したクロトンアルデヒドは、重合工程及びけん化工程で部分的に消費される。また、クロトンアルデヒドは、水への溶解度が１８．１ｇ／１００ｇ（２０℃）（Ｔｈｅ ＭＥＲＣＫ ＩＮＤＥＸ １４ｔｈ ２００６）と高い。一方、ＥＶＯＨの製造法は、通常、けん化後の中和により生成する酢酸ナトリウムを水洗浄する工程を含む。そのため、重合時に添加したクロトンアルデヒドは、ＥＶＯＨ製造時の水洗工程において略完全に除去され、ＥＶＯＨフィルム等の製品中には残留し難い。従って、上記製造法では、熱成形における熱安定性や長時間運転特性（ロングラン性）の改善等の不飽和アルデヒドの添加効果は未知である。
本発明は、溶融成形における欠陥の発生及び着色が抑制されることで外観に優れ、かつ十分な強度を有する熱成形容器を提供することを目的とする。また、本発明は、このような特性を有する熱成形容器を提供でき、かつロングラン性（粘度安定性）に優れる製造方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するためになされた発明は、エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｉ）を主成分とするＥＶＯＨ層（Ａ）を備える熱成形容器であって、上記ＥＶＯＨ層（Ａ）が飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有し、上記ＥＶＯＨ層（Ａ）における上記飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下である熱成形容器である。
本発明の熱成形容器は、飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が特定範囲であるＥＶＯＨ層（Ａ）を備えている。このＥＶＯＨ層（Ａ）は、例えばＥＶＯＨを主成分とし、かつ特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する樹脂組成物を溶融成形することで形成される。この溶融成形では、上記樹脂組成物が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、その作用は明確ではないが、ゲル状ブツ、ストリーク等の欠陥の発生、微細なピンホールやクラックの発生、着色を抑制できる。その結果、上記樹脂組成物から得られるＥＶＯＨ層（Ａ）ひいてはこのＥＶＯＨ層（Ａ）を含む熱成形容器は、外観に優れかつ十分な強度を有する。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、熱成形容器の製造工程におけるセルフパージ性に優れ、当該熱成形容器の製造コストを低減できる。
なお、上記樹脂組成物を用いる溶融成形品（ＥＶＯＨ層（Ａ）用のフィルム等）でのストリーク等の欠陥の発生及び着色を抑制する飽和アルデヒド（ＩＩ）の作用は、必ずしも明確ではないが、溶融成形時のＥＶＯＨ（Ｉ）の酸化劣化を飽和アルデヒド（ＩＩ）が酸化されることで防止されることによるものと推定される。このようなＥＶＯＨ（Ｉ）の酸化防止作用により、ゲル状ブツ等の熱劣化物の生成が抑制されるものと考えられる。
上記飽和アルデヒド（ＩＩ）としては飽和脂肪族アルデヒドが好ましい。この飽和脂肪族アルデヒドとしては、プロパナール、ブタナール、ヘキサナール又はこれらの組み合わせが好ましい。当該熱成形容器は、ＥＶＯＨ層（Ａ）が飽和アルデヒド（ＩＩ）として上記特定の物質を含有することで、外観により優れかつより十分な強度を有する。
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）が共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有するとよい。上記ＥＶＯＨ層（Ａ）における上記共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量としては０．０１ｐｐｍ以上１，０００ｐｐｍ以下が好ましい。特定量の共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有するＥＶＯＨ層（Ａ）は、このＥＶＯＨ層（Ａ）の溶融成形時の酸化劣化が共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）によって抑制されることで、ゲル状ブツ等の欠陥の発生、着色等がより低減され、外観がより向上する。従って、当該熱成形容器は、特定量の共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有するＥＶＯＨ層（Ａ）を備えることで、欠陥の発生がより低減され、外観がより向上する。また、溶融成形によりＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するときのセルフパージ性にもより優れるため、当該熱成形容器の製造コストをより低減することができる。
上記共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）としてはソルビン酸、ソルビン酸塩又はこれらの組み合わせが好ましい。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）としてソルビン酸等をさらに含有するＥＶＯＨ層（Ａ）は、このＥＶＯＨ層（Ａ）の溶融成形時の酸化劣化がソルビン酸等によって効果的に抑制されることで、ゲル状ブツ等の欠陥の発生、着色等がより低減され、外観がより向上する。従って、当該熱成形容器は、特定量の共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有するＥＶＯＨ層（Ａ）を備えることで、欠陥の発生がより低減され、外観がより向上する。また、溶融成形によりＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するときのセルフパージ性にさらに優れるため、当該熱成形容器の製造コストをさらに低減することができる。
当該熱成形容器は、上記ＥＶＯＨ層（Ａ）の一方の面側及び他方の面側にそれぞれ積層される熱可塑性樹脂層（Ｂ）、及び上記ＥＶＯＨ層（Ａ）と上記熱可塑性樹脂層（Ｂ）との間に配置され、かつカルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とするポリオレフィン層（Ｃ）をさらに備えるとよい。Ｆｅｄｏｒｓの式から算出される上記熱可塑性樹脂層（Ｂ）を構成する熱可塑性樹脂の溶解性パラメータ（ＳＰ値）としては１１（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２以下が好ましい。このようなＳＰ値の熱可塑性樹脂層（Ｂ）及びポリオレフィン層（Ｃ）をさらに備えることで、高湿度下でのガス遮蔽性、耐油性、耐衝撃性等を向上させることができる。
当該熱成形容器としては、カップ状容器又はトレイ状容器が好ましい。すなわち、当該熱成形容器は、ガスバリア性が要求されるカップ状容器又はトレイ状容器に好適に使用でき、しかも外観性にも優れる。
本発明は、エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｉ）を主成分とし、かつ上記飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する樹脂組成物を用いてＥＶＯＨ層（Ａ）を形成する工程と、上記ＥＶＯＨ層（Ａ）を含む層を熱成形する工程とを備え、上記樹脂組成物における上記飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下である熱成形容器の製造方法を含む。
当該熱成形容器の製造方法によれば、ＥＶＯＨ層（Ａ）の形成時のゲル状ブツ、ストリーク等の欠陥の発生、着色を抑制できると共に、特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有するＥＶＯＨ層（Ａ）が得られる。そのため、当該製造方法により得られる熱成形容器は、外観に優れかつ十分な強度を有する。また、上記樹脂組成物及びＥＶＯＨ層（Ａ）が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、熱成形容器の製造工程におけるセルフパージ性に優れ、製造コストを低減できる。加えて、当該製造方法は、特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する樹脂組成物を用いるものであるため、ＥＶＯＨの酸化が防止され、かつロングラン性（粘度安定性）に優れる。
ここで、「主成分」とは、最も含有量の多い成分であり、例えば含有量が５０質量％以上の成分をいう。「ｐｐｍ」とは、当該熱成形容器を構成する層中の該当成分の質量割合をいい、１ｐｐｍは０．０００１質量％である。「Ｆｅｄｏｒｓの式から算出される溶解性パラメータ」とは、下記式から算出されるＳＰ値である。
ＳＰ値δ＝（Ｅ／Ｖ）１／２
Ｅ：分子凝集エネルギー（ｃａｌ／ｍｏｌ）であり、化合物を構成する原子又は原子団の蒸発エネルギーの総和として求められる。
Ｖ：分子容（ｃｍ３／ｍｏｌ）であり、化合物を構成する原子又は原子団のモル体積の総和として求められる。
ＳＰ値δ＝（Ｅ／Ｖ）１／２
Ｅ：分子凝集エネルギー（ｃａｌ／ｍｏｌ）であり、化合物を構成する原子又は原子団の蒸発エネルギーの総和として求められる。
Ｖ：分子容（ｃｍ３／ｍｏｌ）であり、化合物を構成する原子又は原子団のモル体積の総和として求められる。
本発明の熱成形容器は、ＥＶＯＨ層（Ａ）に特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、溶融成形によるゲル状ブツ、ストリーク等の欠陥の発生及び着色が抑制されるため外観性に優れ、かつ十分な強度を有する。さらに、当該熱成形容器は、ＥＶＯＨ層（Ａ）が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、製造工程におけるセルフパージ性にも優れ、当該熱成形容器の製造コストを低減することができる。そのため、当該熱成形容器は、様々な用途に用いることができる。本発明の製造方法は、特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する樹脂組成物を用いるものであるためＥＶＯＨの酸化が防止され、かつロングラン性（粘度安定性）に優れる。
以下、本発明の熱成形容器及びその製造方法の一実施形態について説明する。但し、本発明は、以下に説明する実施形態には限定されない。
＜熱成形容器＞
本発明の熱成形容器は、酸素バリア性が要求される用途、例えば食品、化粧品、医化学薬品、トイレタリー等の種々の分野で利用される。この熱成形容器は、例えば多層体を熱成形することで、収容部を有するものとして形成される。
本発明の熱成形容器は、酸素バリア性が要求される用途、例えば食品、化粧品、医化学薬品、トイレタリー等の種々の分野で利用される。この熱成形容器は、例えば多層体を熱成形することで、収容部を有するものとして形成される。
［収容部］
収容部は、食品等の内容物を収容する部分である。この収容部の形状は、内容物の形状に対応して決定される。具体的には、当該熱成形容器は、例えばカップ状容器、トレイ状容器、バッグ状容器、ボトル状容器、パウチ状容器等として形成される。
収容部は、食品等の内容物を収容する部分である。この収容部の形状は、内容物の形状に対応して決定される。具体的には、当該熱成形容器は、例えばカップ状容器、トレイ状容器、バッグ状容器、ボトル状容器、パウチ状容器等として形成される。
収容部の形態は、一つの指標として、絞り比（Ｓ）で表すことができる。ここで、絞り比（Ｓ）とは、容器の最深部の深さを容器の開口に内接する最大径の円の直径で割った値である。すなわち、絞り比（Ｓ）は、値が大きいほど底の深い容器であり、値が小さいほど底が浅い容器であることを意味する。例えば、熱成形容器がカップ状である場合には、絞り比（Ｓ）が大きく、トレイである場合には絞り比（Ｓ）が小さい。なお、内接する最大径の円の直径は、例えば収容部の開口が円形である場合には円の直径、楕円である場合には短径（短軸長さ）、長方形である場合には短辺の長さである。
絞り比（Ｓ）は、当該熱成形容器を形成するための多層体がフィルムであるかシートであるか、すなわち多層体の厚みによって好適値が異なる。当該熱成形容器がフィルムを熱成形したものである場合、絞り比（Ｓ）としては０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上がさらに好ましい。一方、当該熱成形容器がシートを成形したものである場合、絞り比（Ｓ）としては０．３以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、０．８以上がさらに好ましい。なお、フィルムとは厚みが０．２ｍｍ未満で軟質性のものをいい、シートとはフィルムよりも厚みが大きいもの、例えば厚みが０．２ｍｍ以上で軟質性のものをいう。
［多層体］
多層体は、エチレン−ビニルアルコール共重合体を主成分するＥＶＯＨ層（Ａ）を備え、このＥＶＯＨ層（Ａ）の一方の面及び他方の面の少なくとも一方の面側に他の層が積層されるものである。ここで、一方の面とは上記多層体を熱成形容器としたときの収容部の内表面側であり、他方の面とは収容部の外表面側である。この多層体は、フィルム状の形態であっても、シート状の形態であってもよい。
多層体は、エチレン−ビニルアルコール共重合体を主成分するＥＶＯＨ層（Ａ）を備え、このＥＶＯＨ層（Ａ）の一方の面及び他方の面の少なくとも一方の面側に他の層が積層されるものである。ここで、一方の面とは上記多層体を熱成形容器としたときの収容部の内表面側であり、他方の面とは収容部の外表面側である。この多層体は、フィルム状の形態であっても、シート状の形態であってもよい。
ＥＶＯＨ層（Ａ）の一方の面側に積層される他の層の合計厚みＩと、ＥＶＯＨ層（Ａ）の他方の面側に積層される他の層の合計厚みＯとの厚み比（Ｉ／Ｏ）の下限としては、１／９９が好ましく、３０／７０がより好ましい。また、上記Ｉ／Ｏの上限としては、７０／３０が好ましく、５５／４５がより好ましい。なお、多層体の全層又は単層の厚みは、ミクロトームを用いて多層体の複数箇所から切り出したサンプルについて、光学顕微鏡観察により測定した厚みの平均値であり、熱成形容器の全層又は単層の厚みと実質的に一致する。
熱成形容器の全体平均厚みの下限としては、３００μｍが好ましく、５００μｍがより好ましく、７００μｍがさらに好ましい。また、熱成形容器の全体平均厚みの上限としては、１０，０００μｍが好ましく、８，５００μｍがより好ましく、７，０００μｍがさらに好ましい。なお、全体平均厚みは、熱成形容器の収容部における全層の厚みをいい、その測定方法は多層体の全層の厚みを測定する場合と同様である。全体平均厚みが上記上限を超えると、熱成形容器の製造コストが上昇する。一方、全体平均厚みが上記上限未満であると、剛性が保てず、熱成形容器が容易に破壊されてしまうおそれがある。従って、熱成形容器の全体平均厚みは、容量や用途に対応した厚みを設定することが重要である。
ＥＶＯＨ層（Ａ）に積層される他の層としては、例えば熱可塑性樹脂層（Ｂ）、ポリオレフィン層（Ｃ）、回収層（Ｄ）等が挙げられる。以下、ＥＶＯＨ層（Ａ）、熱可塑性樹脂層（Ｂ）、ポリオレフィン層（Ｃ）及び回収層（Ｄ）について詳述する。
＜ＥＶＯＨ層（Ａ）＞
ＥＶＯＨ層（Ａ）は、ＥＶＯＨ（Ｉ）を主成分とする層であり、飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する。このＥＶＯＨ層（Ａ）は、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有することが好ましく、本発明の効果を損なわない限り、その他の任意成分を含有してもよい。以下、各成分について詳述する。
ＥＶＯＨ層（Ａ）は、ＥＶＯＨ（Ｉ）を主成分とする層であり、飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する。このＥＶＯＨ層（Ａ）は、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有することが好ましく、本発明の効果を損なわない限り、その他の任意成分を含有してもよい。以下、各成分について詳述する。
［ＥＶＯＨ（Ｉ）］
ＥＶＯＨ（Ｉ）は、エチレンとビニルエステルとの共重合体をけん化した共重合体である。上記ビニルエステルとしては、例えば酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニル等が挙げられ、酢酸ビニルが好ましい。これらのビニルエステルは、単独で使用しても２種以上を併用してもよい。
ＥＶＯＨ（Ｉ）は、エチレンとビニルエステルとの共重合体をけん化した共重合体である。上記ビニルエステルとしては、例えば酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニル等が挙げられ、酢酸ビニルが好ましい。これらのビニルエステルは、単独で使用しても２種以上を併用してもよい。
ＥＶＯＨ（Ｉ）は、エチレン及びビニルエステル以外の単量体に由来する他の構造単位を含んでいてもよい。このような単量体としては、例えばビニルシラン系化合物、その他の重合性化合物が挙げられる。上記他の構造単位の含有量の下限としては、ＥＶＯＨ（Ｉ）の全構造単位に対して、０．０００２モル％が好ましい。また、上記他の構造単位の含有量の上限としては、ＥＶＯＨ（Ｉ）の全構造単位に対して、０．２モル％が好ましい。
上記ビニルシラン系化合物としては、例えばビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β−メトキシエトキシ）シラン、γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシラン等が挙げられる。これらの中でも、ビニルトリメトキシシラン及びビニルトリエトキシシランが好ましい。
上記その他の重合性化合物としては、例えば
プロピレン、ブチレン等の不飽和炭化水素；
（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸又はそのエステル；
Ｎ−ビニルピロリドン等のビニルピロリドンなどが挙げられる。
プロピレン、ブチレン等の不飽和炭化水素；
（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸又はそのエステル；
Ｎ−ビニルピロリドン等のビニルピロリドンなどが挙げられる。
ＥＶＯＨ（Ｉ）のエチレン含有量の下限としては、通常２０モル％であり、２４モル％が好ましく、２７モル％がより好ましい。また、ＥＶＯＨ（Ｉ）のエチレン含有量の上限としては、通常６０モル％であり、５５モル％が好ましく、４５モル％がより好ましく、４２モル％がさらに好ましく、３８モル％が特に好ましい。エチレン含有量が上記下限未満であると、溶融押出時の熱安定性が低下してゲル化しやすくなり、ストリーク、フィッシュアイ等の欠陥が発生し易くなるおそれがある。特に、一般的な溶融押出時の条件よりも高温又は高速の条件下で長時間運転を行うとゲル化する可能性が高くなる。一方、エチレン含有量が上記上限を超えると、ガスバリア性等が低下し、ＥＶＯＨ（Ｉ）が有する有利な特性を十分に発揮できないおそれがある。
ＥＶＯＨ（Ｉ）のビニルエステルに由来する構造単位のけん化度としては、通常８５％以上であり、９０％以上が好ましく、９８％以上がより好ましく、９９％以上がさらに好ましい。このけん化度が８５％未満であると、熱安定性が不十分となるおそれがある。
ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるＥＶＯＨ（Ｉ）の含有量の下限としては、通常９５質量％であり、９８質量％が好ましく、９９質量％がより好ましく、９９．５質量％がさらに好ましい。ＥＶＯＨ（Ｉ）の含有量を上記下限以上とすることで、ＥＶＯＨ（Ｉ）が有する有利な特性を十分に発揮できるため、ＥＶＯＨ層（Ａ）はガス遮蔽性、耐油性等により優れる。
［飽和アルデヒド（ＩＩ）］
飽和アルデヒド（ＩＩ）は、当該熱成形容器のＥＶＯＨ層（Ａ）の必須成分である。当該熱成形容器は、飽和アルデヒド（ＩＩ）を含むＥＶＯＨ層（Ａ）を備えることで、溶融成形によるゲル状ブツ、ストリーク等の欠陥の発生を抑制することができ、外観性に優れる。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、熱成形容器の製造工程におけるセルフパージ性にも優れるため、製造コストを低減することができる。
飽和アルデヒド（ＩＩ）は、当該熱成形容器のＥＶＯＨ層（Ａ）の必須成分である。当該熱成形容器は、飽和アルデヒド（ＩＩ）を含むＥＶＯＨ層（Ａ）を備えることで、溶融成形によるゲル状ブツ、ストリーク等の欠陥の発生を抑制することができ、外観性に優れる。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、熱成形容器の製造工程におけるセルフパージ性にも優れるため、製造コストを低減することができる。
飽和アルデヒド（ＩＩ）とは、分子内のアルデヒド基以外の部分に不飽和結合を含まないアルデヒドをいう。飽和アルデヒド（ＩＩ）は、アルデヒド基以外の部分に不飽和結合を含まない限りは、直鎖状のアルデヒドであっても、分枝状のアルデヒドであっても、分子内に環構造を有するアルデヒドであってもよい。飽和アルデヒド（ＩＩ）の分子内のアルデヒド基の数は、１であっても２以上であってもよい。
飽和アルデヒド（ＩＩ）としては、例えば飽和脂肪族アルデヒド等が挙げられる。飽和脂肪族アルデヒドとしては、例えばプロパナール、ブタナール、ペンタナール、ヘキサナール、ヘプタナール、オクタナール、シクロヘキサンカルボアルデヒド、シクロペンタンカルボアルデヒド、ジメチルシクロヘキサンカルボアルデヒド、メチルシクロヘキサンカルボアルデヒド、メチルシクロペンタンカルボアルデヒド等が挙げられる。
飽和アルデヒド（ＩＩ）の炭素数の下限としては、飽和アルデヒド（ＩＩ）の水溶性向上の観点から、３が好ましい。また、飽和アルデヒド（ＩＩ）の炭素数の上限としては、飽和アルデヒド（ＩＩ）の水溶性向上の観点から、５０が好ましく、１５がより好ましく、８がさらに好ましい。飽和アルデヒド（ＩＩ）としては、例示した中でも、欠陥の発生を抑制する観点から、飽和脂肪族アルデヒドが好ましく、プロパナール、ブタナール、ヘキサナール又はこれらの組み合わせがより好ましく、プロパナールがさらに好ましい。
飽和アルデヒド（ＩＩ）は、本発明の効果を損なわない範囲において、水素原子（アルデヒド基の水素原子は除く）の一部又は全部が置換基により置換されていてもよい。置換基としては、例えばハロゲン原子、ヒドロキシ基、アミノ基、アミド基、シアノ基等が挙げられる。
ＥＶＯＨ層（Ａ）における飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量の下限としては、０．０１ｐｐｍであり、０．０５ｐｐｍが好ましく、０．１ｐｐｍがより好ましい。一方、飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量の上限としては、１００ｐｐｍであり、５０ｐｐｍが好ましい。飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が上記下限未満であると、溶融成形において経時的なゲル状ブツの発生の増加を抑制することが不十分となる。一方、飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が上記上限を超えると、溶融成形時に飽和アルデヒド（ＩＩ）同士の縮合やＥＶＯＨと飽和アルデヒド（ＩＩ）同士の縮合物との架橋が起こり、フィッシュアイやスジの発生を誘発するおそれがあり、またＥＶＯＨ層（Ａ）が着色し易くなるおそれがある。
［共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）］
共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）は、溶融成形時の酸化劣化を抑制するものである。ここで、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）とは、炭素−炭素二重結合と炭素−炭素単結合とが交互に繋がってなる構造を有し炭素−炭素二重結合の数が２個以上である、いわゆる共役二重結合を有する化合物である。この共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）は、共役二重結合を２個有する共役ジエン、３個有する共役トリエン、又はそれ以上の数を有する共役ポリエンであってもよい。また、共役二重結合が互いに共役せずに１分子中に複数組あってもよい。例えば、桐油のように共役トリエン構造が同一分子内に３個ある化合物も共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）に含まれる。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の共役二重結合の数の下限としては、７個が好ましい。当該樹脂組成物は、共役二重結合を８個以上有する共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）を含有すると、多層体ひいては熱成形容器の着色が起こる可能性が高くなる。
共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）は、溶融成形時の酸化劣化を抑制するものである。ここで、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）とは、炭素−炭素二重結合と炭素−炭素単結合とが交互に繋がってなる構造を有し炭素−炭素二重結合の数が２個以上である、いわゆる共役二重結合を有する化合物である。この共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）は、共役二重結合を２個有する共役ジエン、３個有する共役トリエン、又はそれ以上の数を有する共役ポリエンであってもよい。また、共役二重結合が互いに共役せずに１分子中に複数組あってもよい。例えば、桐油のように共役トリエン構造が同一分子内に３個ある化合物も共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）に含まれる。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の共役二重結合の数の下限としては、７個が好ましい。当該樹脂組成物は、共役二重結合を８個以上有する共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）を含有すると、多層体ひいては熱成形容器の着色が起こる可能性が高くなる。
共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）は、共役二重結合に加えて、カルボキシル基及びその塩、水酸基、エステル基、エーテル基、アミノ基、イミノ基、アミド基、シアノ基、ジアゾ基、ニトロ基、スルホン基及びその塩、スルホニル基、スルホキシド基、スルフィド基、チオール基、リン酸基及びその塩、フェニル基、ハロゲン原子、二重結合、三重結合等のその他の官能基を有していてもよい。
共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の炭素数の下限としては、４が好ましい。また、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の炭素数の上限としては、３０が好ましく、１０がより好ましい。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）としては、ソルビン酸、ソルビン酸エステル、ソルビン酸塩、ミルセン及びこれらのうちの２以上の混合物が好ましく、ソルビン酸、ソルビン酸塩（ソルビン酸ナトリウム、ソルビン酸カリウム等）及びこれらの混合物がより好ましい。ソルビン酸、ソルビン酸塩及びこれらの混合物は、高温での酸化劣化の抑制効果が高く、また食品添加剤としても広く工業的に使用されているため衛生性や入手性の観点からも好ましい。
共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の分子量としては、通常１，０００以下であり、５００以下が好ましく、３００以下がより好ましい。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の分子量が上記上限を超えると、ＥＶＯＨ（Ａ）中への共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の分散状態が悪化し、溶融成形後の外観が悪化するおそれがある。
ＥＶＯＨ層（Ａ）における共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量の下限としては、０．０１ｐｐｍが好ましく、０．１ｐｐｍがより好ましく、０．５ｐｐｍがさらに好ましく、１ｐｐｍが特に好ましい。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）における共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量の上限としては、１，０００ｐｐｍが好ましく、８００ｐｐｍがより好ましく、５００ｐｐｍがさらに好ましい。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量が上記下限未満であると、溶融成形時の酸化劣化を抑制する効果を十分に得られないおそれがある。一方、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量が上記上限を超えると、ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するための樹脂組成物のゲル化を促進するおそれがある。
［その他の任意成分］
ＥＶＯＨ層（Ａ）は、その他の任意成分としてホウ素化合物、酢酸類、リン化合物、アルカリ金属又はその塩、酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、滑剤、着色剤、充填剤、熱安定剤、他の樹脂、高級脂肪族カルボン酸の金属塩等を含んでいてもよい。ＥＶＯＨ層（Ａ）は、これらの成分を２種以上含有してもよい。ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるこれらの成分の合計含有量の上限としては、１質量％が好ましい。
ＥＶＯＨ層（Ａ）は、その他の任意成分としてホウ素化合物、酢酸類、リン化合物、アルカリ金属又はその塩、酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、滑剤、着色剤、充填剤、熱安定剤、他の樹脂、高級脂肪族カルボン酸の金属塩等を含んでいてもよい。ＥＶＯＨ層（Ａ）は、これらの成分を２種以上含有してもよい。ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるこれらの成分の合計含有量の上限としては、１質量％が好ましい。
ホウ素化合物は、溶融成形時のゲル化を抑制すると共に押出成形機等のトルク変動（加熱時の粘度変化）を抑制するものである。上記ホウ素化合物としては、例えばオルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸等のホウ酸類；ホウ酸トリエチル、ホウ酸トリメチル等のホウ酸エステル；上記ホウ酸類のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩、ホウ砂等のホウ酸塩；水素化ホウ素類などが挙げられる。これらの中でも、ホウ酸類が好ましく、オルトホウ酸（以下、「ホウ酸」ともいう）がより好ましい。ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるホウ素化合物の含有量の下限としては、１００ｐｐｍが好ましく、１５０ｐｐｍがより好ましい。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるホウ素化合物の含有量の上限としては、５，０００ｐｐｍが好ましく、４，０００ｐｐｍがより好ましく、３，０００ｐｐｍがさらに好ましい。ホウ素化合物の含有量が上記下限未満であると、押出成形機等のトルク変動を十分に抑制することができないおそれがある。一方、ホウ素化合物の含有量が上記上限を超えると、溶融成形時にゲル化を起こし易くなり多層体ひいては熱成形容器の外観が悪化するおそれがある。なお、ホウ素化合物の含有量は、乾燥樹脂組成物中のホウ素化合物のホウ素元素換算含有量である。
酢酸類は、多層体ひいては熱成形容器の着色を防止すると共に溶融成形時のゲル化を抑制するものである。この酢酸類は、酢酸及び酢酸塩を含む。酢酸類としては、酢酸及び酢酸塩を併用することが好ましく、酢酸及び酢酸ナトリウムを併用することがより好ましい。ＥＶＯＨ層（Ａ）における酢酸類の含有量の下限としては、５０ｐｐｍが好ましく、１００ｐｐｍがより好ましく、１５０ｐｐｍがさらに好ましく、２００ｐｐｍが特に好ましい。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）における酢酸類の含有量の上限としては、１，０００ｐｐｍが好ましく、５００ｐｐｍがより好ましく、４００ｐｐｍがさらに好ましい。酢酸類の含有量が上記下限未満であると、十分な着色防止の効果を得られず、多層体ひいては熱成形容器に黄変が発生するおそれがある。一方、酢酸類の含有量が上記上限を超えると、溶融成形時、特に長時間に及ぶ溶融成形時にゲル化が生じ易くなり多層体ひいては熱成形容器の外観が悪化するおそれがある。
リン化合物は、ストリーク、フィッシュアイ等の欠陥の発生及び着色を抑制すると共に、ロングラン性を向上させるものである。このリン化合物としては、例えばリン酸、亜リン酸等のリン酸塩等が挙げられる。上記リン酸塩としては、第一リン酸塩、第二リン酸塩及び第三リン酸塩のいずれの形でもよい。また、リン酸塩のカチオン種についても特に限定されるものではないが、アルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩が好ましく、これらのうちリン酸二水素ナトリウム、リン酸二水素カリウム、リン酸水素二ナトリウム及びリン酸水素二カリウムがより好ましく、リン酸二水素ナトリウム及びリン酸水素二カリウムがさらに好ましい。ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるリン化合物の含有量の下限としては、１ｐｐｍが好ましく、２ｐｐｍがより好ましく、３ｐｐｍがさらに好ましく、５ｐｐｍが特に好ましい。ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるリン化合物の含有量の上限としては、２００ｐｐｍが好ましく、１５０ｐｐｍがより好ましく、１００ｐｐｍがさらに好ましい。リン化合物の含有量が上記下限未満である場合、又は上記上限を超える場合、熱安定性が低減し、長時間にわたる溶融成形を行なう際のゲル状ブツの発生、着色が生じ易くなるおそれがある。
アルカリ金属としては、例えばリチウム、ナトリウム、カリウム等が挙げられる。また、上記アルカリ金属の塩としては、例えば１価の金属の脂肪族カルボン酸塩、芳香族カルボン酸塩、金属錯体等が挙げられ、具体的には、酢酸カリウム、エチレンジアミン四酢酸のナトリウム塩等が挙げられる。ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるアルカリ金属の含有量の下限としては、２０ｐｐｍが好ましく、５０ｐｐｍがより好ましい。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）におけるアルカリ金属の含有量の下限としては、１，０００ｐｐｍが好ましく、５００ｐｐｍがより好ましい。
酸化防止剤としては、例えば、２，５−ジ−ｔ−ブチルハイドロキノン、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、４，４’−チオビス（６−ｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレン−ビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、オクタデシル−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等が挙げられる。
紫外線吸収剤としては、例えばエチレン−２−シアノ−３，３’−ジフェニルアクリレート、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−オキトシキベンゾフェノン等が挙げられる。
可塑剤としては、例えばフタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジオクチル、ワックス、流動パラフィン、リン酸エステル等が挙げられる。
帯電防止剤としては、例えばペンタエリスリットモノステアレート、ソルビタンモノパルミテート、硫酸化ポリオレフィン類、ポリエチレンオキシド、ポリエチレングリコール（商品名：カーボワックス）等が挙げられる。
滑剤としては、例えばエチレンビスステアロアミド、ブチルステアレート等が挙げられる。
着色剤としては、例えばカーボンブラック、フタロシアニン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、ベンガラ等が挙げられる。
充填剤としては、例えばグラスファイバー、ウォラストナイト、ケイ酸カルシウム、タルク、モンモリロナイト等が挙げられる。
熱安定剤としては、例えばヒンダードフェノール系化合物、ヒンダードアミン系化合物等が挙げられる。
他の樹脂としては、例えばポリアミド、ポリオレフィン等が挙げられる。
高級脂肪族カルボン酸の金属塩としては、例えばステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム等が挙げられる。
紫外線吸収剤としては、例えばエチレン−２−シアノ−３，３’−ジフェニルアクリレート、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−オキトシキベンゾフェノン等が挙げられる。
可塑剤としては、例えばフタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジオクチル、ワックス、流動パラフィン、リン酸エステル等が挙げられる。
帯電防止剤としては、例えばペンタエリスリットモノステアレート、ソルビタンモノパルミテート、硫酸化ポリオレフィン類、ポリエチレンオキシド、ポリエチレングリコール（商品名：カーボワックス）等が挙げられる。
滑剤としては、例えばエチレンビスステアロアミド、ブチルステアレート等が挙げられる。
着色剤としては、例えばカーボンブラック、フタロシアニン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、ベンガラ等が挙げられる。
充填剤としては、例えばグラスファイバー、ウォラストナイト、ケイ酸カルシウム、タルク、モンモリロナイト等が挙げられる。
熱安定剤としては、例えばヒンダードフェノール系化合物、ヒンダードアミン系化合物等が挙げられる。
他の樹脂としては、例えばポリアミド、ポリオレフィン等が挙げられる。
高級脂肪族カルボン酸の金属塩としては、例えばステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム等が挙げられる。
なお、ゲル化対策として、例えば上記熱安定剤として例示したヒンダードフェノール系化合物及びヒンダードアミン系化合物、上記高級脂肪酸カルボン酸の金属塩、ハイドロタルサイト系化合物等を添加してもよい。これらは単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。ゲル化対策のための化合物の添加量の下限は、ＥＶＯＨ層（Ａ）に対して、通常０．０１質量％である。また、ゲル化対策のための化合物の添加量の上限は、ＥＶＯＨ層（Ａ）に対して、通常１質量％である。
ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの下限としては、特に限定されるものではないが、バリア性及び機械強度等の観点から、全体平均厚みに対して、０．０２％が好ましく、０．５％がより好ましく、１．０％がさらに好ましく、１．５％が特に好ましい。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの上限としては、特に限定されるものではないが、バリア性及び機械強度等の観点から、全体平均厚みに対して、３４％が好ましく、５％がより好ましく、４．５％がさらに好ましい。ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの下限としては、例えば２μｍである。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの上限としては、例えば１００μｍである。
＜ＥＶＯＨ層（Ａ）の製造方法＞
ＥＶＯＨ層（Ａ）は、ＥＶＯＨ（Ｉ）及び飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有するＥＶＯＨ含有樹脂組成物を、例えば押出成形することで形成できる。
ＥＶＯＨ層（Ａ）は、ＥＶＯＨ（Ｉ）及び飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有するＥＶＯＨ含有樹脂組成物を、例えば押出成形することで形成できる。
［ＥＶＯＨ含有樹脂組成物の調製方法］
ＥＶＯＨ含有樹脂組成物は、ＥＶＯＨ（Ｉ）中に飽和アルデヒド（ＩＩ）を均一にブレンドでき、ＥＶＯＨ層（Ａ）に０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有させられる製造方法であれば特に限定されない。ＥＶＯＨ含有樹脂組成物（以下、「樹脂組成物」ともいう）の調製方法としては、例えば
（１）エチレンとビニルエステルとを共重合させる工程、及び
（２）工程（１）により得られた共重合体をけん化する工程
を備える製造方法により得ることができる。
ＥＶＯＨ含有樹脂組成物は、ＥＶＯＨ（Ｉ）中に飽和アルデヒド（ＩＩ）を均一にブレンドでき、ＥＶＯＨ層（Ａ）に０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有させられる製造方法であれば特に限定されない。ＥＶＯＨ含有樹脂組成物（以下、「樹脂組成物」ともいう）の調製方法としては、例えば
（１）エチレンとビニルエステルとを共重合させる工程、及び
（２）工程（１）により得られた共重合体をけん化する工程
を備える製造方法により得ることができる。
樹脂組成物中に特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有させる方法としては、特に限定されないが、例えば
上記工程（１）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、
上記工程（２）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、
上記工程（２）により得られたＥＶＯＨ（Ｉ）に、特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法等が挙げられる。しかし、上記工程（１）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、又は上記工程（２）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法を採用する場合には、得られる樹脂組成物中に所望量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有させるためには、上記工程（１）における重合反応、上記工程（２）におけるけん化反応で消費される量を考慮して添加量を多くする必要がある。したがって、重合反応やけん化反応工程で飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する場合は消費される飽和アルデヒド（ＩＩ）の量を加算して添加することが好ましい。一方、上記工程（２）より得られたＥＶＯＨ（Ｉ）に特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法は工程内での消費を考慮せずに添加できるため、操作性に優れている。
上記工程（１）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、
上記工程（２）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、
上記工程（２）により得られたＥＶＯＨ（Ｉ）に、特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法等が挙げられる。しかし、上記工程（１）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、又は上記工程（２）において特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法を採用する場合には、得られる樹脂組成物中に所望量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有させるためには、上記工程（１）における重合反応、上記工程（２）におけるけん化反応で消費される量を考慮して添加量を多くする必要がある。したがって、重合反応やけん化反応工程で飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する場合は消費される飽和アルデヒド（ＩＩ）の量を加算して添加することが好ましい。一方、上記工程（２）より得られたＥＶＯＨ（Ｉ）に特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法は工程内での消費を考慮せずに添加できるため、操作性に優れている。
ＥＶＯＨ（Ｉ）に特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法としては、例えば飽和アルデヒド（ＩＩ）を予めＥＶＯＨ（Ｉ）に配合してペレットを造粒する方法、エチレン−ビニルエステル共重合体のけん化後にペーストを析出させる工程で析出させたストランドに飽和アルデヒド（ＩＩ）を含浸させる方法、析出させたストランドをカットした後に飽和アルデヒド（ＩＩ）を含浸させる方法、乾燥樹脂組成物のチップを再溶解したものに飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加する方法、ＥＶＯＨ（Ｉ）及び飽和アルデヒド（ＩＩ）の２成分をブレンドしたものを溶融混練する方法、押出機の途中からＥＶＯＨ溶融物に飽和アルデヒド（ＩＩ）をフィードし含有させる方法、飽和アルデヒド（ＩＩ）をＥＶＯＨ（Ｉ）の一部に高濃度で配合して造粒したマスターバッチを作成しＥＶＯＨ（Ｉ）とドライブレンドして溶融混練する方法等が挙げられる。
これらのうち、ＥＶＯＨ（Ｉ）中に微量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を均一に分散することができる観点から、飽和アルデヒド（ＩＩ）混合工程としては、飽和アルデヒド（ＩＩ）を予めＥＶＯＨ（Ｉ）に配合してペレットを造粒する工程であることが好ましい。具体的には、樹脂組成物を水／メタノール混合溶媒等の良溶媒に溶解させた溶液に、飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加し、その混合溶液をノズル等から貧溶媒中に押出して析出及び／又は凝固させ、それを洗浄及び／又は乾燥することにより、樹脂組成物に飽和アルデヒド（ＩＩ）が均一に混合されたペレットを得ることができる。
また、重合工程の後工程で共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）と同時に飽和アルデヒド（ＩＩ）を添加することもできる。共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）と同時に添加することにより、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の補助的な機能を発揮し、熱溶融しにくい物質の生成を抑制する。その結果、外観に優れたフィルムを得ることができる。
ＥＶＯＨ層（Ａ）中に飽和アルデヒド（ＩＩ）以外の各成分を含有させる方法としては、例えば上記ペレットを各成分と共に混合して溶融混練する方法、上記ペレットを調製する際に、飽和アルデヒド（ＩＩ）と共に各成分を混合する方法、上記ペレットを各成分が含まれる溶液に浸漬させる方法等が挙げられる。なお、各成分の混合には、リボンブレンダー、高速ミキサーコニーダー、ミキシングロール、押出機、インテンシブミキサー等を用いることができる。
＜熱可塑性樹脂層（Ｂ）＞
熱可塑性樹脂層（Ｂ）はＥＶＯＨ（Ｉ）以外の熱可塑性樹脂を含む層である。この熱可塑性樹脂としては、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１以下（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２である熱可塑性樹脂が好ましい。
熱可塑性樹脂層（Ｂ）はＥＶＯＨ（Ｉ）以外の熱可塑性樹脂を含む層である。この熱可塑性樹脂としては、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１以下（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２である熱可塑性樹脂が好ましい。
熱可塑性樹脂層（Ｂ）に含有される熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例えばポリエチレン（直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等）、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、ポリプロピレン、プロピレンと炭素数４〜２０のα−オレフィンとの共重合体、ポリブテンやポリペンテン等のオレフィンの単独重合体又は共重合体、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、アクリル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、ポリウレタンエラストマー、ポリカーボネート、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン等が挙げられる。これらの中でも、ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン及びポリスチレンが好ましく、高密度ポリエチレンがより好ましい。
上記高密度ポリエチレンの密度の下限としては、剛性、耐衝撃性、成形性、耐ドローダウン性、耐ガソリン性等の観点から、０．９３ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．９５ｇ／ｃｍ３がより好ましく、０．９６ｇ／ｃｍ３がさらに好ましい。また、上記高密度ポリエチレンの密度の上限としては、剛性、耐衝撃性、成形性、耐ドローダウン性、耐ガソリン性等の観点から、０．９８ｇ／ｃｍ３が好ましい。さらに、上記高密度ポリエチレンのメルトフローレート（ＭＦＲ）の下限としては、１９０℃、２，１６０ｇ荷重下において、０．０１ｇ／１０分が好ましい。また、上記高密度ポリエチレンのメルトフローレート（ＭＦＲ）の上限としては、１９０℃、２，１６０ｇ荷重下において、０．５ｇ／１０分が好ましく、０．１ｇ／１０分がより好ましい。
なお、上記高密度ポリエチレンは、通常市販品の中から適宜選択して使用することができる。また、熱可塑性樹脂層（Ｂ）は、本発明の効果を損なわない限り、ＥＶＯＨ層（Ａ）と同様のその他の任意成分を含んでいてもよい。その他の任意成分としては、例えばＥＶＯＨ層に含んでいてもよい着色剤等が挙げられる。
熱可塑性樹脂層（Ｂ）の平均厚みの下限としては、特に限定されるものではないが、機械強度等の観点から、全体平均厚みに対して、０．０５％が好ましい。また、熱可塑性樹脂層（Ｂ）の平均厚みの上限としては、特に限定されるものではないが、機械強度等の観点から、全体平均厚みに対して、１５％が好ましい。熱可塑性樹脂（Ｂ）の平均厚みの下限としては、例えば５μｍである。また、熱可塑性樹脂（Ｂ）の平均厚みの上限としては、例えば１０００μｍである。
＜ポリオレフィン層（Ｃ）＞
ポリオレフィン層（Ｃ）は、カルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とする層である。このポリオレフィン層（Ｃ）は、ＥＶＯＨ層（Ａ）と熱可塑性樹脂層（Ｂ）等との間の接着層として機能させることができる。なお、カルボン酸変性ポリオレフィンとは、オレフィン系重合体に、エチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物を、付加反応、グラフト反応等により化学的に結合させて得られる、カルボキシル基又はその無水物基を有するオレフィン系重合体のことをいう。
ポリオレフィン層（Ｃ）は、カルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とする層である。このポリオレフィン層（Ｃ）は、ＥＶＯＨ層（Ａ）と熱可塑性樹脂層（Ｂ）等との間の接着層として機能させることができる。なお、カルボン酸変性ポリオレフィンとは、オレフィン系重合体に、エチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物を、付加反応、グラフト反応等により化学的に結合させて得られる、カルボキシル基又はその無水物基を有するオレフィン系重合体のことをいう。
エチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物としては、例えばモノカルボン酸、モノカルボン酸エステル、ジカルボン酸、ジカルボン酸モノエステル、ジカルボン酸ジエステル、ジカルボン酸無水物等が挙げられる。具体的には、エチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物としては、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、無水マレイン酸、無水イタコン酸、マレイン酸モノメチルエステル、マレイン酸モノエチルエステル、マレイン酸ジエチルエステル、フマル酸モノメチルエステル等が挙げられる。これらの中でも、無水マレイン酸、無水イタコン酸等のジカルボン酸無水物が好ましく、無水マレイン酸がより好ましい。
上記オレフィン系重合体としては、例えば
低密度、中密度又は高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ボリブテン等のポリオレフィン；
エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体等のオレフィン−ビニルエステル共重合体；
オレフィンと不飽和カルボン酸エステル等のコモノマーとの共重合体などが挙げられる。これら中でも、直鎖状低密度ポリエチレン、酢酸ビニル含有量が５質量％〜５５質量％であるエチレン−酢酸ビニル共重合体、アクリル酸エチル含有量８質量％〜３５質量％であるエチレン−アクリル酸エチル共重合体が好ましく、直鎖状低密度ポリエチレン、酢酸ビニル含有量が５質量％〜５５質量％であるエチレン−酢酸ビニル共重合体がより好ましい。
低密度、中密度又は高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ボリブテン等のポリオレフィン；
エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体等のオレフィン−ビニルエステル共重合体；
オレフィンと不飽和カルボン酸エステル等のコモノマーとの共重合体などが挙げられる。これら中でも、直鎖状低密度ポリエチレン、酢酸ビニル含有量が５質量％〜５５質量％であるエチレン−酢酸ビニル共重合体、アクリル酸エチル含有量８質量％〜３５質量％であるエチレン−アクリル酸エチル共重合体が好ましく、直鎖状低密度ポリエチレン、酢酸ビニル含有量が５質量％〜５５質量％であるエチレン−酢酸ビニル共重合体がより好ましい。
カルボン酸変性ポリオレフィンは、例えばキシレン等の溶媒、過酸化物等の触媒の存在下で、オレフィン系重合体に、エチレン性不飽和カルボン酸又はその無水物を、付加反応又はグラフト反応により導入することにより得られる。このときのカルボン酸又はその無水物のオレフィン系重合体への付加量又はグラフト量（変性度）の下限としては、オレフィン系重合体に対して０．０１質量％が好ましく、０．０２質量％がより好ましい。また、上記カルボン酸又はその無水物のオレフィン系重合体への付加量又はグラフト量（変性度）の上限としては、１５質量％が好ましく、１０質量％がより好ましい。カルボン酸変性ポリオレフィンは、１種を使用しても、２種以上を混合して使用してもよい。なお、ポリオレフィン層（Ｃ）は、本発明の効果を損なわない範囲で、カルボン酸変性ポリオレフィン以外にＥＶＯＨ層（Ａ）と同様のその他の任意成分を含んでいてもよい。
ポリオレフィン層（Ｃ）の平均厚みの下限としては、特に限定されるものではないが、全体平均厚みに対して、０．３％が好ましく、０．６％がより好ましく、１．２％がさらに好ましい。また、ポリオレフィン層（Ｃ）の平均厚みの上限としては、特に限定されるものではないが、全体平均厚みに対して、１２％が好ましく、９％がより好ましい。ポリオレフィン層（Ｃ）の厚みが上記下限未満であると、接着性が低下するおそれがある。一方、ポリオレフィン層（Ｃ）の厚みが上記上限を超えると、コスト高となるおそれがある。ポリオレフィン層（Ｃ）の平均厚みの下限としては、例えば２μｍｍである。また、ポリオレフィン層（Ｃ）の平均厚みの上限としては、例えば１００μｍである。
＜回収層（Ｄ）＞
回収層（Ｄ）は、熱成形容器の製造工程におけるＥＶＯＨ層（Ａ）、熱可塑性樹脂層（Ｂ）及びポリオレフィン層（Ｃ）のうちの少なくとも１つの層の回収物を用いて形成される層である。この回収層（Ｄ）は、ＥＶＯＨ（Ｉ）、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２以下の熱可塑性樹脂及びカルボン酸変性ポリオレフィンのうちの少なくとも１種を含有する。また、回収層（Ｄ）は、熱成形容器の製造工程におけるＥＶＯＨ層（Ａ）、熱可塑性樹脂層（Ｂ）及びポリオレフィン層（Ｃ）の回収物、検定の不合格品等を用いて形成される。かかるスクラップ等を再利用した回収層（Ｄ）を設けることで、熱成形容器の製造時に使用される樹脂のロスを低減し、コストの低減を図ることが可能となる。
回収層（Ｄ）は、熱成形容器の製造工程におけるＥＶＯＨ層（Ａ）、熱可塑性樹脂層（Ｂ）及びポリオレフィン層（Ｃ）のうちの少なくとも１つの層の回収物を用いて形成される層である。この回収層（Ｄ）は、ＥＶＯＨ（Ｉ）、Ｆｅｄｏｒｓの式から算出する溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２以下の熱可塑性樹脂及びカルボン酸変性ポリオレフィンのうちの少なくとも１種を含有する。また、回収層（Ｄ）は、熱成形容器の製造工程におけるＥＶＯＨ層（Ａ）、熱可塑性樹脂層（Ｂ）及びポリオレフィン層（Ｃ）の回収物、検定の不合格品等を用いて形成される。かかるスクラップ等を再利用した回収層（Ｄ）を設けることで、熱成形容器の製造時に使用される樹脂のロスを低減し、コストの低減を図ることが可能となる。
回収層（Ｄ）は、熱可塑性樹脂層（Ｂ）の代わりとして用いることも可能であるが、一般的には熱可塑性樹脂層（Ｂ）よりも回収層（Ｄ）の機械的強度が低くなることが多いため、回収層（Ｄ）は熱可塑性樹脂層（Ｂ）と積層して用いることが好ましい。このような回収層（Ｄ）は、ＥＶＯＨ層（Ａ）よりも、収容部の外表面側となるように配置することが好ましい。これは、熱成形容器が外部から衝撃を受けた場合には、熱成形容器に応力の集中が生じ、応力集中部において衝撃に対する圧縮応力が容器内層側（収容部の内表面側）で働き、破損が起こる可能性があるからである。また、回収層（Ｄ）は、スクラップの発生が多い場合等、多量の樹脂をリサイクルする必要がある場合は、ＥＶＯＨ層（Ａ）の両側に回収層（Ｄ）を配置してもよい。
回収層（Ｄ）におけるＥＶＯＨ（Ｉ）の含有量の上限としては、９．０質量％が好ましい。回収層（Ｄ）におけるＥＶＯＨ（Ｉ）の含有量が９．０質量％を超えると、熱可塑性樹脂層（Ｂ）との界面でクラックが発生し易くなり、そのクラックを起点として熱成形容器全体の破壊が起こるおそれがある。
＜多層体の製造方法＞
多層体は、共押出成形装置を用いて形成することができる。この多層体は、例えばＥＶＯＨ層（Ａ）を形成する樹脂組成物、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成する樹脂組成物、ポリオレフィン層（Ｃ）を形成する樹脂組成物、回収層（Ｄ）を形成する樹脂組成物等を別々の押出機に仕込み、これらの押出機で共押出することで所定の層構成を有するものとして形成される。
多層体は、共押出成形装置を用いて形成することができる。この多層体は、例えばＥＶＯＨ層（Ａ）を形成する樹脂組成物、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成する樹脂組成物、ポリオレフィン層（Ｃ）を形成する樹脂組成物、回収層（Ｄ）を形成する樹脂組成物等を別々の押出機に仕込み、これらの押出機で共押出することで所定の層構成を有するものとして形成される。
各層の押出成形は、単軸又は二軸スクリューを備えた押出機を所定の温度で運転することにより行われる。ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成する押出機の温度の下限としては、例えば１７０℃である。また、ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成する押出機の温度の上限としては、例えば２１０℃である。熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成する押出機の温度の下限としては、例えば２００℃である。また、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成する押出機の温度の上限としては、例えば２４０℃である。ポリオレフィン層（Ｃ）を形成する押出機の温度の下限としては、例えば１６０℃である。また、ポリオレフィン層（Ｃ）を形成する押出機の温度の上限としては、例えば２２０℃である。回収層（Ｄ）を形成する押出機の温度の下限としては、例えば２００℃である。また、回収層（Ｄ）を形成する押出機の温度の上限としては、例えば２４０℃である。
＜熱成形＞
熱成形容器は、フィルム、シート等の多層体を加熱して軟化させた後に、金型形状に成形することで形成することができる。熱成形方法としては、例えば真空あるいは圧空を用い、必要によりプラグを併せ用いて金型形状に成形する方法（ストレート法、ドレープ法、エアスリップ法、スナップバック法、プラグアシスト法等）、プレス成形する方法等が挙げられる。成形温度、真空度、圧空の圧力、成形速度等の各種成形条件は、プラグ形状や金型形状、原料フィルムやシートの性質等により適当に設定される。成形温度は、成形するのに十分なだけ樹脂が軟化できる温度であれば特に限定されるものではなく、フィルム、シート等の多層体の構成によってその好適な温度範囲は異なる。
熱成形容器は、フィルム、シート等の多層体を加熱して軟化させた後に、金型形状に成形することで形成することができる。熱成形方法としては、例えば真空あるいは圧空を用い、必要によりプラグを併せ用いて金型形状に成形する方法（ストレート法、ドレープ法、エアスリップ法、スナップバック法、プラグアシスト法等）、プレス成形する方法等が挙げられる。成形温度、真空度、圧空の圧力、成形速度等の各種成形条件は、プラグ形状や金型形状、原料フィルムやシートの性質等により適当に設定される。成形温度は、成形するのに十分なだけ樹脂が軟化できる温度であれば特に限定されるものではなく、フィルム、シート等の多層体の構成によってその好適な温度範囲は異なる。
フィルムを熱成形する場合、加熱によるフィルムの溶解が生じたり、ヒーター板の金属面の凹凸がフィルムに転写したりするほど高温にはしない一方、賦形が十分でない程低温にしないことが望ましく、具体的なフィルム温度の下限としては、通常５０℃であり、６０℃が好ましく、７０℃がより好ましい。また、上記フィルム温度の上限としては、通常１２０℃であり、１１０℃が好ましく、１００℃がより好ましい。
一方、シートを熱成形する場合、フィルムの場合より高温でも成形が可能な場合がある。この場合のシート温度の下限としては、例えば１３０℃である。また、上記シート温度の上限としては、例えば１８０℃である。
熱成形容器は、ＥＶＯＨ（Ｉ）を主成分とする樹脂組成物を用いて熱成形する工程を有し、上記樹脂組成物が飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有し、この飽和アルデヒド（ＩＩ）の上記樹脂組成物における含有量が０．０５ｐｐｍ以上５０ｐｐｍ以下である製造方法により製造することが好ましい。飽和アルデヒド（ＩＩ）の上記樹脂組成物における含有量の下限としては、０．１ｐｐｍが好ましく、０．１５ｐｐｍがより好ましい。また、飽和アルデヒド（ＩＩ）の上記樹脂組成物における含有量の上限としては、３０ｐｐｍが好ましく、２０ｐｐｍがより好ましい。
＜層構成＞
本発明の熱成形容器は、少なくともＥＶＯＨ層（Ａ）を備えていればよく、単層からなってもよいし複数層からなってもよい。熱成形容器が複数層である場合の層構成は、用途等に応じて適宜設定すればよい。
本発明の熱成形容器は、少なくともＥＶＯＨ層（Ａ）を備えていればよく、単層からなってもよいし複数層からなってもよい。熱成形容器が複数層である場合の層構成は、用途等に応じて適宜設定すればよい。
当該熱成形容器が複数層からなる場合の層構成としては、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を最外層に配置することが好ましい。すなわち、収容部の内表面から外表面に向かって、熱可塑性樹脂層（Ｂ）／ポリオレフィン層（Ｃ）／ＥＶＯＨ層（Ａ）／ポリオレフィン層（Ｃ）／熱可塑性樹脂層（Ｂ）（以下、「（内表面）（Ｂ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｂ）（外表面）」のように表記する）が耐衝撃性の観点から好ましい。また、回収層（Ｄ）を含む場合の層構成としては、例えば
（内表面）（Ｂ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）、
（内表面）（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｂ）（外表面）、
（内表面）（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）、
（内表面）（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）（外表面）等が挙げられ、これらの層構成において熱可塑性樹脂（Ｂ）層の代わりに回収層（Ｄ）を備える層構成であってもよい。これらの中でも、（内表面）（Ｂ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）、（内表面）（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）が好ましい。なお、層（Ａ）〜層（Ｄ）がそれぞれ複数用いられている場合、それぞれの層を構成する樹脂は同一でも異なっていてもよい。
（内表面）（Ｂ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）、
（内表面）（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｂ）（外表面）、
（内表面）（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）、
（内表面）（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）（外表面）等が挙げられ、これらの層構成において熱可塑性樹脂（Ｂ）層の代わりに回収層（Ｄ）を備える層構成であってもよい。これらの中でも、（内表面）（Ｂ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）、（内表面）（Ｂ）／（Ｄ）／（Ｃ）／（Ａ）／（Ｃ）／（Ｄ）／（Ｂ）（外表面）が好ましい。なお、層（Ａ）〜層（Ｄ）がそれぞれ複数用いられている場合、それぞれの層を構成する樹脂は同一でも異なっていてもよい。
＜カップ状容器＞
次に、本発明の熱成形容器について、図１及び図２に示すカップ状容器を例にとって、具体的に説明する。但し、カップ状容器は熱成形容器の一例に過ぎず、以下のカップ状容器の説明は、本発明の範囲を限定するものではない。
次に、本発明の熱成形容器について、図１及び図２に示すカップ状容器を例にとって、具体的に説明する。但し、カップ状容器は熱成形容器の一例に過ぎず、以下のカップ状容器の説明は、本発明の範囲を限定するものではない。
図１及び図２のカップ状容器１は、収容部としてのカップ本体１０、及びフランジ部１１を備える。このカップ状容器１は、カップ本体１０に内容物を収容し、カップ本体１０の開口１２を塞ぐようにフランジ部１１に蓋２をシールすることで使用される。シールとしては、例えば樹脂フィルム、金属箔、金属樹脂複合フィルム等が挙げられ、中でも、樹脂フィルムに金属層を積層した金属樹脂複合フィルムが好ましい。樹脂フィルムとしては、例えばポリエチレンフィルム、ポリエチレンテレフタレートフィルム等が挙げられる。金属層としては、特に限定はないが、金属箔、金属蒸着層が好ましく、ガスバリア性及び生産性の観点からアルミ箔がより好ましい。
カップ状容器１は、例えばフィルム状、シート状等の多層体を熱成形することで得られる。この多層体は、ＥＶＯＨ層（Ａ）を備え、ＥＶＯＨ層（Ａ）に他の層が積層されることが好ましい。他の層としては、例えば熱可塑性樹脂層（Ｂ）、ポリオレフィン層（Ｃ）、回収層（Ｄ）等が挙げられる。
カップ状容器１の層構成としては、図３に示す構成が好ましい。図示した層構成は、ＥＶＯＨ層（Ａ）１０Ａの一方の面側（カップ１のカップ本体１０の内表面１３側）にポリオレフィン層（Ｃ）１０Ｃを介して熱可塑性樹脂層（Ｂ）１０Ｂが積層され、他方の面側（カップ１のカップ本体１０の外表面１４側）にポリオレフィン層（Ｃ）１０Ｃを介して回収層（Ｄ）１０Ｄ及び熱可塑性樹脂層（Ｂ）１０Ｂが積層されるものである。
＜カップ状容器の製造方法＞
カップ状容器１は、図４に示すようにフィルム状、シート状等の連続多層体３を加熱装置４により加熱して軟化させた後に、金型装置５を用いて熱成形することで製造される。
カップ状容器１は、図４に示すようにフィルム状、シート状等の連続多層体３を加熱装置４により加熱して軟化させた後に、金型装置５を用いて熱成形することで製造される。
（加熱装置）
加熱装置４は、一対のヒーター４０，４１を備えるものであり、これらのヒーター４０，４１の間を連続多層体３が通過可能とされている。なお、加熱装置４としては、熱プレスにより加熱するものを用いることもできる。
加熱装置４は、一対のヒーター４０，４１を備えるものであり、これらのヒーター４０，４１の間を連続多層体３が通過可能とされている。なお、加熱装置４としては、熱プレスにより加熱するものを用いることもできる。
（金型装置）
金型装置５は、プラグアシスト法による熱成形に適するものであり、チャンバー（図示略）内に収容される下型５０及び上型５１を備える。下型５０及び上型５１は、それぞれ個別に上下方向に移動可能であり、離間状態において、これらの下型５０及び上型５１の間を連続多層体３が通過可能とされている。下型５０は、熱成形容器１の収容部１０を形成するための複数の凹部５２を有する。上型５１は、下型５１に向けて突出する複数のプラグ５３を備える。複数のプラグ５３は、下型５０の複数の凹部５２に対応した位置に設けられている。各プラグ５３は、対応する凹部５２に挿入可能である。
金型装置５は、プラグアシスト法による熱成形に適するものであり、チャンバー（図示略）内に収容される下型５０及び上型５１を備える。下型５０及び上型５１は、それぞれ個別に上下方向に移動可能であり、離間状態において、これらの下型５０及び上型５１の間を連続多層体３が通過可能とされている。下型５０は、熱成形容器１の収容部１０を形成するための複数の凹部５２を有する。上型５１は、下型５１に向けて突出する複数のプラグ５３を備える。複数のプラグ５３は、下型５０の複数の凹部５２に対応した位置に設けられている。各プラグ５３は、対応する凹部５２に挿入可能である。
（熱成形）
まず、図５（Ａ）に示すように、加熱装置４により軟化させた連続多層体３に対して、下型５０を上動させることで下型５０に密着させると共に連続多層体３を若干持ち上げて連続多層体３にテンションを付与する。次に、図５（Ｂ）に示すように、上型５１を下動させることでプラグ５３を凹部５２に挿入する。
まず、図５（Ａ）に示すように、加熱装置４により軟化させた連続多層体３に対して、下型５０を上動させることで下型５０に密着させると共に連続多層体３を若干持ち上げて連続多層体３にテンションを付与する。次に、図５（Ｂ）に示すように、上型５１を下動させることでプラグ５３を凹部５２に挿入する。
続いて、図５（Ｃ）に示すように、上型５１を上動させてプラグ５３を凹部５２から離間させた後にチャンバー（図示略）内を真空引きし、連続多層体３を凹部５２の内面に密着させる。その後、エアーの噴射により成形部を冷却することで形状を固定する。図５（Ｄ）に示すように、チャンバー（図示略）内を大気開放すると共に下型５０を下動させて下型５０を離型することで一次成形品が得られる。この一次成形品を切断することで、図１及び図２に示すカップ状容器１が得られる。
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。なお、以下において、「％」及び「部」は特に断りのない限り、それぞれ「質量％」及び「質量部」を表す。
＜ＥＶＯＨの合成＞
［合成例１］
２５０Ｌの加圧反応槽を用いて以下の条件で重合を実施し、エチレン−酢酸ビニル共重合体を合成した。
［合成例１］
２５０Ｌの加圧反応槽を用いて以下の条件で重合を実施し、エチレン−酢酸ビニル共重合体を合成した。
（仕込み量）
酢酸ビニル８３．０ｋｇ
メタノール２６．６ｋｇ
２，２’−アゾビス（４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル）（２．５ｇ／Ｌメタノール溶液）の供給量 １１１９．５ｍＬ／ｈｒ
酢酸ビニル８３．０ｋｇ
メタノール２６．６ｋｇ
２，２’−アゾビス（４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル）（２．５ｇ／Ｌメタノール溶液）の供給量 １１１９．５ｍＬ／ｈｒ
（重合条件）
重合温度 ６０℃
重合槽エチレン圧力 ３．６ＭＰａ
重合時間 ５．０時間
重合温度 ６０℃
重合槽エチレン圧力 ３．６ＭＰａ
重合時間 ５．０時間
得られた共重合体における酢酸ビニルの重合率は約４０％であった。この共重合反応液にソルビン酸を添加した後、追出塔に供給し、塔下部からのメタノール蒸気の導入により未反応酢酸ビニルを塔頂より除去して、エチレン−酢酸ビニル共重合体の４１％メタノール溶液を得た。このエチレン−酢酸ビニル共重合体のエチレン含有量は３２モル％であった。このエチレン−酢酸ビニル共重合体のメタノール溶液をけん化反応器に仕込み、苛性ソーダ／メタノール溶液（８０ｇ／Ｌ）を、共重合体中のビニルエステル成分に対して０．４当量となるように添加し、メタノールを加えて共重合体濃度が２０％になるように調整した。この溶液を６０℃に昇温し、反応器内に窒素ガスを吹き込みながら約４時間反応させた。この溶液を円形の開口部を有する金板から水中に押し出して析出させ、切断することで直径約３ｍｍ、長さ約５ｍｍのペレットを得た。得られたペレットを遠心分離機で脱液し、さらに大量の水を加え脱液する操作を繰り返した。
［合成例２］
合成例１において、ソルビン酸とプロパナールとを同時に添加した以外は合成例１と同様に操作し、ペレットを得た。
合成例１において、ソルビン酸とプロパナールとを同時に添加した以外は合成例１と同様に操作し、ペレットを得た。
＜実施例１＞
［ＥＶＯＨ含有樹脂組成物の調製］
合成例１で得られた脱液したペレット２０ｋｇを、１８０ｋｇの水／メタノール＝４０／６０（質量比）の混合溶媒に入れ、６０℃で６時間攪拌して完全に溶解させた。得られた溶液にプロパナール、及び共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）としてのソルビン酸を添加し、さらに１時間攪拌してプロパナール及びソルビン酸を完全に溶解させ、樹脂組成物溶液を得た。この樹脂組成物溶液を直径４ｍｍのノズルより、０℃に調整した水／メタノール＝９０／１０（質量比）の凝固浴中に連続的に押出してストランド状に凝固させた。このストランドをペレタイザーに導入して多孔質の樹脂組成物チップを得た。得られた多孔質の樹脂組成物チップを酢酸水溶液及びイオン交換水を用いて洗浄を行った。この洗浄液と樹脂組成物チップとを分離して脱液した後、熱風乾燥機に入れて８０℃で４時間乾燥を行い、さらに１００℃で１６時間乾燥を行って樹脂組成物（乾燥樹脂組成物ペレット）を得た。
［ＥＶＯＨ含有樹脂組成物の調製］
合成例１で得られた脱液したペレット２０ｋｇを、１８０ｋｇの水／メタノール＝４０／６０（質量比）の混合溶媒に入れ、６０℃で６時間攪拌して完全に溶解させた。得られた溶液にプロパナール、及び共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）としてのソルビン酸を添加し、さらに１時間攪拌してプロパナール及びソルビン酸を完全に溶解させ、樹脂組成物溶液を得た。この樹脂組成物溶液を直径４ｍｍのノズルより、０℃に調整した水／メタノール＝９０／１０（質量比）の凝固浴中に連続的に押出してストランド状に凝固させた。このストランドをペレタイザーに導入して多孔質の樹脂組成物チップを得た。得られた多孔質の樹脂組成物チップを酢酸水溶液及びイオン交換水を用いて洗浄を行った。この洗浄液と樹脂組成物チップとを分離して脱液した後、熱風乾燥機に入れて８０℃で４時間乾燥を行い、さらに１００℃で１６時間乾燥を行って樹脂組成物（乾燥樹脂組成物ペレット）を得た。
［共押出製膜の作製］
共押出成形装置を用い、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成するホモポリプロピレン（三菱ノーブレン社の「ＰＹ２２０」）、ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するＥＶＯＨ樹脂組成物、ポリオレフィン層（Ｃ）を形成するカルボン酸変性ポリオレフィン（三井化学アドマー社の「ＱＦ−５００」）、回収層（Ｄ）を形成するための樹脂混合物を別々の押出機に仕込み、（Ｂ）：４２５μｍ／（Ｃ）：５０μｍ／（Ａ）：５０μｍ／（Ｃ）：５０μｍ／（Ｄ）：２５０μｍ／（Ｂ）：４２５μｍの層構成を有する全層厚みが１２５０μｍの多層シートを作製した。押出成形は、ホモポリプロピレンは直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２の単軸スクリューを備えた押出機を２００℃〜２４０℃の温度とし、ＥＶＯＨ樹脂組成物は直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の単軸スクリューを備えた押出機を１７０℃〜２１０℃の温度とし、カルボン酸変性ポリオレフィンは直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の単軸スクリューを備えた押出機を１６０℃〜２２０℃の温度とし、回収層（Ｄ）の樹脂混合物は二軸押出機（東洋精機製作所社の「２Ｄ２５Ｗ」、直径２５ｍｍ、スクリュー回転数１００ｒｐｍ）のシリンダ及びダイを２２０℃の温度とし、フィードブロック型ダイ（巾６００ｍｍ）を２５５℃で運転することにより実施した。
共押出成形装置を用い、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成するホモポリプロピレン（三菱ノーブレン社の「ＰＹ２２０」）、ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するＥＶＯＨ樹脂組成物、ポリオレフィン層（Ｃ）を形成するカルボン酸変性ポリオレフィン（三井化学アドマー社の「ＱＦ−５００」）、回収層（Ｄ）を形成するための樹脂混合物を別々の押出機に仕込み、（Ｂ）：４２５μｍ／（Ｃ）：５０μｍ／（Ａ）：５０μｍ／（Ｃ）：５０μｍ／（Ｄ）：２５０μｍ／（Ｂ）：４２５μｍの層構成を有する全層厚みが１２５０μｍの多層シートを作製した。押出成形は、ホモポリプロピレンは直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２の単軸スクリューを備えた押出機を２００℃〜２４０℃の温度とし、ＥＶＯＨ樹脂組成物は直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の単軸スクリューを備えた押出機を１７０℃〜２１０℃の温度とし、カルボン酸変性ポリオレフィンは直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の単軸スクリューを備えた押出機を１６０℃〜２２０℃の温度とし、回収層（Ｄ）の樹脂混合物は二軸押出機（東洋精機製作所社の「２Ｄ２５Ｗ」、直径２５ｍｍ、スクリュー回転数１００ｒｐｍ）のシリンダ及びダイを２２０℃の温度とし、フィードブロック型ダイ（巾６００ｍｍ）を２５５℃で運転することにより実施した。
なお、回収層（Ｄ）を形成するための樹脂混合物は、以下のように調製した。ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するＥＶＯＨ樹脂組成物６．７質量部、熱可塑性樹脂層（Ｂ）を形成するホモポリプロピレン（三菱ノーブレン社の「ＰＹ２２０」）８８．３質量部、及びオレフィン層（Ｃ）を形成するカルボン酸変性ポリオレフィン（三井化学アドマー社の「ＱＦ−５００」）５．０質量部をドライブレンド後、二軸押出機（東洋精機製作所社の「２Ｄ２５Ｗ」、直径２５ｍｍ、スクリュー回転数１００ｒｐｍ）のシリンダ及びダイを２２０℃の温度とし、窒素雰囲気下で押出しペレット化を行い、ペレットを得た。このペレットを窒素雰囲気下、二軸押出機中で混合してから取り出す操作をさらに４回繰り返し、回収層（Ｄ）を形成するための樹脂混合物を得た。
［熱成形容器の作製］
共押出成形装置にて得られた多層シートを１５ｃｍ角に裁断し、浅野製作所社のバッチ式熱成形試験機にてシート温度１５０℃の条件で、カップ状（金型形状７０φ×７０ｍｍ、絞り比Ｓ＝１．０）に熱成形（圧空：５ｋｇ／ｃｍ２、プラグ：４５φ×６５ｍｍ、シンタックスフォーム、プラグ温度：１５０℃、金型温度：７０℃）することで熱成形容器を作製した。
共押出成形装置にて得られた多層シートを１５ｃｍ角に裁断し、浅野製作所社のバッチ式熱成形試験機にてシート温度１５０℃の条件で、カップ状（金型形状７０φ×７０ｍｍ、絞り比Ｓ＝１．０）に熱成形（圧空：５ｋｇ／ｃｍ２、プラグ：４５φ×６５ｍｍ、シンタックスフォーム、プラグ温度：１５０℃、金型温度：７０℃）することで熱成形容器を作製した。
＜実施例２〜１４並びに比較例１及び２＞
各成分の含有量が表１に記載の通りとなるように樹脂組成物を調製した以外は実施例１と同様にして多層シートを作製し、この多層シートを熱成形することで熱成形容器を作製した。
各成分の含有量が表１に記載の通りとなるように樹脂組成物を調製した以外は実施例１と同様にして多層シートを作製し、この多層シートを熱成形することで熱成形容器を作製した。
＜比較例３＞
合成例２で得られたペレットを用いた以外は実施例２と同様にして多層シートを作製し、この多層シートを熱成形することで比較例３の熱成形容器を作製した。
合成例２で得られたペレットを用いた以外は実施例２と同様にして多層シートを作製し、この多層シートを熱成形することで比較例３の熱成形容器を作製した。
＜評価＞
実施例１〜１４及び比較例１〜３で調製した樹脂組成物、多層シート及び熱成形容器について、以下に説明する手法に従い、飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量、ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚み、ＥＶＯＨ層（Ａ）中のＥＶＯＨの含有量、成形時の臭気、溶液外観、モータートルク変動評価、外観性及び耐衝撃性を評価した。評価結果については表１に示す。
実施例１〜１４及び比較例１〜３で調製した樹脂組成物、多層シート及び熱成形容器について、以下に説明する手法に従い、飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量、ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚み、ＥＶＯＨ層（Ａ）中のＥＶＯＨの含有量、成形時の臭気、溶液外観、モータートルク変動評価、外観性及び耐衝撃性を評価した。評価結果については表１に示す。
［飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量の定量］
５０％の２，４−ジニトロフェニルヒドラジン（ＤＮＰＨ）溶液２００ｍｇに、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロパノール（ＨＦＩＰ）５０ｍＬ、酢酸１１．５ｍＬ及びイオン交換水８ｍＬを添加し、ＤＮＰＨ調整溶液を作製する。その後、乾燥樹脂組成物ペレット１ｇをＤＮＰＨ調整溶液２０ｍＬに添加し、３５℃にて１時間攪拌溶解させた。この溶液にアセトニトリルを添加してＥＶＯＨを沈降させ、溶液を濾過、濃縮し、抽出サンプルを得た。この抽出サンプルを高速液体クロマトグラフィーにて定量分析することで、飽和アルデヒド（ＩＩ）の量を定量した。また、定量に際しては、飽和アルデヒド（ＩＩ）の標品を用いて作成した検量線を使用した。
５０％の２，４−ジニトロフェニルヒドラジン（ＤＮＰＨ）溶液２００ｍｇに、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロパノール（ＨＦＩＰ）５０ｍＬ、酢酸１１．５ｍＬ及びイオン交換水８ｍＬを添加し、ＤＮＰＨ調整溶液を作製する。その後、乾燥樹脂組成物ペレット１ｇをＤＮＰＨ調整溶液２０ｍＬに添加し、３５℃にて１時間攪拌溶解させた。この溶液にアセトニトリルを添加してＥＶＯＨを沈降させ、溶液を濾過、濃縮し、抽出サンプルを得た。この抽出サンプルを高速液体クロマトグラフィーにて定量分析することで、飽和アルデヒド（ＩＩ）の量を定量した。また、定量に際しては、飽和アルデヒド（ＩＩ）の標品を用いて作成した検量線を使用した。
［共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量の定量］
乾燥樹脂組成物ペレットを凍結粉砕により粉砕し、呼び寸法０．１５０ｍｍ（１００メッシュ）のふるい（ＪＩＳ規格Ｚ８８０１−１〜３準拠）によって粗大粒子を除去して得た粉砕物１０ｇをソックスレー抽出器に充填し、クロロホルム１００ｍＬを用いて４８時間抽出処理した。この抽出液中の共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の量を高速液体クロマトグラフィーにて定量分析することで、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の量を定量した。なお、定量に際しては、それぞれの共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の標品を用いて作成した検量線を使用した。
乾燥樹脂組成物ペレットを凍結粉砕により粉砕し、呼び寸法０．１５０ｍｍ（１００メッシュ）のふるい（ＪＩＳ規格Ｚ８８０１−１〜３準拠）によって粗大粒子を除去して得た粉砕物１０ｇをソックスレー抽出器に充填し、クロロホルム１００ｍＬを用いて４８時間抽出処理した。この抽出液中の共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の量を高速液体クロマトグラフィーにて定量分析することで、共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の量を定量した。なお、定量に際しては、それぞれの共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の標品を用いて作成した検量線を使用した。
［ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの測定］
ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの測定は、熱成形容器から採取したサンプルの断面を走査型電子顕微鏡で観察することで得られた写真を画像処理し、このときに得られる画像の任意の１０点の厚みの平均値の全体平均厚みに対する割合（％）として算出した。
ＥＶＯＨ層（Ａ）の平均厚みの測定は、熱成形容器から採取したサンプルの断面を走査型電子顕微鏡で観察することで得られた写真を画像処理し、このときに得られる画像の任意の１０点の厚みの平均値の全体平均厚みに対する割合（％）として算出した。
［ＥＶＯＨ層（Ａ）中のＥＶＯＨの含有量］
ＥＶＯＨ層（Ａ）中のＥＶＯＨの含有量は、ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するために用いた乾燥樹脂組成物における含有量とした。
ＥＶＯＨ層（Ａ）中のＥＶＯＨの含有量は、ＥＶＯＨ層（Ａ）を形成するために用いた乾燥樹脂組成物における含有量とした。
［成形時の臭気］
成形時の臭気を以下の方法で評価した。上記ラボプラストミルで混練して得られた樹脂組成物２０ｇを１００ｍＬガラス製サンプル管に入れ、アルミホイルで口部に蓋をした後、熱風乾燥機内において１５０℃で９０分加熱した。乾燥機から取り出し、室温で１時間放冷した後、サンプル管を２〜３回振り混ぜた後、アルミホイルの蓋を取り臭気を確認した。試料ペレットの臭気の強さは、以下の基準で評価した。
Ａ（良好）：臭いなし
Ｂ（やや良好）：弱い臭い
Ｃ（やや不良）：明らかに感じる臭い
Ｄ（不良）：刺激臭を伴う激しい臭い
成形時の臭気を以下の方法で評価した。上記ラボプラストミルで混練して得られた樹脂組成物２０ｇを１００ｍＬガラス製サンプル管に入れ、アルミホイルで口部に蓋をした後、熱風乾燥機内において１５０℃で９０分加熱した。乾燥機から取り出し、室温で１時間放冷した後、サンプル管を２〜３回振り混ぜた後、アルミホイルの蓋を取り臭気を確認した。試料ペレットの臭気の強さは、以下の基準で評価した。
Ａ（良好）：臭いなし
Ｂ（やや良好）：弱い臭い
Ｃ（やや不良）：明らかに感じる臭い
Ｄ（不良）：刺激臭を伴う激しい臭い
［溶液外観の評価］
空気中１２０℃で１５時間熱処理したＥＶＯＨペレット１０ｇを３００ｍＬの三角フラスコに取り、１００ｍＬの水／プロパノール混合溶液（４５／５５（質量比））を加え、７５℃で３時間攪拌して溶解した。得られた溶液の外観を下記基準で評価した。
（透明性評価基準）
Ａ（良好）：透明、目視で確認できる浮遊物なし。
Ｂ（やや良好）：やや白濁、目視で確認できる浮遊物あり。
Ｃ（不良）：白濁、浮遊物あり。
（溶液の着色評価基準）
Ａ（良好）：無色
Ｂ（やや良好）：やや黄変
Ｃ（不良）：著しく黄変
空気中１２０℃で１５時間熱処理したＥＶＯＨペレット１０ｇを３００ｍＬの三角フラスコに取り、１００ｍＬの水／プロパノール混合溶液（４５／５５（質量比））を加え、７５℃で３時間攪拌して溶解した。得られた溶液の外観を下記基準で評価した。
（透明性評価基準）
Ａ（良好）：透明、目視で確認できる浮遊物なし。
Ｂ（やや良好）：やや白濁、目視で確認できる浮遊物あり。
Ｃ（不良）：白濁、浮遊物あり。
（溶液の着色評価基準）
Ａ（良好）：無色
Ｂ（やや良好）：やや黄変
Ｃ（不良）：著しく黄変
［モータートルク変動評価］
ＥＶＯＨペレット６０ｇをラボプラストミル（東洋精機製作所社の「２０Ｒ２００」二軸異方向）にて１００ｒｐｍ、２６０℃で混練したときのトルク変化を測定した。モータートルクの評価は、混練開始から５分後のトルクを測定し、トルク値がその５分後のトルクの１．５倍になるまでの時間として評価した。この時間が長いほど、粘度変化が少なく、ロングラン性に優れていることを示す。
（判定基準）
Ａ：６０分以上
Ｂ：４０分以上６０分未満
Ｃ：２０分以上４０分未満
ＥＶＯＨペレット６０ｇをラボプラストミル（東洋精機製作所社の「２０Ｒ２００」二軸異方向）にて１００ｒｐｍ、２６０℃で混練したときのトルク変化を測定した。モータートルクの評価は、混練開始から５分後のトルクを測定し、トルク値がその５分後のトルクの１．５倍になるまでの時間として評価した。この時間が長いほど、粘度変化が少なく、ロングラン性に優れていることを示す。
（判定基準）
Ａ：６０分以上
Ｂ：４０分以上６０分未満
Ｃ：２０分以上４０分未満
［熱成形容器の外観評価］
共押出成形装置の立ち上げ開始から６時間後に得られた多層シートを用いて成形した熱成形容器について、目視にてストリーク及び着色を下記基準にて外観性を評価した。
（ストリークの評価基準）
Ａ（良好）：ストリークは認められなかった。
Ｂ（やや良好）：ストリークが確認された。
Ｃ（不良）：多数のストリークが確認された。
（着色の評価基準）
Ａ（良好）：無色
Ｂ（やや良好）：黄変
Ｃ（不良）：著しく黄変
共押出成形装置の立ち上げ開始から６時間後に得られた多層シートを用いて成形した熱成形容器について、目視にてストリーク及び着色を下記基準にて外観性を評価した。
（ストリークの評価基準）
Ａ（良好）：ストリークは認められなかった。
Ｂ（やや良好）：ストリークが確認された。
Ｃ（不良）：多数のストリークが確認された。
（着色の評価基準）
Ａ（良好）：無色
Ｂ（やや良好）：黄変
Ｃ（不良）：著しく黄変
［耐衝撃性評価］
共押出成形装置の立ち上げ開始から２０分後、４０分後、及び１０時間後の多層シートから形成した熱成形容器に、エチレングリコールを２５０ｍＬ入れ、開口部を３層構造のフィルム（ポリエチレン４０μｍ／アルミ箔１２μｍ／ポリエチレンテレフタレート１２μｍ）で熱シールして蓋をした。この熱成形容器を−４０℃で３日間冷却し、開口部が上になるように６ｍの高さから１０個の熱成形容器を落下させ、破壊した熱成形容器の個数で評価した。なお、共押出成形装置の立ち上げ開始から２０分後の耐衝撃性がセルフパージ性の指標となる。
（耐衝撃性の評価基準）
Ａ（良好）：３個未満
Ｂ（やや良好）：３個以上６個未満
Ｃ（不良）：６個以上
共押出成形装置の立ち上げ開始から２０分後、４０分後、及び１０時間後の多層シートから形成した熱成形容器に、エチレングリコールを２５０ｍＬ入れ、開口部を３層構造のフィルム（ポリエチレン４０μｍ／アルミ箔１２μｍ／ポリエチレンテレフタレート１２μｍ）で熱シールして蓋をした。この熱成形容器を−４０℃で３日間冷却し、開口部が上になるように６ｍの高さから１０個の熱成形容器を落下させ、破壊した熱成形容器の個数で評価した。なお、共押出成形装置の立ち上げ開始から２０分後の耐衝撃性がセルフパージ性の指標となる。
（耐衝撃性の評価基準）
Ａ（良好）：３個未満
Ｂ（やや良好）：３個以上６個未満
Ｃ（不良）：６個以上
表１に示すように、実施例１〜１４の熱成形容器は、比較例１〜３の熱成形容器に比べ、ストリークの発生及び着色が抑制され、外観性に優れていた。また、実施例１〜１４の熱成形容器は、共押出成形装置の立ち上げ開始から２０分後に成形されたものであっても耐衝撃性に優れていた。実施例１〜１４の熱成形容器は、セルフパージ性に優れるＥＶＯＨ含有樹脂組成物を用いていることで、共押出成形装置の立ち上げ開始から僅かな時間で、耐衝撃性を低下させるゲル状ブツ等の発生が抑制されていることがわかった。
本発明の熱成形容器は、ＥＶＯＨ層（Ａ）に特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、溶融成形によるゲル状ブツ、ストリーク等の欠陥の発生及び着色が抑制されるため外観性に優れ、かつ十分な強度を有する。さらに、当該熱成形容器は、ＥＶＯＨ層（Ａ）が特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有することで、製造工程におけるセルフパージ性にも優れ、当該熱成形容器の製造コストを低減することができる。そのため、当該熱成形容器は、様々な用途に用いることができる。本発明の製造方法は、特定量の飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する樹脂組成物を用いるものであるためＥＶＯＨの酸化が防止され、かつロングラン性（粘度安定性）に優れる。
１ カップ状容器
１０ カップ本体
１０Ａ ＥＶＯＨ層（Ａ）
１０Ｂ 熱可塑性樹脂層（Ｂ）
１０Ｃ ポリオレフィン層（Ｃ）
１０Ｄ 回収層（Ｄ）
１１ フランジ部
１２ 開口
１３ 内表面
１４ 外表面
２ 蓋
３ 連続多層体
４ 加熱装置
４０，４１ ヒーター
５ 金型装置
５０ 下型
５１ 上型
５２ 凹部
５３ プラグ
１０ カップ本体
１０Ａ ＥＶＯＨ層（Ａ）
１０Ｂ 熱可塑性樹脂層（Ｂ）
１０Ｃ ポリオレフィン層（Ｃ）
１０Ｄ 回収層（Ｄ）
１１ フランジ部
１２ 開口
１３ 内表面
１４ 外表面
２ 蓋
３ 連続多層体
４ 加熱装置
４０，４１ ヒーター
５ 金型装置
５０ 下型
５１ 上型
５２ 凹部
５３ プラグ
Claims (7)
- エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｉ）を主成分とするＥＶＯＨ層（Ａ）を備える熱成形容器であって、
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）が飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有し、かつ
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）における上記飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下であり、
上記飽和アルデヒド（ＩＩ）が、プロパナール、ブタナール、ヘキサナール又はこれらの組み合わせであり、
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）における上記エチレンビニルアルコール共重合体（Ｉ）の含有量が５０質量％以上である熱成形容器。 - 上記ＥＶＯＨ層（Ａ）が共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）をさらに含有し、
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）における上記共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）の含有量が０．０１ｐｐｍ以上１，０００ｐｐｍ以下である請求項１に記載の熱成形容器。 - 上記共役ポリエン化合物（ＩＩＩ）がソルビン酸、ソルビン酸塩又はこれらの組み合わせである請求項２に記載の熱成形容器。
- 上記ＥＶＯＨ層（Ａ）の一方の面側及び他方の面側にそれぞれ積層される熱可塑性樹脂層（Ｂ）、及び
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）と上記熱可塑性樹脂層（Ｂ）との間に配置され、かつカルボン酸変性ポリオレフィンを主成分とするポリオレフィン層（Ｃ）をさらに備え、
Ｆｅｄｏｒｓの式から算出される上記熱可塑性樹脂層（Ｂ）を構成する熱可塑性樹脂の溶解性パラメータが１１（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２以下である請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の熱成形容器。 - カップ状容器である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の熱成形容器。
- トレイ状容器である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の熱成形容器。
- エチレン−ビニルアルコール共重合体（Ｉ）を主成分とし、かつ飽和アルデヒド（ＩＩ）を含有する樹脂組成物を用いてＥＶＯＨ層（Ａ）を形成する工程と、
上記ＥＶＯＨ層（Ａ）を含む層を熱成形する工程とを備え、
上記樹脂組成物における上記飽和アルデヒド（ＩＩ）の含有量が０．０１ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下であり、
上記飽和アルデヒド（ＩＩ）が、プロパナール、ブタナール、ヘキサナール又はこれらの組み合わせであり、
上記樹脂組成物における上記エチレンビニルアルコール共重合体（Ｉ）の含有量が５０質量％以上である熱成形容器の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP2013196251 | 2013-09-20 | ||
| JP2013196251 | 2013-09-20 | ||
| JP2014191945A JP6423217B2 (ja) | 2013-09-20 | 2014-09-19 | 熱成形容器及びその製造方法 |
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-
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