JP6372340B2

JP6372340B2 - 七フッ化ヨウ素の製造方法

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Publication number: JP6372340B2
Application number: JP2014254833A
Authority: JP
Inventors: 真聖長友; 力哉伊藤; 章史八尾; 茂朗柴山; 柴山　　茂朗
Original assignee: Central Glass Co Ltd
Current assignee: Central Glass Co Ltd
Priority date: 2014-12-17
Filing date: 2014-12-17
Publication date: 2018-08-15
Anticipated expiration: 2034-12-17
Also published as: JP2016113337A

Description

本発明は、フッ素化剤、或いは半導体産業におけるエッチングガス、クリーニングガスとして用いられる七フッ化ヨウ素の製造方法に関する。

七フッ化ヨウ素の製造方法としては、フッ素ガスと五フッ化ヨウ素ガスとを反応させることによって七フッ化ヨウ素を製造する方法が一般的であり、非特許文献１では、７０〜８０℃に加熱した五フッ化ヨウ素の液にフッ素ガスを吹き込み、得られる五フッ化ヨウ素ガスと同伴するフッ素ガスを、２８０〜２９０℃に加熱した反応器に導入し、フッ素と五フッ化ヨウ素を反応させる七フッ化ヨウ素の製造方法が報告されている。

特許文献１では、フッ素ガスが流通する蒸発器に五フッ化ヨウ素の液滴を加えて蒸発・混合させた後、この混合ガスを３００℃に加熱した反応器に導入し、フッ素と五フッ化ヨウ素を反応させる七フッ化ヨウ素の製造方法において、五フッ化ヨウ素を基準とした七フッ化ヨウ素の収率は６０％であることが報告されている。

特許文献２では、フッ素ガスと五フッ化ヨウ素ガスを予め合流させて、２３０℃に加熱した反応器に導入して反応させ、生成物である七フッ化ヨウ素を冷却捕集し、未反応物である五フッ化ヨウ素を冷却捕集して原料として再利用すると共に、未反応のフッ素ガスをコンプレッサで循環供給する、フッ素循環方式による七フッ化ヨウ素の製造方法が報告されている。

一方で、五フッ化ヨウ素を経由せずに、フッ素とヨウ素とを直接反応させることによって七フッ化ヨウ素を製造する方法も知られている。この場合、フッ素とヨウ素との直接反応はきわめて激しく反応し、局所的に膨大な発熱を発生させる為、特許文献３では、ヨウ素とフッ素を原料として反応器に投入する際に、七フッ化ヨウ素が存在している反応器に、フッ素含有ガスとヨウ素含有ガスをそれぞれ供給し、反応器中のガスを循環させながら反応させることにより、穏和に反応を進行させることが出来る七フッ化ヨウ素の製造方法が報告されている。

特開２０００−１５９５０５号公報特開２００６−２６５０５７号公報特開２００９−２３８９６号公報

ＷａｌｔｅｒＣ．Ｓｃｈｕｍｂ、外１名、「Ｉｎｄ．Ｅｎｇ．Ｃｈｅｍ．」、１９５０、４２（７）、ｐｐ１３８３−１３８６

しかしながら、特許文献３に記載の発明では、ヨウ素とフッ素を一段の反応で七フッ化ヨウ素を形成させることが可能であったが、その収率にはまだ改善の余地があった。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、反応器内でフッ素ガスとヨウ素ガスを反応させることによって一段の反応で七フッ化ヨウ素ガスを製造する方法において、ヨウ素を基準とした七フッ化ヨウ素の収率を向上させることが目的である。

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意検討を重ねた結果、フッ素ガスとヨウ素ガスを、金属フッ化物の存在下で反応させることにより上記目的を達成できることを見出し、本発明に至った。

すなわち、ＮｉＦ _２、ＦｅＦ _３、及びＣｏＦ _２の中から、少なくとも１種類以上を含有する充填物を内部に有する反応器に、モル比（Ｆ _２／Ｉ _２）が５以上となるようにフッ素ガスとヨウ素ガスを供給して反応させ、前記フッ素ガスと前記ヨウ素ガスとが反応する際の前記金属フッ化物の温度が１５０℃以上３５０℃以下であることを特徴とする、七フッ化ヨウ素の製造方法を提供するものである。

本発明により、反応器内でフッ素ガスとヨウ素ガスを反応させることによって一段の反応で七フッ化ヨウ素ガスを製造する方法において、ヨウ素を基準とした七フッ化ヨウ素の収率を向上させることができる。

本発明は、反応器内でフッ素ガスとヨウ素ガスとを反応させることにより七フッ化ヨウ素を製造する七フッ化ヨウ素の製造方法において、前記反応器は、金属フッ化物を含有する充填物を内部に有し、前記充填物の存在下でフッ素ガスとヨウ素ガスとを反応させることを特徴とする。

本発明で使用される充填物に含有する金属フッ化物として、金属をフッ素化したものであれば特に限定されない。例えば、ＮｉＦ_２、ＦｅＦ_３、ＣｏＦ_２、ＬｉＦ、ＮａＦ、ＫＦ、ＣｓＦ、ＭｇＦ_２、ＣａＦ_２などが挙げられるが、安価且つ収率向上の寄与が大きいことを考慮すると、遷移金属のフッ化物であるＮｉＦ_２、ＦｅＦ_３、及びＣｏＦ_２のいずれか１種類またはこれらの混合物を含有することが好ましい。

使用する充填物の形状は、フッ素ガスとヨウ素ガスが効率よく接触し、且つ、流通させる両原料のガスが閉塞しなければ特に限定されない。充填物は、例えば、メッシュ状の金属片をフッ素ガス、三フッ化塩素ガス、七フッ化ヨウ素ガス等によりフッ素化することにより、該金属表面に金属フッ化物が生成した形で得ることができ、又は粉体状の金属フッ化物をペレット形状に成型して得ることができる。

また、上記金属フッ化物は、フッ素ガスとヨウ素ガスの反応に用いる反応器の材質として用いることができる。この場合、本発明の効果を得るためには、該反応器にさらに上記充填物を充填する必要がある。

上記充填物を充填する反応器の材質として、上記金属フッ化物の他に、ニッケル、インコネル（登録商標）、ハステロイ（登録商標）、モネル（登録商標）、アルミニウム、アルミナ、ステンレス鋼等も使用できるが、反応器の温度が２００℃超となる場合、耐腐食性を考慮すると、ニッケル、インコネル（登録商標）、ハステロイ（登録商標）、モネル（登録商標）、又はアルミナが好ましい。なお、インコネル（登録商標）は、ニッケルをベースとし、鉄、クロム、ニオブ、モリブデンなどを加えた合金である。ハステロイ（登録商標）は、ニッケルをベースとし、モリブデンやクロムを加えた合金である。モネルは、ニッケルをベースとし、銅を加えた合金である。

反応器の形状としては、充填物を充填することができ、充填物を充填した状態でガスを流通又は封入することができる空洞を有し、且つ、上記材質で組成されていれば、特に限定されず、例えば、管を使用することができる。管を使用する場合は、内部が粗面であると、ガスの滞留、圧力損失の増大、又は局所的な反応等が生じ易くなり効率が低下する恐れがあるので、内部が平滑な管、例えば、光輝焼鈍管、が好ましい。

反応器の方式は、フッ素ガスとヨウ素ガスが充填物と接触できれば、特に限定されず、例えば、流通式、及び、密閉式を使用できる。流通式では、フッ素ガスとヨウ素ガスを同時に反応器に導入する必要がある。密閉式では、フッ素ガスとヨウ素ガスを予め混合したガスを反応器に導入してもよいし、それぞれを個別に反応器に導入してもよい。それぞれ個別に導入する場合、導入の順番は特に限定されず、フッ素ガスとヨウ素ガスを同時に、または、何れか一方を先に導入してもよい。いずれの方式においても、フッ素ガス及びヨウ素ガスと充填物との効率的な接触を考慮すると、フッ素ガスとヨウ素ガスを混合したガスを反応器に導入する方法が好ましい。

フッ素ガスとヨウ素ガスが接触するときに、フッ素、ヨウ素、五フッ化ヨウ素及び七フッ化ヨウ素と反応しない不活性ガスが存在していても特に問題はなく、不活性ガスとしては、例えば、ヘリウムガス、窒素ガス、アルゴンガス、フッ化水素ガス等があるが、経済性を考慮すると窒素ガスが好ましい。不活性ガスで希釈した状態で、フッ素ガスとヨウ素ガスの反応熱を、不活性ガスを通じて逃がすことができ、充填物や反応器の破損や反応の暴走を防ぐことができる。効率的に熱を逃がすために、不活性ガスの割合は、ガス全体の１０体積%以上であることが好ましく、２０体積％以上であることが好ましい。一方で、不活性ガスの割合が高いほどより安全に装置を運転することができるが、フッ素ガスやヨウ素ガスの割合が減り、七フッ化ヨウ素の生産量も減ってしまう。

フッ素ガスとヨウ素ガスを反応させる時の充填物の温度は、１５０℃以上３５０℃以下が好ましい。１５０℃未満ではフッ素とヨウ素の反応速度が遅くなる恐れがあり、３５０℃超では生成した七フッ化ヨウ素がフッ素、五フッ化ヨウ素、ヨウ素に分解する逆反応が進行する恐れがある。特に、２００℃以上３３０℃以下が好ましい。また、充填物を充填した状態で反応器を電気ヒータや蒸気などで加熱することにより、充填物を所望の温度にできる。

反応器に導入されたガスの反応器中の滞在時間として、逆反応が顕著とならない反応温度であれば、滞在時間の増加とともに収率は増加するが、生産性は滞在時間の増加により低下する恐れがある。したがって、滞在時間は、所望の収率と生産性を考慮し、種々選択できる。生産性を考慮する場合、滞在時間は短い方が望まれる。例えば、フッ素とヨウ素のモル比（Ｆ_２／I_２）が７以上でフッ素ガスとヨウ素ガスを反応させる場合、金属フッ化物の温度が２００℃以上３３０℃以下であれば、少なくとも滞在時間は１０秒以上あれば、収率は５０％以上得ることができる。

反応器に供給されたフッ素ガスとヨウ素ガスのモル比、すなわち、上記流通式の場合のフッ素ガスとヨウ素ガスの導入時の流量比や、上記密閉式の場合のフッ素ガスとヨウ素ガスの混合比は、いずれもＦ_２／I_２で５以上が好ましく、７以上がより好ましい。特に、該モル比が１０以上では、滞在時間１０秒以上で収率９０％以上を得ることができるが、該モル比を４５以上とすると、収率の向上に対し、フッ素ガスの使用量増加による経済性の低下が顕著になるため好ましくない。また、該モル比が５未満では、五フッ化ヨウ素が主な生成物となり、七フッ化ヨウ素を得ることが困難である。また該モル比が５以上７未満では、七フッ化ヨウ素を製造することはできるが未反応のヨウ素及び中間生成物の五フッ化ヨウ素が増加するため七フッ化ヨウ素の収率が低下する恐れがある。

使用するフッ素ガスとヨウ素ガスの純度としては、本発明を実施する上で特に制約されることは無く、フッ素ガスとヨウ素ガスの濃度が前記モル比の範囲であれば良い。但し、使用するフッ素ガス及び、ヨウ素ガスの純度は、生成する七フッ化ヨウ素ガスの純度に影響するため、例えば９９％以上の七フッ化ヨウ素ガスを得るためには、純度９９％以上のフッ素ガス及び、ヨウ素ガスを用いることが好ましい。

ヨウ素ガスの供給方法として、例えば、容器にヨウ素を充填し、該容器を加熱することでヨウ素を融解し、融解したヨウ素中に不活性ガスをバブリングすることでヨウ素ガスを供給する方法がある。容器としては、例えば、ニッケル、インコネル（登録商標）、ハステロイ（登録商標）、モネル（登録商標）、アルミニウム、アルミナ、ステンレス鋼等製の容器が好ましい。容器を加熱する温度としては、ヨウ素の融点（１１５℃）以上が好ましい。バブリングする不活性ガスとしては、例えば、ヘリウムガス、窒素ガス、アルゴンガス等が好ましい。

反応器への充填物の充填方法として、フッ素ガス及びヨウ素ガスと充填物とが効率よく接触し、且つ、流通するガスが閉塞しなければ特に限定されない。

反応時の反応器内の圧力は、フッ素、ヨウ素、五フッ化ヨウ素、七フッ化ヨウ素に毒性があるために、漏洩を防止するために大気圧以下が好ましく、経済性を考慮すると４０ｋＰａ（絶対圧）以上が好ましい。

以下、実施例により本発明を詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例に限定されない。

［実施例１］
粉末のＮｉＦ_２（純度９９％、ＡｐｏｌｌｏＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃＬｉｍｉｔｅｄ製）を加圧成型によりペレット状（４ｍｍ×４ｍｍ×２ｍｍ）にした金属フッ化物を総量で４８ｇ（０．５モル）を、反応器として用いる電気ヒータ及び圧力計を備えたニッケル製の光輝焼鈍管（内径２２．１ｍｍ、長さ３００ｍｍ）に充填した。該電気ヒータにより該光輝焼鈍管を加熱することにより充填物の温度を２７０℃とした。この温度で、Ｆ_２ガスと窒素ガスで２６．７体積％に希釈したＩ_２ガスの混合ガス（モル比（Ｆ_２／I_２＝１０）（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７２．７体積％、Ｉ_２濃度７．３体積％、Ｎ_２濃度２０．０体積％）を該光輝焼鈍管の両端の一方（入口）から導入し、他方（出口）から排出させた。この時、該光輝焼鈍管内の圧力を１０１ｋＰａ（絶対圧）とし、該混合ガスを滞在時間が１０秒となる流量（６８６ｃｍ^３／ｍｉｎ）で１時間流通させた。また、該混合ガスの流通時に、該反応器出口のガスを一部抜き出して、ＩＦ_７とＩＦ_５の組成をＦＴ−ＩＲ(株式会社島津製作所製Ｐｒｅｓｔｉｇｅ２１）で、Ｉ_２とＦ_２の組成をＵＶ−Ｖｉｓ（株式会社日立ハイテクサイエンス製Ｕ−２８１０）で速やかに分析した。組成分析結果に基づき、Ｉ_２の供給量を基準としたＩＦ_７の理論捕集量に対する収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は８５％だった。

［実施例２］
金属フッ化物として、粉末のＦｅＦ_３（ＳｔｒｅｍＣｈｅｍｉｃａｌｓ製、製品番号９３−２６１０）を加圧成型によりペレット状にした金属フッ化物を総量で５６ｇ（０．５モル）を使用する以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は７１％だった。

［実施例３］
金属フッ化物として、粉末のＣｏＦ_２（ＳｉｇｍａＡｌｄｒｉｃｈ製、製品番号２３６１２８）を加圧成型によりペレット状にした金属フッ化物を総量で４８ｇ（０．５モル）を使用する以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は５３％だった。

［実施例４］
メッシュ状（１００メッシュ）に成形されたニッケル製のＮｉメッシュを総量で２９ｇ（０．５モル）を反応器に充填し、反応器を３５０℃に加熱させて圧力６６．７ｋＰａ（絶対圧）、フッ素ガスを５００ｃｍ^３／ｍｉｎで３時間流通させることでＮｉメッシュの表面にＮｉＦ_２を生成した。金属フッ化物として表面にＮｉＦ_２が生成したＮｉメッシュを使用する以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は７６％だった。

［実施例５］
金属フッ化物として、粉末のＮｉＦ_２を加圧成型によりペレット状にした金属フッ化物を総量で２４ｇ（０．２５モル）と、粉末のＦｅＦ_３を加圧成型によりペレット状にした金属フッ化物を総量で２８ｇ（０．２５モル）の混合物を使用する以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は８３％だった。

［実施例６］
金属フッ化物の温度を１５０℃とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は５４％だった。

［実施例７］
金属フッ化物の温度を２００℃とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は６５％だった。

［実施例８］
金属フッ化物の温度を３３０℃とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は８０％だった。

［実施例９］
金属フッ化物の温度を３５０℃とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は６４％だった。

［実施例１０］
滞在時間を２０秒（流量３４６ｃｍ^３／ｍｉｎ）とする以外は、実施例７と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は７６％だった。

［実施例１１］
滞在時間を２０秒（流量３４８ｃｍ^３／ｍｉｎ）とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は９６％だった。

［実施例１２］
Ｆ_２ガスとＩ_２ガスの混合ガスのモル比（Ｆ_２／Ｉ_２）を５（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度６６．７体積％、Ｉ_２濃度１３．３体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は３４％だった。

［実施例１３］
Ｆ_２ガスとＩ_２ガスの混合ガスのモル比（Ｆ_２／Ｉ_２）を７（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７０．０体積％、Ｉ_２濃度１０体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は６１％だった。

［実施例１４］
Ｆ_２ガスとＩ_２ガスの混合ガスのモル比（Ｆ_２／Ｉ_２）を９（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７２．０体積％、Ｉ_２濃度８．０体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は７８％だった。

［実施例１５］
Ｆ_２ガスとＩ_２ガスの混合ガスのモル比（Ｆ_２／Ｉ_２）を１４（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７１．１体積％、Ｉ_２濃度８．９体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は９６％だった。

［実施例１６］
Ｆ_２ガスとＩ_２ガスの混合ガスのモル比（Ｆ_２／Ｉ_２）を２１（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７４．４体積％、Ｉ_２濃度３．６体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）とする以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は９９％だった。

［実施例１７］
反応器として、電気ヒータと圧力計とを備え、さらに入口と出口にそれぞれ仕切弁が設置された、ニッケル製の光輝焼鈍管（内径２２．１ｍｍ、長さ０．３ｍ）を使用し、実施例１と同様に金属フッ化物を充填し、金属フッ化物を２７０℃に加熱した。Ｆ_２ガスとＩ_２ガスの混合ガス（モル比（Ｆ_２／Ｉ_２）＝１０．０（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７２．７体積％、Ｉ_２濃度７．３体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）を圧力１０１ｋＰａ（絶対圧）となるように入口側の仕切弁から反応器に導入して、両側の仕切弁を閉じ密閉した。密閉してから１２０秒経過（滞在時間）後、反応器内のガスの一部を抜き出して実施例１とＩＦ_７とＩＦ_５の組成をＦＴ−ＩＲ(株式会社島津製作所製Ｐｒｅｓｔｉｇｅ２１）で、Ｉ_２とＦ_２の組成をＵＶ−Ｖｉｓ（株式会社日立ハイテクサイエンス製Ｕ−２８１０）で速やかに分析して収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は９６％だった。

［実施例１８］
密閉時間を２４０秒にする以外は、実施例１７と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は９５％だった。

［実施例１９］
Ｉ_２ガス、次いで、Ｆ_２ガスを、モル比（Ｆ_２／Ｉ_２）＝１０（混合ガスの組成：Ｆ_２濃度７２．７体積％、Ｉ_２濃度７．３体積％、Ｎ_２濃度２０.０体積％）、圧力１０１ｋＰａ（絶対圧）となるように仕切弁から別々に反応器に導入する以外は、実施例１７と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は７５％だった。

［比較例１］
反応器に金属フッ化物を充填しない以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は３５％だった。

［比較例２］
反応器に金属フッ化物を充填しない以外は、実施例６と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は２０％だった。

［比較例３］
反応器に金属フッ化物を充填しない以外は、実施例１１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は３８％だった。

［比較例４］
反応器に金属フッ化物を充填しない以外は、実施例１２と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は５％だった。

［比較例５］
反応器に金属フッ化物を充填しない以外は、実施例１７と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は４５％だった。

［比較例６］
反応器に金属フッ化物を充填しない以外は、実施例１８と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は６７％だった。
表１に上記の実施例及び比較例の結果を示す。

［比較例７］
反応器の充填物として、粉末のα―Ａｌ_２Ｏ_３（ＳｔｒｅｍＣｈｅｍｉｃａｌｓ製、製品番号１３−０７５０、純度９９．５％、）を加圧成型によりペレット状にした充填物を総量で５１ｇ（０．５モル）を使用する以外は、実施例１と同様に行い、収率を算出したところ、Ｉ_２を基準としたＩＦ_７の収率は３７％だった。

各実施例と比較例の結果を表１にまとめた。実施例１と比較例１、実施例６と比較例２、実施例１１と比較例３、実施例１２と比較例４、実施例１７と比較例５、実施例１８と比較例６を比べると、金属フッ化物を充填することで、収率が格段に向上していることが分かる。また、実施例１と比較例１と比較例７を比べると、アルミナを充填しても収率は向上しないことが分かる。

本発明の製造方法は、フッ素化剤、或いは半導体の製造に用いられるエッチングガスやクリーニングガスとして、従来から用いられている七フッ化ヨウ素の効率的な製造方法として利用できる。

Claims

ＮｉＦ _２、ＦｅＦ _３、及びＣｏＦ _２の中から、少なくとも１種類以上を含有する充填物を内部に有する反応器に、モル比（Ｆ _２／Ｉ _２）が５以上となるようにフッ素ガスとヨウ素ガスを供給して反応させ、
前記フッ素ガスと前記ヨウ素ガスとが反応する際の前記金属フッ化物の温度が１５０℃以上３５０℃以下である
ことを特徴とする、七フッ化ヨウ素の製造方法。
前記反応器中に供給されるガスに、不活性ガスが１０体積％以上含まれることを特徴とする請求項１に記載の七フッ化ヨウ素の製造方法。
前記モル比が７以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の七フッ化ヨウ素の製造方法。
前記モル比（Ｆ_２／Ｉ_２）が１０以上であり、
前記反応器中の滞在時間が１０秒以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の七フッ化ヨウ素の製造方法。
前記フッ素ガスと前記ヨウ素ガスとが反応する際の前記金属フッ化物の温度が２００℃以上３３０℃以下であり、
前記反応器中の滞在時間が１０秒以上であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の七フッ化ヨウ素の製造方法。