JP6363900B2 - 可変容量型油圧装置 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、可変容量型油圧装置に関する。

可変容量型油圧装置としては、油圧ショベル等の建設機器に搭載された各種油圧アクチュエータに圧油を供給するための斜板式可変容量型油圧ポンプ（以下、単に油圧ポンプという）がある。この種の油圧ポンプは、ハウジング内に回転自在に支持された回転軸を有し、この回転軸と一体となってシリンダブロックが回転するようになっている。シリンダブロックには複数のシリンダ孔が設けられ、各シリンダ孔内にピストンが嵌挿されている。そして、シリンダ孔とピストンとによりシリンダ室を構成している。

また、ピストンのシリンダ室が形成されている側の端部とは反対側端には、ハウジングに対して傾動可能となるように斜板が設けられており、この斜板に沿ってピストンが摺動するようになっている。さらに、油圧ポンプには、斜板に連結されている作動ピストンと、作動ピストンを駆動させるためにこの作動ピストンに圧油を供給するサーボ機構とが設けられている。そして、作動ピストンを、斜板に対して接近、離間する方向に沿ってピストン運動させることにより、斜板の傾転角を変化させる。

このような構成のもと、斜板に沿ってピストンが摺動すると、このピストンがシリンダ孔内をスライド移動することになり、これによって生じるシリンダ室の容積の変化を利用して所定の流量で圧油が吐出される。すなわち、斜板の傾転角が大きいほど、油圧ポンプの吐出量は増大する。

ここで、斜板を傾転させる際の摺動抵抗を下げて焼き付き等を防止するために、ハウジングと斜板との摺動面に油溝を形成し、この油溝に圧油を供給する場合がある。この場合、油溝には油圧ポンプの自己圧（１次圧）がかかるようになっている。

ところで、斜板の傾転動作は、作動ピストンのピストン運動によって行われるが、作動ピストンが斜板に向かって移動する場合と作動ピストンが斜板から離間する方向に向かって移動する場合とでは、作動ピストンによって斜板にかかる力の向きが逆になる。すなわち、作動ピストンが斜板に向かって移動する場合、斜板がハウジングに向かって押し付けられることになり、ハウジングと斜板との間の摺動抵抗が増大する。これに対し、作動用ピストンが斜板から離間する方向に向かって移動する場合、ハウジングと斜板との間の摺動抵抗が減少する。

一方、油溝にかかる圧油の圧力は一定（自己圧）であるので、作動ピストンが斜板から離間する方向に向かって移動する際は、油溝にかかる圧力が過大となってしまう。このような場合、ハウジングから斜板が浮上し、油溝に供給される圧油のリークが大きくなり、油圧ポンプの容積効率が低下してしまう可能性があった。また、ハウジングから斜板が浮上することにより、斜板が微振動して油圧ポンプの駆動騒音が増大する可能性があった。

特許第３４２６４３１号公報

本発明が解決しようとする課題は、斜板を傾転させる際の不具合を防止しつつ、容積効率の低下や駆動騒音の増大を抑制できる可変容量型油圧装置を提供することである。

実施形態の可変容量型油圧装置は、ハウジングと、シリンダブロックと、ピストンと、斜板と、油溝と、作動ピストンと、サーボ機構と、を持つ。シリンダブロックは、ハウジング内に回転自在に設けられている。ピストンは、シリンダブロック内に形成された複数のシリンダ孔内にそれぞれ嵌挿される。斜板は、ピストンのシリンダ孔内とは反対側端に設けられ、該反対側端と摺動可能に設けると共に、ハウジングに対して傾動可能かつ摺動可能に設けられる。油溝は、ハウジングおよび斜板の互いの摺動面の何れか一方に形成され、ハウジングと斜板との摺動性を確保する。作動ピストンは、斜板を傾動させる。サーボ機構は、作動ピストンを駆動させるために圧油を供給する。そして、油溝に、サーボ機構で生成される２次圧を供給する。

実施形態の油圧ポンプを示す断面図。 図１のＡ−Ａ線に沿う断面図。 実施形態の斜板および作動ピストンにかかる荷重の説明図。 実施形態の斜板および作動ピストンにかかる荷重の説明図。 実施形態の斜板および作動ピストンにかかる荷重の説明図。 実施形態の自己圧、２次圧、圧油の流量の変化を示すグラフ。

以下、実施形態の可変容量型油圧装置を、図面を参照して説明する。

図１は、油圧ポンプの断面図、図２は、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
図１に示すように、油圧ポンプ１は、いわゆる斜板式可変容量型油圧ポンプであって、筒状のハウジング２と、ハウジング２内に回転自在に設けられた回転機構３と、ハウジング２内に設けられ、圧油の吐出流量を決定する斜板２２と、斜板２２の傾転角を制御する作動ピストン機構３０と、ハウジング２の外周面に設けられ、この作動ピストン機構３０を駆動させるために所定の圧油を作動ピストン機構３０に供給するサーボ機構５０と、を備えている。なお、以下の説明においては、回転機構３の回転軸方向を単に軸方向と称し、回転機構３の径方向を単に径方向と称し、回転機構３の回転方向を単に周方向と称して説明する。

ハウジング２の軸方向一端側（図１における左側端）には、フロントフランジ５が設けられており、これによりハウジング２の軸方向一端側の開口部２ａが閉塞されている。また、ハウジング２の軸方向他端側（図１における右側端）には、リヤフランジ６が設けられており、これによりハウジング２の軸方向他端側の開口部２ｂが閉塞されている。

フロントフランジ５およびリヤフランジ６には、それぞれ軸受部７，８が設けられている。これら軸受部７，８に、回転機構３を構成する回転軸９の両端が回転自在に支持されている。回転軸９の一端側は、フロントフランジ５に設けられた軸受部７を介して外方に向かって突出している。この突出した部位に、スプライン９ａが形成されている。回転軸９の一端側は、スプライン９ａを介して不図示の原動機と連結されるようになっている。
なお、原動機としては、通常、ディーゼルエンジンを用いたものを使用する場合が多い。しかしながら、これに限られるものではなく、ディーゼルエンジンに代わって電動機を用いてもよい。

また、図２に詳示するように、リヤフランジ６には、回転軸９を挟んで両側に、それぞれ吸入ポート１０と吐出ポート１１とが形成されている。そして、吸入ポート１０から作動油を回転機構３内に吸入し、この吸入された作動油を、回転機構３を介して吐出ポート１１から吐出するようになっている。

さらに、図１に示すように、フロントフランジ５の内面には、リヤフランジ６の吸入ポート１０および吐出ポート１１に対応する位置に、それぞれ斜板支持部１２が立設されている。２つの斜板支持部１２は、斜板２２を支持するためのものであって、それぞれ対向する方向と直交する方向に長くなるように、軸方向平面視で略矩形状となるように形成されている。また、斜板支持部１２の先端面には、半円形状の凹部１３が形成されている。

さらに、斜板支持部１２には、各凹部１３の外表面とサーボ機構５０とを連通する２次圧通路１４が形成されている。２次圧通路１４には、サーボ機構５０で生成された２次圧の圧油が通流される。２次圧通路１４の凹部１３側の端部は、斜板２２に形成されている後述の油溝２３ａに対応する位置に配置されている。そして、この油溝２３ａに、サーボ機構５０で生成された２次圧の圧油が供給されることで、斜板支持部１２と斜板２２との摺動性を確保するようになっている（詳細は後述する）。

図１、図２に示すように、回転機構３は、回転軸９に外嵌固定されたシリンダブロック１５を有している。回転軸９およびシリンダブロック１５には、互いに嵌合する箇所に不図示のスプラインが形成されており、これによって、回転軸９とシリンダブロック１５とが一体となって回転するようになっている。シリンダブロック１５には、複数のシリンダ孔１６が軸方向に沿って、かつシリンダブロック１５を貫通するように形成されている。そして、各シリンダ孔１６は、周方向に沿って等間隔に配置されている。

各シリンダ孔１６には、ピストン１７がシリンダ孔１６をスライド移動自在に嵌挿されている。そして、ピストン１７のリヤフランジ６側の端部１７ａとシリンダ孔１６の内周面とにより、シリンダ室１８が構成される。また、シリンダブロック１５のリヤフランジ６側の端面には、吸排プレート１９が設けられている。この吸排プレート１９には、リヤフランジ６に形成されている吸入ポート１０および吐出ポート１１に対応する位置に、不図示の開口部が形成されている。この開口部を介し、吸入ポート１０および吐出ポート１１と、各ポート１０，１１に対応するシリンダ室１８とが連通するようになっている。これにより、吸入ポート１０、吸排プレート１９を介して所定のシリンダ室１８に作動油が吸入される。また、ピストン１７のピストン運動によって圧縮されたシリンダ室１８の作動油（圧油）が、吸排プレート１９、吐出ポート１１を介して油圧ポンプ１外に吐出される。

一方、ピストン１７のシリンダ室１８（シリンダ孔１６）とは反対側端、つまり、フロントフランジ５側（図１における左側）端は、リターンプレート４１に回動自在に嵌り込んだ状態になっている。リターンプレート４１のピストン１７とは反対側の面には、シュー２１が設けられている。したがって、シュー２１は、シリンダブロック１５、ピストン１７と共に回転する。
また、シュー２１のフロントフランジ５側には、斜板２２が設けられている。この斜板２２には、シュー２１が摺動するプレート４２が設けられている。そして、このプレート４２にシュー２１が摺動する形で、斜板２２に対してシリンダブロック１５、ピストン１７が回転する。

斜板２２のフロントフランジ５側には、斜板支持部１２の凹部１３に対応するように、半円形状の凸部２３が形成されている。この凸部２３が凹部１３に嵌り込んだ形となり、凹部１３に対して凸部２３が摺動することにより、斜板２２の傾転角が変化するようになっている。そして、この斜板２２の傾転角が変化することにより、ピストン１７が回転軸９回りに１周する間のストローク量が変化する。これにより、吐出ポート１１から吐出される圧油の流量が変化する。

また、凸部２３には、斜板支持部１２の凹部１３に形成されている２次圧通路１４に対応する位置に、油溝２３ａが形成されている。この油溝２３ａは、斜板２２の傾転方向に沿って長くなるように形成されている。これにより、斜板２２の傾転角度に関わらず、油溝２３ａに、２次圧通路１４から供給される２次圧の圧油を常に供給することができる。

さらに、斜板２２の一側（図１における上側）には、レバー２４の一端が回動自在に結合されている。レバー２４は、作動ピストン機構３０を構成するものであって、その他端側が作動ピストン３１に結合されている。
作動ピストン３１は、ハウジング２の一側（図１における上側）に形成されたピストン孔３２にスライド移動自在に嵌挿されている。ピストン孔３２は、軸方向に沿って、かつハウジング２の一側を貫通するように形成されている。また、ピストン孔３２は、軸方向略中央よりもフロントフランジ５側の孔径Ｓ１がリヤフランジ６側の孔径Ｓ２よりも縮径された段付き孔状に形成されている。

さらに、作動ピストン３１もピストン孔３２に対応するように段付き状に形成されている。すなわち、作動ピストン３１は、軸方向略中央を中心にフロントフランジ５側（図１における左側）に配置された小径ピストン３１ａと、リヤフランジ６側（図１における右側）に配置され、小径ピストン３１ａよりも拡径形成された大径ピストン３１ｂとにより構成されている。そして、作動ピストン３１の軸方向略中央に、レバー２４の他端側が接続されている。

また、ハウジング２の一側には、レバー動作孔２５が形成されている。このレバー動作孔２５は、ピストン孔３２内を作動ピストン３１がスライド移動する際、レバー２４の変位を許容するためのものである。さらに、ハウジング２の一側には、ピストン孔３２の軸方向両端に、それぞれピストン孔３２を閉塞するフロントカバー２６およびリヤカバー２７が設けられている。これらカバー２６，２７には、それぞれ軸受部２８，２９が形成されている。そして、小径ピストン３１ａの先端は、フロントカバー２６の軸受部２８にスライド移動自在に支持されており、大径ピストン３１ｂの先端は、リヤカバー２７の軸受部２９にスライド移動自在に支持されている。

また、ピストン孔３２内において、フロントカバー２６と小径ピストン３１ａとの間には、小径側圧力室３３が形成されていると共に、リヤカバー２７と大径ピストン３１ｂとの間には、大径側圧力室３４が形成されている。
小径側圧力室３３には、自己圧（１次圧）通路３５の一端が連通されている。自己圧通路３５は、その他端がサーボ機構５０の後述するケーシング５１を介して吐出ポート１１と連通している。そして、自己圧通路３５には、吐出ポート１１から吐出された自己圧（１次圧）の圧油が通流される。
一方、大径側圧力室３４には、２次圧通路３６の一端が連通されている。２次圧通路３６は、その他端がサーボ機構５０と連通するように形成されている。２次圧通路３６には、サーボ機構５０で生成された２次圧の圧油が通流される。

また、ハウジング２の一側には、外周面側にサーボ機構５０が設けられている。サーボ機構５０は、ハウジング２に固定されているケーシング５１を有している。ケーシング５１には、軸方向に沿って、かつケーシング５１を貫通するように貫通孔５２が形成されている。貫通孔５２は、段付き状に形成されている。すなわち、貫通孔５２は、ケーシング５１の軸方向略中央からフロントフランジ５側の端面に至る間に形成されたスプリング収納孔５２ａと、軸方向略中央からリヤフランジ６側の端面に至る間に形成されたスリーブ収納孔５２ｂとが連通するように形成されたものである。

また、ケーシング５１には、リンクレバー４８の一端が回動自在に連結されている。このリンクレバー４８の他端は、レバー２４に突設されているピン２４ａに摺動可能に係合されている。

さらに、ケーシング５１には、ドレン用の２点鎖線で示すドレン通路５３が形成されている。また、ケーシング５１には、吐出ポート１１と小径側圧力室３３の自己圧通路３５とを連通する自己圧通路５４、および吐出ポート１１と貫通孔５２とを連通する自己圧通路５５が形成されている。さらに、ケーシング５１には、貫通孔５２のスリーブ収納孔５２と大径側圧力室３４の２次圧通路３６とを連通する２次圧通路５６、および貫通孔５２のスリーブ収納孔５２と斜板支持部１２の２次圧通路１４とを連通する２次圧通路５７（何れも２点鎖線で示す）とが形成されている。

貫通孔５２のスリーブ収納孔５２ｂ内には、スリーブ５８がスリーブ収納孔５２ｂに対してスライド移動自在に収納されている。スリーブ５８には、リンクレバー４８が回転自在に連結されている。作動ピストン３１にはレバー２４がねじ止め結合されているため、作動ピストン３１が軸方向にスライド移動するとリンクレバー４８が回動する。すると、リンクレバー４８に突設されたピン４９に係合されたスリーブ５８がスライド移動し、さらに、スリーブ５８内に配置されたスプール５９が、スリーブ５８に追従するようにスライド移動する。

さらに、スリーブ５８内には、スプール５９がスライド移動自在に収納されている。スプール５９内には油通路６１が形成されており、この油通路６１のリヤフランジ６側に小ピストン６３がスライド自在に収納されている。この小ピストン６３は、油通路６１の圧力に応じて後述のストッパボルト６４側（図１における左側）に向かって突出する。これによって、スプール５９がフロントフランジ５側に向かってスライド移動する。

また、油通路６１は、ケーシング５１に形成されているドレン通路５３、自己圧通路５４，５５、および２次圧通路５６，５７を、それぞれ所定の状態で、所定の通路同士が連通するように形成されている。なお、所定の通路同士が連通することによる自己圧、およびサーボ機構５０の２次圧の作用については後述する。
さらに、スリーブ収納孔５２のリヤフランジ６側端には、スリーブ収納孔５２を閉塞するようにストッパボルト６４が設けられている。このストッパボルト６４の先端に、スプール５９および小ピストン６３のそれぞれ端部が当接するようになっている。

スプリング収納孔５２ａには、スプール５９の端部に当接するプッシャー６５が収納されている。また、スプリング収納孔５２ａのフロントフランジ５側端には、スプリング収納孔５２ａを閉塞するようにストッパボルト６６が設けられている。さらに、スプリング収納孔５２ａには、プッシャー６５とストッパボルト６６との間に、２つのスプリング６７，６８が同心円上に収納されている。２つのスプリング６７，６８のうち、径方向外側の第１スプリング６８は、圧縮した状態で収納されている。一方、径方向内側の第２スプリング６７は、プッシャー６５との間に、僅かにクリアランスを確保した状態で自由長となるように収納されている。

そして、第１スプリング６８によって、スプール５９が常時リヤフランジ６側に付勢された状態になっている。また、スプール５９がフロントフランジ５側に向かってスライド移動する際は、スプール５９は、途中から２つのスプリング６７，６８のバネ力に抗してスライド移動することになる。

次に、図２〜図５に基づいて、油圧ポンプ１の斜板２２を傾転させる際の斜板２２および作動ピストン３１にかかる荷重について説明する。
図３は、傾転角が最小から最大へと変化する場合の斜板および作動ピストンにかかる荷重の説明図、図４は、斜板および作動ピストンにかかる荷重の説明図、図５は、傾転角が最大から最小へと変化する場合の斜板および作動ピストンにかかる荷重の説明図である。
まず、図１、図３に基づいて、作動ピストン３１にかかる荷重について説明する。
図１、図３に示すように、油圧ポンプ１を駆動させると、作動ピストン機構３０の小径側圧力室３３は、自己圧と同等になる。一方、大径側圧力室３４は、サーボ機構５０で生成された２次圧と同等になる。

このため、作動ピストン３１の小径ピストン３１ａにかかる荷重Ｆｄは、自己圧に小径ピストン３１ａの断面積を乗じた値となる一方、大径ピストン３１ｂにかかる荷重Ｆｓは、２次圧に大径ピストン３１ｂの断面積を乗じた値となる。そして、作動ピストン３１は、荷重Ｆｄと荷重Ｆｓとの荷重差に基づいてスライド移動することにより、斜板２２を傾転させ吐出ポート１１から吐出される作動油の油量を制御している。

次に、図２〜図４に基づいて、斜板２２にかかる荷重について説明する。
油圧ポンプ１は、回転軸９と一体となってシリンダブロック１５が回転し、これに伴ってピストン１７が回転軸９回りに回転する。ピストン１７は、斜板２２の傾転角に応じたストローク量でスライド移動することにより、吸入ポート１０からシリンダ室１８に作動油を吸入し、この後シリンダ室１８の作動油に所定の圧力をかけて吐出ポート１１から圧油を吐出する。

このとき、ピストン１７がシリンダ室１８内の作動油に圧力をかけることにより、フロントフランジ５（斜板支持部１２）に向かって斜板２２を押し付ける力Ｆｐが作用する。この押し付ける力Ｆｐは、
Ｆｐ＝（ピストン１７の断面積）×吐出圧力×（ピストン１７の個数／２）・・・（１）
を満たす。なお、以下の説明では、押し付け力Ｆｐを、ピストン１７による斜板押し付け力Ｆｐと称する。

一方、斜板２２の凸部２３には油溝２３ａが形成されており、この油溝２３ａに、斜板支持部１２に形成された２次圧通路１４を介してサーボ機構５０で生成された２次圧の圧油が供給される。この圧油により、ピストン１７側に向かって斜板２２を押し付ける力が作用すると共に、圧油が潤滑剤となって斜板支持部１２（凹部１３）に対する斜板２２（凸部２３）の摺動抵抗が低減される。これにより、斜板支持部１２と斜板２２との摺動面の焼き付きが防止される。

ここで、圧油による押し付け力のうち、吐出ポート１１に対応する位置に配置された斜板支持部１２から供給される圧油による押し付け力（以下、吐出ポート１１側の斜板押し付け力という）をＦｃｄとし、吸入ポート１０に対応する位置に配置された斜板支持部１２から供給される圧油による押し付け力（以下、吸入ポート１０側の斜板押し付け力という）をＦｃｓとすると、吐出ポート１１側の斜板押し付け力Ｆｃｄおよび吸入ポート１０側の斜板押し付け力Ｆｃｓは、それぞれ
Ｆｃｄ＝２次圧×（油溝２３ａの表面積）・・・（２）
Ｆｃｓ＝２次圧×（油溝２３ａの表面積）・・・（３）
を満たす。

次に、傾転角が変化することによって各部に作用する荷重について説明する。
前述したように、作動ピストン３１は、荷重Ｆｄと荷重Ｆｓとの荷重差に基づいてスライド移動し、このスライド移動量に応じて斜板２２の傾転角が決定する。

ここで、図３に示すように、斜板２２の傾転角が最小から最大となるように変化する際、作動ピストン機構３０の大径側圧力室３４にかかる圧力は、ほぼドレン圧に近い低圧となる。この場合、作動ピストン３１の小径ピストン３１ａにかかる荷重Ｆｄと、大径ピストン３１ｂにかかる荷重Ｆｓとの差は、
Ｆｄ＞Ｆｓ・・・（４）
となり、これら荷重Ｆｄと荷重Ｆｓとの荷重差Ｆのベクトル方向は、吐出ポート１１側の斜板押し付け力Ｆｃｄおよび吸入ポート１０側の斜板押し付け力Ｆｃｓのベクトル方向と同一になる。

続いて、図５に示すように、斜板２２の傾転角が最大から最小となるように変化する際、作動ピストン３１の小径ピストン３１ａにかかる荷重Ｆｄと、大径ピストン３１ｂにかかる荷重Ｆｓとの差は、
Ｆｄ＜Ｆｓ・・・（５）
となり、これら荷重Ｆｄと荷重Ｆｓとの荷重差Ｆのベクトル方向は、ピストン１７による斜板押し付け力Ｆｐのベクトル方向と同一になる。

すなわち、斜板２２の傾転角が最小から最大となるように傾転する場合と、斜板２２の傾転角が最大から最小となるように傾転する場合とでは、斜板支持部１２と斜板２２との接触圧が異なる。このため、斜板２２の凸部２３に形成されている油溝２３ａに供給される作動油の圧力が常に一定であると、油溝２３ａに対する圧油の供給量が過剰になるおそれがある。この場合、油溝２３ａに供給される圧油のリークが大きくなり、油圧ポンプ１の容積効率が低下してしまったり、斜板支持部１２から斜板が浮上することにより、斜板２２が微振動して油圧ポンプ１の駆動騒音が増大したりする場合がある。

ここで、本実施形態では、油溝２３ａには、サーボ機構５０で生成された２次圧の圧油が供給される。この２次圧は、斜板２２の傾転方向に応じて変化する。これについて、以下に詳述する。
図６は、縦軸を、自己圧Ｐｄ（小径側圧力室３３にかかる圧力）、２次圧Ｐｐ（大径側圧力室３４にかかる圧力）、油圧ポンプ１から吐出される圧油の流量Ｑとし、横軸を、斜板の傾転角とした場合の、自己圧Ｐｄ、２次圧Ｐｐ、圧油の流量Ｑの変化を示すグラフである。

図６の矢印右向きのグラフに示すように、２次圧Ｐｐが上昇していき所定の圧力に達すると、斜板２２が最大から最小側へと傾転し始め、これに伴って圧油の流量Ｑが減少し始めることが確認できる。
一方、図６の矢印左向きのグラフに示すように、２次圧Ｐｐが下降していき、所定の圧力に達すると、斜板２２が最小から最大側へと傾転し始め、これに伴って圧油の流量Ｑが増加し始めることが確認できる。
なお、図６において、自己圧Ｐｄのグラフが若干右下がりとなっているのは、油圧ポンプ１が搭載されるシステムに搭載されているリリーフ弁等の影響を受けているからである。

ここで、斜板２２の傾転角が最小から最大となるように傾転する場合と、斜板２２の傾転角が最大から最小となるように傾転する場合とでは２次圧Ｐｐの圧力の大きさが異なることが確認できる。すなわち、斜板２２の傾転角が最小から最大となるように傾転する場合の２次圧Ｐｐは、斜板２２の傾転角が最大から最小となるように傾転する場合の２次圧Ｐｐと比較してほぼ２倍となっていることが確認できる。

したがって、上述の実施形態によれば、斜板２２の凸部２３に形成されている油溝２３ａにサーボ機構５０で生成された２次圧の圧油を供給しているので、斜板２２の傾転角が最小から最大となるように傾転する場合と、斜板２２の傾転角が最大から最小となるように傾転する場合とで、吐出ポート１１側の斜板押し付け力Ｆｃｄ、および吸入ポート１０側の斜板押し付け力Ｆｃｓの大きさを変化させることができる。

より具体的には、斜板２２の傾転角が最小から最大となるように傾転する場合、つまり、斜板支持部１２と斜板２２との接触圧が小さくなる場合、吐出ポート１１側の斜板押し付け力Ｆｃｄ、および吸入ポート１０側の斜板押し付け力Ｆｃｓも小さくてよい。そして、この場合の２次圧は小さくなる。
一方、斜板２２の傾転角が最大から最小となるように傾転する場合、つまり、斜板支持部１２と斜板２２との接触圧が大きくなる場合、吐出ポート１１側の斜板押し付け力Ｆｃｄ、および吸入ポート１０側の斜板押し付け力Ｆｃｓは大きくする必要がある。この場合、２次圧は大きくなる。
したがって、油溝２３ａへの圧油の供給量が過剰になってしまうことを防止でき、油圧ポンプ１の容積効率の低下や斜板２２の浮上による微振動を防止できる。

なお、上述の実施形態では、斜板支持部１２（凹部１３）と斜板２２（凸部２３）との摺動性を確保するために、斜板２２の凸部２３に油溝２３ａを形成した場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、油溝２３ａを斜板支持部１２の凹部１３に形成してもよい。

また、上述の実施形態では、斜板支持部１２は、リヤフランジ６の吸入ポート１０および吐出ポート１１に対応する位置にそれぞれ形成されており、これに対応するように、油溝２３ａもリヤフランジ６の吸入ポート１０および吐出ポート１１に対応する位置に形成されている場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、少なくともピストン１７による斜板押し付け力Ｆｐが作用する点、つまり、吐出ポート１１に対応する位置に油溝２３ａが形成されていればよい。

さらに、上述の実施形態では、可変容量型油圧装置として油圧ポンプ１を例に説明したが、これに限られるものではなく、斜板を利用したさまざまな可変容量型油圧装置に、本実施形態を適用することができる。

以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、斜板２２の凸部２３に形成されている油溝２３ａにサーボ機構５０で生成された２次圧の圧油を供給することにより、油溝２３ａへの圧油の供給量が過剰になってしまうことを防止できる。このため、油圧ポンプ１の容積効率の低下や斜板２２の浮上による微振動を防止できる。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。

１…油圧ポンプ（可変容量型油圧装置）、２…ハウジング、５…フロントフランジ（ハウジング）、１０…吸入ポート、１１…吐出ポート、１５…シリンダブロック、１６…シリンダ孔、１７…ピストン、２２…斜板、２３ａ…油溝、３１…作動ピストン、５０…サーボ機構

Claims (2)

1. ハウジングと、
   前記ハウジング内に回転自在に設けられたシリンダブロックと、
   前記シリンダブロック内に形成された複数のシリンダ孔内にそれぞれ嵌挿されるピストンと、
   前記ピストンの前記シリンダ孔内とは反対側端に設けられ、該反対側端と摺動可能に設けると共に、前記ハウジングに対して傾動可能かつ摺動可能に設けられた斜板と、
   前記ハウジングおよび前記斜板の互いの摺動面の何れか一方に形成され、前記ハウジングと前記斜板との摺動性を確保するための油溝と、
   前記斜板を傾動させるための作動ピストンと、
   前記作動ピストンを駆動させるために圧油を供給するサーボ機構と、を備え、
   前記油溝に、前記サーボ機構で生成される２次圧を供給する可変容量型油圧装置。
2. 前記ハウジングは、
   前記複数のシリンダ孔のうちの所定のシリンダ孔に連通され、該シリンダ孔に前記圧油を吸入するための吸入ポートと、
   前記吸入ポートと連通された前記シリンダ孔以外の前記シリンダ孔に連通され、該シリンダ孔から前記圧油を吐出する吐出ポートと、を備え、
   前記油溝は、少なくとも前記吐出ポートに対応する位置に形成されている請求項１に記載の可変容量型油圧装置。

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