JP6330100B2 - 塗料組成物、塗膜及び塗装方法 - Google Patents
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Description
関係式(1)において、σは応力であり、αは線膨張係数であり、Eは弾性率であり、T1は低温側の温度であり、T2は高温側の温度である。
関係式(2)において、σは応力であり、α1はガラス転移温度から低温側の線膨張係数であり、α2はガラス転移温度から高温側の線膨張係数であり、E1はガラス転移温度から低温側の弾性率であり、E2はガラス転移温度から高温側の弾性率であり、Tgはガラス転移温度であり、T1は低温側の温度であり、T2は高温側の温度である。
さらに、本発明者は、上記のように線膨張係数α1を特定の範囲にまで低下させた塗膜について、上記線膨張係数α2も特定の範囲に低下させると、剥離防止効果がより向上することも見出した。
以下に、本発明の塗料組成物を詳細に説明する。本発明の塗料組成物は、樹脂成分及び顔料を含む塗料組成物であって、不揮発分のガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10−5/K以下であることを特徴とする。本発明の塗料組成物によれば、不揮発分のガラス転移温度以下の温度における線膨張係数を3.2×10−5/K以下にすることで、塗膜の剥離を大幅に防ぐことができる。なお、ガラス転移温度以下の温度における線膨張係数を線膨張係数α1ともいう。
参考文献1:島津熱機械分析装置TMA−60/60H取扱説明書 島津製作所、2014年5月
参考文献2:島津熱分析ワークステーションTA−60WS取扱説明書 島津製作所、2014年2月
線膨張係数測定方法
表面が清浄なブリキ板(0.3mm×75mm×150mm)に測定する塗料を塗装し、塗膜を作製する。この作業を乾燥膜厚が約6mm以上になるまで1日1回行う。その際、均一な塗膜を作製するため、塗装する方向は1回ごとに交差させる。
乾燥膜厚が6mm以上に達した塗膜をブリキ板から剥がし、約6mm×6mm×20mmの角柱になるよう紙やすり等を用いて整形した後、その質量を精秤する。その後、150℃の恒温槽に10時間加温養生した後再び精秤して、150℃恒温槽に10時間加温養生した前後の質量減量率を次式により算出する。加温養生前後の質量減少率が1%以内になるまで加温養生を繰り返す。
加温養生した約6mm×6mm×20mmの角柱を、紙やすり(#240)を用いて、4mm×4mm×15mmの角柱に整形する。この際ノギス等を用いて計測しながら研磨作業を行い、測定用試料の誤差を4mm±0.5mm、15mm±1mm以内とする。
線膨張係数の測定は島津製作所製の島津熱機械分析装置TMA−60で行った。−50℃からの測定を行うため、低温炉LTB−60を付属品として使用した。−50℃から+120℃までの試料の温度上昇に伴う試料長の変化(線膨張量)をサンプリング間隔1秒で測定する。得られたグラフから、温度上昇と膨張率の間に比例関係が認められる区間において2点を指定し、その区間の勾配からα1およびα2を得る。
なお、本発明に記載するガラス転移温度は勾配がα1である直線領域と勾配がα2である直線領域の交点となる温度をいう。
なお、線膨張係数α2も同様の手法により低下させることが可能であるが、線膨張係数α1と比べて、顔料の粒径の影響が大きい。このため、粒径の大きな顔料による線膨張係数α2を低下させる効果は、線膨張係数α1を低下させる効果よりも大きい。
また、塗膜の仕上がり外観を向上させる観点からは、更に不揮発分中に占める顔料の平均粒子径が50μm以下であることが好ましい。50μm以下であれば塗膜の平滑性が得られやすくなる。
このような変性エポキシ樹脂の市販品名としては、エピコート168V70(三菱ケミカル社製)、エピクロン5900−60、エピクロンHP−820(DIC社製)、エポジール748、エポジール759(エアプロダクツアンドケミカルズ社製)、カードライトNX4764(カードライト社製)、ハリポールEP−450、ハリポールEP−497(ハリマ化成グループ社製)、カージュラE10(HEXION Specialty Chemicals社製)、アデカグリシロールED−502、アデカグリシロールED−503、アデカグリシロールED−505(ADEKA社製)等を挙げることができる。
また、旧塗膜の上に塗装した場合にも旧塗膜のリフティングを発生させることが無く、更にVOC等の環境問題を考慮する場合には、水性エポキシ樹脂を含む水系塗料組成物が好ましい。
上記エポキシ樹脂のうち、水系塗料に適用できるものとしては、JERW2801、JERW1155R55、JER−W3435R67、エポルジョンEA1、2、3、7、12、20、55及びHD2、ユカレジンKE−002、KE−116、E−1022、KE−301C、アデカレジンEM−101−50、Beckpox EP2381;EPI−REZ6530−WH−53等が挙げられる。
一方、アミン樹脂の市販品名としては、ラッカマイドWN−405、ラッカマイドWN−620、ラッカマイドWH−614、ラッカマイドF4、ラッカマイドWH−650(DIC社製)、トーマイド215−70X、トーマイド225−X、トーマイドTXS−53−C、トーマイドTXS−674−B、トーマイドTXS−685−A、トーマイドTXS−694、フジキュアーFXI−919、フジキュアーFXH−927、フジキュアーFXH−935、フジキュアー4011、フジキュアー4025、フジキュアー4030(T&K TOKA社製)、バーサミン340 1N、バーサミン551、バーサミン552(BASFジャパン社製)、サンマイド150−65、サンマイドWH―910、アンカミン2280、アンカミン2643、アンカマイド350A、(エアープロダクツアンドケミカルズ社製)、JERキュアXD#639、JERキュアST11、JERキュアST12、JERキュアST13、JERキュアSL11、JERキュアWD11M60(三菱ケミカル社製)、アデカハードナーEH−235R−2、アデカハードナーEH−4163X(商品名、ADEKA社製)、ベジケムグリーンV115、ベジケムグリーンV125、ベジケムグリーンV140、ベジケムグリーンG747(築野食品工業製)、ジェファーミンD-230、ジェファーミンT−403(ハンツマン社製)、ニューマイド511−55、ニューマイド3510(ハリマ化成製)、ダイトクラールI−5986、ダイトクラールI−6020、ダイトクラールX−5663H、ダイトクラールX−6102(大都産業社製)、ベッコポックスEH613W/80WA、ベッコポックスEH623W/80WA(サーフェース・スペシャリティージャパン社製)等を挙げることができる。上記アミン樹脂のうち、弱溶剤系塗料に使用できるものとしては、JERキュアXD#639、アデカハードナーEH−235R−2等がある。また、上記アミン樹脂のうち、水系塗料に適用できるものとしては、トーマイドTXS−53−C、トーマイドTXS−674−B、トーマイドTXS−685−A、トーマイドTXS−694、フジキュアーFXI−919、フジキュアーFXH−927、フジキュアーFXH−935、サンマイドWH―910、JERキュアWD11M60、アデカハードナーEH−4163X、ダイトクラールI−5986、ダイトクラールI−6020、ダイトクラールX−5663H、ダイトクラールX−6102、ベッコポックスEH613W/80WA、ベッコポックスEH623W/80WA等が挙げられる。
また、上記変性樹脂を用いる方法とは別に、2種類以上の樹脂をブレンドして用いてもよい。例えば、上記エポキシ樹脂やポリオール樹脂に炭化水素樹脂をブレンドすることが好ましい。
例えば、炭化水素樹脂としては、キシレン樹脂等の芳香族系炭化水素樹脂や脂肪族系炭化水素樹脂が使用できる。また、フェノール等で変性された炭化水素樹脂も使用することができる。炭化水素樹脂としては、例えば、ニカノールL、ニカノールLL、ニカノールLLL、ニカノールY−50、ニカノールY−100(フドー社製)、Necires EPX−L、Necires EPX−L2 (Nevcin社製)、Hirenol PL−1000S (KOLONケミカル社製)、日石ネオポリマーE−100、日石ネオポリマーE−130、日石ネオポリマー130S (JX日鉱日石エネルギー社製)等が使用できる。
平均粒径が500μmを超え1500μm以下の場合においては、光学顕微鏡で顔料を観察し、任意の粒子50個の粒径の平均値を求め、平均粒径とする。尚、平均粒径が500μmを超え1500μm以下の場合における鱗片状の顔料の平均粒径は、任意の粒子50個の長径の平均値を求め、平均粒径とする。
市販品名としては、「スワゾール1000」、「スワゾール1500」、「スワゾール1800」(以上商品名、丸善石油社製)、「ミネラルスピリットA」、「T−SOL100」、「T−SOL150」、「T−SOL−3040」、「T−SOL AN45」(以上商品名、JXTGエネルギー社製)、「エッソナフサNo.6」、「エクソールD30」及び「ペガゾール3040」(以上商品名、エクソンモービル化学社製)、「IPソルベント」、「イプゾール100」、「イプゾール150」、「イプゾールTP」(以上商品名、出光興産社製)、「リニアレン10」及び「リニアレン12」(以上、出光石油化学社製)等が挙げられる。
また、水系塗料については、塗膜の成膜性を高めるために、水の他に有機溶剤を配合することも可能である。このような有機溶剤の例を挙げると、エチレングリコールモノn−ブチルエーテル、エチレングリコールモノi−ブチルエーテル、エチレングリコールモノn−プロピルエーテル、エチレングリコールモノi−プロピルエーテル、ジエチレングリコールモノn−ブチルエーテル、ジエチレングリコールモノi−ブチルエーテル、ジエチレングリコールモノn−プロピルエーテル、ジエチレングリコールモノi−プロピルエーテル、ジプロピレングリコールモノn−ブチルエーテル、ジプロピレングリコールモノi−ブチルエーテル、ジプロピレングリコールモノn−プロピルエーテル、ジプロピレングリコールモノi−プロピルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル及びジエチレングリコールジブチルエーテル等のグリコールエーテル類、2,2,4−トリメチルペンタンジオールモノイソブチレート及び2,2,4−トリメチルペンタンジオールジイソブチレート等がある。これらは、単独もしくは複数種を組み合わせて使用される。
上記の物性値としては、塗料粘度、塗料密度、Ti値、PVC、鉛筆硬度、引張強度、引張弾性率、伸び率等があげられる。
次に、本発明の塗膜を詳細に説明する。本発明の塗膜は、樹脂及び顔料を含む塗膜であって、該塗膜のガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10−5/K以下であることを特徴とする。本発明の塗膜によれば、該塗膜のガラス転移温度以下の温度における線膨張係数を3.2×10−5/K以下にすることで、塗膜の剥離を大幅に防ぐことができる。
次に、本発明の塗装方法を詳細に説明する。本発明の塗装方法は、被塗装物を、樹脂成分及び顔料を含む塗料組成物で塗装し、ガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10−5/K以下である塗膜を形成させる工程を含むことを特徴とする。本発明の塗装方法によれば、ガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10−5/K以下である塗膜を形成させることで、塗膜の剥離を大幅に防ぐことができる。
参考文献3:鋼構造物塗装設計施行指針 2006 (財)鉄道総合技術研究所
得られた主剤を表2に示した配合比率で硬化剤と混合して、各エポキシ樹脂塗料組成物を製造した。
(注2)JER168V70:商品名 三菱ケミカル社製 変性ビスフェノールA型液状エポキシ樹脂、不揮発分70質量%、エポキシ当量420〜480g/eq
(注3)JER828:商品名 三菱ケミカル社製 ビスフェノールA型液状エポキシ樹脂、不揮発分100質量%、エポキシ当量184〜194g/eq
(注4)ニカノールLLL:商品名、フドー社製 キシレン樹脂
(注5)K−WHITE#82:商品名、テイカ社製 縮合リン酸アルミニウム、平均粒径:3.5μm
(注6)クラウンタルク3S:商品名、松村産業社製 タルク、平均粒径:11.9μm
(注7)RCF−015:商品名、日本板硝子社製、ガラスフレーク顔料、粒径小(平均粒径:15μm)
(注8)RCF−160:商品名、日本板硝子社製、ガラスフレーク顔料、粒径中(平均粒径:160μm)
(注9)RCF−600:商品名、日本板硝子社製、ガラスフレーク顔料、粒径大(平均粒径:600μm)
(注10)FB−20D/5D:商品名、デンカ社製、球状溶融シリカ、FB−20D(平均粒径:22.5μm)、FB−5D(平均粒径:4.9μm)、FB−20D/5D=9/1(質量比)に混合
(注11)マイカB−82:商品名、ヤマグチマイカ社製、マイカ、粒径大(平均粒径:180μm)
(注12)ベンガラ130R:商品名、戸田工業社製 酸化鉄、平均粒径:0.2μm
(注13)ディスパロンD4200−20X:商品名、楠本化成社製、分散剤
(注14)ディスパロンOX−66:商品名、楠本化成社製、消泡剤
(注15)KBM403:商品名、信越化学社製、シランカップリング剤
(注16)サンマイド150−65:商品名、エアープロダクツアンドケミカルズ社製、変性脂肪族ポリアミドアミン、不揮発分65質量%、アミン価 62mgKOH/g
(注17)JERキュアXD#639:商品名、三菱ケミカル社製、変性脂肪族ポリアミドアミン、不揮発分99質量%、アミン価 220 mgKOH/g
(注18)アンカマイド350A:商品名、エアープロダクツアンドケミカルズ社製、ポリアミドアミン、不揮発分100質量%、アミン価 380mgKOH/g
(1)線膨張係数(α1・α2)の測定
実施例1〜9及び比較例1〜8により得られた各エポキシ樹脂塗料組成物の線膨張係数(α1・α2)の測定は、上記「線膨張係数測定方法」に記載した方法で行った。塗膜の作製方法について、具体的には、表面が清浄なブリキ板(0.3mm×75mm×150mm)に測定する塗料を刷毛で塗装し、23℃で硬化養生させた。この作業を乾燥膜厚が約6mm以上になるまで1日1回行った。その際、刷毛塗りする方向は1回ごとに交差させた。乾燥膜厚が約6mm以上に達した塗膜を、ブリキ板ごと50℃に保持した恒温槽内で1昼夜養生を行い、測定用塗膜を準備した。測定結果を表2に示す。
(2)ヒートサイクル剥離試験
ヒートサイクル付着試験は下記の方法で行った。結果を表2に示す。
表面を溶剤脱脂した磨き鋼板[JIS G 3141 (SPCC〜SD) 冷間圧延鋼板 3.2mm×70mm×150mm]に予めメチルイソブチルケトン77質量部に塩化ビニル樹脂粉末(ソルバインC:塩ビ/酢ビ=87/13(質量比)の共重合物、日信化学工業社製)23質量部を溶解したクリヤー塗料液を、塗付量95g/m2で1回目の刷毛塗りを行い、23℃で3時間養生する。次いで塗付量143g/m2で2回目の刷毛塗りを行い、23℃で1昼夜養生する。
供試塗料中の溶剤で塗装した塩化ビニル膜が影響を受けないように組成中の溶剤が弱溶剤である弱溶剤系変性エポキシ樹脂塗料下塗(エポオールスマイル:大日本塗料社製)を塩化ビニル塗膜の上に塗付量130g/m2で1回刷毛塗りする。試験片端部からの溶剤の影響を防止するよう、端部も塗装する。23℃で1昼夜養生した後、50℃で15時間加温養生し、23℃にて放冷する。
放冷した試験片に実施例1〜9及び比較例1〜8により得られた各エポキシ樹脂塗料組成物を表2に規定の膜厚になるように塗装する。1回で規定膜厚に達しない場合には、23℃で1昼夜養生して重ね塗りを行う。塗装は刷毛で行い、規定膜厚に必要な塗付量は下式で求めた理論塗付量を用いた。
各エポキシ樹脂塗料組成物を規定の膜厚に塗装した後、23℃で2日間養生を行い、試験片の中央部上下2箇所にPカッターを用いて、素地(鋼板面)に達する#型(一辺20mm、中心部10mm×10mmの正方形)の切傷を入れる。その後23℃で更に3日間養生を行う。
養生が終了した試験片をヒートサイクル剥離試験に供する。試験片を50℃に設定した恒温槽に入れ2時間保持する。その後恒温槽から取り出して23℃で1時間放置し、−30℃の低温槽に2時間保持する。その後低温槽から取り出し、23℃で1時間放置する。このサイクルを1サイクルとし、繰り返し実施する。夜間および休日では、−30℃の条件で保持する。
ヒートサイクル剥離試験の評価は#型に切傷を入れた部位からの塗膜のわれ、はがれ、ふくれ(総称して塗膜の欠陥という)を観察して行い、図1を基準にして評価点をつける。塗膜の欠陥が基準図の間にある状態では、例えば「4〜3」の様に評価点をつける。各評価点の切傷からの塗膜の欠陥の程度は下記の通りである。
評価点5:まったく変化が無い。
評価点4:#型切傷からの塗膜のわれ、はがれ、ふくれの幅が1mm未満
評価点3:#型切傷からの塗膜のわれ、はがれ、ふくれの幅が2mm未満
評価点2:#型切傷からの塗膜のわれ、はがれ、ふくれの幅が4mm未満
評価点1:#型切傷からの塗膜のわれ、はがれ、ふくれの幅が10mm未満
評価点0:#型切傷からの塗膜のわれ、はがれ、ふくれの幅が10mm以上
ヒートサイクル試験50サイクルを行った後の評価点が3以上であれば、本発明の目的とする耐久性を備える品質である。
表2の結果より、本発明の効果について以下に考察する。
まず、実施例1〜9と比較例1〜8で作製した塗料の内容について、説明する。
比較例1は、一般的な強溶剤系変性エポキシ塗料であり、比較例2は弱溶剤系変性エポキシ塗料であり、線膨張係数α1を約5.5×10−5/Kとした塗料である。
比較例3は、比較例1の変性エポキシ塗料で一般的に配合されるタルクを平均粒子径が比較的小さいガラスフレーク(以下ガラスフレーク小と略す)に置き換えて配合し、線膨張係数α1を約5.5×10−5/Kとした塗料である。
比較例4は、比較例3のガラスフレーク小を平均粒子径が比較的大きいガラスフレーク(以下にガラスフレーク中と略す)に置き換えて配合し、線膨張係数α1を約4.5×10−5/Kとした塗料である。
比較例5は、比較例4のガラスフレーク小を球状シリカに置き換えて配合し、線膨張係数α1を約4.5×10−5/Kとした塗料である。
比較例6は、比較例1のタルクの配合量を増量し、線膨脹係数α1を約4.5×10−5/Kとした塗料である。
比較例7は、比較例1のタルクを粒径の大きいマイカ(以下マイカ大と略す)に置き換えて配合し、線膨張係数α1を約5.5×10−5/Kとした塗料である。
比較例8は、比較例7よりマイカ大の配合量を増量し、線膨張係数α1を約3.5×10−5/Kとした塗料である。
一方、実施例1は、平均粒子径が大きいガラスフレーク(以下ガラスフレーク大と略す)の配合量を増量し、線膨張係数α1を約2.0×10−5/K以下とした塗料である。
実施例2は、比較例4のガラスフレーク中の配合量を増量し、線膨張係数α1を約2.5×10−5/K以下とした塗料である。
実施例3は、実施例2のガラスフレーク中の配合量をさらに減量し、線膨張係数α1を約3.0×10−5/K以下とした塗料である。
実施例4は、実施例1のガラスフレーク大の配合量を減量し、線膨張係数α1を約3.2×10−5/K以下とした塗料である。
実施例5は、実施例3のガラスフレーク中の配合量をさらに減量し、線膨張係数α1を約3.2×10−5/K以下とした塗料である。
実施例6は、比較例3のガラスフレーク小の配合量を大幅に増量し、線膨張係数α1を約3.2×10−5/K以下とした塗料である。
実施例7は、比較例5の球状シリカの配合量を大幅に増量し、線膨張係数α1を約3.2×10−5/K以下とした塗料である。
実施例8は、比較例2の弱溶剤系変性エポキシ塗料の配合系を用い、タルクをガラスフレーク中に置き換えて配合し、線膨張係数α1を約3.0×10−5/K以下とした塗料である。
実施例9は、実施例2で用いた強溶剤系変性エポキシ塗料より柔軟性に劣るピュアーエポキシ塗料の配合系を用い、線膨張係数α1を約3.0×10−5/K以下とした塗料である。
線膨脹係数α1が3.2×10−5/Kより大きい比較例1〜8では、従来から知られているように、60μm塗装したテストピースの結果より、300μm塗装したより厚膜のテストピースの方が、剥離し易い結果となっているのに対し、線膨張係数α1が3.2×10−5/K以下である本発明の実施例1〜9では、60μm塗装したテストピースの結果より、300μm塗装したより厚膜のテストピースの方が、剥離し難い結果となっている。このことより、線膨張係数α1を3.2×10−5/K以下とする事により、厚く塗装すればする程、塗膜の剥離性がむしろ向上するという、これまででは知られていない結果が得られている。
しかし、実施例5と実施例6および実施例7の比較において、いずれも線膨張係数α1は3.2×10−5であるが、実施例6及び実施例7の線膨張係数α2は6.0×10−5以上と大きいのに対し、実施例5は2.7×10−5と小さく、α2が3.0×10−5より小さい実施例5の方が剥離し難い傾向にある。実施例4と実施例5の比較においても、α1が同じでも、α2が1.7×10−5とさらに小さく、α2が2.0×10−5より小さい実施例4の方が、剥離し難い傾向にある。塗膜の内部応力の観点からはα2の影響は小さいと考えられるが、耐剥離性においては、α2の影響が認められ、α1が同じでも、α2が小さい方が剥離し難くなる傾向がある。耐剥離性において、α1が支配的に影響するが、α2も若干の影響を与えていることが分かる。
実施例10〜11(実−10〜実−11)、比較例1(比−1)のエポキシ樹脂塗料組成物の配合を表3に示す。各配合は、標準配合として参考文献3に記載されている「鋼構造物用厚膜形変性エポキシ樹脂塗料下塗基準塗料」を比較例1とし、それに含まれる樹脂や顔料を種々の対象原料に置換えた。
各エポキシ樹脂塗料組成物の製造は実施例1〜9と同様の方法で行い、得られた主剤を表3に示した配合比率で硬化剤と混合して、各エポキシ樹脂塗料組成物を製造した。
(注20)アデカグリシロールED502:商品名 ADEKA社製 アルキルグリシジルエーテル、不揮発分100質量%、エポキシ当量320g/eq
(注21)マイカA−41S:商品名 ヤマグチマイカ社製、白雲母、平均粒径:47μm、アスペクト比:80(平均)
(注22) トーマイド225−X:商品名 T&K TOKA社製、ポリアミノアミド、アミン価:340
(注23)アデカハードナーEH235R−2:商品名 ADEKA社製 ケチミン系硬化剤、不揮発分100質量%、アミン価 290mgKOH/g
(1)線膨張係数(α1・α2)の測定
実施例1〜9及び比較例1〜8により得られた各エポキシ樹脂塗料組成物と同様の方法で測定し、評価した。
(2)ヒートサイクル剥離試験
実施例1〜9及び比較例1〜8により得られた各エポキシ樹脂塗料組成物と同様の方法で測定し、評価した。
(3)塗膜の外観
JIS K 5551:2008に準拠する方法にて評価した。具体的には、塗料組成物を塗ってから48時間放置し,目視によって観察した。
○:つぶ,しわ,むら,割れ,膨れ,穴及びはがれが認められない。
×:つぶ,しわ,むら,割れ,膨れ,穴及びはがれのいずれか、あるいは複数が認められる。
(4)塗装作業性(刷毛塗り)
表面が清浄なブリキ板(0.3mm×75mm×150mm)に塗料組成物を乾燥膜厚が60μmとなるように刷毛で1回塗装した際の作業性評価とその後、10分間立てかけて保持し、10分後の塗膜状態を目視によって評価した。比較例1と比較して以下の水準で評価を行った。
◎:比較例1よりも良好な作業性および仕上がりである
○:比較例1と同等の作業性および仕上がりである
×:比較例1よりも悪い作業性あるいは悪い仕上がりである
(5)防食性(CCT)
JIS K 5551:2008の7.16(サイクル腐食性)に準拠して試験片を作製した。但し、乾燥膜厚は60μmとした。そして、作製した試験片に対して、JIS K 5600−7−9:2006の7.5(切り込みきずの付け方)に準じて、素地に達する交差状の切り込みきずを付け、JIS K 5600−7−9「サイクル腐食試験方法」に規定されるサイクル腐食性試験(サイクルDにて120サイクル(720時間))に供した。
試験後の一般部(カット部以外の部分)及びカット部について、下記の基準により目視評価した。
<一般部>
○:錆の発生が認められない。
×:錆の発生が認められる。
<カット部>
◎:切り込みきずからの塗膜変状幅が2.0mm未満
○:切り込みきずからの塗膜変状幅が2.0〜4.0mm
×:切り込みきずからの塗膜変状幅が4.0mmを超える。
Claims (13)
- 被塗装物を塗料組成物で塗装し、ガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10 −5 /K以下である塗膜を形成させる工程を含み、該工程が補修の度に繰り返される補修方法に用いるための塗料組成物であって、
樹脂成分及び顔料を含み、不揮発分のガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10−5/K以下であることを特徴とする塗料組成物。 - 前記線膨張係数が2.5×10−5/K以下であることを特徴とする請求項1に記載の塗料組成物。
- 前記線膨張係数が2.0×10−5/K以下であることを特徴とする請求項2に記載の塗料組成物。
- 不揮発分のガラス転移温度以上の温度における線膨張係数が3.0×10−5/K以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の塗料組成物。
- 不揮発分のガラス転移温度以上の温度における線膨張係数が2.0×10−5/K以下であることを特徴とする請求項4に記載の塗料組成物。
- 前記被塗装物が、構造物であることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の塗料組成物。
- 前記被塗装物が、鋼構造物であることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の塗料組成物。
- 前記工程を行う際に既に被塗装物上に形成されている塗膜が残ったままの状態で該工程が行われることを特徴とする請求項1〜7のいずれか一項に記載の塗料組成物。
- 前記工程を行う際に既に被塗装物上に形成されている塗膜が該工程により形成された塗膜であることを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載の塗料組成物。
- 被塗装物を、樹脂成分及び顔料を含む塗料組成物で塗装し、ガラス転移温度以下の温度における線膨張係数が3.2×10−5/K以下である塗膜を形成させる工程を含み、該工程が補修の度に繰り返されることを特徴とする補修方法。
- 前記被塗装物が、鋼構造物であることを特徴とする請求項10に記載の補修方法。
- 前記工程を行う際に既に被塗装物上に形成されている塗膜が残ったままの状態で該工程が行われることを特徴とする請求項10又は11に記載の補修方法。
- 前記工程を行う際に既に被塗装物上に形成されている塗膜が該工程から形成された塗膜であることを特徴とする請求項10〜12のいずれか一項に記載の補修方法。
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