JP6292904B2 - 現場打ちポーラスコンクリートの製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、特定のフレッシュ性状を管理してなる現場打ちポーラスコンクリートの製造方法に関し、特に、車道用途に適した現場打ちポーラスコンクリートの製造方法に関する。
近年、透水性や排水性に優れた現場打ちポーラスコンクリートが実用化されている。そして、透水性、排水性、さらには耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造するためには、そのフレッシュ性状を管理することが必要となる。
ポーラスコンクリートをそのフレッシュ性状により管理する方法には、沈下法（非特許文献１）およびマーシャル法（非特許文献２）等のポーラスコンクリートの締固め性を評価する方法と、セメントペーストやモルタルの流動性（非特許文献３）およびセメントペーストの落下量（非特許文献４）等の、ポーラスコンクリートに含まれるバインダー成分の性状を評価する方法がある。
このうち、沈下法は、図１に示すように、ポーラスコンクリート（図中のＰＯＣ）を詰めた鋼製型枠を振動テーブル（テーブルバイブレータ）上で加振し、コンクリートが沈下した体積を測定して空隙率（空隙指標値）を求める方法である。また、前記マーシャル法はマーシャルランマで片面５０回つき固めてポーラスコンクリートのコンシステンシーを評価する方法である。
しかし、沈下法やマーシャル法では、現場打ちポーラスコンクリートの施工時の振動状況を十分に再現しているとはいえないため、これらの評価だけでは、表面が剥がれ易い、または透水係数が極端に低い等の、実用的ではない現場打ちポーラスコンクリートが製造されるおそれがある。
ポーラスコンクリートをそのフレッシュ性状により管理する方法には、沈下法（非特許文献１）およびマーシャル法（非特許文献２）等のポーラスコンクリートの締固め性を評価する方法と、セメントペーストやモルタルの流動性（非特許文献３）およびセメントペーストの落下量（非特許文献４）等の、ポーラスコンクリートに含まれるバインダー成分の性状を評価する方法がある。
このうち、沈下法は、図１に示すように、ポーラスコンクリート（図中のＰＯＣ）を詰めた鋼製型枠を振動テーブル（テーブルバイブレータ）上で加振し、コンクリートが沈下した体積を測定して空隙率（空隙指標値）を求める方法である。また、前記マーシャル法はマーシャルランマで片面５０回つき固めてポーラスコンクリートのコンシステンシーを評価する方法である。
しかし、沈下法やマーシャル法では、現場打ちポーラスコンクリートの施工時の振動状況を十分に再現しているとはいえないため、これらの評価だけでは、表面が剥がれ易い、または透水係数が極端に低い等の、実用的ではない現場打ちポーラスコンクリートが製造されるおそれがある。
渡辺治郎ほか、「透・排水性舗装用コンクリートのコンシステンシーに関する研究」、セメント・コンクリート論文集、Ｎｏ．５２、７９８−８０３頁、１９９８年
関口修ほか、「ポーラスコンクリートの歩道および車道への適用」、舗装、Ｖｏｌ．３６、Ｎｏ．４、１６−２１頁、２００１年４月
湯浅幸久ほか、「ポーラスコンクリートの製造方法に関する基礎的研究」、コンクリート工学年次論文報告集、Ｖｏｌ．２１、２３５−２４０頁、１９９９年
片平博ほか、「ポーラスコンクリートのフレッシュ性状判定法の検討」、土木技術資料、４１−９、５６−６１頁、１９９９年
したがって、本発明は前記課題を解決するための方法であって、特定のフレッシュ性状を管理して、透水性、排水性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートの製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、現場打ちポーラスコンクリートのフレッシュ性状として、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を管理すれば前記課題を解決できることを見い出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、
下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が１５〜２０体積％、
下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３２体積％以下、および
下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下
になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法
内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、ポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さ４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆａの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
Ｆａ：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、下記の配合のポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さ４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振後の、下記（１）式を用いて算出した下記の配合のポーラスコンクリートの空隙率が１７．１〜１７．８体積％の範囲になる振動数
（Ｂ）無振動空隙率算出方法
内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法
公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めたポーラスコンクリートの上に直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆｃの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いてモルタル流下率を算出する方法
Ｆｃ：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めた、下記の配合のポーラスコンクリートの上に直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出した下記の配合のポーラスコンクリートのモルタル流下率が２８．３〜２９．６体積％の範囲になる振動数
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
［１］ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、
下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が１５〜２０体積％、
下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３２体積％以下、および
下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下
になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法
内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、ポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さ４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆａの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
Ｆａ：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、下記の配合のポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さ４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振後の、下記（１）式を用いて算出した下記の配合のポーラスコンクリートの空隙率が１７．１〜１７．８体積％の範囲になる振動数
（Ｂ）無振動空隙率算出方法
内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法
公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めたポーラスコンクリートの上に直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆｃの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いてモルタル流下率を算出する方法
Ｆｃ：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めた、下記の配合のポーラスコンクリートの上に直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出した下記の配合のポーラスコンクリートのモルタル流下率が２８．３〜２９．６体積％の範囲になる振動数
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
［２］ポルトランドセメントの単位量が１５０〜６００ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量が４０〜３００ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２００〜２０００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が３０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．８〜１７．０ｋｇ／ｍ３である、前記［１］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［３］さらに増粘剤の単位量が０．５ｋｇ／ｍ３以下である、前記［２］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［４］さらに無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３以下である、前記［２］または［３］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［３］さらに増粘剤の単位量が０．５ｋｇ／ｍ３以下である、前記［２］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［４］さらに無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３以下である、前記［２］または［３］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法によれば、透水性、排水性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造することができる。また、本発明の製造方法により製造した増粘剤を含むポーラスコンクリートは、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動が小さい。
本発明は、前記（Ａ）空隙率算出方法により算出される空隙率、前記（Ｂ）無振動空隙率算出方法により算出される無振動空隙率、および前記（Ｃ）モルタル流下率算出方法により算出されるモルタル流下率に基づき、現場打ちポーラスコンクリートのフレッシュ性状を管理して現場打ちポーラスコンクリートを製造する方法である。以下、前記各方法等を、図を用いて詳細に説明する。
（Ａ）空隙率算出方法
空隙率は、図２に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、錘４の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（１）式を用いて算出する。
型枠１および板３は、特に限定されないが、型枠１は鋼製型枠が、板３は鉄板が振動に対し変形しにくいため好ましい。また、前記バイブレータは、施工時の振動状況を再現できるため、壁打バイブレータ（コテ型バイブレータ）が好適である。
また、前記加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）は、内径および高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から加振後のポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の高さとこの長さの差から、加振後のポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
なお、ポーラスコンクリートの空隙率は１５〜２０体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
空隙率は、図２に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、錘４の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（１）式を用いて算出する。
型枠１および板３は、特に限定されないが、型枠１は鋼製型枠が、板３は鉄板が振動に対し変形しにくいため好ましい。また、前記バイブレータは、施工時の振動状況を再現できるため、壁打バイブレータ（コテ型バイブレータ）が好適である。
また、前記加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）は、内径および高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から加振後のポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の高さとこの長さの差から、加振後のポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
なお、ポーラスコンクリートの空隙率は１５〜２０体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
（Ｂ）無振動空隙率算出方法
無振動空隙率は、図３に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（２）式を用いて算出する。無振動空隙率は前記空隙率と異なり、加振しないで求めた空隙率である。
また、前記錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）は、内径および高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から、載荷によるポーラスコンクリートの沈下が止まった時点（通常、載荷から２秒程度）でのポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の高さとこの長さの差からポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
前記無振動空隙率は、主にポーラスコンクリート中のモルタルのコンシステンシーを評価する指標である。当該指標の値が大きい程、現場打ち透水性コンクリートの締固めが困難になり、硬化した後のコンクリートの表面は剥離し易くなる。
なお、ポーラスコンクリートの無振動空隙率は３２体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
無振動空隙率は、図３に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（２）式を用いて算出する。無振動空隙率は前記空隙率と異なり、加振しないで求めた空隙率である。
また、前記錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）は、内径および高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から、載荷によるポーラスコンクリートの沈下が止まった時点（通常、載荷から２秒程度）でのポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の高さとこの長さの差からポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
前記無振動空隙率は、主にポーラスコンクリート中のモルタルのコンシステンシーを評価する指標である。当該指標の値が大きい程、現場打ち透水性コンクリートの締固めが困難になり、硬化した後のコンクリートの表面は剥離し易くなる。
なお、ポーラスコンクリートの無振動空隙率は３２体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
（Ｃ）モルタル流下率算出方法
モルタル流下率は、図４に示すように、篩５に詰めたポーラスコンクリート２の上に篩蓋６を載せ、篩蓋６の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積に基づき、前記（３）式を用いて算出する。なお、篩蓋６は特に限定されず、化粧合板、鉄板、樹脂板等が挙げられる。
モルタル流下率は硬化後のポーラスコンクリートの性状を評価するための指標であり、この値が大きい程、硬化後のポーラスコンクリートの透水係数は小さくなる。
なお、ポーラスコンクリートのモルタル流下率は５０体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
なお、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの施工の前、好ましくは施工前の３０分程度以内に測定する。
また、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの製造バッチ毎に測定しても良いし、１回の施工分（例えば、２〜４バッチ分をアジテータ車で混合した混合物）を用いて測定しても良い。
モルタル流下率は、図４に示すように、篩５に詰めたポーラスコンクリート２の上に篩蓋６を載せ、篩蓋６の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積に基づき、前記（３）式を用いて算出する。なお、篩蓋６は特に限定されず、化粧合板、鉄板、樹脂板等が挙げられる。
モルタル流下率は硬化後のポーラスコンクリートの性状を評価するための指標であり、この値が大きい程、硬化後のポーラスコンクリートの透水係数は小さくなる。
なお、ポーラスコンクリートのモルタル流下率は５０体積％以下であり、ポーラスコンクリートの施工において、例えば、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するのが好ましい。
なお、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの施工の前、好ましくは施工前の３０分程度以内に測定する。
また、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの製造バッチ毎に測定しても良いし、１回の施工分（例えば、２〜４バッチ分をアジテータ車で混合した混合物）を用いて測定しても良い。
（Ｄ）現場打ちポーラスコンクリート
次に、現場打ちポーラスコンクリートについて説明する。
本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、前記のとおり、構成材料として、（１）ポルトランドセメント、（２）細骨材、（３）粗骨材、（４）水、および（５）高性能ＡＥ減水剤を含むものである。
（１）ポルトランドセメント
前記ポルトランドセメントは、特に限定されず、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントを使用することができる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、ポルトランドセメントは、好ましくは、普通ポルトランドセメントおよび早強ポルトランドセメントである。
次に、現場打ちポーラスコンクリートについて説明する。
本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、前記のとおり、構成材料として、（１）ポルトランドセメント、（２）細骨材、（３）粗骨材、（４）水、および（５）高性能ＡＥ減水剤を含むものである。
（１）ポルトランドセメント
前記ポルトランドセメントは、特に限定されず、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントを使用することができる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、ポルトランドセメントは、好ましくは、普通ポルトランドセメントおよび早強ポルトランドセメントである。
（２）細骨材等
前記細骨材は、川砂、陸砂、海砂、珪砂、砕砂等を使用できる。また、粗骨材は、川砂利、海砂利、砕石等を使用できる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、粗骨材は好ましくは砕石６号である。また、水は水道水等を使用することができる。
（３）高性能ＡＥ減水剤
前記高性能ＡＥ減水剤は、ポリカルボン酸系化合物、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩、およびメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩等が使用できる。
前記細骨材は、川砂、陸砂、海砂、珪砂、砕砂等を使用できる。また、粗骨材は、川砂利、海砂利、砕石等を使用できる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、粗骨材は好ましくは砕石６号である。また、水は水道水等を使用することができる。
（３）高性能ＡＥ減水剤
前記高性能ＡＥ減水剤は、ポリカルボン酸系化合物、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩、およびメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩等が使用できる。
また、本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、好ましくは、構成材料として、さらに増粘剤を含む。増粘剤を含むポーラスコンクリートは、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動を小さくできる。
前記増粘剤は、例えば、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース等のセルロース系増粘剤、およびアクリルアミドの単独重合体、アクリルアミドの共重合体等のアクリル系増粘剤からなる群より選ばれる１種以上が挙げられる。これらの増粘剤の中でも、セルロース系増粘剤は、前記ポーラスコンクリートの品質変動がより小さくなるため好ましい。
前記増粘剤は、例えば、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース等のセルロース系増粘剤、およびアクリルアミドの単独重合体、アクリルアミドの共重合体等のアクリル系増粘剤からなる群より選ばれる１種以上が挙げられる。これらの増粘剤の中でも、セルロース系増粘剤は、前記ポーラスコンクリートの品質変動がより小さくなるため好ましい。
また、本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、好ましくは、構成材料として、さらに下記材料からなる無機系混和材を含む。該無機系混和材を含むポーラスコンクリートは、強度発現性が良好となり、また、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動を小さくできる。
前記無機系混和材は、ポゾラン質微粉末、高炉スラグ粉末、および無水石膏からなる混合物である。また、該混和材の組成は、好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が５〜５５質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が２０〜８０質量％、および前記無水石膏の含有率が１５〜４０質量％であり、より好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が１０〜４０質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が３０〜６０質量％、および前記無水石膏の含有率が２０〜３５質量％である。前記混和材の組成が前記の範囲を外れると、ポーラスコンクリートの強度発現性の向上効果や品質変動を小さくする効果が低下する場合がある。
前記無機系混和材は、ポゾラン質微粉末、高炉スラグ粉末、および無水石膏からなる混合物である。また、該混和材の組成は、好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が５〜５５質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が２０〜８０質量％、および前記無水石膏の含有率が１５〜４０質量％であり、より好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が１０〜４０質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が３０〜６０質量％、および前記無水石膏の含有率が２０〜３５質量％である。前記混和材の組成が前記の範囲を外れると、ポーラスコンクリートの強度発現性の向上効果や品質変動を小さくする効果が低下する場合がある。
次に、前記混和材に含まれる各成分について説明する。
（i）ポゾラン質微粉末
ポゾラン質微粉末は、単独では水硬性はないが、水酸化カルシウムがあれば、水中で反応して不溶性のゲルを生成し硬化する物質である。
そして、前記ポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降性シリカ等が挙げられる。これらの中でも、シリカフュームやシリカダストは、その平均粒径が１μｍ以下であって粉砕する必要がないため好適である。また、前記ポゾラン質物質を粉砕する場合は、粉砕手段としてボールミルやロッドミルなどが使用できる。
また、該ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは１５〜２５ｍ２／ｇ、より好ましくは１７〜２３ｍ２／ｇ、さらに好ましくは１８〜２２ｍ２／ｇである。該比表面積が１５〜２５ｍ２／ｇの範囲を外れると、透水係数が減少するほか打設時の作業性が低下する場合がある。
（i）ポゾラン質微粉末
ポゾラン質微粉末は、単独では水硬性はないが、水酸化カルシウムがあれば、水中で反応して不溶性のゲルを生成し硬化する物質である。
そして、前記ポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降性シリカ等が挙げられる。これらの中でも、シリカフュームやシリカダストは、その平均粒径が１μｍ以下であって粉砕する必要がないため好適である。また、前記ポゾラン質物質を粉砕する場合は、粉砕手段としてボールミルやロッドミルなどが使用できる。
また、該ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは１５〜２５ｍ２／ｇ、より好ましくは１７〜２３ｍ２／ｇ、さらに好ましくは１８〜２２ｍ２／ｇである。該比表面積が１５〜２５ｍ２／ｇの範囲を外れると、透水係数が減少するほか打設時の作業性が低下する場合がある。
（ii）高炉スラグ粉末
前記高炉スラグ粉末として、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定するコンクリート用高炉スラグ微粉末のほか、さらに該微粉末を粉砕したものが用いられる。
高炉スラグ粉末の粉末度は、好ましくはブレーン比表面積で４０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは５０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が４０００ｃｍ２／ｇ未満では潜在水硬性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると粉砕の手間が増大してコスト高になる。また、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
前記高炉スラグ粉末として、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定するコンクリート用高炉スラグ微粉末のほか、さらに該微粉末を粉砕したものが用いられる。
高炉スラグ粉末の粉末度は、好ましくはブレーン比表面積で４０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは５０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が４０００ｃｍ２／ｇ未満では潜在水硬性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると粉砕の手間が増大してコスト高になる。また、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
（iii）無水石膏
前記無水石膏は、天然無水石膏のほか、石膏ボード等の石膏廃材を加熱処理して得られる再生無水石膏が挙げられる。
また、無水石膏の粉末度は、好ましくはブレーン比表面積が３０００〜１２０００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは４０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、硬化体の強度発現性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。
前記無水石膏は、天然無水石膏のほか、石膏ボード等の石膏廃材を加熱処理して得られる再生無水石膏が挙げられる。
また、無水石膏の粉末度は、好ましくはブレーン比表面積が３０００〜１２０００ｃｍ２／ｇであり、より好ましくは４０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、硬化体の強度発現性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。
前記ポーラスコンクリートの配合は、ポルトランドセメントの単位量が１５０〜６００ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３５ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量が４０〜３００ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２００〜２０００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が３０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．８〜１７．０ｋｇ／ｍ３である。前記構成材料の配合が前記範囲内にあれば、透水性が高く、施工性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造できる。
また、前記配合は、好ましくは、増粘剤を含まないポーラスコンクリートの場合、ポルトランドセメントの単位量が２２０〜４６０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３０ｋｇ／ｍ３（より好ましくは２〜２５ｋｇ／ｍ３、特に好ましくは５〜２０ｋｇ／ｍ３）、細骨材の単位量が８０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が５０〜１２０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が１．０〜１４．０ｋｇ／ｍ３であり、増粘剤を含むポーラスコンクリートの場合、ポルトランドセメントの単位量が２２０〜５００ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３０ｋｇ／ｍ３（より好ましくは０．５〜１５ｋｇ／ｍ３、特に好ましくは１〜１０ｋｇ／ｍ３）、細骨材の単位量が６０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が５０〜１３０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が１．０〜１５．０ｋｇ／ｍ３である。
なお、前記ポーラスコンクリートが増粘剤を含む場合の増粘剤の単位量は０．５ｋｇ／ｍ３以下である。該値が０．５ｋｇ／ｍ３を超えると、無振動空隙率を３０体積％以下にすることが困難になる。増粘剤の単位量は、より好ましくは０．０５〜０．４ｋｇ／ｍ３、さらに好ましくは０．１〜０．２ｋｇ／ｍ３である。
ここで構成材料の単位量とは、コンクリート１ｍ３当たりに含まれる構成材料の質量をいう。
なお、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、空気量調整剤をポルトランドセメント１００質量部に対して０．０２質量部以下含むことができる。
さらに、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、フライアッシュ、珪石粉末等のコンクリート用混和材を含むこともできる。
また、前記配合は、好ましくは、増粘剤を含まないポーラスコンクリートの場合、ポルトランドセメントの単位量が２２０〜４６０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３０ｋｇ／ｍ３（より好ましくは２〜２５ｋｇ／ｍ３、特に好ましくは５〜２０ｋｇ／ｍ３）、細骨材の単位量が８０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が５０〜１２０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が１．０〜１４．０ｋｇ／ｍ３であり、増粘剤を含むポーラスコンクリートの場合、ポルトランドセメントの単位量が２２０〜５００ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が０〜３０ｋｇ／ｍ３（より好ましくは０．５〜１５ｋｇ／ｍ３、特に好ましくは１〜１０ｋｇ／ｍ３）、細骨材の単位量が６０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が５０〜１３０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が１．０〜１５．０ｋｇ／ｍ３である。
なお、前記ポーラスコンクリートが増粘剤を含む場合の増粘剤の単位量は０．５ｋｇ／ｍ３以下である。該値が０．５ｋｇ／ｍ３を超えると、無振動空隙率を３０体積％以下にすることが困難になる。増粘剤の単位量は、より好ましくは０．０５〜０．４ｋｇ／ｍ３、さらに好ましくは０．１〜０．２ｋｇ／ｍ３である。
ここで構成材料の単位量とは、コンクリート１ｍ３当たりに含まれる構成材料の質量をいう。
なお、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、空気量調整剤をポルトランドセメント１００質量部に対して０．０２質量部以下含むことができる。
さらに、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、フライアッシュ、珪石粉末等のコンクリート用混和材を含むこともできる。
前記ポーラスコンクリートのモルタル粗骨材空隙比は、好ましくは０．４〜０．８である。モルタル粗骨材空隙比は、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、粗骨材を締め固めた状態における粗骨材間の空隙量に対する、モルタルの体積の比を表す。
また、前記ポーラスコンクリートのペースト細骨材空隙比は、好ましくは５〜１１である。ペースト細骨材空隙比も、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、細骨材を締め固めた状態における細骨材間の空隙量に対する、セメントペーストの体積の比を表す。
また、前記ポーラスコンクリートのペースト細骨材空隙比は、好ましくは５〜１１である。ペースト細骨材空隙比も、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、細骨材を締め固めた状態における細骨材間の空隙量に対する、セメントペーストの体積の比を表す。
なお、施工に際し、ポーラスコンクリートの敷均し、および締固めにはバイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するとよい。また、該敷均しや締固めの後、ゴム巻きの振動ローラーを使用して、さらに締固めおよび平坦仕上げを行うとよい。
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
１．使用材料、配合、および混練方法
使用した材料を表１に、ポーラスコンクリートの配合を表２に示す。なお、混練は２軸強制練りミキサーを用いて、全ての材料を一括してミキサーに投入し２分間混練した。混練直後のポーラスコンクリートの温度は２９℃であった。
１．使用材料、配合、および混練方法
使用した材料を表１に、ポーラスコンクリートの配合を表２に示す。なお、混練は２軸強制練りミキサーを用いて、全ての材料を一括してミキサーに投入し２分間混練した。混練直後のポーラスコンクリートの温度は２９℃であった。
２．空隙率の算出
下記（１）〜（５）の手順に従い、加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）を求め、該値と前記（１）式を用いて混練後５０分経過した時点でのポーラスコンクリート（温度２５℃）の空隙率を算出した。
（１）表２に示す配合に従い調製したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、２．２ｋｇの試料２を計量した。
（２）内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠１の中に、試料２を３層に分けて、各層の試料が偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（３）試料２の上面に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板３を置き、さらに鉄板３の上に４ｋｇの錘４を置いた。
（４）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを錘４の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、錘４の上を満遍なく６０秒間加振した。
（５）型枠上面から加振後の試料２の上面までの長さをデプスゲージを用いて測定し、型枠の高さとこの長さの差から試料２の高さを求め、この高さに鋼製型枠１の内側の断面積（円形、７８５０ｍｍ２）を乗じて、試料の体積（Ｖｂ）を求めた。
下記（１）〜（５）の手順に従い、加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）を求め、該値と前記（１）式を用いて混練後５０分経過した時点でのポーラスコンクリート（温度２５℃）の空隙率を算出した。
（１）表２に示す配合に従い調製したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、２．２ｋｇの試料２を計量した。
（２）内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠１の中に、試料２を３層に分けて、各層の試料が偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（３）試料２の上面に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板３を置き、さらに鉄板３の上に４ｋｇの錘４を置いた。
（４）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを錘４の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、錘４の上を満遍なく６０秒間加振した。
（５）型枠上面から加振後の試料２の上面までの長さをデプスゲージを用いて測定し、型枠の高さとこの長さの差から試料２の高さを求め、この高さに鋼製型枠１の内側の断面積（円形、７８５０ｍｍ２）を乗じて、試料の体積（Ｖｂ）を求めた。
３．無振動空隙率の算出
壁打バイブレータによる加振を行わなかった以外は、前記（１）〜（５）の手順と同様の手順に従い、試料の体積（Ｖｗ）を求め、該値と前記（２）式を用いて混練後５０分経過した時点でのポーラスコンクリートの無振動空隙率を算出した。
壁打バイブレータによる加振を行わなかった以外は、前記（１）〜（５）の手順と同様の手順に従い、試料の体積（Ｖｗ）を求め、該値と前記（２）式を用いて混練後５０分経過した時点でのポーラスコンクリートの無振動空隙率を算出した。
４．モルタル流下率の算出
下記（ａ）〜（ｅ）の手順に従い、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定し、該値と前記（３）式を用いて混練後５０分経過した時点でのモルタル流下率を算出した。
（ａ）前記（１）と同様に調製したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、１．５ｋｇの試料２を計量した。
（ｂ）公称目開きが２．３６ｍｍの篩５に、試料２を偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（ｃ）試料２の上面に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋６を置いた。
（ｄ）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを篩蓋６の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、篩蓋６の上から満遍なく６０秒間加振した。
（ｅ）加振後、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定した。
下記（ａ）〜（ｅ）の手順に従い、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定し、該値と前記（３）式を用いて混練後５０分経過した時点でのモルタル流下率を算出した。
（ａ）前記（１）と同様に調製したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、１．５ｋｇの試料２を計量した。
（ｂ）公称目開きが２．３６ｍｍの篩５に、試料２を偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（ｃ）試料２の上面に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋６を置いた。
（ｄ）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを篩蓋６の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、篩蓋６の上から満遍なく６０秒間加振した。
（ｅ）加振後、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定した。
前記実施例１、実施例２（増粘剤を０．１５ｋｇ／ｍ３含有）、および比較例のポーラスコンクリートを、それぞれ１２ｍ３製造した。すなわち、前記各ポーラスコンクリートは、２バッチ分（１バッチの製造量は１．５ｍ３）をアジテータ車で混合して、該混合物（ポーラスコンクリート、３．０ｍ３）を４回製造した。
該混合物の空隙率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、１５．８〜１６．８体積％および１７．１〜１７．８体積％、無振動空隙率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、２３．０〜２３．９体積％および２４．８〜２５．４体積％であり、モルタル流下率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、３３．８〜３４．５体積％および２８．３〜２９．６体積％であった。
これに対し、前記比較例のポーラスコンクリートの空隙率は１８．５〜２０．６体積％であった。なお、当該比較例において無振動空隙率とモルタル流下率は測定しなかった。
また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの材齢７日における曲げ強度を、ＪＩＳ Ａ １１０６「コンクリートの曲げ強度試験方法」に準拠して測定したところ、該曲げ強度は、それぞれ、４．５〜４．８Ｎ／ｍｍ２および４．６〜４．９Ｎ／ｍｍ２と高かった。
また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの透水係数を、ＪＣＩ−ＳＰＯ３「ポーラスコンクリートの透水試験方法(案)」に準拠して測定したところ、該透水係数は、いずれも、０．０９〜０．１０ｃｍ／ｓｅｃと透水性に優れていた。
該混合物の空隙率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、１５．８〜１６．８体積％および１７．１〜１７．８体積％、無振動空隙率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、２３．０〜２３．９体積％および２４．８〜２５．４体積％であり、モルタル流下率は、実施例１および実施例２で、それぞれ、３３．８〜３４．５体積％および２８．３〜２９．６体積％であった。
これに対し、前記比較例のポーラスコンクリートの空隙率は１８．５〜２０．６体積％であった。なお、当該比較例において無振動空隙率とモルタル流下率は測定しなかった。
また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの材齢７日における曲げ強度を、ＪＩＳ Ａ １１０６「コンクリートの曲げ強度試験方法」に準拠して測定したところ、該曲げ強度は、それぞれ、４．５〜４．８Ｎ／ｍｍ２および４．６〜４．９Ｎ／ｍｍ２と高かった。
また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの透水係数を、ＪＣＩ−ＳＰＯ３「ポーラスコンクリートの透水試験方法(案)」に準拠して測定したところ、該透水係数は、いずれも、０．０９〜０．１０ｃｍ／ｓｅｃと透水性に優れていた。
５．ポーラスコンクリートの現場施工と養生
前記アジテータ車による混合後４０〜４５分経過した時点で、実施例１および実施例２と比較例のポーラスコンクリート（混合物）を、それぞれ、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用して敷均しと締固めを行った後、ゴム巻きの振動ローラーで締固めて仕上げを行った。その後、速やかに、ポーラスコンクリートの表面にビニルシートを敷設して材齢７日まで養生して、図５に示す現場打ちポーラスコンクリートを製造した。なお、該現場打ちポーラスコンクリートの厚さは５ｃｍである。
前記アジテータ車による混合後４０〜４５分経過した時点で、実施例１および実施例２と比較例のポーラスコンクリート（混合物）を、それぞれ、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用して敷均しと締固めを行った後、ゴム巻きの振動ローラーで締固めて仕上げを行った。その後、速やかに、ポーラスコンクリートの表面にビニルシートを敷設して材齢７日まで養生して、図５に示す現場打ちポーラスコンクリートを製造した。なお、該現場打ちポーラスコンクリートの厚さは５ｃｍである。
６．硬化後のポーラスコンクリートの表層のはがれ
実施例１および実施例２の現場打ちポーラスコンクリートでは、４回製造した全ての混合物において表層のはがれ等の欠陥は認められなかった。
このように、ポーラスコンクリートのフレッシュ性状として、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を管理することにより、透水性や耐久性等に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造することができた。
これに対し、比較例のポーラスコンクリートでは、材齢７日において表面がはがれ易く実際上使用することは困難であった。なお、後日、比較例について再度実験して確認したところ、比較例のポーラスコンクリートの無振動空隙率は３３．０体積％、モルタル流下率は０（ゼロ）体積％であった。
実施例１および実施例２の現場打ちポーラスコンクリートでは、４回製造した全ての混合物において表層のはがれ等の欠陥は認められなかった。
このように、ポーラスコンクリートのフレッシュ性状として、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を管理することにより、透水性や耐久性等に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造することができた。
これに対し、比較例のポーラスコンクリートでは、材齢７日において表面がはがれ易く実際上使用することは困難であった。なお、後日、比較例について再度実験して確認したところ、比較例のポーラスコンクリートの無振動空隙率は３３．０体積％、モルタル流下率は０（ゼロ）体積％であった。
７．増粘剤の有無による現場打ちポーラスコンクリートの品質変動
該品質変動を、透水量の変動を指標として評価した。具体的には、前記製造した実施例１および実施例２を用いた図５の現場打ちポーラスコンクリートにおいて、該現場打ちポーラスコンクリートのセンター（中央）の位置Ｃ１〜Ｃ６とアウト（外側）の位置Ｏ１〜Ｏ６における透水量を、日本道路協会の「Ｓ０２５ 現場透水量試験方法」に準拠して測定し、現場透水量の標準偏差を求めた。その結果を表３に示す。
該品質変動を、透水量の変動を指標として評価した。具体的には、前記製造した実施例１および実施例２を用いた図５の現場打ちポーラスコンクリートにおいて、該現場打ちポーラスコンクリートのセンター（中央）の位置Ｃ１〜Ｃ６とアウト（外側）の位置Ｏ１〜Ｏ６における透水量を、日本道路協会の「Ｓ０２５ 現場透水量試験方法」に準拠して測定し、現場透水量の標準偏差を求めた。その結果を表３に示す。
表３から分かるように、増粘剤を含む実施例２の現場打ちポーラスコンクリートは、実施例１の現場打ちポーラスコンクリートと比べ、現場透水量のバラツキ（標準偏差）が小さい。したがって、増粘剤を含む本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法は、現場施工による場所（位置）毎の品質変動が小さいといえる。また、これらのデータから、製造バッチ毎および施工毎の品質変動も小さいといえる。
１ 型枠
２ ポーラスコンクリート（試料）
３ 板
４ 錘
５ 篩
６ 篩蓋
７ 篩皿
８ 流下したモルタル
２ ポーラスコンクリート（試料）
３ 板
４ 錘
５ 篩
６ 篩蓋
７ 篩皿
８ 流下したモルタル
Claims (4)
- ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、
下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が１５〜２０体積％、
下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３２体積％以下、および
下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下
になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法
内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、ポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さ４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆａの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
Ｆａ：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、下記の配合のポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さ４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振後の、下記（１）式を用いて算出した下記の配合のポーラスコンクリートの空隙率が１７．１〜１７．８体積％の範囲になる振動数
（Ｂ）無振動空隙率算出方法
内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法
公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めたポーラスコンクリートの上に直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆｃの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いてモルタル流下率を算出する方法
Ｆｃ：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めた、下記の配合のポーラスコンクリートの上に直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出した下記の配合のポーラスコンクリートのモルタル流下率が２８．３〜２９．６体積％の範囲になる振動数
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
- ポルトランドセメントの単位量が１５０〜６００ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量が４０〜３００ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１２００〜２０００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が３０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．８〜１７．０ｋｇ／ｍ３である、請求項１に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
- さらに増粘剤の単位量が０．５ｋｇ／ｍ３以下である、請求項２に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
- さらに無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３以下である、請求項２または３に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
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