JP6347514B2 - 現場打ちポーラスコンクリートの製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、特定のフレッシュ性状を管理してなる現場打ちポーラスコンクリートの製造方法と現場打ちポーラスコンクリートに関し、特に、車道用途に適した現場打ちポーラスコンクリートの製造方法と現場打ちポーラスコンクリートに関する。
なお、現場打ちポーラスコンクリートとは、生コン工場で製造されたポーラスコンクリートをアジテータ車等で混合して運搬し、現場で打設して施工するポーラスコンクリートをいい、二次製品として工場で製造されたポーラスコンクリートブロックとは異なる。
なお、現場打ちポーラスコンクリートとは、生コン工場で製造されたポーラスコンクリートをアジテータ車等で混合して運搬し、現場で打設して施工するポーラスコンクリートをいい、二次製品として工場で製造されたポーラスコンクリートブロックとは異なる。
近年、透水性および施工性に優れた現場打ちポーラスコンクリートが実用化されている。そして、透水性、施工性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造するためには、そのフレッシュ性状を管理することが必要となる。
ポーラスコンクリートをそのフレッシュ性状により管理する方法には、沈下法（非特許文献１）およびマーシャル法（非特許文献２）等のポーラスコンクリートの締固め性を評価する方法と、セメントペーストやモルタルの流動性（非特許文献３）およびセメントペーストの落下量（非特許文献４）等の、ポーラスコンクリートに含まれるバインダー成分の性状を評価する方法がある。
このうち、沈下法は、図１に示すように、ポーラスコンクリート（図中のＰＯＣ）を詰めた鋼製型枠を振動テーブル（テーブルバイブレータ）上で加振し、コンクリートが沈下した体積を測定して空隙率（空隙指標値）を求める方法である。また、前記マーシャル法はマーシャルランマで片面５０回、つき固めてポーラスコンクリートのコンシステンシーを評価する方法である。
しかし、沈下法やマーシャル法では、現場打ちポーラスコンクリートの施工時の振動状況を十分に再現しているとはいえないため、これらの評価だけでは、表面が剥がれ易い、または透水係数が極端に低い等の、実用的ではない現場打ちポーラスコンクリートが製造されるおそれがある。
ポーラスコンクリートをそのフレッシュ性状により管理する方法には、沈下法（非特許文献１）およびマーシャル法（非特許文献２）等のポーラスコンクリートの締固め性を評価する方法と、セメントペーストやモルタルの流動性（非特許文献３）およびセメントペーストの落下量（非特許文献４）等の、ポーラスコンクリートに含まれるバインダー成分の性状を評価する方法がある。
このうち、沈下法は、図１に示すように、ポーラスコンクリート（図中のＰＯＣ）を詰めた鋼製型枠を振動テーブル（テーブルバイブレータ）上で加振し、コンクリートが沈下した体積を測定して空隙率（空隙指標値）を求める方法である。また、前記マーシャル法はマーシャルランマで片面５０回、つき固めてポーラスコンクリートのコンシステンシーを評価する方法である。
しかし、沈下法やマーシャル法では、現場打ちポーラスコンクリートの施工時の振動状況を十分に再現しているとはいえないため、これらの評価だけでは、表面が剥がれ易い、または透水係数が極端に低い等の、実用的ではない現場打ちポーラスコンクリートが製造されるおそれがある。
渡辺治郎ほか、「透・排水性舗装用コンクリートのコンシステンシーに関する研究」、セメント・コンクリート論文集、Ｎｏ．５２、７９８−８０３頁、１９９８年
関口修ほか、「ポーラスコンクリートの歩道および車道への適用」、舗装、Ｖｏｌ．３６、Ｎｏ．４、１６−２１頁、２００１年４月
湯浅幸久ほか、「ポーラスコンクリートの製造方法に関する基礎的研究」、コンクリート工学年次論文報告集、Ｖｏｌ．２１、２３５−２４０頁、１９９９年
片平博ほか、「ポーラスコンクリートのフレッシュ性状判定法の検討」、土木技術資料、４１−９、５６−６１頁、１９９９年
したがって、本発明は前記課題を解決するための方法であって、特定のフレッシュ性状を管理して、透水性、施工性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートの製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、現場打ちポーラスコンクリートのフレッシュ性状として、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を管理すれば前記課題を解決できることを見い出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］ポルトランドセメント、無機系混和材、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、
下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が２０〜２５体積％、
下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３６体積％以下、および
下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下
になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆａの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
Ｆａ：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、下記の配合例１のポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後の、下記（１）式を用いて算出した下記の配合例１のポーラスコンクリートの空隙率が２１．６〜２２．８体積％の範囲になる振動数
（Ｂ）無振動空隙率算出方法：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該鉄板および錘の載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さが５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆｃの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出したモルタル流下率を算出する方法
Ｆｃ：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めた、下記の配合例１のポーラスコンクリートの上に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さが５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出した下記の配合例１のポーラスコンクリートのモルタル流下率が２９．９〜３３．８体積％の範囲になる振動数
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
[ 配合例１]
［１］ポルトランドセメント、無機系混和材、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、
下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が２０〜２５体積％、
下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３６体積％以下、および
下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下
になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆａの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
Ｆａ：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、下記の配合例１のポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後の、下記（１）式を用いて算出した下記の配合例１のポーラスコンクリートの空隙率が２１．６〜２２．８体積％の範囲になる振動数
（Ｂ）無振動空隙率算出方法：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該鉄板および錘の載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さが５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆｃの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出したモルタル流下率を算出する方法
Ｆｃ：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めた、下記の配合例１のポーラスコンクリートの上に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さが５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出した下記の配合例１のポーラスコンクリートのモルタル流下率が２９．９〜３３．８体積％の範囲になる振動数
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
[ 配合例１]
［２］ポルトランドセメントの単位量が１２５〜９４０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３を超え１９０ｍ３以下、細骨材の単位量が３０〜３５０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１１００〜２１００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が２０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．６〜２８．０ｋｇ／ｍ３である、前記［１］に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［３］水結合材比が１０〜２０％、モルタル粗骨材空隙比（Ｋｍ）が０．３５〜０．９５、およびペースト細骨材空隙比（Ｋｐ）が４〜１１である、前記［１］または[２]に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
［３］水結合材比が１０〜２０％、モルタル粗骨材空隙比（Ｋｍ）が０．３５〜０．９５、およびペースト細骨材空隙比（Ｋｐ）が４〜１１である、前記［１］または[２]に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法によれば、透水性、施工性、および耐久性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造することができる。また、本発明の製造方法により製造した現場打ちポーラスコンクリートは、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動が小さい。
本発明は、前記（Ａ）空隙率算出方法により算出される空隙率、前記（Ｂ）無振動空隙率算出方法により算出される無振動空隙率、および前記（Ｃ）モルタル流下率算出方法により算出されるモルタル流下率に基づき、現場打ちポーラスコンクリートのフレッシュ性状を管理して現場打ちポーラスコンクリートを製造する方法である。以下、前記各方法等を、図を用いて詳細に説明する。
（Ａ）空隙率算出方法
空隙率は、図２に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、錘４の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（１）式を用いて算出する。
型枠１および板３は、特に限定されないが、型枠１は鋼製型枠が、板３は鉄板が振動に対し変形しにくいため好ましい。また、前記バイブレータは、現場における施工時の振動
状況を再現できるため、壁打バイブレータ（コテ型バイブレータ）が好適である。
また、前記加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）は、内径および内側の高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から加振後のポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の当該高さとこの長さの差から、加振後のポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
そして、ポーラスコンクリートの空隙率は２０〜２５体積％、より好ましくは２０体積％を超え２５体積％以下である。
空隙率は、図２に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、錘４の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（１）式を用いて算出する。
型枠１および板３は、特に限定されないが、型枠１は鋼製型枠が、板３は鉄板が振動に対し変形しにくいため好ましい。また、前記バイブレータは、現場における施工時の振動
状況を再現できるため、壁打バイブレータ（コテ型バイブレータ）が好適である。
また、前記加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）は、内径および内側の高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から加振後のポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の当該高さとこの長さの差から、加振後のポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
そして、ポーラスコンクリートの空隙率は２０〜２５体積％、より好ましくは２０体積％を超え２５体積％以下である。
（Ｂ）無振動空隙率算出方法
無振動空隙率は、図３に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（２）式を用いて算出する。無振動空隙率は前記空隙率と異なり、加振しないで求めた空隙率である。
また、前記錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）は、内径および内側の高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から、載荷によるポーラスコンクリートの沈下が止まった時点（通常、載荷から２秒程度）でのポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の当該高さとこの長さの差からポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
前記無振動空隙率は、主にポーラスコンクリート中のモルタルのコンシステンシーを評価する指標である。当該指標の値が大きい程、現場打ち透水性コンクリートの締固めが困難になり、硬化した後のコンクリートの表面は剥離し易くなる。
したがって、ポーラスコンクリートの無振動空隙率は３６体積％以下である。
無振動空隙率は、図３に示すように、型枠１に詰めた所定量のポーラスコンクリート２の上に板３を載せ、板３の上にさらに錘４を載せ、当該載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積に基づき、前記（２）式を用いて算出する。無振動空隙率は前記空隙率と異なり、加振しないで求めた空隙率である。
また、前記錘の載荷後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）は、内径および内側の高さが既知の型枠を用いて、型枠上面から、載荷によるポーラスコンクリートの沈下が止まった時点（通常、載荷から２秒程度）でのポーラスコンクリートの上面までの長さをデプスゲージ等で測定し、型枠の当該高さとこの長さの差からポーラスコンクリートの高さを求め、この高さに型枠内側の断面積を乗じて求めることができる。
前記無振動空隙率は、主にポーラスコンクリート中のモルタルのコンシステンシーを評価する指標である。当該指標の値が大きい程、現場打ち透水性コンクリートの締固めが困難になり、硬化した後のコンクリートの表面は剥離し易くなる。
したがって、ポーラスコンクリートの無振動空隙率は３６体積％以下である。
（Ｃ）モルタル流下率算出方法
モルタル流下率は、図４に示すように、篩５に詰めたポーラスコンクリート２の上に篩蓋６を載せ、篩蓋６の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積に基づき、前記（３）式を用いて算出する。なお、篩蓋６は特に限定されず、化粧合板、鉄板、樹脂板等が挙げられる。
モルタル流下率は硬化後のポーラスコンクリートの性状を評価するための指標であり、この値が大きい程、硬化後のポーラスコンクリートの透水係数は小さくなる。
したがって、ポーラスコンクリートのモルタル流下率は５０体積％以下である。
本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの現場における施工の前、好ましくは施工前の３０分程度以内に測定する。
また、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの製造バッチ毎に測定しても良いし、１回の施工分（例えば、２〜４バッチ分をアジテータ車で混合した混合物）を用いて測定しても良い。
モルタル流下率は、図４に示すように、篩５に詰めたポーラスコンクリート２の上に篩蓋６を載せ、篩蓋６の上から壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積に基づき、前記（３）式を用いて算出する。なお、篩蓋６は特に限定されず、化粧合板、鉄板、樹脂板等が挙げられる。
モルタル流下率は硬化後のポーラスコンクリートの性状を評価するための指標であり、この値が大きい程、硬化後のポーラスコンクリートの透水係数は小さくなる。
したがって、ポーラスコンクリートのモルタル流下率は５０体積％以下である。
本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの現場における施工の前、好ましくは施工前の３０分程度以内に測定する。
また、本発明において、前記空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率は、ポーラスコンクリートの製造バッチ毎に測定しても良いし、１回の施工分（例えば、２〜４バッチ分をアジテータ車で混合した混合物）を用いて測定しても良い。
（Ｄ）現場打ちポーラスコンクリート
次に、現場打ちポーラスコンクリートについて説明する。
本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、前記のとおり、構成材料として、（１）ポルトランドセメント、（２）無機系混和材、（３）細骨材と粗骨材、（４）水、および（５）高性能ＡＥ減水剤を、必須の構成材料として含むものである。以下、各構成材料毎に説明する。
次に、現場打ちポーラスコンクリートについて説明する。
本発明により製造される現場打ちポーラスコンクリートは、前記のとおり、構成材料として、（１）ポルトランドセメント、（２）無機系混和材、（３）細骨材と粗骨材、（４）水、および（５）高性能ＡＥ減水剤を、必須の構成材料として含むものである。以下、各構成材料毎に説明する。
（１）ポルトランドセメント
前記ポルトランドセメントは、特に限定されず、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントを使用することができる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、前記ポルトランドセメントは、好ましくは、普通ポルトランドセメントおよび早強ポルトランドセメントである。
前記ポルトランドセメントは、特に限定されず、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントを使用することができる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、前記ポルトランドセメントは、好ましくは、普通ポルトランドセメントおよび早強ポルトランドセメントである。
（２）無機系混和材
前記無機系混和材は、ポゾラン質微粉末、高炉スラグ粉末、および無水石膏からなる混合物である。また、該混和材の組成は、好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が５〜５５質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が２０〜８０質量％、および前記無水石膏の含有率が１５〜４０質量％であり、より好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が１０〜４０質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が３０〜６０質量％、および前記無水石膏の含有率が２０〜３５質量％である。前記混和材の組成が前記の範囲を外れると、ポーラスコンクリートの強度発現性の向上効果や品質変動を小さくする効果が低下する場合がある。すなわち、該無機系混和材を含むポーラスコンクリートは、強度発現性が良好で、また、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動を小さくできる。
前記無機系混和材は、ポゾラン質微粉末、高炉スラグ粉末、および無水石膏からなる混合物である。また、該混和材の組成は、好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が５〜５５質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が２０〜８０質量％、および前記無水石膏の含有率が１５〜４０質量％であり、より好ましくは、前記ポゾラン質微粉末の含有率が１０〜４０質量％、前記高炉スラグ粉末の含有率が３０〜６０質量％、および前記無水石膏の含有率が２０〜３５質量％である。前記混和材の組成が前記の範囲を外れると、ポーラスコンクリートの強度発現性の向上効果や品質変動を小さくする効果が低下する場合がある。すなわち、該無機系混和材を含むポーラスコンクリートは、強度発現性が良好で、また、現場施工による場所（位置）毎、製造バッチ毎、および施工毎の品質変動を小さくできる。
次に、前記混和材に含まれる各成分について説明する。
（i）ポゾラン質微粉末
ポゾラン質微粉末は、単独では水硬性はないが、水酸化カルシウムがあれば、水中で反応して不溶性のゲルを生成し硬化する物質である。
そして、前記ポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降性シリカ等が挙げられる。これらの中でも、シリカフュームおよびシリカダストは、その平均粒径が１μｍ以下であって粉砕する必要がないため好適である。また、前記ポゾラン質物質を粉砕する場合は、粉砕手段としてボールミルおよびロッドミルなどが使用できる。
また、該ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは１５〜２５ｍ２／ｇ、より好ましくは１７〜２３ｍ２／ｇ、さらに好ましくは１８〜２２ｍ２／ｇである。該比表面積が１５〜２５ｍ２／ｇの範囲を外れると、透水係数が減少するほか打設時の作業性が低下する場合がある。
（i）ポゾラン質微粉末
ポゾラン質微粉末は、単独では水硬性はないが、水酸化カルシウムがあれば、水中で反応して不溶性のゲルを生成し硬化する物質である。
そして、前記ポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降性シリカ等が挙げられる。これらの中でも、シリカフュームおよびシリカダストは、その平均粒径が１μｍ以下であって粉砕する必要がないため好適である。また、前記ポゾラン質物質を粉砕する場合は、粉砕手段としてボールミルおよびロッドミルなどが使用できる。
また、該ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは１５〜２５ｍ２／ｇ、より好ましくは１７〜２３ｍ２／ｇ、さらに好ましくは１８〜２２ｍ２／ｇである。該比表面積が１５〜２５ｍ２／ｇの範囲を外れると、透水係数が減少するほか打設時の作業性が低下する場合がある。
（ii）高炉スラグ粉末
前記高炉スラグ粉末として、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定するコンクリート用高炉スラグ微粉末のほか、さらに該微粉末を粉砕したものが用いられる。
高炉スラグ粉末の粉末度は、ブレーン比表面積で、好ましくは４０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは５０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が４０００ｃｍ２／ｇ未満では潜在水硬性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると粉砕の手間が増大してコスト高になる。また、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
前記高炉スラグ粉末として、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定するコンクリート用高炉スラグ微粉末のほか、さらに該微粉末を粉砕したものが用いられる。
高炉スラグ粉末の粉末度は、ブレーン比表面積で、好ましくは４０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは５０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が４０００ｃｍ２／ｇ未満では潜在水硬性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると粉砕の手間が増大してコスト高になる。また、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
（iii）無水石膏
前記無水石膏は、天然無水石膏のほか、石膏ボード等の石膏廃材を加熱処理して得られる再生無水石膏が挙げられる。
また、無水石膏の粉末度は、ブレーン比表面積で、好ましくは３０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは４０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、硬化体の強度発現性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。
前記無水石膏は、天然無水石膏のほか、石膏ボード等の石膏廃材を加熱処理して得られる再生無水石膏が挙げられる。
また、無水石膏の粉末度は、ブレーン比表面積で、好ましくは３０００〜１２０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは４０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、硬化体の強度発現性が低く、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。
（３）細骨材と粗骨材
前記細骨材は、川砂、陸砂、海砂、珪砂、砕砂等が使用できる。また、前記粗骨材は、川砂利、海砂利、砕石等が使用できる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、粗骨材は好ましくは砕石６号である。また、水は上水道水等が使用できる。
前記細骨材は、川砂、陸砂、海砂、珪砂、砕砂等が使用できる。また、前記粗骨材は、川砂利、海砂利、砕石等が使用できる。これらの中でも、強度発現性やコストの観点から、粗骨材は好ましくは砕石６号である。また、水は上水道水等が使用できる。
（４）高性能ＡＥ減水剤
前記高性能ＡＥ減水剤は、ポリカルボン酸系化合物、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩、およびメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩等が使用できる。
なお、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、空気量調整剤をポルトランドセメント１００質量部に対して、０．０２質量部以下含むことができる。なお、空気量調整剤の質量部は、製品換算（製品の質量）である。
さらに、本発明の現場打ちポーラスコンクリートは、前記材料以外に、フライアッシュ、珪石粉末、増粘剤等のコンクリート用混和材（剤）を含むこともできる。
前記高性能ＡＥ減水剤は、ポリカルボン酸系化合物、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩、およびメラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物塩等が使用できる。
なお、本発明のポーラスコンクリートは、前記材料以外に、空気量調整剤をポルトランドセメント１００質量部に対して、０．０２質量部以下含むことができる。なお、空気量調整剤の質量部は、製品換算（製品の質量）である。
さらに、本発明の現場打ちポーラスコンクリートは、前記材料以外に、フライアッシュ、珪石粉末、増粘剤等のコンクリート用混和材（剤）を含むこともできる。
（５）現場打ちポーラスコンクリートの配合
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法により製造された現場打ちポーラスコンクリートの配合は、ポルトランドセメントの単位量が１２５〜９４０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３を超え１９０ｋｇ／ｍ３以下、細骨材の単位量が３０〜３５０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１１００〜２１００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が２０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．６〜２８．０ｋｇ／ｍ３である。前記構成材料の配合が前記範囲内にあれば、透水性が高く、施工性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造できる。
また、前記配合において、ポルトランドセメントの単位量は、好ましくは２２０〜４６０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量は、好ましくは３６〜１００ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量は、好ましくは８０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量は、好ましくは１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量は、好ましくは５０〜１２０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量は、好ましくは１．０〜１４．０ｋｇ／ｍ３である。
ここで構成材料の単位量とは、コンクリート１ｍ３当たりに含まれる構成材料の質量をいう。また、高性能ＡＥ減水剤の単位量は、製品換算（製品の質量）である。
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法により製造された現場打ちポーラスコンクリートの配合は、ポルトランドセメントの単位量が１２５〜９４０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３を超え１９０ｋｇ／ｍ３以下、細骨材の単位量が３０〜３５０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１１００〜２１００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が２０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．６〜２８．０ｋｇ／ｍ３である。前記構成材料の配合が前記範囲内にあれば、透水性が高く、施工性に優れた現場打ちポーラスコンクリートを製造できる。
また、前記配合において、ポルトランドセメントの単位量は、好ましくは２２０〜４６０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量は、好ましくは３６〜１００ｋｇ／ｍ３、細骨材の単位量は、好ましくは８０〜２８０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量は、好ましくは１２５０〜１８００ｋｇ／ｍ３、水の単位量は、好ましくは５０〜１２０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量は、好ましくは１．０〜１４．０ｋｇ／ｍ３である。
ここで構成材料の単位量とは、コンクリート１ｍ３当たりに含まれる構成材料の質量をいう。また、高性能ＡＥ減水剤の単位量は、製品換算（製品の質量）である。
（６）現場打ちポーラスコンクリートの水結合材比等
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法により製造された現場打ちポーラスコンクリートの水結合材比は、好ましくは１０〜２０％である。水結合材比はポーラスコンクリートのワーカビリティーと強度に関係し、前記範囲であれば、ワーカビリティーと強度が良好である。
また、前記現場打ちポーラスコンクリートのモルタル粗骨材空隙比（Ｋｍ）は、好ましくは０．３５〜０．９５である。モルタル粗骨材空隙比は、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、粗骨材を締め固めた状態における粗骨材間の空隙量に対する、モルタルの体積の比を表す。
また、前記現場打ちポーラスコンクリートのペースト細骨材空隙比（Ｋｐ）は、好ましくは４〜１１である。ペースト細骨材空隙比も、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、細骨材を締め固めた状態における細骨材間の空隙量に対する、セメントペーストの体積の比を表す。
本発明の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法により製造された現場打ちポーラスコンクリートの水結合材比は、好ましくは１０〜２０％である。水結合材比はポーラスコンクリートのワーカビリティーと強度に関係し、前記範囲であれば、ワーカビリティーと強度が良好である。
また、前記現場打ちポーラスコンクリートのモルタル粗骨材空隙比（Ｋｍ）は、好ましくは０．３５〜０．９５である。モルタル粗骨材空隙比は、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、粗骨材を締め固めた状態における粗骨材間の空隙量に対する、モルタルの体積の比を表す。
また、前記現場打ちポーラスコンクリートのペースト細骨材空隙比（Ｋｐ）は、好ましくは４〜１１である。ペースト細骨材空隙比も、ポーラスコンクリートの配合特性を表す指標の一つであって、細骨材を締め固めた状態における細骨材間の空隙量に対する、セメントペーストの体積の比を表す。
なお、施工に際し、ポーラスコンクリートの敷均し、および締固めにはバイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用するとよい。また、該敷均しや締固めの後、ゴム巻きの振動ローラーを使用して、さらに締固めおよび平坦仕上げを行うとよい。
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
１．使用材料と配合
使用した材料を表１に、ポーラスコンクリートの配合を表２に示す。
なお、配合例１〜４において、粗骨材は表面乾燥飽水状態のものを使用した。
１．使用材料と配合
使用した材料を表１に、ポーラスコンクリートの配合を表２に示す。
なお、配合例１〜４において、粗骨材は表面乾燥飽水状態のものを使用した。
２．ポーラスコンクリートの練混ぜ方法
ポーラスコンクリートの練混ぜは、２軸強制練りミキサを用いて、全ての材料を一括してミキサへ投入した後、３分間行った。１バッチ当たりの練混ぜ量は１．５ｍ３とし、２バッチ分を１回分としてアジテータ車でさらに混合した。そして、配合例１〜４のポーラスコンクリートの製造をそれぞれ４回行い、配合例１〜４のポーラスコンクリートをそれぞれ１２ｍ３製造した。
ポーラスコンクリートの練混ぜは、２軸強制練りミキサを用いて、全ての材料を一括してミキサへ投入した後、３分間行った。１バッチ当たりの練混ぜ量は１．５ｍ３とし、２バッチ分を１回分としてアジテータ車でさらに混合した。そして、配合例１〜４のポーラスコンクリートの製造をそれぞれ４回行い、配合例１〜４のポーラスコンクリートをそれぞれ１２ｍ３製造した。
３．ポーラスコンクリートの空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率の算出
次に、混練後６０分経過した時点での前記ポーラスコンクリートを用いて、下記（１）〜（３）の方法により、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を算出した。
なお、空隙率は表３に、無振動空隙率は表４に、モルタル流下率は表５に示す。
次に、混練後６０分経過した時点での前記ポーラスコンクリートを用いて、下記（１）〜（３）の方法により、空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を算出した。
なお、空隙率は表３に、無振動空隙率は表４に、モルタル流下率は表５に示す。
（１）空隙率の算出方法
下記（i）〜（V）の手順に従い、ポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）の値を求め、該値と前記（１）式を用いて、２５℃のポーラスコンクリートの空隙率を算出した。
（i）表２に示す配合に従い製造したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、２．２ｋｇの試料を計量した。
（ii）内径１００ｍｍ、内側の高さ２００ｍｍの鋼製型枠１の中に、試料を３層に分けて、各層の試料が偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（iii）試料の上面に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板３を置き、さらに鉄板３の上に４ｋｇの錘４を置いた。
（iV）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを錘４の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、錘４の上を満遍なく６０秒間加振した。
（V）型枠上面から加振後の試料の上面までの長さをデプスゲージを用いて測定し、型枠の内側の高さとこの長さの差から試料の高さを求め、この高さに鋼製型枠１の内側の断面積（円形、７８５０ｍｍ２）を乗じて、試料の体積（Ｖｂ）を求めた。
下記（i）〜（V）の手順に従い、ポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）の値を求め、該値と前記（１）式を用いて、２５℃のポーラスコンクリートの空隙率を算出した。
（i）表２に示す配合に従い製造したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、２．２ｋｇの試料を計量した。
（ii）内径１００ｍｍ、内側の高さ２００ｍｍの鋼製型枠１の中に、試料を３層に分けて、各層の試料が偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（iii）試料の上面に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板３を置き、さらに鉄板３の上に４ｋｇの錘４を置いた。
（iV）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを錘４の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、錘４の上を満遍なく６０秒間加振した。
（V）型枠上面から加振後の試料の上面までの長さをデプスゲージを用いて測定し、型枠の内側の高さとこの長さの差から試料の高さを求め、この高さに鋼製型枠１の内側の断面積（円形、７８５０ｍｍ２）を乗じて、試料の体積（Ｖｂ）を求めた。
（２）無振動空隙率の算出方法
壁打バイブレータによる加振を行わなかった以外は、前記（i）〜（V）の手順と同様の手順に従い、試料の体積（Ｖｗ）を求め、該値と前記（２）式を用いて、２５℃のポーラスコンクリートの無振動空隙率を算出した。
壁打バイブレータによる加振を行わなかった以外は、前記（i）〜（V）の手順と同様の手順に従い、試料の体積（Ｖｗ）を求め、該値と前記（２）式を用いて、２５℃のポーラスコンクリートの無振動空隙率を算出した。
（３）モルタル流下率の算出方法
下記（ａ）〜（ｅ）の手順に従い、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定し、該値と前記（３）式を用いて２５℃のポーラスコンクリートのモルタル流下率を算出した。
（ａ）前記（i）と同様に、表２に示す配合に従い製造したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、１．５ｋｇの試料を計量した。
（ｂ）公称目開きが２．３６ｍｍの篩５に、試料を偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（ｃ）試料の上面に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋６を置いた。
（ｄ）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを篩蓋６の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、篩蓋６の上から満遍なく６０秒間加振した。
（ｅ）加振後、篩の網を流下（通過）したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定した。
下記（ａ）〜（ｅ）の手順に従い、流下したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定し、該値と前記（３）式を用いて２５℃のポーラスコンクリートのモルタル流下率を算出した。
（ａ）前記（i）と同様に、表２に示す配合に従い製造したポーラスコンクリートの全体から、満遍なく均一に試料を採取して、１．５ｋｇの試料を計量した。
（ｂ）公称目開きが２．３６ｍｍの篩５に、試料を偏在しないよう平坦に均して詰めた。
（ｃ）試料の上面に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋６を置いた。
（ｄ）重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを篩蓋６の上に置き、該バイブレータの重さと振動以外の外力を加えないように注意しながら、篩蓋６の上から満遍なく６０秒間加振した。
（ｅ）加振後、篩の網を流下（通過）したモルタルの体積（Ｖｆ）を測定した。
表３〜５に示すように、配合例１〜２では、空隙率、無振動空隙率およびモルタル流下率とも目標値を達成している。一方、配合例３では無振動空隙率が目標値を外れ、配合例４では、モルタル流下率が目標値を外れている。
４．ポーラスコンクリートの現場打ち試験
（１）現場打ちポーラスコンクリート平板の製造
前記アジテータ車による混合後４０〜４５分経過した時点で、配合例１のポーラスコンクリートを使用した実施例１、配合例２のポーラスコンクリートを使用した実施例２、配合例３のポーラスコンクリートを使用した比較例１、および配合例４のポーラスコンクリートを使用した比較例２の各ポーラスコンクリートを、それぞれ、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用して敷均しと締固めを行った後、ゴム巻きの振動ローラーで締固めて仕上げを行った。その後、速やかに、ポーラスコンクリートの表面にビニールシートを敷設して材齢７日まで養生し、図５に示す現場打ちポーラスコンクリートを製造した。なお、該現場打ちポーラスコンクリートの厚さは５．０ｃｍであった。
（１）現場打ちポーラスコンクリート平板の製造
前記アジテータ車による混合後４０〜４５分経過した時点で、配合例１のポーラスコンクリートを使用した実施例１、配合例２のポーラスコンクリートを使用した実施例２、配合例３のポーラスコンクリートを使用した比較例１、および配合例４のポーラスコンクリートを使用した比較例２の各ポーラスコンクリートを、それぞれ、バイブ式のアスファルトフィニッシャーを使用して敷均しと締固めを行った後、ゴム巻きの振動ローラーで締固めて仕上げを行った。その後、速やかに、ポーラスコンクリートの表面にビニールシートを敷設して材齢７日まで養生し、図５に示す現場打ちポーラスコンクリートを製造した。なお、該現場打ちポーラスコンクリートの厚さは５．０ｃｍであった。
（２）現場打ちポーラスコンクリートの硬化後の表層の状態
製造した実施例１および実施例２の現場打ちポーラスコンクリートの平版表面には、剥離やはがれ、モルタルの浮きなどの変状部は確認されなかった。これに対し、比較例１の現場打ちポーラスコンクリートの表面は、剥離やはがれなどの変状が認められ、比較例２では、コンクリート表面にモルタルの浮きや凝集が確認された。
製造した実施例１および実施例２の現場打ちポーラスコンクリートの平版表面には、剥離やはがれ、モルタルの浮きなどの変状部は確認されなかった。これに対し、比較例１の現場打ちポーラスコンクリートの表面は、剥離やはがれなどの変状が認められ、比較例２では、コンクリート表面にモルタルの浮きや凝集が確認された。
（３）現場打ちポーラスコンクリートの品質変動と透水量の変動との関係
現場打ちポーラスコンクリートの品質変動を現場透水量（現場における透水試験により得られた透水量）の変動を指標として評価した。測定位置は、図５中に示す現場打ちポーラスコンクリートのセンター（中央）の位置Ｃ１〜Ｃ６とアウト（外側）の位置Ｏ１〜Ｏ６とした。その結果を表６に示す。なお、表６中には、平版の表面状態を併記する。
現場打ちポーラスコンクリートの品質変動を現場透水量（現場における透水試験により得られた透水量）の変動を指標として評価した。測定位置は、図５中に示す現場打ちポーラスコンクリートのセンター（中央）の位置Ｃ１〜Ｃ６とアウト（外側）の位置Ｏ１〜Ｏ６とした。その結果を表６に示す。なお、表６中には、平版の表面状態を併記する。
実施例１および実施例２は、比較例１および比較例２に比べ透水量の変動は著しく小さく、品質変動は小さいといえる。また、実施例１および実施例２のポーラスコンクリートの表面状態は良好であった。
なお、実施例１と実施例２のポーラスコンクリートの材齢２８日における曲げ強度を、ＪＩＳ Ａ １１０６「コンクリートの曲げ強度試験方法」に準拠して測定したところ、該曲げ強度は、それぞれ、５．８〜５．９Ｎ／ｍｍ２、５．６〜５．８Ｎ／ｍｍ２と高かった。
また、実施例１と実施例２のポーラスコンクリートの透水係数を、ＪＣＩ−ＳＰＯ３「ポーラスコンクリートの透水試験方法(案)」に準拠して測定したところ、該透水係数曲げ強度は、それぞれ、１．３０〜１．４２ｃｍ／ｓｅｃ、１．０〜１．１ｃｍｓ／ｓｅｃと透水性に優れていた。
また、実施例１と実施例２のポーラスコンクリートの透水係数を、ＪＣＩ−ＳＰＯ３「ポーラスコンクリートの透水試験方法(案)」に準拠して測定したところ、該透水係数曲げ強度は、それぞれ、１．３０〜１．４２ｃｍ／ｓｅｃ、１．０〜１．１ｃｍｓ／ｓｅｃと透水性に優れていた。
５．ポーラスコンクリートの現場打ち試験（その２）
表１に示す材料を使用して、表７に示す配合のポーラスコンクリートを製造した。ただし、粗骨材は湿潤状態（表面水率が３％）のものを使用した。また、段落００２７と同様の練混ぜ方法を用いて、ポーラスコンクリートを練混ぜた。なお、製造は７回行った。
また、段落００２８〜段落００３１と同様にして、ポーラスコンクリートの空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を算出した。その結果を表８に示す。
表１に示す材料を使用して、表７に示す配合のポーラスコンクリートを製造した。ただし、粗骨材は湿潤状態（表面水率が３％）のものを使用した。また、段落００２７と同様の練混ぜ方法を用いて、ポーラスコンクリートを練混ぜた。なお、製造は７回行った。
また、段落００２８〜段落００３１と同様にして、ポーラスコンクリートの空隙率、無振動空隙率、およびモルタル流下率を算出した。その結果を表８に示す。
表８に示すように、空隙率が２０〜２５体積％、無振動空隙率が３６体積％以下、およびモルタル流下率が５０体積％以下の目標値を満たす回は、１回目、４回目、５回目、および７回目であった。
上記１回目、４回目、５回目、および７回目のポーラスコンクリートを用いて、段落００３６と同様にして現場打ちポーラスコンクリート平版を製造した。製造した現場打ちポーラスコンクリート平板の品質変動を、段落００３８と同様にして現場透水量の変動を指標として評価を行ったところ、該現場透水量は１３０５〜１３５０ｍｌ／１５秒であり透水量の変動は著しく小さかった。また、ポーラスコンクリート平版の表面状態は良好であった。
一方、モルタル流下率が大きい２回目、３回目、および６回目のポーラスコンクリートを用いて、前記と同様に製造した現場打ちポーラスコンクリート平版では、コンクリート表面にモルタルの浮きや凝集が確認された。また、現場透水量は８３０〜１３９０ｍｌ／１５秒となり変動が大きかった。
一方、モルタル流下率が大きい２回目、３回目、および６回目のポーラスコンクリートを用いて、前記と同様に製造した現場打ちポーラスコンクリート平版では、コンクリート表面にモルタルの浮きや凝集が確認された。また、現場透水量は８３０〜１３９０ｍｌ／１５秒となり変動が大きかった。
１ 型枠
２ ポーラスコンクリート（試料）
３ 板
４ 錘
５ 篩
６ 篩蓋
７ 篩皿
８ 流下したモルタル
２ ポーラスコンクリート（試料）
３ 板
４ 錘
５ 篩
６ 篩蓋
７ 篩皿
８ 流下したモルタル
Claims (3)
- ポルトランドセメント、無機系混和材、細骨材、粗骨材、水、および高性能ＡＥ減水剤を含む現場打ちポーラスコンクリートの製造において、
下記（Ａ）の方法により算出される空隙率が２０〜２５体積％、
下記（Ｂ）の方法により算出される無振動空隙率が３６体積％以下、および
下記（Ｃ）の方法により算出されるモルタル流下率が５０体積％以下
になるように、フレッシュ性状を管理して製造することを特徴とする、現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
（Ａ）空隙率算出方法：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆａの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振後のポーラスコンクリートの体積（Ｖｂ）に基づき、下記（１）式を用いて空隙率を算出する方法
Ｆａ：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めた、下記の配合例１のポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該錘の上から重さ５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて６０秒間加振して、当該加振後の、下記（１）式を用いて算出した下記の配合例１のポーラスコンクリートの空隙率が２１．６〜２２．８体積％の範囲になる振動数
（Ｂ）無振動空隙率算出方法：内径１００ｍｍ、高さ２００ｍｍの鋼製型枠に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径９９ｍｍ、厚さ１ｍｍの鉄板を載せ、当該板の上にさらに重さが４ｋｇの錘を載せ、当該鉄板および錘の載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積（Ｖｗ）から、下記（２）式を用いて無振動空隙率を算出する方法
（Ｃ）モルタル流下率算出方法：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めたポーラスコンクリートの上に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さが５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、下記Ｆｃの条件を満たす振動数で６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いてモルタル流下率を算出する方法
Ｆｃ：公称目開きが２．３６ｍｍの篩に詰めた、下記の配合例１のポーラスコンクリートの上に、直径２００ｍｍ、厚さ１５ｍｍの化粧合板製の篩蓋を載せ、当該篩蓋の上から重さが５．９ｋｇの壁打バイブレータを用いて、６０秒間加振して、当該加振終了までに流下したモルタルの体積（Ｖｆ）に基づき、下記（３）式を用いて算出した下記の配合例１のポーラスコンクリートのモルタル流下率が２９．９〜３３．８体積％の範囲になる振動数
空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｂ×Ｔ）×１００ ……（１）
無振動空隙率（体積％）＝１００−Ｗ／（Ｖｗ×Ｔ）×１００ ……（２）
モルタル流下率（体積％）＝１００×Ｖｆ／Ｖｏ ……（３）
（式中、Ｗは型枠内に投入したポーラスコンクリートの質量を表し、Ｖｂは加振後のポーラスコンクリートの体積を表し、Ｔは空隙率を０体積％として計算したポーラスコンクリートの配合上の単位容積質量を表し、Ｖｗは錘の載荷による沈下が停止した時点におけるポーラスコンクリートの体積を表し、Ｖｆは加振により流下したモルタルの体積を表し、Ｖｏは加振前のポーラスコンクリート中のモルタルの体積を表す。）
[ 配合例１]
- ポルトランドセメントの単位量が１２５〜９４０ｋｇ／ｍ３、無機系混和材の単位量が３５ｋｇ／ｍ３を超え１９０ｍ３以下、細骨材の単位量が３０〜３５０ｋｇ／ｍ３、粗骨材の単位量が１１００〜２１００ｋｇ／ｍ３、水の単位量が２０〜１５０ｋｇ／ｍ３、および高性能ＡＥ減水剤の単位量が０．６〜２８．０ｋｇ／ｍ３である、請求項１に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
- 水結合材比が１０〜２０％、モルタル粗骨材空隙比（Ｋｍ）が０．３５〜０．９５、およびペースト細骨材空隙比（Ｋｐ）が４〜１１である、請求項１または２に記載の現場打ちポーラスコンクリートの製造方法。
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