JP5812623B2 - 高強度ポーラスコンクリート組成物および高強度ポーラスコンクリート硬化体 - Google Patents
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Description
すなわち、該結合材は、少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉末、粒径が2mm以下の細骨材、減水剤、および、水を含むものである。そして、該結合材を用いて製造した舗装版の曲げ強度は5.5MPaで、透水係数は0.7cm/secである(段落0026)。これに更に繊維を含む舗装版の曲げ強度は7.0MPaで、透水係数は0.65cm/secである(段落0028)。また、更に繊維状粒子等を含む舗装版の曲げ強度は7.5MPaで、透水係数は0.63cm/secである(段落0030)。
また、曲げ強度を高めるために、繊維を該結合材に混合すると、コンクリートの流動性が低下して、舗装作業に時間がかかり、交通解放が大幅に遅れるという問題もあった。
したがって、透水係数が更に高く、繊維を用いない高強度ポーラスコンクリートが求められていた。
[1]粗骨材、細骨材、水、および、下記の結合材を、少なくとも含む高強度ポーラスコンクリート組成物であって、
水結合材比が10〜16%、下記組成を有する結合材の単位量が373〜394kg/m 3 、単位モルタル量が574〜590kg/m 3 、モルタル粗骨材空隙比が0.35〜0.95、および、ペースト細骨材空隙比が1.0以上であり、かつ
該高強度ポーラスコンクリート組成物の硬化体の透水係数が1.21〜2.0cm/sec、および曲げ強度が4.5N/mm2以上である、高強度ポーラスコンクリート組成物。
結合材:下記の混和材(A)とセメントの合計100質量%に対し、混和材(A)を20〜30質量%、およびセメントを70〜80質量%からなる混合物
混和材(A):BET比表面積が15〜25m2/gのポゾラン質微粉末を5〜55質量%、ブレーン比表面積が7000〜12000cm2/gの高炉スラグ粉末を20〜80質量%、および、ブレーン比表面積が3000〜12000cm2/gの無水石膏を15〜40質量含有する混合物
[2]前記[1]に記載の高強度ポーラスコンクリート組成物を硬化させてなる、高強度ポーラスコンクリート硬化体。
[3]圧縮強度が20N/mm2以上である、前記[2]に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
[4]空隙率が15〜28%である、前記[2]または[3]に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
[4]曲げ強度が4.5N/mm2以上である、前記[2]または[3]に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
[5]圧縮強度が20N/mm2以上である、前記[2]〜[4]のいずれか1項に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
[6]空隙率が15〜28%である、前記[2]〜[5]のいずれか1項に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
また、該硬化体は、透水性舗装や透水性ブロックとして用いた場合に、低下した透水性等の機能回復のためにおこなうメンテナンスの間隔を大幅に延長することができる。
さらに、該硬化体は、都市型集中豪雨にも、十分、対応することができる。
以下に、本発明について詳細に説明する。
結合材は、(1)BET比表面積が15〜25m2/gのポゾラン質微粉末、(2)ブレーン比表面積が4000〜12000cm2/gの高炉スラグ粉末、および、(3)ブレーン比表面積が3000〜12000cm2/gの無水石膏(以下「混和材(A)」という。)、並びに、(4)セメントからなる混合物である。
(1)ポゾラン質微粉末
ポゾラン質微粉末は、単独では水硬性はないが、水酸化カルシウムがあれば、水中で反応して不溶性のゲルを生成し硬化する物質である。
そして、本発明で用いるポゾラン質微粉末として、例えば、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降性シリカなどが挙げられる。これらの中でも、シリカフュームやシリカダストは、その平均粒径が1μm以下であって粉砕する必要がないため好適である。ここで、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
本発明で用いる高炉スラグ粉末として、JIS A 6206に規定するコンクリート用高炉スラグ微粉末のほか、さらに該微粉末を粉砕したものが用いられる。
高炉スラグ粉末の粉末度は、通常、ブレーン比表面積が4000〜12000cm2/gであり、好ましくは5000〜10000cm2/gである。該比表面積が4000cm2/g未満では潜在水硬性が低く、12000cm2/gを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。ここで、粉砕手段として、ボールミルやロッドミルなどが使用できる。
本発明で用いる無水石膏として、天然無水石膏のほか、石膏ボード等の石膏廃材を加熱処理して得られる再生無水石膏が挙げられる。
また、無水石膏の粉末度は、通常、ブレーン比表面積が3000〜12000cm2/gであり、好ましくは4000〜10000cm2/gである。該比表面積が3000cm2/g未満では、硬化体の強度発現性が低く、12000cm2/gを超えると、粉砕の手間が増大してコスト高になる。
本発明で用いるセメントとしては、ポルトランドセメント、普通エコセメント、フライアッシュセメントやシリカセメントが挙げられる。ポルトランドセメントは、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント等から選ばれる、少なくとも1種以上が挙げられる。これらの中でも、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、または、超早強ポルトランドセメントは、早期に強度を発現することができる。また、中庸熱ポルトランドセメントは、化学抵抗性や長期の強度が向上する。
本発明で用いる粗骨材は、特に限定されず、例えば、砂利、砕石、スラグ粗骨材、軽量粗骨材等、または、これらの混合物が挙げられる。
また、細骨材は、特に限定されず、例えば、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、硅砂、スラグ細骨材、軽量細骨材等、または、これらの混合物が挙げられる
かかる粗骨材や細骨材は、天然骨材のほか再生骨材も用いることができる。
また、前記組成物の水結合材比を低くしつつ、所定の流動性を得るために、減水剤、高性能減水剤、AE減水剤、高性能AE減水剤等から選ばれる、少なくとも1種以上を用いることができる。これらの減水剤として、リグニンスルホン酸塩系、ナフタレンスルホン酸塩系、メラミンスルホン酸塩系、および、ポリカルボン酸塩系のものが挙げられる。
なお、本発明の組成物は、他に、収縮低減剤、AE剤、膨張材、顔料、石炭灰などの混和剤や混和材を含んでもよい。
モルタル粗骨材空隙比(Km)は、配合特性を表す指標の一つであって、粗骨材を締め固めた状態における粗骨材間の空隙量に対する、モルタルの体積の比を表し、以下の(1)式により算出することができる。
ペースト細骨材空隙比(Kp)も、配合特性を表す指標の一つであって、細骨材を締め固めた状態における細骨材間の空隙量に対する、セメントペーストの体積の比を表し、以下の(2)式により算出することができる。
(1)硬化体の透水係数、空隙率、曲げ強度、および、圧縮強度
硬化体の透水係数は、好ましくは、0.8〜2.0cm/secであり、より好ましくは、1.0〜1.8cm/secである。該係数が0.8cm/sec未満では、透水性が十分でなく、2.0cm/secを超えると、強度が低下する場合がある。
ここで、空隙率の算出方法は、以下の(i)〜(iv)のとおりである。
(i)内径10cm、高さ20cmの鋼製型枠に、組成物を所定の質量(Wtp)投入し、その上に所定の質量(例えば、4kg)のおもりを載置して振動台に乗せ、振動を加えて締め固める。
(ii)該組成物が硬化した後に脱型し、取り出した硬化体の直径と高さを測定して、硬化体のかさ体積(Vtp)を求める。
(iii)配合に基づき、空気が全くないものとして計算した硬化体の理論体積質量(Tc)を計算して求める。
(iv)下記(3)式に、上で求めた数値を代入して、空隙率(Vvt)を算出する。
また、硬化体の材齢28日における圧縮強度は、好ましくは、20N/mm2以上であり、より好ましくは、22N/mm2以上である。該強度が20N/mm2以上であれば、軽交通用車道に要求される圧縮強度(16N/mm2以上)を十分に満たすことができる。
硬化体は、配合物を二軸強制練りミキサー等で混練した後、該混練物(組成物)を型枠に投入し、敷均し機や加圧振動機などにより締め固めて、製造することができる。なお、透水性舗装のように、早期の強度発現が必要な硬化体の場合は、必要に応じて、加熱養生や蒸気養生などを施してもよい。また、長期に亘る強度発現が必要な場合は、必要に応じて、密閉養生や水中養生などを施してもよい。
1.使用した材料
(1)混和材(A)
以下の3成分からなる混和材で、実施例1〜5に用いた。
(i)シリカフューム(BET比表面積20m2/g):30質量%
(ii)高炉スラグ微粉末(ブレーン比表面積7000cm2/g):40質量%
(iii)天然無水石膏(ブレーン比表面積4000cm2/g):30質量%
(2)混和材(B)
シリカフューム(BET比表面積10m2/g、平均粒径0.7μm)のみからなる混和材で、比較例1、2に用いた。
(3)混和材(C)
シリカフューム(BET比表面積20m2/g)のみからなる混和材で、比較例3に用いた。
(4)ポルトランドセメント
普通ポルトランドセメント(太平洋セメント社製)
C3S:63質量%、C2S:11質量%、C3A:9質量%、C4AF:9質量%
(5)細骨材
静岡県掛川市産の山砂
(6)粗骨材
茨城県桜川市産の硬質砂岩砕石1305
(7)高性能AE減水剤
商品名:レオビルドSP8HVS
X2(BASFポゾリス社製)
表1に示す配合に従って配合物を調製した後、該配合物を二軸強制練りミキサーで混練して、組成物(フレッシュコンクリート)を作製した。
前記作製した組成物を用い、透水係数、材齢28日における曲げ強度、および、材齢28日における圧縮強度を、それぞれ、JCI−SPO3、JIS A 1106、および、JIS A 1108に準じて測定した。
以上の全ての結果を表2に示す。
表2に示すように、結合材が、シリカフュームのみの混和材と普通ポルトランドセメントからなる比較例1〜3では、透水係数が0.45〜0.65cm/secといずれも低い。
これに対して、結合材が混和材(A)と普通ポルトランドセメントとからなる実施例1〜3、および参考例1、2では、透水係数が1.16〜1.27cm/secであり、いずれも、本発明において目標とする透水係数0.8cm/secを十分に満たすことができ、また、空隙率も22.3〜25.0%と高い。
表2に示すように、実施例1〜3、および参考例1、2において、曲げ強度が4.92〜5.11N/mm2、圧縮強度が23.5〜29.5であり、いずれも、軽交通用車道に要求される、曲げ強度4.5N/mm2、および、圧縮強度16N/mm2よりも十分に高い。
表2の参考例1および比較例3のポーラスコンクリート(透水係数測定用硬化体)のメンテナンス間隔の評価を下記方法で行った。
(1)硬化体(100×100×200mm)の測定面(200cm2)に対して、150gの石灰粉(粒径100μm以下、土や細かい砂を模擬したもの)を均一に広げ、その上に水を1500cm3流した。
(2)前記(1)の操作を10回繰り返した。
(3)前記10回繰り返した後の硬化体の透水係数を、JCI−SPO3に準じて測定した。
その結果、参考例1のポーラスコンクリートでは、透水係数は0.95cm/secであり、十分な透水性を維持していた。一方、比較例3のポーラスコンクリートでは、透水係数は0.08cm/secであり、透水性は大きく低下した。
(i)該硬化体はメンテナンス間隔を大幅に延長することができる。
(ii)該硬化体は透水性が高いため、都市型集中豪雨にも、十分、対応することができる。
(iii)該硬化体は曲げ強度や圧縮強度が高いため、軽交通用車道に使用しても、交通荷重による轍の発生や空隙つぶれがより少なく、供用年数を更に延長することができる。
Claims (4)
- 粗骨材、細骨材、水、および、下記の結合材を、少なくとも含む高強度ポーラスコンクリート組成物であって、
水結合材比が10〜16%、下記組成を有する結合材の単位量が373〜394kg/m 3 、単位モルタル量が574〜590kg/m 3 、モルタル粗骨材空隙比が0.35〜0.95、および、ペースト細骨材空隙比が1.0以上であり、かつ
該高強度ポーラスコンクリート組成物の硬化体の透水係数が1.21〜2.0cm/sec、および曲げ強度が4.5N/mm2以上である、高強度ポーラスコンクリート組成物。
結合材:下記の混和材(A)とセメントの合計100質量%に対し、混和材(A)を20〜30質量%、およびセメントを70〜80質量%からなる混合物
混和材(A):BET比表面積が15〜25m2/gのポゾラン質微粉末を5〜55質量%、ブレーン比表面積が7000〜12000cm2/gの高炉スラグ粉末を20〜80質量%、および、ブレーン比表面積が3000〜12000cm2/gの無水石膏を15〜40質量%含有する混合物 - 請求項1に記載の高強度ポーラスコンクリート組成物を硬化させてなる、高強度ポーラスコンクリート硬化体。
- 圧縮強度が20N/mm2以上である、請求項2に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
- 空隙率が15〜28%である、請求項2または3に記載の高強度ポーラスコンクリート硬化体。
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