JP6278312B2 - 両ねじ体転造用ダイス構造、両ねじ体調整用ダイス構造、両ねじ体転造方法、両ねじ体調整方法。 - Google Patents

Description

本発明は、ねじ部の軸方向における同一領域上に右ねじ部と左ねじ部とを有する両ねじ体を転造によって効率よく高精度且つ安定的に生産するための転造用ダイス構造等に関する。

従来、右ねじ又は左ねじの何れか一方のみのねじ部を有する雄ねじを転造によって製造する場合には、ブランクとも呼ばれる金属製円柱状の棒状体であるねじ素材を、多条の条部を表面に有する複数の剛性平板、剛性円柱若しくは剛性円筒体となるダイ部材によって押圧しつつ、ねじ素材とダイ部材を相対変位させて、ねじ素材表面を塑性変形させながらねじ山若しくはねじ溝を形成するのが一般的である。ダイ部材に形成される条部は、断面が所望の形状、例えば略三角形に形成され互いにほぼ平行でリード角をもった状態で形成される。

雄ねじ体としては、雄ねじ体のねじ部の軸方向における同一領域上に、右ねじ部と左ねじ部とを有する両ねじ体が知られ、これを転造によって生産するための試みがなされている（特許文献１）。

特許文献１によれば、ダイ部材に凹設される両ねじ体の条部となる平行四辺形の凹みの形状を最適化することで、転造後の軸形状が比較的安定し、なおかつ、条部を高精度に形成できる。一方で、今後は、需要の拡大に呼応するべく、より一層の広範な大量生産が望まれ、多用な大量生産技術の高度化を図ることが求められている。

特開２０１３−４３１８３号公報

本発明は、上述の如くの需要の要請に呼応するべく多用な大量生産技術の高度化を実現すること、即ち、両ねじ体を形成する際の円柱状のねじ素材に対する転動不良を低減し、高精度な両ねじ体の大量生産が可能な両ねじ体の転造用ダイス構造及び転造方法等を提供することを目的とする。

上記課題を解決する為に両ねじ体転造用ダイス構造が採用した手段は、ねじ素材に対して圧接しつつ相対変位する剛性の表面を有するダイ部材を備え、前記ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面の法線方向視において略平行四辺形状を成し、該仮想表面から凹設される複数の凹部が、前記相対変位する方向に沿って複数配列される両ねじ部形成領域と、前記両ねじ部形成領域に対して前記相対変位する方向の上流側及び／又は下流側において、前記仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記両ねじ部形成領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域と、を備えることを特徴とする。

上記手段に関連して、前記両ねじ部調整領域は、両ねじ部形成領域で形成される一方の片ねじに対応する第一の前記調整用谷部が、該一方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第一調整部と、前記第一調整部に対して前記相対変位する方向の下流側に配置され、前記両ねじ部形成領域で形成される他方の片ねじに対応する第二の前記調整用谷部が、該他方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第二調整部と、を備えることを特徴とする。

上記手段に関連して、前記両ねじ部調整領域における前記調整用谷部が、前記両ねじ部形成領域における前記凹部と連続するように形成されることを特徴とする。

上記手段に関連して、前記両ねじ部形成領域において、複数の前記凹部における前記相対変位する方向の最大寸法が、上流側から下流側に向かう配列順に小さく設定される部分を有することを特徴とする。

上記手段に関連して、前記両ねじ部形成領域において前記ねじ素材の中心軸と前記仮想表面との距離が、前記ねじ素材が相対変位する上流側から下流側に向かって小さく設定される部分を有することを特徴とする。

上記手段に関連して、前記ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面において前記相対変位する方向に沿って前記ねじ素材の軸心に次第に接近していく領域と、該軸心から次第に離反していく領域を有する前駆体加工領域を備えることを特徴とする。

上記手段に関連して、前記ダイ部材における前記前駆体加工領域の少なくとも一部は、前記両ねじ部形成領域に対して、前記ねじ素材が相対変位する際の上流側に存在することを特徴する。

上記手段に関連して、前記ダイ部材は、前記両ねじ部形成領域に対して前記ねじ素材の軸方向にずれた状態で隣接配置され、前記仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される谷部が前記相対変位する方向に対してリード角分傾斜配置される片ねじ部形成領域を備えることを特徴とする。

上記課題を解決する為に両ねじ体調整用ダイス構造が採用した手段は、両ねじ領域が形成されたねじ素材に対して圧接しつつ相対変位する剛性の表面を有する調整用ダイ部材を備え、前記調整用ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記ねじ素材の前記両ねじ領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域を備えることを特徴とする。

上記手段に関連して、前記両ねじ部調整領域は、前記ねじ素材の前記両ねじ領域の一方の片ねじに対応する第一の前記調整用谷部が、該一方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第一調整部と、前記第一調整部に対して前記相対変位する方向の下流側に配置され、前記両ねじ領域の他方の片ねじに対応する第二の前記調整用谷部が、該他方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第二調整部と、を備えることを特徴とする。

上記課題を解決する為に両ねじ体転造方法が採用した手段は、剛性の表面を有するダイ部材をねじ素材に対して相対変位させる際に、前記ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面の法線方向視において略平行四辺形状を成し、該仮想表面から凹設される複数の凹部が、前記相対変位する方向に沿って複数配列される両ねじ部形成領域と、前記両ねじ部形成領域に対して前記相対変位する方向の上流側又は下流側に配置され、前記仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記両ねじ部形成領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域と、を備えるようにし、前記ダイ部材を前記ねじ素材に対して圧接しつつ相対変位させることで両ねじ体を転造することを特徴とする。

上記課題を解決する為に両ねじ体調整方法が採用した手段は、剛性の表面を有する調整用ダイ部材を、両ねじ領域が形成されたねじ素材に対して相対変位させる際に、前記調整用ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記ねじ素材の前記両ねじ領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域を備えるようにし、前記調整用ダイ部材を前記ねじ素材の前記両ねじ領域に対して圧接しつつ相対変位させることで、前記両ねじ領域を調整することを特徴とする。

本発明によれば、両ねじ体を形成する際の円柱状のねじ素材に対する転動不良を低減し、高精度な両ねじ体の大量生産を可能にするという優れた効果を奏する。

本発明の実施形態で採用される両ねじ体転造用ダイス構造及び転造方法の概要を示すものであり、（Ａ）は平ダイス転造、（Ｂ）はローリング転造、（Ｃ）はプラネタリ転造を示す図である。 同ダイス構造のダイ部材を示す正面図である。 同ダイス構造のダイ部材を示す側面図である。 同ダイス構造のダイ部材を示す分解図である。 （Ａ）は同ダイス構造における両ねじ部形成領域の凹部の配置を説明する正面図であり、（Ｂ）は同両ねじ部形成領域によるねじ素材の変形工程を示す図であり、（Ｃ）は同凹部の断面形状を拡大して示す断面図である。 同ダイス構造における両ねじ部形成領域の凹部の配列ピッチを説明する正面図である。 （Ａ）はローリング転造の応用例を示す図であり、（Ｂ）はプラネタリ転造の応用例を示す図である。 （Ａ）は、同ダイス構造における凹部と両ねじ部調整領域の調整用谷部との位置関係を示す図であり、（Ｂ）は同ダイス構造における凹部と調整用谷部が連続する態様を示す正面図であり、（Ｃ）は同ダイス構造によって転造されるねじ素材の肉移動の概念を示す図である。 （Ａ）乃至（Ｃ）は、同ダイス構造における前駆体加工領域によってねじ素材を加工する工程を示す側面図である。 （Ａ）は両ねじ体の一部を拡大して示す側面図であり、（Ｂ）は両ねじ領域のねじ山の最高頂部の断面積を示す断面図であり、（Ｃ）同両ねじ体の底面図である。 （Ａ）は両ねじ体の一部を拡大して示す側面図であり、（Ｂ）は両ねじ領域のねじ山の交差部の断面積を示す断面図であり、（Ｃ）同両ねじ体の底面図である。 （Ａ）及び（Ｂ）は本発明の実施形態の両ねじ体転造用ダイス構造の他の構成例を示す正面図である。 本発明の実施形態の両ねじ体転造用ダイス構造の他の構成例を示す正面図である。 （Ａ）は本発明の実施形態の両ねじ体転造用ダイス構造の他の構成例を示す正面図及び側面図であり、（Ｂ）はこれによって転造される両ねじ体Ｄの例を示す側面図であり、（Ｃ）及び（Ｄ）は、ねじ素材Ｂの他の構成例を示す正面図である。

以下本発明の実施の形態を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。

先ず、本発明の実施形態に係る両ねじ体転造用ダイス構造について説明する。両ねじ体転造用ダイス構造は、円柱状のねじ素材Ｂに対して圧接しつつ、このねじ素材Ｂの軸方向に直交する方向に相対変位しながら当該ねじ素材Ｂ表面を変形させて、軸方向における同一領域上に右ねじ部と左ねじ部を有する両ねじ体Ｄを転造するためのものである。

転造方法としては、図１（Ａ）に示す、プレート状のダイ部材１０を二つ用いる所謂平ダイス転造や、図１（Ｂ）に示す、円柱状若しくは円筒型の二つ以上の丸ダイ部材１２，１２を合わせて用いる所謂ローリング転造、図１（Ｃ）に示す、一方が円弧型のダイ部材１３で、他方が円柱若しくは円筒型の丸ダイ部材１２を用いて転造する所謂プラネタリ転造などがある。以降、本実施形態では平ダイス構造の場合を具体的に説明するが、これらに例示されない他のあらゆる転造方法に本発明を適用することができる。

本実施の形態の転造ダイス構造は、ねじ素材Ｂに圧接される二つ以上のダイ部材１０を備えており、各ダイ部材１０は剛性表面２０を有する。これら二つ以上のダイ部材１０は、ねじ素材Ｂに対して圧接されながら、互いの剛性表面２０同士が相対変位すると共にねじ素材Ｂが剛性表面２０上を転動する。

図２Ａに示すように、ダイ部材１０の剛性表面２０は、この剛性表面２０の最外部（最もねじ素材Ｂに接近する部分）間を繋いで得られる仮想表面２２において、凹部３０が複数独立して整列して設けられる両ねじ部形成領域Ｕを備える。両ねじ部形成領域Ｕの凹部３０は、法線方向視において略平行四辺形状を成しており、図２Ｂに示すように仮想表面２２から凹設される。ここで、仮想表面２２は、プレート状のダイ部材１０の場合には平面状に、丸ダイス形態の場合には円筒面状に、円弧状ダイス形態の場合には部分円筒面（円弧面）状に設定することが望ましい。

各凹部３０は、仮想平面２２の法線方向視において略平行四辺形状に形成され、好ましくは略菱形状を成す。このように略菱形状に設定すれば、転造される両ねじ体Ｄの右ねじ部と左ねじ部におけるそれぞれのねじピッチが互いに等しいものとすることが出来る。

これらの凹部３０は、それぞれ法線方向視における略平行四辺形状の四つ角対応部位のうち、二つ以上の角部３１，３１が、図３（Ａ）に示すように法線方向視において丸く形成される。本実施形態では、略平行四辺形状の四つ角対応部位の全ての角部３１，３１，３２，３２を丸く形成している。なお、これら二つ以上の角部３１，３１は、互いに対角位置状に設定することが好ましく、特に、二つ以上の角部３１，３１をねじ素材Ｂの転動する方向、即ち相対変位の方向における対角位置として設定すれば、転造の際に万一発生した切り子が相対変位の際に凹部３０から流れ出易くなって好ましい。

また凹部３０は、この開口面を一構成面とするような仮想的な略四角錐形状の穴状を成しており、この略四角錐形状の中央頂部が凹部３０の最深部位３４を構成する。より好ましくは、凹部３０の最深部位３４が略扁平な底部３５を有するような形状とする。こうすることで、底部３５が広くなり、万一発生した切り子が詰まることなく流れ出易くなると共に、両ねじ体Ｄのねじ山Ｍの最高頂部が両ねじ体Ｄの軸直角方向において鋭角と成らずに済み、両ねじ体Ｄに対する雌ねじ体の螺合時における安定性を向上させることが出来る。また大量生産によって得られる両ねじ体Ｄの製品精度を著しく向上させることが出来る。

図３（Ａ）に示すように、両ねじ部形成領域Ｕにおける凹部３０の相対変位する方向の配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・が、ねじ素材Ｂと相対変位する際の上流側から下流側に向かって小さく設定される。即ちＴ１＞Ｔ２＞Ｔ３＞・・・とする。図３（Ｂ）に示すように、ねじ素材Ｂを両ねじ部形成領域Ｕ上において上流から下流へ転動させると、ねじ山Ｍを除いた軸部Ｅが次第に形作られる。軸部Ｅの外周距離（正円と仮定した場合は、直径×π）は下流に向かって徐々に小さくなり、最終的に略正円形状となる。従って、ねじ素材Ｂが一回転することによって進む転動距離も、下流に向かって徐々に小さくなるので、それに合わせて、凹部３０の相対変位する方向の配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・を小さく設定しておくと、転動中のねじ素材Ｂに対して、いつも同じ位相で凹部３０を圧接することが可能になり、ねじ山Ｍの形状精度を著しく高めることが出来る。なお、ここでは両ねじ部形成領域Ｕの全域に亘って、配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・が次第に小さくなる場合を例示しているが、相対変位方向の部分的な領域に限って配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・を次第に小さくしても良い。

図３（Ｂ）に示すように、転造ダイス構造を用いた転造中は、本両ねじ部形成領域Ｕにおいてねじ素材Ｂの軸心Ｅ１と仮想表面２２との距離Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３・・・を、ねじ素材Ｂが相対変位する上流側から下流側に向かって小さくすることが好ましい。即ちＬ１＞Ｌ２＞Ｌ３＞・・・とする。このようにすると、ねじ素材Ｂの軸部Ｅの直径が下流に向かって徐々に小さくなるように、ねじ素材Ｂを圧縮することができるので、凹部３０の相対変位する方向の配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・を小さくすることとの相乗効果によって、より一層ねじ山Ｍの形状精度を高めることが出来る。

なお、図３（Ａ）では、全ての凹部３０に関して、相対変位する方向の最大寸法Ｗが一定となる場合を例示しているが、例えば図４に示すように、両ねじ部形成領域Ｕにおける複数の凹部３０の相対変位する方向の最大寸法Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３・・・が、上流側から下流側に向かう配列順に、次第に小さくなるように設定することも好ましい。即ちＷ１＞Ｗ２＞Ｗ３＞・・・とする。ねじ山Ｍの最終形状は、両ねじ部形成領域Ｕの最下流側の凹部３０と近似する。一方で、上流側は、配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・が最下流側よりも大きいことから、スペースに余裕があるので、凹部３０の同最大寸法Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３・・・を大きく設定できる。凹部３０の同最大寸法Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３・・・が大きい方が、ねじ素材Ｂの塑性変形量を増やすことが出来るので、上流側の凹部３０で可能な限り素早く塑性変形させていき、下流側に進むにつれて最終のねじ山Ｍの形状に近づけていくような転造が可能となる。

図３（Ｃ）に示すように、これらの凹部３０は、仮想表面２２の法線方向に沿う断面形状において、その周縁３３部分が、例えばＲ加工等のように丸く形成され、略平行四辺形状を成す周縁３３の周回上に沿って丸く形成される。このように、凹部３０の周縁３３部分を、周縁３３の周回上に亘って丸くすることによって、転造時にダイ部材１０表面とねじ素材Ｂとの不合理な当たりによってねじ素材Ｂから削り出されて発生する切り子の発生を防止することが可能となる。なお、本発明はこれに限定されず、例えば、図３（Ｄ）に示すように台形形状にしてもよく、Ｖ字形状にすることも可能である。

図３（Ａ）に示すように、仮想表面２２の法線方向視において略平行四辺形状の凹部３０は、その対角線のうち少なくとも一方の対角線距離Ｗを、ねじ素材Ｂの半径をＲ０、円周率をπとするとき、２πＲ０以下となるように設定する。好ましくは、本発明の実施によって得られる両ねじ体Ｄの谷径をｄ_Ｒ（図８参照。）とするとき、凹部３０を成す略平行四辺形の対角線のうち少なくとも一方の対角線距離Ｗをπｄ_Ｒ以下とする。より好ましくは、凹部３０を成す略平行四辺形の対角線のうち少なくとも相対変位方向に平行な対角線の対角線距離をπｄ_Ｒ以下に設定する。このように設定することによって、右ねじ部と左ねじ部のねじピッチを同等に設定可能となる上、高精度な両ねじ体Ｄを得ることが出来るようになる。

また、図３（Ａ）のように、凹部３０の開口は、仮想表面２２の法線方向視における略平行四辺形の一方の対角線距離、好ましくは相対変位方向の対角線距離Ｗを比較的長く設定し、他方の対角線距離、好ましくは相対変位方向に対して直交する方向の対角線距離Ｆを比較的短く設定する。なお、凹部３０は、該凹部３０の容積をｖ、円周率をπ、ダイ部材１０の相対変位の方向に対する直交方向における凹部３０の凹設ピッチをｐ、両ねじ体Ｄの谷径をｄ_Ｒ（図８参照）、凹部３０の最深部位３４の深さをｈとするとき、ここの凹部３０の容積ｖの設定範囲が、πｐｄ_Ｒｈ／７≦ｖ≦πｐｄ_Ｒｈ／５で規定されるように構成することが好ましい。この範囲よりも小さく設定すると、ねじ山Ｍが痩せ過ぎたり、小さくなり過ぎて強度不足になったり、或いは、本発明の実施によって得られる雄ねじである両ねじ体Ｄに雌ねじ体を螺合した際に遊びが大きくなり過ぎてガタ付きが大きくなり過ぎてしまう。逆に、この範囲よりも大きく設定すると、ねじ山Ｍが太り過ぎたり、大きくなり過ぎて、本発明の実施によって得られる雄ねじである両ねじ体Ｄに雌ねじ体を螺合した際に遊びが小さくなり過ぎて螺合困難若しくは螺合不能になったり、或いは、ねじ山Ｍを高精度に転造することが困難となる。

従って、図４に示すように凹部３０のサイズを変化させる場合は、上記容積ｖの条件を満たす範囲内で変化させることが好ましい。

図２Ａに戻ってダイ部材１０の剛性表面は、この剛性表面の最外部（最もねじ素材Ｂに接近する部分）間を繋いで得られる仮想表面２２において両ねじ部調整領域Ｎを有する。この両ねじ部調整領域Ｎは、相対変位方向において両ねじ部形成領域Ｕの下流側に配置され、ねじ素材Ｂ（又は両ねじ体Ｄ）に形成される両ねじ領域の形状を矯正する。なお、ここではダイ部材１０の両ねじ部形成領域Ｕに連続するように、両ねじ部調整領域Ｎを配置する場合を例示するが、ダイ部材１０とは別に、両ねじ部を矯正する専用のダイ部材（両ねじ部調整構造）としてこの両ねじ部調整領域Ｎを利用することも可能である。従って、ねじ素材Ｂに両ねじ領域を形成する手法は転造に限らず、様々な手法を採用できる。

両ねじ部調整領域Ｎには、仮想表面２２において帯状に延在して、この仮想表面２２から凹設される調整用谷部６１，６２が、両ねじ部形成領域Ｕのリード角相当分だけ傾斜配置される。また両ねじ部調整領域Ｎは、第一調整部Ｎ１と第二調整部Ｎ２を有する。第一調整部Ｎ１は、両ねじ領域の一方の片ねじに対応する第一の調整用谷部６１が、この一方の片ねじのリード角相当分傾斜配置される。第二調整部Ｎ２は、第一調整部Ｎ１に対して相対変位する方向の下流側に配置され、両ねじ領域の他方の片ねじに対応する第二の調整用谷部６２が、この他方の片ねじのリード角相当分傾斜配置される。即ち、図６（Ａ）に模式的に示すように、両ねじ部形成領域Ｕの凹部３０の略平行四辺形の一方の対辺３６の傾斜角と、第一の調整用谷部６１の傾斜角（一方の片ねじのリード角相当分）が一致し、凹部３０の略平行四辺形の他方の対辺３７の傾斜角と、第二の調整用谷部６２の傾斜角（他方の片ねじのリード角相当分）が一致する。

更に図６（Ｂ）に示すように、第一の調整用谷部６１は、上流側に位置する両ねじ部形成領域Ｕの凹部５０と連続するように形成される。具体的には、凹部５０を、軸方向に対向する一対の角部３２，３２を繋ぐ対角線で二分した半分の領域３０Ａに対して、第一の調整用谷部６１が連なるように延びている。従って、両ねじ部形成領域Ｕの凹部５０の転造によって、ねじ素材Ｂに形成される平行四辺形のねじ山（図９の両ねじ体Ｄのねじ山Ｍを参照）は、連続的に、両ねじ部調整領域Ｎの第一調整部Ｎ１の第一の調整用谷部６１に嵌まり込むことになり、位相ずれを生じさせることなく更に追転造される。次いで、ねじ素材Ｂのねじ山は、第二調整部Ｎ２の第二の調整用谷部６２に嵌まり込み、位相ずれを生じさせることなく更に追転造される。

図８（Ｂ）及び図９（Ｂ）に示すように、両ねじ体Ｄにおいて、右ねじと左ねじが重なって形成される両ねじ領域の特徴として、１８０度の位相差を有する一対のねじ山Ｍ、Ｍの最高頂部ＭＡのねじ山Ｍのみの総断面積Ｓ１（図８（Ｂ）参照）と、この最高頂部ＭＡに対して周方向に９０度ずれて、互いのねじ山Ｍ、Ｍが交差している交差部ＭＸのねじ山Ｍのみの総断面積Ｓ２（図９（Ｂ）参照）が、大幅に異なることが挙げられる。即ち、両ねじ体Ｄの転造は、軸部Ｅを正円に近似させるようにねじ素材Ｂを変形させつつも、その周囲のねじ山Ｍは、最高頂部ＭＡ近傍の体積と、それに対して９０度ずれた交差部ＭＸ近傍の体積が異なるように変形させなければならない。

従って、理想的には、両ねじ部形成領域Ｕの凹部５０を転造する工程において、交差部ＭＸ近辺のねじ山Ｍを得るために減肉した部分（転造によって押し込んだ部分）は、最高頂部ＭＡ近辺に移動して、最高頂部ＭＡを拡張（増肉）させることが好ましい。しかし、図２Ａ等で分かるように、両ねじ部形成領域Ｕに形成される多数の凹部５０は、全てがハニカム状に独立しているので、隣接する複数の凹部５０間の肉の移動はむしろ阻害される。従って、ねじ素材Ｂの材質によっては、材料の流動が困難な場合があり、ねじ山Ｍの交差部ＭＸ近辺の減肉と、最高頂部ＭＡ近辺の増肉のバランスが不均一となる可能性がある。

例えば、ダイ部材１０側における位相Ｚ（図６（Ｂ）参照）による、ねじ山Ｍの交差部ＭＸ近辺の矢印Ｚ方向（図６（Ｃ）参照）の減肉が不十分になると、軸部Ｅが正円（点線参照）とならずに、交差部ＭＸ側に長軸となる楕円形状となる。同様に、ダイ部材１０側における位相Ｇ（図６（Ｂ）参照）による、ねじ山Ｍの最高頂部ＭＡ近辺の矢印Ｇ方向（図６（Ｃ）参照）の増肉が不十分になると、最高頂部ＭＡの理想形（点線参照）に対して、ねじ山Ｍの高さ不足が生じる。なお一般的なねじ（片ねじ）を転造する場合は、ねじ素材の流動不足は生じにくい。

従って、本実施形態のように、両ねじ部形成領域Ｕにおいて、ねじ素材Ｂに対して、螺旋方向の異なる二つの片ねじが重畳する状態の両ねじ領域を形成した後、このねじ素材Ｂを両ねじ部調整領域Ｎに進入させて、一方の片ねじの転造用途に略一致する第一の調整用谷部６１によって追転造し、その後更に、他方の片ねじの転造用途に略一致する第二の調整用谷部６２によって追転造する。図２Ａ及び図６（Ｂ）に示すように、第一及び第二の調整用谷部６１，６２は帯状に延びているので、延伸方向に沿ったねじ素材Ｂの肉の移動が容易となる。結果、図６（Ｃ）の矢印ＺＧのように、上記追転造によって、ねじ山Ｍの交差部ＭＸ近辺の矢印Ｚ方向の減肉分が最高頂部ＭＡ近辺の矢印Ｇ方向に流動し、増肉させることができる。結果、軸部Ｅを正円に近似させると同時に、ねじ山Ｍの最高頂部ＭＡを十分に拡張させることができる。

特に本実施形態では、両ねじ部調整領域Ｎが、第一調整部Ｎ１と第二調整部Ｎ２を備える。第一調整部Ｎ１による転造において、ねじ素材Ｂに形成されるねじ山Ｍは、第一の調整用谷部６１の延伸方向（一方の片ねじ方向）に微小移動したり、同方向に変形したりして誤差が生じる可能性がある。一方、その後の第二調整部Ｎ２による転造では、第一の調整用谷部６１の延伸方向と交差する第二の調整用谷部６２の延伸方向（他方の片ねじ方向）に延びているので、第一調整部Ｎ１で生じた誤差を元に戻すことができる。なお、ここでは特に図示しないが、第二調整部Ｎ２の更に下流側に第一調整部Ｎ１を再配置したり、この両ねじ部調整領域Ｎの下流側に、第二の両ねじ部形成領域を配置したりして、ねじ山の形状を更に微調整することも好ましい。

なお、図２Ｃに示すように、ダイ部材１９において、両ねじ部形成領域Ｕと両ねじ部調整領域Ｎの境界は分割可能となっている。このように分割可能にしておくと、ダイ部材１０において、両ねじ部形成領域Ｕと両ねじ部調整領域Ｎの相対変位方向の長さを、互いに独立して変更できる。また、ここでは特に図示しないが、ダイ部材１０は、両ねじ部調整領域Ｎにおける軸方向の途中の境界で、更に部品片として分割可能としてもよい。このようにすると、例えば５ｍｍの軸方向幅となる両ねじ部調整領域Ｎの部品片を多数個用意しておき、部品片の連結数によって、両ねじ部調整領域Ｎの軸方向幅を５ｍｍ単位で自在に調整できる。

ダイ部材１０は、剛性表面２０の最外部（最もねじ素材Ｂに接近する部分）間を繋いで得られる仮想表面２２において前駆体加工領域Ｑを有する。この前駆体加工領域Ｑは、例えば、断面形状が楕円形、或いは、長円形等の如くの前駆的な断面形状（以下、略楕円形状という）に加工するためのものであり、これに続く両ねじ部形成領域Ｕにおいて、両ねじ部を形成しやすくするための前駆的形状を形成するためのものである。特にこの前駆体加工領域Ｑでは、ねじ素材Ｂの断面形状を略楕円形状に加工する。

前駆体加工領域Ｑは、図７に示すように、ねじ素材Ｂと相対変位する方向に沿って、仮想表面２２自体が面状態を維持したまま、当該ねじ素材Ｂの軸心Ｅ１に次第に接近していく接近領域Ｑ１と、軸心Ｅ１から次第に離反していく離反領域Ｑ２を繰り返している。従って、図７（Ａ）のように、当初は断面正円形状となるねじ素材Ｂが、接近領域Ｑ１で圧縮される工程が同位相で繰り返されることにより、最終的に、図７（Ｃ）のように、長軸と短軸を有する断面非円形となる。なお、ここでは接近領域Ｑ１及び離反領域Ｑ２が曲面となっている場合を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば図７（Ｄ）に示すように、断面が台形となるような凹凸であっても良く、また、鋸刃状の凹凸であっても良い。

図２Ａのように、ダイ部材１０における前駆体加工領域Ｑの少なくとも一部は、両ねじ部形成領域Ｕに対して、ねじ素材Ｂが相対変位する際の上流側に存在する。望ましくは、前駆体加工領域Ｑと両ねじ部形成領域Ｕを独立配置する。このようにすると、両ねじ部形成領域Ｕにねじ素材Ｂが進入する前に、予め、前駆体加工領域Ｑにおいて、ねじ素材Ｂを略楕円形状に変形させることが可能となる。勿論この前駆体加工領域Ｑの一部または全部が、両ねじ部形成領域Ｕと重複するようにしても良い。重ねる場合は、ねじ素材Ｂを楕円加工しながら、ねじ山も同時に形成していくことになる。

両ねじ部形成領域Ｕにおいて相対変位する方向に沿って直線上に配置される複数の凹部３０の配列ピッチＰＵに対して、前駆体加工領域Ｑにおける接近領域Ｑ１と離反領域Ｑ２の間の変形ピッチＰＱはその整数倍、ここでは四倍に設定される。なお凹部３０は、平行四辺形が斜め格子状に配置されていることから、ジグザグ状に配置される複数凹部３０の格子ピッチＰＸが、直線上に配置される凹部３０の配列ピッチＰＵの二分の一となる。更に、前駆体加工領域Ｑとこれに隣接する両ねじ部形成領域Ｕの間は、変形ピッチＰＱの位相と配列ピッチＰＵの位相が一致している。このようにすると、前駆体加工領域Ｑから両ねじ部形成領域Ｕへのねじ素材Ｂの転動が円滑に行われる。

既に述べたように、両ねじ体Ｄは、１８０度の位相差を有する一対のねじ山Ｍ、Ｍの最高頂部ＭＡのねじ山Ｍのみの総断面積Ｓ１（図８（Ｂ）参照）と、この最高頂部に対して周方向に９０度ずれた交差部ＭＸのねじ山Ｍのみの総断面積Ｓ２（図９（Ｂ）参照）が、大幅に異なることが特徴である。

従って、本実施形態のように、両ねじ部形成領域Ｕよりも上流側の前駆体加工領域Ｑにおいて、ねじ素材Ｂを、将来のねじ山Ｍの最高頂ＭＡ部となり得る場所を長軸とし、将来のねじ山Ｍの交差部ＭＸとなり得る場所を短軸とするような略楕円形状に変形させておくことで、両ねじ部形成領域Ｕでは、ねじ素材Ｂの塑性変形量を少なくすることが可能となる。しかも、ダイ部材１０に、前駆体加工領域Ｑと両ねじ部形成領域Ｕを一体的に配置しておき、前駆体加工領域Ｑの変形ピッチＰＱ（短軸と長軸のピッチ）と、両ねじ部形成領域Ｕにおけるねじ山の最高頂部と交差部のピッチ（配列ピッチＰＵの四分の一）の位相を一致させる。その結果、一連の転造動作で、楕円形又は長円形の加工とねじ山加工をまとめて行うことで、極めて高精度な両ねじ領域を、極めて高い作業効率で転造することが可能となる。

図２Ａに示すように、ダイ部材１０の剛性表面２０は、両ねじ部形成領域Ｕに対してねじ素材Ｂの軸方向にずれた状態で隣接配置される片ねじ部形成領域Ｊを備える。この片ねじ部形成領域Ｊには、仮想表面２２に対して帯状に延在する谷部５０が凹設され、この谷部５０によって、図８及び図９の両ねじ体Ｄの片ねじ領域のねじ山を転造する。この谷部５０は、ねじ素材Ｂが相対変位する方向に対してリード角分傾斜配置されていればよい。ねじ素材Ｂを、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの双方に跨るように配置して転造すれば、図８及び図９に示すように、片ねじ部形成領域Ｊによって片ねじ領域が形成され、両ねじ部形成領域Ｕによって両ねじ領域が形成される両ねじ体Ｄを得ることが出来る。

図２Ｃに示すように、ダイ部材１０は、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの境界で部品として分割可能となっている。両ねじ体Ｄは、仕様に応じて片ねじ領域の長さを変更する必要がある。ダイ部材１０を分割可能にしておくと、片ねじ部形成領域Ｊに相当する部品だけ軸方向の幅が異なるものに交換すれば、簡単に、両ねじ体Ｄの片ねじ領域の長さを変更できる。また、両ねじ部形成領域Ｕも部品として簡単に交換できるので、両ねじ部形成領域Ｕのねじ山Ｍの形状を変更したり、あるいは、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの軸方向配置を入れ替えたり、更には、片ねじ部形成領域Ｊの両脇に両ねじ部形成領域Ｕを配置するなど、様々なバリエーションに柔軟に対応できる。通常は、両ねじ部形成領域Ｕの軸方向寸法を、余裕をもって大きく設定しておけば、あらゆる長さの両ねじ領域に対応できることになる。

ダイ部材１０は、片ねじ部形成領域Ｊにおける軸方向の途中の境界で、ここでは三つの部品片Ｊ１、Ｊ２、Ｊ３に分割可能となっている。このようにすると、例えば５ｍｍの軸方向幅となる部品片を多数個用意しておき、部品片の連結数によって、片ねじ部形成領域Ｊの軸方向幅を５ｍｍ単位で自在に調整できる。この思想を両ねじ部形成領域Ｕに適用することも可能である。

図２Ａに示すように、ダイ部材１０の剛性表面２０は、片ねじ部形成領域Ｊに対して、ねじ素材Ｂの軸方向にずれた状態で隣接配置される平面状の円筒（円柱であってもよい）部形成領域Ｋを備える。この円筒部形成領域Ｋは、図８及び図９の両ねじ体Ｄの円筒領域を転造する。図２Ｃに示すように、円筒部形成領域Ｋと片ねじ部形成領域Ｊの境界は分割可能となっている。両ねじ体Ｄでは、その仕様に応じて円筒領域の長さを変更する必要がある。このように分割可能にしておくと、ダイ部材１０において、円筒部形成領域Ｋに相当する部品だけ軸方向の幅が異なるものに交換すれば、簡単に両ねじ体Ｄの円筒領域の長さを変更できる。

なおここでは特に図示しないが、ダイ部材１０は、円筒部形成領域Ｋにおける軸方向の途中の境界で、更に部品片として分割可能としてもよい。このようにすると、例えば５ｍｍの軸方向幅となる円筒部形成領域Ｋの部品片を多数個用意しておき、部品片の連結数によって、円筒部形成領域Ｋの軸方向幅を５ｍｍ単位で自在に調整できる。

本実施形態の転造用ダイス構造を用いた両ねじ体Ｄの転造方法は、円柱状のねじ素材Ｂに対して圧接しつつ、このねじ素材Ｂの軸方向に直交する方向に相対変位しながら当該ねじ素材Ｂ表面を変形させて軸方向における同一領域上に右ねじ部と左ねじ部を有する両ねじ体Ｄを転造する。

本実施例のようなプレート状のダイ部材１０を用いて転造する場合、図１（Ａ）に示すように、一方の平ダイ部材１０を固定し、これに対して最外表面間の距離が所定間隔ｄとなるように他方の平ダイ部材１０を配置し、この他方の平ダイ部材１０を、この間隔ｄを保持しながら相対変位させる。勿論、これらの平ダイ部材１０，１０は、両方の平ダイ部材１０，１０が相対変位していればよく、両方を互い違いの方向に変位させるように構成してもよく、間隔ｄも一定でなく、幾分か平ダイ部材１０同士を傾斜させて配設してもよい。

本実施形態の両ねじ体調整方法では、図２Ａに示すように、両ねじ部形成領域Ｕの相対変位する方向の下流側に両ねじ部調整領域Ｎを配置している。両ねじ部形成領域Ｕの転造において、ねじ素材Ｂの肉移動による減肉及び増肉が不十分であったとしても、肉移動が容易な両ねじ部調整領域Ｎにおいて、軸部Ｅの正円にし、かつ、ねじ山Ｍの最高頂部ＭＡ近辺を十分に増肉できる。結果、両ねじ部調整領域Ｎの矯正作用によって、ねじ山Ｍの形状精度を著しく高めることが出来る。

特に本実施形態では、両ねじ部形成領域Ｕにおいて、ねじ素材Ｂに対して両ねじ領域が形成されているので、下流側の両ねじ部調整領域Ｎでは、両ねじ領域のねじ山Ｍが、第一及び第二の調整用谷部６１，６２内に自ずと嵌まり込む。従って、ねじ山Ｍ自体がガイドとなって、ねじ素材Ｂに対する第一及び第二の調整用谷部６１，６２の位相が互いにずれること抑制する。ちなみに、ねじ素材Ｂに対する第一及び第二の調整用谷部６１，６２の位相がずれてしまうと、ねじ山Ｍの交差部ＭＸの位置が周方向に変動してしまい、最終的に、交差部ＭＸ近辺のねじ山の形状が崩れてしまう。

更に本実施形態では、図６（Ｂ）に示すように、両ねじ部形成領域Ｕにおける凹部５０と、両ねじ部調整領域Ｎにおける調整用谷部６１，６２が、その境界において連続している。従って、両ねじ部形成領域Ｕと両ねじ部調整領域Ｎ間のねじ素材Ｂの転動が円滑に行われると同時に、ねじ素材Ｂに対する、両ねじ部形成領域Ｕの凹部５０と、両ねじ部調整領域Ｎの調整用谷部６１，６２の位相が互いにずれてしまうことを抑制できる。

また本実施形態の転造方法では、図２Ａ及び図３（Ａ）に示すように、両ねじ部形成領域Ｕにおける凹部３０の相対変位する方向の配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・を、ねじ素材Ｂと相対変位する際の上流側から下流側に向かって小さくする。即ちＴ１＞Ｔ２＞Ｔ３＞・・・とする。図３（Ｂ）に示すように、ねじ素材Ｂを両ねじ部形成領域Ｕ上において上流から下流へ転動させると、ねじ山Ｍを除いた軸部Ｅが次第に形成されていく。軸部Ｅの外周距離（正円と仮定した場合は、直径×π）は下流に向かって徐々に小さくなり、最終的に略正円形状となる。従って、ねじ素材Ｂが一回転することによって進む転動距離も、下流に向かって徐々に小さくなるので、それに合わせて、凹部３０の相対変位する方向の配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・を下流に向かって小さくなるように設定しておくと、転動中のねじ素材Ｂに対して、いつもほぼ同じ位相で凹部３０を圧接することが可能になり、ねじ山Ｍの形状／寸法精度を著しく高めることが出来る。

図３（Ｂ）に示すように、両ねじ部形成領域Ｕにおいて、ねじ素材Ｂの中心軸Ｅ１と仮想表面２２との距離Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３・・・を、ねじ素材Ｂが相対変位する上流側から下流側に向かって小さくこともできる。その場合は、対向する一対の平ダイ部材１０の仮想表面２２を非平行にして、互いの距離が、ねじ素材Ｂの転動の進行方向に向かって次第に小さくなるように設定すればよい。

更に図４に示すように、本両ねじ体の転造方法では、両ねじ部形成領域Ｕにおける複数の凹部３０の相対変位する方向の最大寸法Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３・・・が、上流側から下流側に向かう配列順に、次第に小さくなるように設定することも出来る。即ちＷ１＞Ｗ２＞Ｗ３＞・・・とする。ねじ山Ｍの最終形状は、両ねじ部形成領域Ｕの最下流側の凹部３０と近似する。一方、上流側は、配列ピッチＴ１、Ｔ２、Ｔ３・・・が最下流側よりも大きいことから、スペースに余裕があるので、凹部３０の同最大寸法Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３・・・を大きく設定できる。凹部３０の同最大寸法Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３・・・が大きい方が、ねじ素材Ｂの塑性変形量を増やすことが出来るので、上流側の凹部３０で可能な限り素早く塑性変形させていき、下流側に進むにつれて最終のねじ山Ｍの形状に近づけていくような転造が可能となる。

また、図１（Ｂ）に示すように、円柱状若しくは円筒型の二つ以上の丸ダイ部材１２，１２を合わせ用いる所謂ローリング転造の場合には、二つの丸ダイ部材１２，１２を、互いの回転軸が並行で、かつ最外表面間の距離が所定間隔ｄとなるように保持する。そしてこの間隔ｄを保持しながらそれぞれ回転可能にする。このとき、それぞれの丸ダイ部材１２，１２は互いに逆回転であっても同回転であってもよい。

この丸ダイ部材１２を用いる場合でも、両ねじ部形成領域Ｕにおいて、ねじ素材Ｂの中心軸Ｅ１と仮想表面２２との距離Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３・・・を、ねじ素材Ｂが相対変位する上流側から下流側に向かって小さくできる。その場合は、図５（Ａ）に示すように、少なくとも一方の丸ダイ部材１２の中心軸Ｅ１から仮想表面２２までの距離Ｘ１、Ｘ２、Ｘ３・・・を、周方向に進むにつれて次第に大きくなるように変位させる。結果、対向する一対の仮想表面２２の距離が、ねじ素材Ｂの転動の進行方向に向かって次第に小さくなる。

また、図１（Ｃ）に示すように、一方が円弧型ダイ部材１３で、他方が円柱若しくは円筒型の丸ダイ部材１２を用いて転造するいわゆるプラネタリ方式の転造の場合には、一方の円弧型ダイ部材１３を固定し、これに対して最外部間の距離が所定間隔ｄとなるように、他方の丸ダイ部材１２を回転自在に保持する。そしてこの間隔ｄを保持しながら、剛性表面２０，２０間が相対変位可能となるように配設する。

この円弧型ダイ部材１３を用いる場合でも、両ねじ部形成領域Ｕにおいて、ねじ素材Ｂの中心軸Ｅ１と仮想表面２２との距離Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３・・・を、ねじ素材Ｂが相対変位する上流側から下流側に向かって小さくできる。その場合は、図５（Ｂ）に示すように、円弧型ダイ部材１３の内周側の仮想表面２２と、相手側の円筒型の丸ダイ部材１２の中心軸Ｅ１の間の距離Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３・・・を、周方向に進むにつれて次第に小さくなるように変位させる。結果、相手側の円筒型のダイ部材１２の仮想表面２２との距離が、ねじ素材Ｂの転動の進行方向に向かって次第に小さくなる。

また、本実施形態の転造方法によれば、図２Ａに示すように、ダイ部材１０の前駆体加工領域Ｑを利用して、ねじ素材Ｂを楕円形又は長円形加工することができる。

より具体的には、両ねじ部形成領域Ｕにねじ素材Ｂを進入させる前に、予めねじ素材Ｂを略楕円形状に変形させる。

その際、両ねじ部形成領域Ｕよりも上流側の前駆体加工領域Ｑにおいて、ねじ素材Ｂを、将来のねじ山Ｍの最高頂部となり得る場所を長軸とし、将来のねじ山Ｍの交差部となる得る場所を短軸とするように略楕円形状に変形する。結果、両ねじ部形成領域Ｕでは、ねじ素材Ｂの塑性変形量を少なくできる。しかも、ダイ部材１０上に前駆体加工領域Ｑと両ねじ部形成領域Ｕを一体的に配置しておき、前駆体加工領域Ｑの変形ピッチＰＱ（短軸と長軸のピッチ）と、両ねじ部形成領域Ｕにおけるねじ山の最高頂部と交差部のピッチ（配列ピッチＰＵの四分の一）の位相を一致させながら、一連の転造動作で、楕円形又は長円形加工とねじ山加工をまとめて行う。その結果、極めて高精度な両ねじ領域を、極めて高い作業効率で転造することが可能となる。

図２Ａに示すように、ダイ部材１０の剛性表面２０は、両ねじ部形成領域Ｕに対してねじ素材Ｂの軸方向にずれた状態で隣接配置される片ねじ部形成領域Ｊを備える。この片ねじ部形成領域Ｊには、仮想表面２２に対して帯状に延在する谷部５０が凹設され、この谷部５０によって、図８及び図９の両ねじ体Ｄの片ねじ領域のねじ山を転造する。この谷部５０は、ねじ素材Ｂが相対変位する方向に対してリード角分傾斜配置されていればよい。ねじ素材Ｂを、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの双方に跨るように配置して転造すれば、図８及び図９に示すように、片ねじ部形成領域Ｊによって片ねじ領域が形成され、両ねじ部形成領域Ｕによって両ねじ領域が形成される両ねじ体Ｄを得ることが出来る。

また更に、本実施形態の転造方法では、図２Ｃに示すように、ダイ部材１０が、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの境界で部品として分割可能としている。ダイ部材１０を分割可能にしておくと、片ねじ部形成領域Ｊに相当する部品だけ軸方向の幅が異なるものに交換すれば、簡単に、両ねじ体Ｄの片ねじ領域の長さを変更できる。

ダイ部材１０は、片ねじ部形成領域Ｊにおける軸方向の途中の境界で、ここでは三つの部品片Ｊ１、Ｊ２、Ｊ３に分割可能となっているので、これらの部品片の連結数によって、片ねじ部形成領域Ｊの軸方向幅を自在に調整できる。この思想を両ねじ部形成領域Ｕに適用することも可能である。

本実施形態の転造方法では、図２Ｃに示すように、円筒部形成領域Ｋと片ねじ部形成領域Ｊの境界は分割可能としている。両ねじ体Ｄでは、その仕様に応じて円筒（円柱であってもよい）領域の長さを変更する必要がある。このように分割可能にしておくと、ダイ部材１０において、円筒部形成領域Ｋに相当する部品だけ軸方向の幅が異なるものに交換すれば、簡単に両ねじ体Ｄの円筒領域の長さを変更できる。

上記実施形態の変形例として、例えば図１０（Ａ）に示す転造用ダイス構造が挙げられる。この転造用ダイス構造は、ダイ部材１０の剛性表面２０において、前駆体加工領域Ｑの下流側、かつ、両ねじ部形成領域Ｕの上流側に、両ねじ部調整領域Ｎが配置される。この例では、両ねじ部調整領域Ｎにおける第一調整部Ｎ１及び第二調整部Ｎ２の双方が、両ねじ部形成領域Ｕの上流側に配置される。このようにすると、第一調整部Ｎ１の第一の調整用谷部６１で一方の片ねじが転造され、第二調整部Ｎ２の第二の調整用谷部６２で他方の片ねじが、一方の片ねじに重畳するように転造され、その結果、両ねじ部形成領域Ｕに進入する前に、ねじ素材Ｂに前駆的な両ねじ領域が形成される。

このように、ねじ素材Ｂの周面が凹凸や起伏を有しない状態のまま、第一調整部Ｎ１及び第二調整部Ｎ２を用いて、各々の片ねじを転造すると、一方の片ねじのねじ山と、他方の片ねじのねじ山の位相がずれる。そこで本変形例では、両ねじ部調整領域Ｎにおいて、ねじ素材Ｂの肉移動が容易であるという特性を活かして、両ねじ領域のねじ山を大まかに成形する（前駆的な両ねじ領域を形成する）ようにし、下流側の両ねじ部形成領域Ｕによって、両ねじ領域の高精度なねじ山を作り込む。即ち、上流側の両ねじ部調整領域Ｎでは、誤差を許容した大まかな両ねじ領域を形成し、上流側の両ねじ部調整領域Ｎにおいて、その誤差を矯正する。

従って、この変形例の転造用ダイス構造でも、両ねじ部調整領域Ｎによる前駆的なねじ山の形成によって、最終的な両ねじ体Ｄのねじ山Ｍの形状精度を著しく高めることが出来る。この際、上流側の前駆体加工領域Ｑを省略しても良い。

なお、このダイ部材１０において、両ねじ部形成領域Ｕの下流側に第二の両ねじ部調整領域Ｎを配置することもできる。また更に、図１０（Ｂ）に示すように、第一調整部Ｎ１を両ねじ部形成領域Ｕの上流側に配置し、第二調整部Ｎ２を両ねじ部形成領域Ｕの下流側に配置しても良い。

このように、ねじ素材Ｂの周面が凹凸や起伏を有しない状態のまま、第一調整部Ｎ１及び第二調整部Ｎ２を用いて、各々の片ねじを転造すると、一方の片ねじのねじ山と、他方の片ねじのねじ山の位相がずれる。そこで本変形例では、両ねじ部調整領域Ｎにおいて、ねじ素材Ｂの肉移動が容易であるという特性を活かして、両ねじ領域のねじ山を大まかに成形する（前駆的な両ねじ領域を形成する）ようにし、下流側の両ねじ部形成領域Ｕによって、両ねじ領域の高精度なねじ山を作り込む。即ち、上流側の両ねじ部調整領域Ｎでは、誤差を許容した大まかな両ねじ領域を形成し、上流側の両ねじ部調整領域Ｎにおいて、その誤差を矯正する。

この図１０（Ｂ）では、両ねじ部調整領域Ｎの第一調整部Ｎ１を、両ねじ部形成領域Ｕの上流側に配置し、両ねじ部調整領域Ｎの第二調整部Ｎ２を、両ねじ部形成領域Ｕの下流側に配置する場合を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、上流側の両ねじ部調整領域Ｎに、第一調整部Ｎ１及び第二調整部Ｎ２を配置し、下流側の両ねじ部調整領域Ｎにも、第一調整部Ｎ１及び第二調整部Ｎ２を配置することも可能である。このようにすると、より高精度な矯正が可能となる。

上記実施形態の変形例として図１１に示す転造用ダイス構造が挙げられる。この転造用ダイス構造では、ダイ部材１０の剛性表面２０において、第一の両ねじ部形成領域Ｕ１の下流側に、両ねじ部調整領域Ｎ（第一調整部Ｎ１及び第二調整部Ｎ２）が配置され、その下流側に、第二の両ねじ部形成領域Ｕ２が配置される。この転造用ダイス構造によれば、第一の両ねじ部形成領域Ｕ１において、ねじ素材Ｂに両ねじ領域を形成した後、両ねじ部調整領域Ｎにおいて、両ねじ領域の形状を矯正し、その後、第二の両ねじ部形成領域Ｕ２によって、高精度に両ねじ領域の形状を矯正する。従って、第二の両ねじ部調整領域Ｕ２の相対移動方向の距離は、第一の両ねじ部形成領域Ｕ１の距離よりも短くて良い。なお、この第二の両ねじ部形成領域Ｕ２は、両ねじ領域の矯正を行う目的であることから、概念的には、両ねじ部調整領域Ｎの一部と考えることも可能である。

更に上記実施形態の変更例として、例えば図１２（Ａ）に示す転造用ダイス構造が挙げられる。この転造用ダイス構造は、ダイ部材１０の剛性表面２０において、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの間にスペーサ領域ＳＰが配置される。このスペーサ領域ＳＰは、転造される両ねじ体Ｄの谷径に相当する突出量に設定されることで、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの境界部に幾分かの遊間を形成する役割を担う。このようにすると、図１２（Ｂ）に示されるように、転造後の両ねじ体Ｄの両ねじ領域と片ねじ領域の間に、谷径となる微小幅のくびれ部Ｖが形成されるので、両ねじと片ねじのピッチを一致させておけば、片ねじ領域と両ねじ領域のねじ山の移行が円滑に行われる。

なお、ここでは両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊ間にスペーサ領域ＳＰを配置する場合を例示したが、ダイ部材１０の前駆体加工領域Ｑ（図２Ａ参照）において、両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊに相当する境界にスペーサ領域ＳＰを配置することも好ましい。このようにすると、図１２（Ｃ）に示すように、ねじ素材Ｂが前駆体加工領域Ｑを通過した状態のいわゆる前駆体（この前駆体もねじ素材の一部と定義できる）にくびれ部Ｖを形成することができる。結果、その後の両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの境界に仮にスペーサ領域が無くても、くびれ部Ｖの存在によって転造が円滑となる。なお、ダイ部材１０のスペーサ領域ＳＰによってくびれ部Ｖを形成する他に、ダイ部材１０に供給されるねじ素材Ｂ自体に、事前工程で、くびれ部Ｖを形成しておくことも可能である。

また、上記実施形態では、ねじ素材Ｂが、ダイス構造における両ねじ部形成領域Ｕと片ねじ部形成領域Ｊの双方に亘って同じ断面積となる場合を例示しているが、本発明はこれに限定されない。例えば図１２（Ｃ）に示すように、両ねじ部形成領域Ｕに相当するねじ素材Ｂの両ねじ対応領域ＢＵの断面積と比較して、片ねじ部形成領域Ｊに相当するねじ素材Ｂの片ねじ対応領域ＢＪの断面積を大きく設定することが好ましい。図１２（Ｂ）の両ねじ体Ｄからわかるように、両ねじ領域と片ねじ領域は、谷径は同じであるにもかかわらず、ねじ山の高さは、両ねじ部の方が部分的に小さい。即ち、両ねじ体Ｄにおける両ねじ領域の単位ねじ山の体積と、片ねじ領域の単位ねじ山の体積は、片ねじ領域の方が大きい。従って、両ねじと片ねじのねじ山の体積差に相当する量だけ、ねじ素材Ｂの両ねじ対応領域ＢＵと片ねじ対応領域ＢＪに体積差を設けておくことが好ましい。

更に、ここではねじ素材Ｂの両ねじ対応領域ＢＵと片ねじ対応領域ＢＪの境界にくびれＶを形成する以外に、境界にテーパ面を形成することも好ましい。このようにすると、ねじ素材Ｂを圧造によって成型する際に、予め形成することができる。

以上説明の両ねじ体Ｄの転造用ダイス構造及び転造方法について説明したが、勿論、これらに限らず、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。

１０ ダイ部材
２０ 剛性表面
２２ 仮想表面
３０ 凹部
３１ 角部
３５ 底部
５０ 谷部
６１ 第一の調整用谷部
６２ 第二の調整用谷部
Ｂ ねじ素材
Ｄ 両ねじ体
Ｅ 軸部
Ｊ 片ねじ部形成領域
Ｋ 円筒部形成領域
Ｍ ねじ山
Ｎ 両ねじ部調整領域
Ｑ 前駆体加工領域
Ｕ 両ねじ部形成領域

Claims (12)

1. ねじ素材に対して圧接しつつ相対変位する剛性の表面を有するダイ部材を備え、
   前記ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面の法線方向視において略平行四辺形状を成し、該仮想表面から凹設される複数の凹部が、前記相対変位する方向に沿って複数配列される両ねじ部形成領域と、
   前記両ねじ部形成領域に対して前記相対変位する方向の上流側及び／又は下流側において、前記仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記両ねじ部形成領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域と、を備えることを特徴とする、
   両ねじ体転造用ダイス構造。
2. 前記両ねじ部調整領域は、
   両ねじ部形成領域で形成される一方の片ねじに対応する第一の前記調整用谷部が、該一方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第一調整部と、
   前記第一調整部に対して前記相対変位する方向の下流側に配置され、前記両ねじ部形成領域で形成される他方の片ねじに対応する第二の前記調整用谷部が、該他方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第二調整部と、を備えることを特徴とする、
   請求項１に記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
3. 前記両ねじ部調整領域における前記調整用谷部が、前記両ねじ部形成領域における前記凹部と連続するように形成されることを特徴とする、
   請求項１又は２に記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
4. 前記両ねじ部形成領域において、複数の前記凹部における前記相対変位する方向の最大寸法が、上流側から下流側に向かう配列順に小さく設定される部分を有することを特徴とする、
   請求項１乃至３の何れかに記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
5. 前記両ねじ部形成領域において前記ねじ素材の中心軸と前記仮想表面との距離が、前記ねじ素材が相対変位する上流側から下流側に向かって小さく設定される部分を有することを特徴とする、
   請求項１乃至４の何れかに記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
6. 前記ダイ部材は、
   前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面において前記相対変位する方向に沿って前記ねじ素材の軸心に次第に接近していく領域と、該軸心から次第に離反していく領域を有する前駆体加工領域を備えることを特徴とする、
   請求項１乃至５の何れかに記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
7. 前記ダイ部材における前記前駆体加工領域の少なくとも一部は、前記両ねじ部形成領域に対して、前記ねじ素材が相対変位する際の上流側に存在することを特徴する、
   請求項６に記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
8. 前記ダイ部材は、
   前記両ねじ部形成領域に対して前記ねじ素材の軸方向にずれた状態で隣接配置され、前記仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される谷部が前記相対変位する方向に対してリード角分傾斜配置される片ねじ部形成領域を備えることを特徴とする、
   請求項１乃至７の何れかに記載の両ねじ体転造用ダイス構造。
9. 両ねじ領域が形成されたねじ素材に対して圧接しつつ相対変位する剛性の表面を有する調整用ダイ部材を備え、
   前記調整用ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記ねじ素材の前記両ねじ領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域を備えることを特徴とする、
   両ねじ体調整用ダイス構造。
10. 前記両ねじ部調整領域は、
    前記ねじ素材の前記両ねじ領域の一方の片ねじに対応する第一の前記調整用谷部が、該一方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第一調整部と、
    前記第一調整部に対して前記相対変位する方向の下流側に配置され、前記両ねじ領域の他方の片ねじに対応する第二の前記調整用谷部が、該他方の片ねじの前記リード角相当分傾斜配置される第二調整部と、を備えることを特徴とする、
    請求項９に記載の両ねじ体調整用ダイス構造。
11. 剛性の表面を有するダイ部材をねじ素材に対して相対変位させる際に、
    前記ダイ部材は、
    前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面の法線方向視において略平行四辺形状を成し、該仮想表面から凹設される複数の凹部が、前記相対変位する方向に沿って複数配列される両ねじ部形成領域と、
    前記両ねじ部形成領域に対して前記相対変位する方向の上流側又は下流側に配置され、前記仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記両ねじ部形成領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域と、を備えるようにし、
    前記ダイ部材を前記ねじ素材に対して圧接しつつ相対変位させることで両ねじ体を転造することを特徴とする、
    両ねじ体転造方法。
12. 剛性の表面を有する調整用ダイ部材を、両ねじ領域が形成されたねじ素材に対して相対変位させる際に、
    前記調整用ダイ部材は、前記表面の最外部間を繋いで得られる仮想表面において帯状に延在して該仮想表面から凹設される調整用谷部が、前記ねじ素材の前記両ねじ領域のリード角相当分傾斜配置される両ねじ部調整領域を備えるようにし、
    前記調整用ダイ部材を前記ねじ素材の前記両ねじ領域に対して圧接しつつ相対変位させることで、前記両ねじ領域を調整することを特徴とする、
    両ねじ体調整方法。

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