JP6231114B2 - 希釈ガス混合器を備えた２段燃焼 - Google Patents

Description

本発明は、希釈ガスを燃焼器配列内へ混合することを含む、ガスタービン用の２段燃焼器配列に関する。本発明は、加えて、希釈ガスを燃焼器配列内へ混合することを含む、ガスタービンを作動させる方法に関する。

開示の背景
風または太陽などの不安定な再生可能源による発電が増大していることにより、既存のガスタービンベースの発電プラントは、電力需要のバランスを保ち、電力網を安定させるためにますます利用されている。すなわち、改良された運転柔軟性が要求されている。これは、ガスタービンがしばしばベース負荷設計点よりも低い負荷、すなわち、より低い燃焼器入口温度および燃焼温度で運転されることを意味する。

それと同時に、エミッション制限値および全体的なエミッション許容はより厳しくなっているので、より低いエミッション値で運転し、部分負荷運転時および移行中においても低いエミッションを保つことが要求される。なぜならば、これらは、累積エミッション限界の原因でもあるからである。

従来の燃焼システムは、圧縮機入口質量流量を調節することによってまたは異なるバーナ、燃料段または燃焼器の間における燃料分割を制御することによって、運転条件における可変性に対応するように設計されている。しかしながら、これは新たな要求を満たすには不十分である。

エミッションをさらに減じかつ運転柔軟性を高めるために、２段燃焼が独国特許出願公開第１０３１２９７１号明細書において提案されている。運転条件、特に第１の燃焼室の高温ガス温度に応じて、ガスが第２のバーナ（シーケンシャルバーナとも呼ばれる）へ進入させられる前に高温ガスを冷却する必要がある。この冷却は、燃料噴射、および第２のバーナにおける第１の燃焼器の高温煙道ガスとの、噴射された燃料の予混合を許容するために有利である。

従来の冷却方法は、主高温ガス流における大きな圧力降下につながる熱交換器構造を必要とするか、または側壁からの冷却媒体の噴射を提案する。側壁からの冷却媒体の噴射のために、大きな圧力降下が必要とされる。大きな圧力降下は、このような燃焼器配列で作動させられるガスタービンの効率にとって不利であり、全体の流れの制御された冷却が困難である。

開示の概要
本開示の課題は、第１の燃焼室と第２のバーナとの間の希釈ガス混合のための混合セクションを備える、２段燃焼器配列を提案することである。第２のバーナのための適切な流入条件を提供するために、希釈ガスが混合セクションにおいて混合される。特に、高温ガスが冷却される。

高い入口温度の結果、大量のエミッション（特にＮＯｘ、ＣＯおよび未燃焼炭化水素）および／または第２のバーナにおける逆火が生じ得る。逆火およびＮＯｘは、高い入口ガス温度または高い酸素濃度により、噴射された燃料のための自己点火時間が短縮されることにより誘発され、これは、より早い点火（逆火につながる）または燃料空気混合のための時間の短縮を生じ、燃焼中に局所的なホットスポットを生じ、結果的にＮＯｘエミッションの増大につながる。低温領域は、自己点火時間が長くなることにより、ＣＯエミッションを生じ得る。これは、ＣＯからＣＯ₂への燃焼のための時間を短縮し、低下した局所的火炎温度は、さらにＣＯからＣＯ₂への燃焼を減速させる。最後に、局所的なホットスポットは、混合器の下流の部分の過熱につながり得る。

開示による２段燃焼器配列は、第１のバーナと、第１の燃焼室と、作動中に第１の燃焼室から出てくる高温ガスに希釈ガスを混合するための混合器と、第２のバーナと、引き続き流体流れ接続されて配置された第２の燃焼室と、を備え、混合器は、第１の燃焼室と第２のバーナとの間に延びる高温ガス流路において燃焼ガスを案内するように適応されており、高温ガス流路は、第１の燃焼室への接続のために適応された、上流端部における入口と、第２のバーナへの接続のために適応された、下流端部における出口とを有するダクトを含む。

局所的な高い酸素濃度は、局所的な高温と同じ効果、例えば、混合のための時間を短縮する急速な反応、高い燃焼温度、ＮＯｘエミッションの増大および場合によっては逆火を生じる可能性がある。局所的な低い酸素濃度は、局所的な低温と同じ効果、例えば、ＣＯおよびＵＨＣ（未燃焼炭化水素）エミッションの増大につながる遅い反応を生じる可能性がある。

高いまたは低い局所的入口速度は、第２のバーナおよび後続の第２の燃焼室における滞留時間の延長または短縮につながる可能性があり、これは、不均一な自己点火時間と同様の望ましくない効果を生じ、例えば、第２のバーナにおける滞留時間の短縮は、不完全混合および高いＮＯｘにつながる可能性がある。第２の燃焼器における滞留時間の短縮は、不完全燃焼につながる可能性があり、その結果、ＣＯエミッションを増大させる。第２のバーナにおける流速の低下は、早期点火および逆火につながる可能性がある。

空力的観点からの別の重要な要求は、高温ガス通路および希釈ガス供給部における圧力損失を最小限にとどめることである。両者は、このような燃焼器配列により作動するガスタービンの性能に影響を与える可能性がある。

第１の実施の形態によれば、混合器は、複数の噴射管を有し、複数の噴射管は、第１の燃焼室から出てくる高温の煙道ガスを冷却して第２のバーナへの適切な流入条件を提供するために、希釈ガスを混合するためにダクトの壁部から内方へ延びている。

これらの管の直径、長さおよび数は、所要の局所的質量流量および温度低下が小さな圧力降下で達成されるように、希釈ガスを高温ガス流へ混合するように設計されている。通常、噴射管は、混合前の希釈ガス圧力の合計圧力の０．４％〜２％の圧力降下で希釈ガスの混合を可能にする。噴射管の入口における小さな圧力降下により、混合前の希釈ガス圧力の合計圧力の０．２％〜１％の圧力降下で十分であり得る。入口圧力降下を減じるために、丸みづけられた管入口を使用することができる。

１つの実施の形態によれば、燃焼器配列は、側壁に対して垂直な高温ガス流内への第１の進入深さを有する第１の噴射管と、側壁に対して垂直な第２の進入深さを有する第２の噴射管とを含む。第２の噴射管の進入深さは、第１の噴射管の進入深さよりも小さくてよい。

側壁に対して垂直に配置された管の場合、高温ガス通路内へ延びる管の長さは、進入深さと等しい。

別の実施の形態によれば、第２の噴射管の進入深さに対する第１の噴射管の進入深さの比は、２よりも大きい。さらに別の実施の形態によれば、第２の噴射管の進入深さに対する第１の噴射管の進入深さの比は、３よりも大きい。

さらに別の実施の形態によれば、少なくとも、第１および第２の噴射管の長さの間の長さを有する第３の噴射管が混合器に配置されている。第３の噴射管は、例えば、第１の噴射管の上流または下流に配置することができ、第１の噴射管の６０％〜８０％の長さを有することができる。

１つの実施の形態によれば、第１の噴射管の進入深さに対する、混合器における第１の噴射管の位置における流路の横断面の相当直径の比は、２．５〜８の範囲である。さらに別の実施の形態によれば、第１の噴射管の進入深さに対する、混合器における第１の噴射管の位置における流路の横断面の相当直径の比は、３〜６の範囲である。缶型構造における混合器の場合、相当直径は、流れダクトの面積と同じ横断面積を与える円形のダクトまたは管の直径である。環状構造の混合器の場合、相当直径は、環状ダクトの高さ（すなわち外側半径から内側半径を引いたもの）である。

１つの実施の形態によれば、第２の噴射管の直径に対する第２の噴射管の長さの比は、１／４よりも小さい。この実施の形態では、希釈ガスを最小限の圧力損失で側壁の近くで混合することができる。この短い管は、側壁の境界層を超える、混合される希釈ガスの進入、および主流への混合を可能にする。

別の実施の形態によれば、混合器は、側壁に沿って配置された、第１の噴射管および噴射孔を有する。第１の噴射管は、希釈ガスを高温ガス流路の中央領域に向かって混合するように配置されており、噴射孔は、希釈ガスを高温ガス流路の壁領域へ混合するように配置されている。

高温ガス流路における圧力降下を最小限にするために、第２の噴射管または噴射孔を第１の噴射管の近くに配置することが有利であり得る。第１の噴射管の近くの第２の噴射管または噴射孔から噴射された希釈ガスは、圧力降下を減じることができる。特に、第２の噴射管または噴射孔を、第１の噴射管の下流に配置することができるか、または、その逆に、すなわち第１の噴射管または噴射孔を、第２の噴射管または噴射孔の下流に配置することができる。第２の噴射管が第１の噴射管の下流に配置されている場合、第１の噴射管の後流を補償することができ、これにより、第１の噴射管による圧力損失を減じる。第２の噴射管が第１の噴射管の上流に配置されている場合、第１の噴射管の近くにおける流速は、第２の噴射管の後流により減じられ、これにより、第２の噴射管の噴射された希釈空気は、圧力降下をも減じる。

別の実施の形態によれば、第１の噴射管と第２の噴射管、もしくは噴射孔の間の高温ガスの流れ方向での距離は、第１の噴射管の直径の３倍よりも小さく、好適には第１の噴射管の直径の２．５倍よりも小さい。短い距離は、混合器の全長を減じ、後流内への有効な噴射を可能にする。

１つの実施の形態によれば、１つの長さの複数の管、例えば第１の噴射管は、混合器を通流する高温ガスの主流れ方向に対して垂直な１つの平面において混合器の壁に沿って周方向に分配されて配置されている。

別の実施の形態によれば、管は、混合器の壁に沿って周方向に分配され、かつ混合器を通流する高温ガスの主流れ方向に対して垂直な平面に関してずらされて配置されている。ずれは、高温ガス流路内へ延びる管の妨害を減じる。混合器の長さを短くするために、ずれは、管直径の半分よりも小さくてよい。妨害を有効に減じるために、ずれは、好適には管直径の１０％よりも大きく、より好適には管直径の２５％よりも大きい。

混合器の管は、第１の燃焼室から出てくる高温ガスに曝される。管は、本来、管を通流する希釈ガスによって冷却される。しかしながら、管の寿命を延ばすために、管の温度を低下させるための付加的な手段を提供することができる。

１つの実施の形態では、管の内側における熱伝達率が高められている。熱伝達の増大のために、噴射管の内面に冷却リブおよび／またはピンフィールドを配置することができる。

別の実施の形態では、管の外面は、サーマルバリアコーティング（ＴＢＣ）で被覆されている。別の実施の形態では、サーマルバリアコーティングは管の前縁領域に提供されている。これは、例えば、前縁から±４５°の領域であってよい。ＴＢＣと組み合わせてまたはＴＢＣに代えて、拡散冷却穴を管に提供することができ、これにより、希釈ガスの一部は冷却穴から排出され、これにより、管壁の熱負荷を減じる。好適には、拡散冷却穴は管の下流側に配置されている。希釈ガスは、高温ガスの合計圧力に関して低い差圧で噴射することができる。したがって、前縁における噴射が可能ではない。加えて、下流側の拡散冷却により、混合器圧力降下に対する管後流の望ましくない効果を、少なくとも部分的に軽減することができる。

本開示の課題のうちの１つは、高温ガス流路における小さな圧力降下での希釈ガスの混合を可能にする混合器を提供することである。圧力降下を減じるために、低い流速が好ましい。１つの実施の形態によれば、燃焼器配列の混合器は、高温ガスの流速を減じるために希釈ガス混合部の上流にディフューザセクションを有する。これに代えてまたは加えて、混合器は、流れ面積を増大するために希釈ガス混合部の領域にディフューザセクションを有する。なぜならば、体積流量が、希釈ガスの混合により増大するからである。流れ面積の増大は、軸方向流速を一定に保つために、体積流量増大と同じ比を有することができる。別の実施の形態では、流れ面積の増大は、平均軸方向速度の増大が、混合位置の上流の軸方向速度の２０％以内であるように選択される。

別の実施の形態では、管から出てくる希釈ガスが噴射位置における高温ガス流の方向の流れ成分を有するように、噴射管は、高温ガスの流れ方向に対して９０°未満の角度で傾斜させられている。

好適には、管から出てくる希釈ガスの軸方向成分が、噴射位置における高温ガス流の軸方向流速と等しいかまたは±５０％以内であるように、噴射管が所定の角度で傾斜させられている。

燃焼器配列の他に、このような燃焼器配列を備えるガスタービンは、本開示の主体である。このようなガスタービンは、少なくとも圧縮機と、燃焼器配列とを備え、燃焼器配列は、第１のバーナと、第１の燃焼室と、作動中に第１の燃焼室から出てくる高温ガスに希釈ガスを混合するための混合器と、第２のバーナと、引き続き流体流れ接続されて配置された第２の燃焼室と、を備え、混合器は、第１の燃焼室と第２のバーナとの間に延びる高温ガス流路において燃焼ガスを案内するように適応されており、高温ガス流路は、第１の燃焼室への接続のために適応された、上流端部における入口と、第２のバーナへの接続のために適応された、下流端部における出口とを有するダクトを含み、さらにタービンを備える。混合器は、複数の噴射管を有し、複数の噴射管は、作動中に第１の燃焼室から出てくる高温の煙道ガスを冷却するために、希釈ガスを混合するためにダクトの側壁から内方へ延びている。混合器は、高温ガスを冷却するために作動中に希釈ガスが混合されるように配置されている。

ガスタービンの他に、このようなガスタービンを作動させる方法は、本開示の主体である。高温ガスが冷却されるように、混合器において希釈ガスを高温ガスに混合することができる。１つの実施の形態によれば、混合器の横断面の様々な領域において希釈ガスを導入するために、希釈ガスは、孔および／または様々な長さを有する噴射管を通じて噴射される。１つの実施の形態では、第１の噴射管は、希釈ガスを高温ガス流路の中央領域に向かって混合するように配置されており、第２の噴射管または噴射孔は、希釈ガスを高温ガス流路の壁領域へ混合するように配置されている。

燃焼器壁および／または混合セクションの側壁を冷却するために、しみ出し冷却が用いられてもよい。

希釈空気噴射部の下流において、希釈空気と高温ガスとの混合を、流路の狭窄によって高めることができる。

２段燃焼に関して、燃焼器の組合せを以下のように配置することができる：
・両方とも、第１および第２の燃焼器は、２段の缶型−缶型構成として構成されている。
・第１燃焼器は、環状の燃焼室として構成されており、第２燃焼器は、缶型構成として構成されている。
・第１燃焼器は缶型構成として構成されており、第２燃焼器は、環状燃焼室として構成されている。
・両方とも、第１および第２燃焼器は、環状燃焼室として構成されている。

図面の簡単な説明
開示、その性質及びその利点は、添付の図面を用いて以下でより詳細に説明される。

図１ａ，ｂ，ｃおよびｄは、希釈ガスを混合するための混合器を備える、２段燃焼を用いる一般的なガスタービンを示している。 第１および第２の噴射管を備える混合器を示している。 第１の噴射管および噴射孔を備える混合器を示している。 第１の噴射管および噴射孔と、広がった混合器側壁とを備える混合器を示している。 第１および第２の噴射管と、圧縮機プレナムからの直接の希釈ガス供給とを備える混合器を示している。 高温ガス流の方向に傾斜した第１および第２の噴射管を備える混合器の壁部分を示している。 ずらされた第１および第２の噴射管を備える混合器側壁の部分を示している。 内側および外側の側壁に配置された第１および第２の噴射管を備える、環状構造の混合器の一部を示している。 円筒状壁部に配置された第１および第２の噴射管を備える、缶型構造の混合器の一部を示している。

開示の実施の形態
図１ａ，ｂ，ｃおよびｄは、開示による２段燃焼器配列１０４を備えるガスタービン１００を示している。ガスタービン１００は、圧縮機１０３と、燃焼器配列１０４と、タービン１０５とを有する。燃焼器配列１０４は、第１のバーナ１１２と、第１の燃焼室１０１と、作動中に第１の燃焼室１０１から出てくる高温ガスに希釈ガスを混合するための混合器１１７とを有する。混合器１１７の下流において、燃焼器配列１０４は、さらに、第２のバーナ１１３と、第２の燃焼室１０２とを有する。第１のバーナ１１２、第１の燃焼室１０１、混合器１１７、第２のバーナ１１３および第２の燃焼室１０２は、順次、流体流れ接続して配置されている。燃料を、第１の燃料噴射部１２３によって第１のバーナ１１２へ導入し、圧縮機１０３において圧縮された圧縮空気と混合し、第１の燃焼室１０１において燃焼させることができる。希釈ガスは、後続の混合器１１７において混合される。付加的な燃料を、第２の燃料噴射部１２４によって第２のバーナへ導入し、混合器１１７から出た高温ガスと混合し、第２の燃焼室１０２において燃焼させることができる。第２の燃焼室１０２から出た高温ガスは、後続のタービン１０５において膨張させられ、仕事を行う。タービン１０５および圧縮機１０３はシャフト１０６に配置されている。

タービン１０５から出た排ガス１０７の残りの熱はさらに、排熱回収ボイラまたは蒸気発生用のボイラ（図示せず）において利用することができる。

ここに示された例においては、圧縮排出ガスは希釈ガスとして混合される。通常、圧縮機排出ガスは、圧縮された周囲空気である。煙道ガス再循環（図示せず）を備えたガスタービンの場合、圧縮機排出ガスは、周囲空気と再循環された煙道ガスとの混合物である。

通常、ガスタービンシステムは、ガスタービン１００のシャフト１０６に連結された発電機（図示せず）を含む。

混合器１１７の様々な典型的な実施の形態が、図１ａ〜図１ｄの拡大断面図として図２ａ〜図２ｄに示されている。図２ａは、長さＬを有する第１の噴射管１１４と、第１の噴射管１１４の下流に配置された長さｌを有する第２の噴射管１１５とを含む混合器を備える第１の例を示している。この例では、圧縮機プレナムからの圧縮ガスは、燃焼器ライナに沿って、接続ダクト１１１内を、希釈ガスとして案内される。接続ダクト１１１から、希釈ガス１１０は、第１の噴射管１１４および第２の噴射管１１５を通じて混合器内へ噴射される。混合器１１７は、高さＨの横断面を有する。

混合器は、環状の横断面を有するように配置することができる。環状混合器の場合、高さＨは、環状通流部の外壁の直径と、環状通流部の内壁の直径との差である。円筒状の横断面を有する混合器（缶型混合器配列）の場合、高さＨは、横断面の直径である。第１の噴射管１１４の高さＬと、第２の噴射管１１５の高さｌとは、噴射された希釈ガス１１０と、第１の燃焼室１０１から出てくる高温ガスとの良好な混合が保証されるように選択される。

図２ｂは、長さＬを有する第１の噴射管１１４と、噴射孔１１８とを含む混合器１１７を備える一例を示している。図２ａの第２の噴射管１１５は、噴射孔１１８と置き換えられている。噴射孔の使用は、混合器１１７における高温ガス流の圧力降下を減じることができる。噴射孔は、例えば、高さＨが、長さＬを有する第１の噴射管１１４および噴射孔１１８を通る希釈ガスの混合による良好な混合を許容するために十分に小さいならば、使用することができる。

図２ｃは、長さＬを有する第１の噴射管１１４と、第１の噴射管１１４の下流に配置された長さｌを有する第２の噴射管１１５とを含む混合器を備える別の例を示している。高温ガス流における圧力損失を減じるために、混合器は、希釈ガスが混合される混合器の領域において広がった側壁１１６を備えて配置されている。広がった側壁１１６により、混合器の横断面は、ディフューザのように増大している。この横断面の増大は、流速の低下と、第１の噴射管１１４および第２の噴射管１１５によって生ぜしめられる圧力降下の減少とにつながる。さらに、横断面の増大は、高温ガス流へ希釈ガスを噴射することによって生じる圧力降下を減じる。

図２ｄは、図２ａの例に基づく例を示している。この例では、希釈ガス１１０は、（圧縮機１０３の下流の）圧縮機プレナムから第１の噴射管１１４および第２の噴射管１１５へ直接に供給される。第１の噴射管１１４および第２の噴射管１１５は、圧縮機プレナム内へ延びており、これにより、より高圧で、かつより低温の希釈ガス１１０（希釈ガスとしての使用前に燃焼器の冷却器による温度ピックアップは存在しない）が利用可能である。

図３は、傾斜した第１および第２の噴射管１１４，１１５を備える混合器１１７の壁部分を示している。第１および第２の噴射管１１４，１１５は、第１および第２の噴射管１１４，１１５の圧力降下を減じるために高温ガスの流れの方向に傾斜させられている。好適には、傾斜は、管から出てくる希釈ガスが、噴射位置において高温ガスの流れ方向で軸方向流れ成分Ｖ_d,axを有しており、この軸方向流れ成分Ｖ_d,axは、高温ガスの流速Ｖ_hotと等しい。希釈ガスは、希釈ガスの速度Ｖ_dで噴射管１１４，１１５から出ていく。これは、希釈ガスの軸方向速度Ｖ_d,axを有する、高温ガス流の方向の成分と、高温ガス流に対して垂直な希釈ガスの速度Ｖ_d,nを有する、高温ガスに対して垂直な流れ成分とを有する。高温ガス流に対して垂直な希釈ガスの速度Ｖ_d,nは、高温ガス流への希釈ガスの進入、および高温ガス流との混合を促進する。

図３の例において、噴射管１１４，１１５の温度を低下させるために、噴射管１１４，１１５の上流側にサーマルバリアコーティング（ＴＢＣ）１１９が提供されている。ＴＢＣは、例えば、上流側半分のセクションまたは噴射管１１４，１１５全体の周囲に提供することができる。加えて、下流側には冷却孔１２０が設けられている。管壁を冷却する以外に、これらの冷却孔１２０から排出された冷却空気が、噴射管１１４，１１５の後流へ噴射され、これにより、高温ガス流における圧力降下を減じる。

図４は、直径Ｄを有するずらされた第１および第２の噴射管１１４，１１５を備える混合器１１７の側壁１１６の切り取られたセクションの平面図を示している。第１の噴射管は、高温ガスの流れ方向に対して垂直な平面Ａもしくは平面Ａ’に配置されている。第１の噴射管は、ずれｓだけずらされており、すなわち、平面Ａは、平面Ａ’に対して流れ方向で距離ｓに配置されている。ずれにより、２つの隣接する第１の噴射管１１４の間の自由距離ｆ’は、ずらされていない２つの隣接する噴射管の間の自由距離ｆと比べて増大されている。

第２の噴射管１１５は、同じずれｓで、第１の噴射管１１４の下流に、第１および第２の噴射管１１４，１１５の間の距離ａで配置されている。図示した例では、第２の噴射管１１５の直径ｄは、第１の噴射管１１４の直径Ｄと等しい。

図５は、環状構造の混合器１１７の一部分の一例を示している。第１および第２の噴射管１１４，１１５は、内側および外側の側壁１１６に配置されている。内側および外側の側壁１１６は、これらの間の環状の高温ガス流路と同心状に配置されている。高温ガスは、高温ガスの速度Ｖ_hotで混合器１１７へ流入する。結果的に生じた混合ガスは、混合ガスの速度Ｖ_mixで混合器１１７から出ていく。

一方の環状の側壁１１６、例えば外側の側壁のみからの噴射管を介した混合も可能である（図示せず）。これは、噴射管への希釈ガスの供給を促進することができる。

図６は、缶型構造の混合器の一部分の一例を示している。図６は、円筒状の側壁１１６の切取り図を示している。第１および第２の噴射管１１４，１１５は、円筒状壁部１１６に配置されている。第２の噴射管１１５は、高温ガス流速Ｖ_hotの方向で第１の噴射管１１４の下流に配置されている。第１および第２の噴射管１１４，１１５への入口は、噴射管１１４，１１５に進入する希釈ガスの圧力損失を減じるように丸みづけられている。第２の噴射管１１５は、入口の丸みの半径の２倍のオーダでしかない長さを有する。

第１の燃焼室１０１および第２の燃焼室１０２は、燃焼器缶型−缶型構造に配置することができる。すなわち、第１の燃焼室１０１および第２の燃焼室１０２は、缶型燃焼室である。

第１の燃焼室１０１および第２の燃焼室１０２は、燃焼器缶型−環状構造に配置することができる。すなわち、第１の燃焼室１０１は環状燃焼室として配置されており、第２の燃焼室１０２は缶型燃焼室として配置されている。

第１の燃焼室１０１および第２の燃焼室１０２は、燃焼器環状−缶型構造に配置することができる。すなわち、第１の燃焼室１０１は缶型燃焼室として配置されており、第２の燃焼室１０２は環状燃焼室として配置されている。

第１の燃焼室１０１および第２の燃焼室１０２は、燃焼器環状−環状構造に配置することができる。すなわち、第１の燃焼室１０１および第２の燃焼室１０２は、環状燃焼室である。

混合器１１７の混合の質は、重要である。なぜならば、第２の燃焼室１０２のバーナシステムは、規定された入口温度および入口速度分布を要求するからである。

全ての説明した利点は、明記した組合せだけに限定されるのではなく、開示の範囲から逸脱することなく、その他の組合せにおいてまたは単独で使用することもできる。例えば個々のバーナまたはバーナの複数のグループを作動停止させるために、その他の可能性が選択的に考えられる。さらに、希釈ガスは、混合器１１７における混合の前に冷却空気クーラにおいて再冷却することができる。さらに、噴射管または噴射孔の配置を逆転することができ、すなわち、短い第２の噴射管または孔を、長い第１の噴射管の上流に配置することができる。さらに、別の管長さおよび管直径の組合せを有する付加的な管タイプを設けることもできる。

１００ ガスタービン
１０１ 第１の燃焼器
１０２ 第２の燃焼器
１０３ 圧縮機
１０４ 燃焼器配列
１０５ タービン
１０６ シャフト
１０７ 排ガス
１０８ 圧縮空気
１０９ 燃焼生成物
１１０ 希釈ガス
１１１ 接続ダクト
１１２ 第１のバーナ
１１３ 第２のバーナ
１１４ 第１の噴射管
１１５ 第２の噴射管
１１６ 側壁
１１７ 混合器
１１８ 噴射孔
１１９ ＴＢＣ
１２０ 冷却孔
１２３ 第１の燃料噴射
１２４ 第２の燃料噴射
ａ 距離
Ａ，Ａ’ 高温ガス流れ方向に対して垂直な平面
ｆ，ｆ’ 自由距離
Ｌ 第１の噴射管の長さ
ｌ 第２の噴射管の長さ
Ｄ 第１の噴射管の直径
ｄ 第２の噴射管の直径
Ｈ 高温ガス流路の高さまたは相当直径
ｓ ずれ
Ｖ_hot 高温ガスの速度
Ｖ_d 希釈ガスの速度
Ｖ_d,ax 希釈ガスの軸方向速度
Ｖ_d,n 高温ガス流に対して垂直な希釈ガスの速度
Ｖ_mix 高温ガス流および希釈ガスの混合物の速度

Claims (15)

1. ２段燃焼器配列（１０４）であって、第１のバーナ（１１２）と、第１の燃焼室（１０１）と、作動中に前記第１の燃焼室（１０１）から出てくる高温ガスに希釈ガスを混合するための混合器（１１７）と、第２のバーナ（１１３）と、続いて流体流れ接続されて配置された第２の燃焼室（１０２）と、を備え、前記混合器（１１７）は、前記第１の燃焼室（１０１）と前記第２のバーナ（１１３）との間に延びる高温ガス流路において燃焼ガスを案内するように適応されており、前記高温ガス流路は、前記第１の燃焼室（１０１）への接続のために適応された、上流端部における入口と、前記第２のバーナ（１１３）への接続のために適応された、下流端部における出口とを有するダクトを含む、２段燃焼器配列（１０４）において、
   前記混合器（１１７）は、希釈ガスを混合して、前記第１の燃焼室（１０１）から出てくる高温の煙道ガスを冷却するために、前記混合器（１１７）の側壁（１１６）から内方へ延びる複数の噴射管（１１４，１１５）を有し、
   前記混合器（１１７）は、平均軸方向流速を一定に保つためにおよび／または平均軸方向流速の増大を混合位置の上流における軸方向流速のプラス２０％に制限するために、希釈空気の混合による体積流量の増大と同じ比で流れ面積を増大させるように、希釈空気混合の領域においてディフューザセクションを有する、
   ことを特徴とする、２段燃焼器配列（１０４）。
2. 前記側壁（１１６）に対して垂直な、高温ガス流内への第１の進入深さ（Ｌ）を有する第１の噴射管（１１４）と、前記第１の進入深さ（Ｌ）よりも小さい、前記側壁（１１６）に対して垂直な、高温ガス流内への第２の進入深さ（ｌ）を有する第２の噴射管（１１５）とを備える、請求項１記載の燃焼器配列（１０４）。
3. 前記第２の噴射管（１１５）の進入深さ（ｌ）に対する前記第１の噴射管（１１４）の進入深さ（Ｌ）の比は、２よりも大きいおよび／または３よりも大きい、請求項１または２記載の燃焼器配列（１０４）。
4. 前記第１の噴射管（１１４）の長さに対する、前記混合器（１１７）における前記第１の噴射管（１１４）の位置における前記高温ガス流路の横断面の相当直径の比は、２．５〜８の範囲および／または３〜６の範囲である、請求項１から３までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
5. 前記第２の噴射管（１１５）の直径（ｄ）に対する、前記第２の噴射管（１１５）の長さの比は、１／４よりも小さい、請求項１から４までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
6. 前記混合器（１１７）は、前記側壁（１１６）に第１の噴射管（１１４）と噴射孔（１１８）とを有する、請求項１から５までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
7. 前記第２の噴射管（１１５）または噴射孔（１１８）は、前記第１の噴射管（１１４）の後流を補償するために前記第１の噴射管（１１４）の下流に配置されているおよび／または前記第２の噴射管（１１５）または噴射孔（１１８）は、前記第１の噴射管（１１４）の前の高温ガスの軸方向流速を減じるために前記第１の噴射管（１１４）の下流に配置されている、請求項１から６までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
8. 前記第１の噴射管（１１４）と前記第２の噴射管（１１５）との間の流れ方向の距離（ａ）は、前記第１の噴射管（１１４）の直径（Ｄ）の３倍よりも小さいおよび／または前記第１の噴射管（１１４）の直径（Ｄ）の２．５倍よりも小さい、請求項１から７までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
9. １つの長さ（Ｌ，ｌ）の噴射管（１１４，１１５）は、前記混合器（１１７）を通流する高温ガスの主流れ方向に対して垂直な１つの平面において前記混合器（１１７）の側壁に沿って周方向に分配されて配置されている、
   または、前記噴射管（１１４，１１５）は、該噴射管（１１４，１１５）による流れの妨害を減じるために、前記混合器（１１７）の側壁（１１６）に沿って、前記混合器（１１７）を通流する高温ガスの主流れ方向に対して垂直な平面に関してずらされて配置されており、ずれは、前記管の直径（ｄ，Ｄ）の半分より小さい、請求項１から８までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
10. 前記噴射管（１１４，１１５）の内面に冷却リブおよび／またはピンフィールドが配置されている、請求項１から９までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
11. 前記噴射管（１１４，１１５）の外面はＴＢＣ（１１９）で被覆されているおよび／または前記噴射管（１１４，１１５）の下流側に拡散冷却孔（１２０）が設けられている、請求項１から１０までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
12. 前記混合器（１１７）は、高温ガスの流速（Ｖ_hot）を減じるために、希釈空気混合部の上流にディフューザセクションを有する、請求項１から１１までのいずれか１項記載の燃焼器配列（１０４）。
13. 前記噴射管（１１４，１１５）から出てくる希釈ガスが、噴射位置において高温ガス流の方向の流れ成分を有するように、前記噴射管（１１４，１１５）は、高温ガスの流れ方向に対して９０°未満の角度で傾斜させられている、請求項１から１２までのいずれか１項記載の燃焼器配列。
14. ガスタービン（１００）を作動させる方法であって、前記ガスタービン（１００）は、
    少なくとも圧縮機（１０３）と、
    燃焼器配列（１０４）であって、該燃焼器配列（１０４）は、第１のバーナ（１１２）と、第１の燃焼室（１０１）と、作動中に前記第１の燃焼室（１０１）から出てくる高温ガスに希釈ガスを混合するための混合器（１１７）と、第２のバーナ（１１３）と、続いて流体流れ接続されて配置された第２の燃焼室（１０２）と、を備え、前記混合器（１１７）は、前記第１の燃焼室（１０１）と前記第２のバーナ（１１３）との間に延びる高温ガス流路において燃焼ガスを案内するように適応されており、前記高温ガス流路は、前記第１の燃焼室（１０１）への接続のために適応された、上流端部における入口と、前記第２のバーナ（１１３）への接続のために適応された、下流端部における出口とを有するダクトを含み、
    前記混合器（１１７）は、希釈ガスを混合して、前記第１の燃焼室（１０１）から出てくる高温の煙道ガスを冷却するために、前記ダクトの側壁（１１６）から内方へ延びる複数の噴射管（１１４，１１５）を有する、燃焼器配列（１０４）と、
    タービン（１０５）と、を備えるガスタービン（１００）を作動させる方法において、
    前記希釈ガス（１１０）を、前記混合器（１１７）の横断面の様々な領域へ混合し、
    前記混合器（１１７）は、平均軸方向流速を一定に保つためにおよび／または平均軸方向流速の増大を混合位置の上流における軸方向流速のプラス２０％に制限するために、希釈空気の混合による体積流量の増大と同じ比で流れ面積を増大させる、
    ことを特徴とする、ガスタービン（１００）を作動させる方法。
15. 前記希釈ガスを、前記混合器（１１７）の横断面の様々な領域へ希釈ガスを導入するために、噴射孔（１１８）および／または第２の噴射管（１１５）、および第１の噴射管（１１４）を通じて噴射する、請求項１４記載の方法。

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