CN104755844B - 具有稀释气体混合器的顺序燃烧 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及顺序燃烧器组件(104)，其包括第一喷燃器(112)、第一燃烧室(101)、在运行期间将稀释气体混入到离开第一燃烧室(101)的热气的混合器(117)、第二喷燃器(113)和第二燃烧室(102)，它们在流体流连接方面按顺序布置。混合器(117)包括从混合器(117)的侧壁(116)指向内的多个喷射管(114、115)，其用于混入稀释气体，以便以低压降冷却离开第一燃烧室(101)的热的烟道气。本公开进一步涉及运行具有这种燃烧器组件(104)的燃气涡轮(100)的方法。

Description

具有稀释气体混合器的顺序燃烧
技术领域
本发明涉及用于燃气涡轮的顺序燃烧器组件，其中将稀释气体混入到燃烧器组件中。本发明另外涉及用于运行将稀释气体混入到燃烧器组件中的燃气涡轮的方法。
背景技术
由于不稳定的可再生能源(诸如风能或太阳能)产生的发电量增大，基于现有燃气涡轮的发电厂越来越多地用来平衡电力需求和稳定电网。因而需要改进运行灵活性。这表示燃气涡轮通常以低于基本负载设计点的负载运行，即以较低的燃烧器入口和燃烧温度运行。
同时，排放极限值和总排放许可变得越来越严格，使得需要其以更低的排放值运行，而且在部分负载运行下和在瞬态期间保持低排放，因为这些也会增加累积排放极限。
现有技术的燃烧系统设计成处理运行状况的某些可变性，例如通过调节压缩机入口质量流量或控制燃料在不同的喷燃器、燃料级或燃烧器之间的划分。但是，这不足以满足新的要求。
为了进一步减少排放和运行灵活性，在DE 10312971 A1中推荐了顺序燃烧。取决于运行状况，具体而言取决于第一燃烧室的热气温度，可能需要在允许热气进入第二喷燃器(也称为顺序喷燃器)之前冷却热气。这个冷却可有利于允许燃料喷射和喷射的燃料与第一燃烧器的热的烟道气在第二喷燃器中预混合。
传统的冷却方法需要在主热气流中导致高压降的热交换器结构，或建议从侧壁喷射冷却介质。为了从侧壁喷射冷却介质，需要高压降，这对于以这种燃烧器组件运行的燃气涡轮的效率是有害的，并且整个流的受控制的冷却是困难的。
发明内容
本公开的目标是提供一种顺序燃烧器组件，其具有混合区段，以在第一燃烧室和第二喷燃器之间混入稀释气体。稀释气体在混合区段中混入，以为第二喷燃器提供适当的入口流状况。具体而言，热气被冷却。
高入口温度可导致高排放(具体而言，NOx、CO和未燃烧的烃)和/或在第二喷燃器中的逆燃。逆燃和NOx由喷射的燃料的减少的自燃时间引起，这是由于入口气体温度高或氧浓度高，这导致更早点燃(导致逆燃)或导致减少燃料空气的混合时间，从而导致在燃烧期间有局部热点且因此增大NOx排放。低温度区域可导致CO排放，因为增大了自燃时间。这可减少CO燃烧成CO2的时间，并且降低局部火焰温度，这可进一步减慢CO燃烧成CO2。最终，局部热点可导致混合器下游的某些部分过热。
根据本公开的一种顺序燃烧器组件，包括第一喷燃器、第一燃烧室、在运行期间将稀释气体混入到离开第一燃烧室的热气的混合装置、第二喷燃器和第二燃烧室，它们在流体流连接方面按顺序布置，其中混合器适于在延伸于第一燃烧室和第二喷燃器之间的热气流路径中引导燃烧气体，所述热气流路径包括导管，所述导管具有在上游端处的、适于连接到第一燃烧室上的入口和在下游端处的、适于连接到第二喷燃器上的出口。
局部高氧浓度可与局部高温具有类似作用，例如减小混合时间的快速反应、高燃烧温度、增大NOx排放和可能的逆燃。局部低氧浓度可与局部低温具有类似作用，例如慢的反应，从而导致增大CO和UHC(未燃烧的烃)排放。
高或低入口速度可导致增大或减小在第二喷燃器和后续第二燃烧室中的停留时间，这与不均匀的自燃时间具有类似负面作用，例如减小第二喷燃器中的停留时间可导致不完全的混合和高NOx。减小在第二燃烧器中的停留时间可导致不完全燃烧，从而增大CO排放。减小第二喷燃器中的流速可导致过早点燃和逆燃。
从空气动力学观点看，另外的重要要求是最大程度地减少热气路径和稀释气体供应中的压力损失。它们可影响以这种燃烧器组件运行的燃气涡轮的性能。
根据第一实施例，混合器包括从导管的壁指向内的多个喷射管，其用于混入稀释气体，以冷却离开第一燃烧室的热的烟道气，以对第二喷燃器提供适当的入口状况。
这些管的直径、长度和数量设计成将稀释气体混入到热气流中，使得以低压降实现所需要的局部质量流量和降温。典型地喷射管允许以在混入之前的稀释气体压力的总压力的0.4%至2%的压降混入稀释气体。在喷射管的入口处的压降低的情况下，在混入之前的稀释气体压力的总压力的0.2%至1%的压降可为足够的。为了减小入口压降，可使用经倒圆的管入口。
根据实施例，燃烧器组件包括第一喷射管和第二喷射管，第一喷射管具有进入热气流的、垂直于侧壁的第一侵入深度，而第二喷射管具有进入热气流的、垂直于侧壁的第二侵入深度。第二喷射管的侵入深度可小于第一喷射管的侵入深度。
对于布置成垂直于侧壁的管，延伸到热气路径中的管的长度等于侵入深度。
根据进一步实施例，第一喷射管的侵入深度与第二喷射管的侵入深度的比率大于2。在又一个实施例中，第一喷射管的侵入深度与第二喷射管的侵入深度的比率大于3。
根据又一个实施例，至少长度在第一和第二喷射管的长度之间的第三喷射管布置在混合器中。第三喷射管可例如布置在第一喷射管的上游或下游，并且具有的长度为第一喷射管的60%至80%。
根据一个实施例，在混合器中的第一喷射管的位置处的流路径的横截面的等效直径与第一喷射管的侵入深度的比率的范围为2.5至8。在又一个实施例中，在混合器中的第一喷射管的位置处的流路径的横截面的等效直径与第一喷射管的侵入深度的比率的范围为3至6。对于呈罐结构的混合器，等效直径为圆形导管或管的直径，其提供与流导管的面积相同的横截面积。对于呈环形结构的混合器，等效直径为环形导管的高度(即外半径减去内半径)。
根据一个实施例，第二喷射管的长度与第二喷射管的直径的比率小于1/4。对于这个实施例，稀释气体可在侧壁附近混入，压力损失最小。这个短管允许混入的稀释气体穿透超过侧壁的边界层且混入到主流中。
根据进一步实施例，混合器包括第一喷射管和喷射孔，其沿着侧壁布置。第一喷射管布置成将稀释气体混入到热气流路径的中心区域，并且喷射孔布置成将稀释气体混入到热气流路径的壁区域中。
为了最大程度地减小热气流路径中的压降，可为有利的是将第二喷射管或喷射孔布置在第一喷射管附近。喷射自第一喷射管附近的第二喷射管或喷射孔的稀释气体可减小压降。具体而言第二喷射管或喷射孔可布置在第一喷射管的下游或相反，即第一喷射管或孔可布置在第二喷射管或喷射孔的下游。如果第二喷射管布置在第一喷射管下游，则其可补偿第一喷射管的尾流，因而减小第一喷射管引起的压力损失。如果第二喷射管布置在第一喷射管上游，则第一喷射管附近的流速被减小，因为第二喷射管的尾流和第二喷射管喷射的稀释空气，因而还减小压降。
根据进一步实施例，在热气流向上在第一喷射管和第二喷射管(相应地，喷射孔)之间的距离小于第一喷射管的直径的三倍，优选小于第一喷射管的直径的两倍半。短的距离减小混合器的总长度且允许有效地喷射到尾流中。
根据一个实施例，一定长度的管(例如第一喷射管)布置成沿着混合器的壁沿周向分布在垂直于流过混合器的热气的主流向的一个平面中。
根据进一步实施例，管布置成沿着混合器的壁沿周向分布，并且相对于垂直于流过混合器的热气的主流向的平面交错。交错会减小延伸到热气流路径中的管的阻力。为了使混合器长度保持较短，交错可小于管直径的一半。为了有效地减小阻力，交错应当优选大于管直径的10%，且更有选地大于管直径的25%。
混合器的管暴露于离开第一燃烧室的热气。管固有地通过流过其中的稀释气体冷却。但是，为了增大管的寿命，可应用额外的措施来降低管的温度。
在一个实施例中，在管道的内侧的热传递系数增大。为了增大热传递，冷却肋和/或销场可布置在喷射管的内表面上。
在另一个实施例中，管的外表面涂覆有隔热涂层(TBC)。在进一步实施例中，隔热涂层应用在管的前缘区域上。这可例如为相对于前缘+/-45°的区域。与TBC组合或作为TBC的备选方案，扩散冷却孔可应用在管上，使得稀释气体的一部分通过冷却孔排出，并且从而减小管壁的热负载。优选地，扩散冷却孔布置在管的下游侧上。稀释气体可相对于热气的总压力以低压差喷射。因此，在前缘处的喷射可能不可行。另外，通过下游侧的扩散冷却，可至少部分地减小管尾流对混合器压降的负面作用。
本公开的一个目标是提供一种混合器，其允许在热气流路径中以低压降混入稀释气体。为了减小压降，低流速是有利的。根据一个实施例，燃烧器组件的混合器包括在稀释气体混入部上游的扩散器区段，以减小热气的流速。备选地或另外，混合器包括在稀释气体混入部的区域中的扩散器区段，以随着体积流量由于混入稀释气体增大而增大流动面积。流动面积的增大可与体积流量的增大具有相同比率，以使轴向流速保持恒定。在进一步实施例中，流动面积的增大选择成使得平均轴向速度的增大保持在混入位置上游的轴向速度的20%内。
在进一步实施例中，喷射管相对于热气的流向以小于90°的角度倾斜，使得离开管的稀释气体在喷射位置处在热气流的方向上具有流分量。
优选喷射管以一角度倾斜，使得离开管的稀释气体的轴向分量等于在喷射位置处的热气流的轴向流速或在其+/-50%内。
除了燃烧器组件，一种包括这种燃烧器组件的燃气涡轮是本公开的目标。这种燃气涡轮包括至少压缩机、燃烧器组件，以及涡轮，燃烧器组件具有第一喷燃器、第一燃烧室、在运行期间将稀释气体混入到离开第一燃烧室的热气的混合装置、第二喷燃器和第二燃烧室，它们在流体流连接方面按顺序布置，其中，混合器适于在延伸于第一燃烧室和第二喷燃器之间的热气流路径中引导燃烧气体，热气流路径包括导管，导管具有在上游端处的、适于连接到第一燃烧室上的入口和在下游端处的、适于连接到第二喷燃器上的出口。混合器包括从导管的侧壁指向内的多个喷射管，其用于在运行期间混入稀释气体，以冷却离开第一燃烧室的热的烟道气。混合器布置成使得稀释气体在运行期间混入，以冷却热气。
除了燃气涡轮，一种运行这种燃气涡轮的方法是本公开的目标。稀释气体可在混合器中混入到热气，使得热气被冷却。根据一个实施例，稀释气体通过具有不同的长度的孔和/或喷射管而喷射，以便在混合器的横截面的不同的区域中引入稀释气体。在一个实施例中，第一喷射管布置成将稀释气体混入到热气流路径的中心区域，并且第二喷射管或喷射孔布置成将稀释气体混入到热气流路径的壁区域中。
扩散冷却可用来冷却混合区段的燃烧器壁和/或侧壁。
在稀释空气喷射部的下游，在稀释空气和热气之间的混合可通过收缩流路径来增强。
参照顺序燃烧，燃烧器的组合可如下设置：
第一和第二燃烧器两者构造成顺序罐-罐结构。
第一燃烧器构造成环形燃烧室而第二燃烧器构造成罐构造。
第一燃烧器构造成罐结构而第二燃烧器构造成环形燃烧室。
第一和第二燃烧器两者构造成环形燃烧室。
附图说明
在下面借助于附图来更详细描述本公开、其本质以及其优点。参照附图：
图1a、1b、1c和1d显示使用顺序燃烧的一般燃气涡轮，其具有用于混入稀释气体的混合器；
图2a显示具有第一和第二喷射管的混合器；
图2b显示具有第一喷射管和喷射孔的混合器；
图2c显示具有第一喷射管和喷射孔和发散的混合器侧壁的混合器；
图2d显示具有第一和第二喷射管和来自压缩机气室的直接稀释气体供应的混合器；
图3显示混合器的壁截面，其中第一和第二喷射管沿热气流的方向倾斜；
图4显示混合器侧壁的截面，其具有交错的第一和第二喷射管；
图5显示呈环形结构的混合器的截面，其具有布置在内和外侧壁上的第一和第二喷射管；
图6显示呈罐结构的混合器的截面，其具有布置在圆柱形壁上的第一和第二喷射管。
具体实施方式
图1a、1b、1c和1d显示燃气涡轮100，其具有根据本公开的顺序燃烧器组件104。其包括压缩机103、燃烧器组件104和涡轮105。燃烧器组件104包括第一喷燃器112、第一燃烧室101和混合器117，混合器117在运行期间将稀释气体混入到离开第一燃烧室101的热气。在混合器117的下游，燃烧器组件104进一步包括第二喷燃器113和第二燃烧室102。第一喷燃器112、第一燃烧室101、混合器117、第二喷燃器113和第二燃烧室102在流体流连接方面按顺序布置。燃料可通过第一燃料喷射123引入第一喷燃器112中，与压缩机103中压缩的压缩空气混合，并且在第一燃烧室101中燃烧。稀释气体在后续混合器117中混入。额外的燃料可通过第二燃料喷射124引入第二喷燃器，与离开混合器117的热气混合，并且在第二燃烧室102中燃烧。离开第二燃烧室102的热气在后续涡轮105中膨胀，从而做功。涡轮105和压缩机103布置在轴106上。
离开涡轮105的排气107的余热可进一步用于热回收蒸汽发生器或锅炉(未显示)中，以产生蒸汽。
在显示的示例中，压缩机出口气体混入为稀释气体。典型地，压缩机出口气体为压缩环境空气。对于具有烟道气再循环(未显示)的燃气涡轮，压缩机出口气体为环境空气和再循环的烟道气的混合物。
典型地，燃气涡轮系统包括发电机(未显示)，其联接到燃气涡轮100的轴106上。
混合器117的不同的示例性实施例在图2a至2d中显示为图1a至1d的放大截面。图2a显示混合器的第一示例，其包括具有长度L的第一喷射管114和具有长度l的第二喷射管115，第二喷射管115布置在第一喷射管114下游。在这个示例中，来自压缩机气室的压缩气体沿着连接导管111中的燃烧器衬套被引导为稀释气体110。稀释气体110通过第一喷射管114和第二喷射管115从连接导管111喷射到混合器中。混合器117具有高度为H的横截面。
混合器可布置成具有环形横截面。对于环形混合器，高度H为在环形流截面的外壁的直径和环形流截面的内壁的直径之间差。对于具有圆柱形横截面的混合器(罐状混合器布置)，高度H为横截面的直径。第一喷射管114的高度L和第二喷射管115的高度l选择成使得确保喷射的稀释气体110与离开第一燃烧室101的热气的良好的混合。
图2b显示混合器117的示例，其包括具有长度L的第一喷射管114和喷射孔118。图2a的第二喷射管115由喷射孔118替代。使用喷射孔可减小混合器117中的热气流的压降。其可例如用于高度H足够小以允许在通过具有长度L的第一喷射管114和喷射孔118混入稀释气体的情况下有良好的混合的情况。
图2c显示混合器的另一个示例，其包括具有长度L的第一喷射管114和具有长度l的第二喷射管115，第二喷射管115布置在第一喷射管114的下游。为了减小热气流中的压力损失，混合器布置成使得发散的侧壁116在混入稀释气体的混合器区域中。由于发散的侧壁116的原因，混合器的横截面如在扩散器中那样增大。这个横截面的增大导致减小流速且减小第一喷射管114和第二喷射管115产生的压降。进一步，其减小将稀释气体喷射到热气流中引起的压降。
图2d显示基于图2a的示例的示例。在这个示例中，稀释气体110从压缩机气室(在压缩机103下游)直接供应到第一喷射管114和第二喷射管115。第一喷射管114和第二喷射管115延伸到压缩机气室中且因此可获得具有较高压力和较低温度(在用作稀释气体之前，没有由于燃烧器的冷却产生的温度吸收)的稀释气体110。
图3显示混合器117的壁截面，其具有倾斜的第一和第二喷射管114、115。第一和第二喷射管114、115在热气流的方向上倾斜，以减小第一和第二喷射管114、115的压降。优选地，倾斜具有的角度使得离开管道的稀释气体在喷射位置处在热气流向上具有轴向流分量vd,ax，其等于热气的流速vhot。稀释气体以稀释气体速度vd离开喷射管114、115。这具有在热气流向上具有稀释气体轴向速度vd,ax的分量，以及垂直于热气流的流分量，该流分量具有垂直于热气流的稀释气体的速度vd,n。稀释气体的垂直于热气流的速度vd,n有利于稀释气体穿透到热气流中且与热气流混合。
在图3的示例中，隔热涂层(TBC)119应用到喷射管114、115的上游侧以降低其温度。TBC可例如应用在上游半部的区段或在整个喷射管114、115上。另外冷却孔120应用在下游侧上。除了冷却管壁，从这些冷却孔120排出的冷却空气喷射到喷射管114、115的尾流中且从而减小热气流中的压降。
图4显示混合器117的壁116的剖截面的俯视图，其具有直径为D的交错的第一和第二喷射管114、115。第一喷射管布置在平面A中，相应地，垂直于热气的流向的平面A'中。第一喷射管交错达交错s，即平面A相对于平面A'在流向上布置在一定距离处。由于交错，在两个相邻的第一喷射管114之间的自由距离f'与不交错的两个相邻的喷射管之间的自由距离f相比而增大。
第二喷射管115布置成在第一喷射管114下游具有相同交错s，在第一和第二喷射管114、115之间有距离。在显示的示例中，第二喷射管115的直径d等于第一喷射管114的直径D。
图5显示呈环形结构的混合器117的截面的示例。第一和第二喷射管114、115布置在内和外侧壁116上，内和外侧壁116同心地布置，在它们之间有环形热气流路径。热气以热气速度为vhot流到混合器117中。产生的混合气体以混合气体速度vmix离开混合器117。
通过来自仅一个环形侧壁116的喷射管的混入也是可行的，例如来自外侧壁(未显示)。这可有利于将稀释气体供应到喷射管。
图6显示呈罐结构的混合器的截面的示例。图6显示圆柱形侧壁116的切口。第一和第二喷射管114、115布置在圆柱形壁116上。第二喷射管115在热气流速vhot的方向上布置在第一喷射管114下游。第一和第二喷射管114、115的入口被倒圆，以减小进入喷射管114、115的稀释气体的压力损失。第二喷射管115具有的长度仅为大约入口倒圆的半径的两倍。
第一燃烧室101和第二燃烧室102可布置成燃烧器罐-罐-结构，即第一燃烧室101和第二燃烧室102为罐燃烧室。
第一燃烧室101和第二燃烧室102可布置成燃烧器罐-环形-结构，即第一燃烧室101布置成环形燃烧室而第二燃烧室102布置成罐燃烧室。
第一燃烧室101和第二燃烧室102可布置成燃烧器环形-罐-结构，即第一燃烧室101布置成罐燃烧室而第二燃烧室102布置成环形燃烧室。
第一燃烧室101和第二燃烧室102可布置成燃烧器环形-环形-结构，即第一燃烧室101和第二燃烧室102为环形燃烧室。
混合器117的混合品质是关键的，因为第二燃烧室102的喷燃器系统需要规定的入口温度和入口速度轮廓。
所有阐述的优点不仅限于规定的组合，而是还可以其它组合或单独使用，而不脱离本公开的范围。可以可选地设想到其它可行方案，例如，以停用单独的喷燃器或喷燃器组。进一步，稀释气体可在混合器117中混入之前在冷却空气冷却器中重新冷却。进一步，喷射管或喷射孔的布置可反过来，即短的第二喷射管或孔可布置在长的第一喷射管的上游。进一步，可存在额外的管类型，其具有另外管长度和管直径组合。
标号列表：
100燃气涡轮
101第一燃烧器
102第二燃烧器
103压缩机
104燃烧器组件
105涡轮
106轴
107排气
108压缩空气
109燃烧产物
110稀释气体
111连接导管
112第一喷燃器
113第二喷燃器
114第一喷射管
115第二喷射管
116侧壁
117混合器
118喷射孔
119TBC
120冷却孔
123第一燃料喷射
124第二燃料喷射
a距离
A、A'垂直于热气流向的平面
f、f'自由距离
L第一喷射管的长度
l第二喷射管的长度
D第一喷射管的直径
D第二喷射管的直径
H热气流路径的高度或等效直径
s交错
vhot热气的速度
vd稀释气体的速度
vd,ax稀释气体的轴向速度
vd,n稀释气体的垂直于热气流的速度
vmix热气流和稀释气体的混合物的速度。

Claims (17)

1.一种顺序燃烧器组件(104)，其包括第一喷燃器(112)、第一燃烧室(101)、在运行期间将稀释气体混入到离开所述第一燃烧室(101)的热气的混合器(117)、第二喷燃器(113)和第二燃烧室(102)，它们在流体流连接方面按顺序布置，其中所述混合器(117)适于在延伸于所述第一燃烧室(101)和所述第二喷燃器(113)之间的热气流路径中引导燃烧气体，所述热气流路径包括导管，所述导管具有在上游端处的、适于连接到所述第一燃烧室(101)上的入口和在下游端处的、适于连接到所述第二喷燃器(113)上的出口，
其特征在于，所述混合器(117)包括从所述混合器(117)的侧壁(116)指向内的多个喷射管(114、115)，其用于混入所述稀释气体，以冷却离开所述第一燃烧室(101)的热的烟道气；
其中，所述混合器(117)包括在稀释空气混入部上游的扩散器区段，以减小所述热气的流速(vhot)，并且所述混合器(117)包括在稀释空气混入部的区域中的扩散器区段，以便以与体积流量由于稀释空气的混入而增大的比率相同的比率增大流动面积，以使平均轴向流速保持恒定或将平均轴向速度的增大限制于混入位置上游的轴向速度的+20%。
2.根据权利要求1所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，其包括第一喷射管(114)和第二喷射管(115)，所述第一喷射管(114)具有进入热气流的、垂直于所述侧壁(116)的第一侵入深度(L)，而第二喷射管(115)具有进入热气流的、垂直于所述侧壁(116)的第二侵入深度(l)，所述第二侵入深度(l)小于所述第一侵入深度(L)。
3.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述第一喷射管(114)的侵入深度(L)与所述第二喷射管(115)的侵入深度(l)的比率大于2。
4.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述混合器(117)中的第一喷射管(114)的位置处的流路径的横截面的等效直径与所述第一喷射管(114)的长度的比率在2.5至8的范围中。
5.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述第二喷射管(115)的长度与所述第二喷射管(115)的直径(d)的比率小于1/4。
6.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述混合器(117)包括在所述侧壁(116)上的第一喷射管(114)和喷射孔(118)。
7.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述第二喷射管(115)或喷射孔(118)布置在第一喷射管(114)的下游，以补偿所述第一喷射管(114)的尾流，或者所述第二喷射管(115)或喷射孔(118)布置在第一喷射管(114)的上游，以减小所述第一喷射管(114)之前的热气的轴向流速。
8.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，在流向上在第一喷射管(114)和第二喷射管(115)之间的距离(a)小于所述第一喷射管(114)的直径(D)的三倍。
9.根据权利要求1所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，一定长度(L，l)的喷射管(114、115)布置成沿着所述混合器(117)的侧壁沿周向分布在垂直于流过所述混合器(117)的热气的主流向的一个平面中，
或者所述喷射管(114、115)布置成沿着所述混合器(117)的侧壁(116)沿周向分布且相对于垂直于流过所述混合器(117)的热气的主流向的平面交错，以减小所述喷射管(114、115)引起的流阻，其中，交错小于所述管的直径(d，D)的一半。
10.根据权利要求1所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，冷却肋和/或销场布置在所述喷射管(114、115)的内表面上。
11.根据权利要求1所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述喷射管(114、115)的外表面涂覆有TBC(119)，以及/或者扩散冷却孔(120)应用在所述喷射管(114、115)的下游侧上。
12.根据权利要求1至11中的任一项所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述喷射管(114、115)相对于热气的流向以小于90°的角度倾斜，使得离开所述喷射管(114、115)的稀释气体在喷射位置处具有在热气流向上的流分量。
13.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述第一喷射管(114)的侵入深度(L)与所述第二喷射管(115)的侵入深度(l)的比率大于3。
14.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，所述混合器(117)中的第一喷射管(114)的位置处的流路径的横截面的等效直径与所述第一喷射管(114)的长度的比率在3至6的范围中。
15.根据权利要求2所述的燃烧器组件(104)，其特征在于，在流向上在第一喷射管(114)和第二喷射管(115)之间的距离(a)小于所述第一喷射管(114)的直径(D)的两倍半。
16.一种运行燃气涡轮(100)的方法，所述燃气涡轮(100)具有至少压缩机(103)、燃烧器组件(104)，以及涡轮(105)，所述燃烧器组件(104)包括第一喷燃器(112)、第一燃烧室(101)、在运行期间将稀释气体混入到离开所述第一燃烧室(101)的热气的混合器(117)、第二喷燃器(113)和第二燃烧室(102)，它们在流体流连接方面按顺序布置，其中所述混合器(117)适于在延伸于所述第一燃烧室(101)和所述第二喷燃器(113)之间的热气流路径中引导燃烧气体，所述热气流路径包括导管，所述导管具有在上游端处的、适于连接到所述第一燃烧室(101)上的入口和在下游端处的、适于连接到所述第二喷燃器(113)上的出口，
其中所述混合器(117)包括从所述导管的侧壁(116)指向内的多个喷射管(114、115)，其用于混入稀释气体，以冷却离开所述第一燃烧室(101)的热的烟道气，
其特征在于，所述稀释气体(110)混入到所述混合器(117)的横截面的不同的区域中；
其中，所述混合器(117)包括在稀释空气混入部上游的扩散器区段，以减小所述热气的流速(vhot)，并且所述混合器(117)包括在稀释空气混入部的区域中的扩散器区段，以便以与体积流量由于稀释空气的混入而增大的比率相同的比率增大流动面积，以使平均轴向流速保持恒定或将平均轴向速度的增大限制于混入位置上游的轴向速度的+20%。
17.根据权利要求16所述的方法，其特征在于，稀释气体通过喷射孔(118)和/或第二喷射管(115)和第一喷射管(114)而喷射，以便将稀释气体引入所述混合器(117)的横截面的不同的区域中。
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