JP6202347B2 - 非水電解液二次電池 - Google Patents
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Description
かかる捲回電極体に加えられる圧力の不均一さを低減する手段の一つとして、特許文献1には、上記正極、負極、またはセパレータの終端(捲き終わり部分)を、捲回電極体のR部に配置する技術が記載されている。
本発明は、上述した従来の課題を解決すべく創出されたものであり、その目的は、上記捲回電極体に加えられる圧力の偏りの低減と、微小な短絡の発生の低減とを両立した非水電解液二次電池を提供することである。
以下、本明細書における「高温」とは、特にことわりのない限り45℃以上程度の温度範囲、典型的には60℃以上の温度範囲を意味するものとする。
また、以下、捲回電極体において最も外周側に位置する負極を「最外周負極」といい、セパレータの捲回方向の捲回終端付近であって、正極および負極のいずれにも接触しない余剰部分を「余剰セパレータ領域」ともいうこととする。
図8に示すように、一般的に、電池充電時において、正極活物質層54中の電荷担体は対向する負極活物質層64中へ移動する。何らかの原因で正極活物質層54中の電荷担体が局所的に過剰に引き抜かれると、当該電荷担体が過剰に引き抜かれた部分の電位は他の部分と比較して高くなる。かかる高電位部分の正極活物質層54に存在する正極活物質は不安定な状態となりがちである。このような状態でエージング処理(典型的には高温エージング処理)を行った場合には、不安定な正極活物質から、当該正極活物質を構成する金属成分が溶出して対向する負極60の表面に析出する場合がある。負極60の表面に析出した金属は、上記微小短絡の原因となる場合がある。
2つのセパレータのそれぞれの捲回終端であって捲回電極体の外側に位置する捲回終端が、捲回電極体の外側に位置する正極の捲回終端および負極の捲回終端よりも捲回方向に進行した位置にある場合、上記セパレータの捲回終端付近には正極50および負極60のいずれにも接触しない余剰セパレータ領域が存在する。上記最外周負極60aであって上記余剰セパレータ領域が積層する部分では、上記捲回外周側の負極活物質層64aの外側に、上記余剰セパレータ領域に浸透した非水電解液が余分に存在することとなる。このため、上記最外周負極60aであって上記余剰セパレータ領域が積層する部分に対向する正極活物質層54からのより多くの電荷担体が引き抜かれがちである。
このため、正極50の長尺方向に直交する幅方向(即ち捲回電極体の捲回軸方向)の端部であって、上記最外周負極60aのうちの上記余剰セパレータ領域が積層する部分に対向する正極活物質層54において、特に局所的に過剰に電荷担体が引き抜かれがちである。
(i)上記負極捲回終端は上記正極捲回終端と並列となる位置に配置される、若しくは上記負極捲回終端が上記正極捲回終端よりも捲回方向に進行した位置に配置されている;
(ii)少なくとも一方の上記セパレータ捲回終端が上記負極捲回終端よりも捲回方向に進行した位置に配置されている;
を具備する。そして、上記負極捲回終端から、上記2つのセパレータ捲回終端のうち、相対的に捲回方向により進行した位置に配置された方のセパレータ捲回終端までの距離をa(mm)とし、上記正極捲回終端から上記負極捲回終端までの距離をb(mm)としたとき、当該a、bが以下の関係:
0.5≦a×(a+b)≦104、および
0≦b≦11;
を満たす。
上記距離bが小さいほど、上記正極捲回終端と上記余剰セパレータ領域との距離が近くなる。このため、捲回電極体において最も外周側に位置する負極(即ち、上記最外周負極)の上記捲回外周側の負極活物質層であって上記余剰セパレータ領域が積層する部分へ、上記正極捲回終端から電荷担体が供給されやすくなる。
また、上記距離aが小さいほど、上記最外周負極の上記捲回外周側の負極活物質層であって上記余剰セパレータ領域が積層する部分が狭くなる。このため、上記最外周負極の上記捲回外周側の負極活物質層へ移動する電荷担体の量を低減することができる。
本発明者らの検討によると、上記距離aおよび上記距離bが上記の関係を満たす場合に、上記最外周負極であって上記余剰セパレータ領域が積層する部分に対向する正極活物質層からの電荷担体の過剰な脱離を抑制し得る。
上記距離aおよび上記距離bを上記範囲とすることで、上記微小短絡の発生を高度に抑制し得る。
上記捲止部材は、正極捲回終端、負極捲回終端およびセパレータ捲回終端と同様に捲回電極体表面に段差を形成する原因となり得る。上記構成によると、上記捲回電極体の扁平表面に上記捲止部材に起因する段差が形成されないため、捲回電極体の中央扁平部を当該中央扁平部の扁平表面に対して直交する方向に押圧した場合であっても、捲回電極体に加えられる圧力に偏りが生じ難い。
かかる構成によると、上記余剰セパレータ領域には3枚のセパレータが存在することとなるため、より多くの非水電解液が保持される。本発明の非水電解液二次電池においては、上記最外周負極であって上記余剰セパレータ領域が積層する部分に対向する正極活物質層からの電荷担体の過剰な脱離を抑制しているため、上記2枚のセパレータの上記セパレータ捲回終端が揃っている場合であっても、微小短絡の発生を高度に抑制し得る。
本発明の非水電解液二次電池においては、上記最外周負極に対向する正極活物質層からの電荷担体の過剰な脱離を抑制しているため、上記のリチウム遷移金属複合酸化物を正極活物質として用いた場合であっても、当該正極活物質を構成する金属成分が溶出し難い。即ち、上記正極活物質を用いた場合であっても、微小短絡の発生を高度に抑制し得る。
ここで開示される非水電解液二次電池は、上記捲回電極体の中央扁平部の扁平表面に上記各捲回終端等に起因する段差が形成されない。このため、捲回電極体の中央扁平部について、当該中央扁平部の扁平表面に対して直交する方向に押圧した場合であっても、当該捲回電極体に加えられる圧力に偏りが生じ難い。したがって、かかる非水電解液二次電池を上記構成の組電池を構成する単電池として使用することで、優れた電池特性(入出力特性、サイクル特性等)を発揮し得る。
なお、リチウムイオン二次電池は一例であり、本発明の技術思想はこれに限定されない。例えば、正負極間での電荷担体の移動に伴う電荷の移動により、繰り返し充放電が実現される各種の二次電池を適応対象とすることができる。具体的には、電荷担体としてリチウムイオンを利用するリチウムイオン二次電池以外に、その他の電荷担体(例えばナトリウムイオン等)を備える他の二次電池(例えばナトリウムイオン二次電池等)にも本発明の技術思想は適用される。
このため、正極活物質層54からの電荷担体の過剰な脱離を抑制する観点からは、上記正極活物質層非対向部分68に該当する負極活物質層64は小さい方が好ましい。例えば、上記正極活物質層非対向部分68の幅長(上記負極活物質層64の幅方向に一致する方向の長さ)は例えば0.5mm〜5mm(好ましくは0.5mm〜2mm)の範囲内に設定し得る。
従って、負極活物質層64の厚みは、例えば20μm以上(典型的には50μm以上)であって、200μm以下(典型的には100μm以下)が好ましい。また、負極活物質層64の長尺方向に直交する幅方向のサイズは、典型的には80mm〜150mm(例えば100mm〜120mm)の範囲内で設定することが好ましい。また、負極活物質層64の密度は、例えば0.5g/cm3以上2g/cm3以下(典型的には1g/cm3以上1.5g/cm3以下)程度とすることが好ましい。負極活物質層の性状を上記の範囲で設定することで、上記最外周負極60a(具体的には当該負極の捲回内周側の負極活物質層64b)に対向する正極活物質層54であって、正極の長尺方向に直交する幅方向の端部に位置する正極活物質層54からの電荷担体の過剰な脱離を抑制し得る。
本発明の非水電解液電池100においては、上記最外周負極60a(具体的には当該負極の捲回内周側の負極活物質層64b)に対向する正極活物質層54であって、正極の長尺方向に直交する幅方向の端部に位置する正極活物質層54からの電荷担体の過剰な脱離が抑制されている。かかる効果は、上述のように上記負極集電体の幅方向の一方の端部に負極集電体露出端部63が設けられ、また上記正極集電体の幅方向の一方の端部に正極集電体露出部53が設けられ、当該正極集電体露出端部53と上記負極集電体露出端部63とが捲回電極体20の捲回軸方向の反対側に互いに突出するように捲回されてなる捲回電極体を備えた非水電解液二次電池に対しても、同様に発現され得る。
上記R部22は、上R部22a、または下R部22bのいずれであってもよい。例えば、上R部22aであり得る。
上記余剰セパレータ領域74a,74bのうちの上記2枚のセパレータ70a,70bの余剰セパレータ領域74a,74bが重なっている部分では、より多くの非水電解液が当該余剰セパレータ領域74a,74bに保持され得る。このため、上記2枚のセパレータ70a,70bの余剰セパレータ領域74a,74bが重なった部分に対向する負極活物質層64(上記最外周負極60aの負極活物質層64であって捲回電極体20の外周側の負極活物質層64a)では、電荷担体がスムーズに拡散する(電荷担体の拡散が促進される)。
また、本発明者らの検討によると、上記最外周負極60aの幅方向(即ち、捲回電極体の捲回軸方向)の端部における上記捲回内周側の負極活物質層64bから捲回外周側の負極活物質層64aへの電荷担体の移動、および捲回外周側の負極活物質層64a内での電荷担体の拡散は、当該捲回外周側の負極活物質層64aに酸素が供給されると加速されることが確認された。最外周負極60aの捲回外周側の負極活物質層64aであって、上記余剰セパレータ領域74a,74bが積層する部分には、電池ケース30の内壁と捲回電極体20のR部22の曲面との間の間隙に存在する酸素が容易に供給され得る。
これらの理由から、最外周負極60aであって上記余剰セパレータ領域74a,74bが積層した部分に対向する正極活物質層54の幅方向の端部(典型的には、上記負極集電体露出端部63が存在しない側、即ち正極集電体露出端部53が存在する側の端部)から、電荷担体が重点的に引き抜かれがちである。
本発明の非水電解液電池100においては、上記最外周負極60a(具体的には当該負極の捲回内周側の負極活物質層64b)に対向する正極活物質層54であって、正極の長尺方向に直交する幅方向の端部に位置する正極活物質層54からの電荷担体の過剰な脱離が抑制されている。このため、上記最外周負極60aであって上記余剰セパレータ領域74a,74bが積層した部分に対向する正極活物質層54の幅方向の端部からの電荷担体の脱離も好適に抑制し得る。
上記導電材およびバインダとしては、従来この種のリチウムイオン二次電池の正極50で用いられているものを適宜採用することができる。例えば、導電材としては、アセチレンブラック(AB)等のカーボンブラックやその他(グラファイト等)の炭素材料を好適に使用し得る。バインダとしては、例えばポリフッ化ビニリデン(PVDF)等を使用し得る。
上記導バインダおよび増粘剤としては、従来この種のリチウムイオン二次電池の負極で用いられているものを適宜採用することができる。例えば、結着剤としてはスチレンブタジエンゴム(SBR)等を、また増粘剤としてはカルボキシメチルセルロース(CMC)等を好適に使用し得る。
非水溶媒の好適例としては、例えばエチレンカーボネート(EC)、プロピレンカーボネート(PC)、ジエチルカーボネート(DEC)、ジメチルカーボネート(DMC)、エチルメチルカーボネート(EMC)等のうちの1種を単独で、あるいは2種以上を適宜組み合わせて(例えばECとEMCとDMCとを3:4:3の体積比で含む混合溶媒)用いることができる。支持塩としては、例えばLiPF6、LiBF4、LiClO4等のリチウム塩(好ましくはLiPF6)を用いることができる。支持塩の濃度は、例えば0.7mol/L以上1.3mol/L以下(好ましくは凡そ1.1mol/L)である。
初期充電(コンディショニング処理)は、電池の性能を安定化させるために行われる充放電であって、その条件は特に制限されない。例えば、適切な電流密度で一回あるいは複数回の充放電を行うことが例示される。
高温エージング処理は、典型的には上記コンディショニング処理に引き続き、あるいは、上記コンディショニング処理を行わずに、高温温度域(典型的には45℃以上、例えば60℃以上)に電池を保持する処理である。かかる高温エージング処理は、典型的には、まず、正極電位が溶解の対象である不可避的に混入される金属異物の酸化還元電位よりも高い電位となるよう充電を行った後、その充電状態のままで所定の時間保持するものとすることができる。例えば、金属異物として銅(Cu)の溶解を行う場合には、電池電圧をCuの酸化還元電位である3.8V以上とすることができ、例えばエージング処理中の電圧降下を見越して3.9V以上とすること等が例示される。
また、エージング処理の温度は、例えば45℃以上(好ましくは60℃以上)とすることで、エージング処理中に進行する反応の促進を期待することができる。例えば、捲回電極体20に混入した金属異物の溶解反応を好適に促進することができ、工程時間の短縮と製造コストの低減とを図ることができる。エージング処理の温度は、典型的には45℃を超過する温度とすることができ、例えば50℃以上、好ましくは60℃以上(例えば、65℃を超過する温度)でありうる。さらには、70℃以上(例えば、70℃を超過する温度、80℃程度であり得る。)とすることもできる。エージング処理の温度の上限については特に制限はないものの、非水電解液二次電池100の構成の安定を保つために、例えば、85℃以下程度とすることが例示される。
なお、かかるエージング処理の時間については、エージング処理の目的や、製造する非水電解液二次電池100の構成(サイズ)等を考慮して適宜設定することができる。例えば、電池の体格や、溶解の対象となる金属異物の特性(例えば、大きさ、電解液への溶解性等)等を考慮することができる。このように、エージング処理の時間については一概には言えないものの、例えば、50℃未満程度の温度域で行う従来のエージング処理に要する時間と比較して、1/2〜1/10程度の時間とすることができ、かかる時間を目安としてエージング処理の時間を設定すればよい。
なお、上記電池ケース30の幅広面37を拘束する範囲(即ち上記拘束板92の大きさ)は、捲回電極体20の中央扁平部24と同等である(例えば上記電池ケース30の幅広面37と同程度の大きさである)。
図11および図12に示すように、この組電池200は、複数個(典型的には10個以上、好ましくは10〜30個程度、例えば20個)の非水電解液二次電池(単電池)100を、それぞれの正極端子42および負極端子44が交互に配置されるように一つずつ反転させつつ、電池ケース30の幅広面37が対向する方向、即ち、電池ケース30内の扁平な捲回電極体20の中央扁平部24が対向する方向に配列されている。当該配列された単電池100間には、所定形状の間隔保持板(スペーサー)110が挟み込まれている。かかる間隔保持板110は、使用時に各単電池100内で発生する熱を効率よく放散させるための放熱部材として機能し得る材質および/または形状であることが好ましい。例えば、単電池100間に冷却用流体(典型的には空気)を導入可能な形状(例えば、長方形状の冷却板の一辺から垂直に延びて対向する辺に至る複数の平行な溝が表面に設けられた形状)を有する。また、熱伝導性の良い金属製もしくは軽量で硬質なポリプロピレンその他の合成樹脂製の冷却板が好適である。
そして、隣接する単電池100間において、一方の正極端子42と他方の負極端子44とが、接続部材(バスバー)140によって電気的に接続されている。このように各単電池100を直列に接続することにより、所望する電圧の組電池200が構築されている。
本発明の上記単電池100においては、上記捲回電極体20の扁平表面26において、正極捲回終端56、負極捲回終端66、またはセパレータ捲回終端72a,72bが配置されることに起因する段差の形成が抑制されている。このため、当該単電池100に備えられる捲回電極体20の中央扁平部24が所定の圧力で押圧される状態で使用される場合であっても、当該中央扁平部24をほぼ均等な圧力で押圧することができる(即ち、捲回電極体20にかかる圧力に偏りが生じ難い)。したがって、ここで開示される非水電解液二次電池(典型的にはリチウムイオン二次電池)100は、単電池を複数備えてなる組電池200であって、当該単電池中に備えられる上記捲回電極体20の上記中央扁平部24が、当該中央扁平部24の扁平表面26に対して直交する方向に押圧されるように各単電池が拘束されている組電池を構成する単電池100として好適である。
正極の作製は以下の手順で行った。正極活物質粉末としてのLiNi0.33Co0.33Mn0.33O2(LNCM)と、導電材としてのABと、バインダとしてのPVDFとを、LNCM:AB:PVDF=90:8:2の質量比でNMPと混合し、スラリー状の正極活物質層形成用組成物を調製した。かかる組成物を、厚み15μmの長尺状のアルミニウム箔(正極集電体)の両面に帯状に塗布して乾燥、プレスすることにより、正極シートを作製した。なお、上記正極の平均厚みが約65μm(正極活物質層の片面当たりの平均厚みが約25μm)となるように、上記正極活物質層形成用組成物の塗付量およびプレス条件を調整した。
(I)上記正極捲回終端、上記負極捲回終端、上記セパレータ捲回終端を、いずれも同一のR部(ここでは上R部)上であって、二つの扁平表面よりも捲回電極体の厚み方向の内側に配置。
(II)上記負極捲回終端を上記正極捲回終端よりも捲回方向に進行した位置に配置。
(III)2枚のセパレータの捲回終端が捲回方向で並列となり、且つ当該セパレータ捲回終端が上記負極捲回終端よりも捲回方向で進行した位置に配置。
(IV)上記セパレータ捲回終端と上記負極捲回終端との距離をa(mm)、上記正極捲回終端と上記負極捲回終端との距離をb(mm)としたとき、当該a=0.5mm、b=0.5mmである。
なお、上記捲回電極体は、厚みが12.5mmであり、捲回軸方向の長さが130mmであり、上R部の頂点から下R部の頂点までの長さが62.5mmであった。
上記距離a(mm)を表1の「距離a(mm)」の欄に示す長さに変更し、且つ上記距離b(mm)を表1の「距離b(mm)」の欄に示す長さに変更した以外は例1と同様の材料およびプロセスにて、例2〜13に係る捲回電極体を作製した。
正極捲回終端、負極捲回終端、セパレータ捲回終端をそれぞれ図13中のA、B、Cに配置した以外は上記例1と同様の材料およびプロセスにて、例14に係る捲回電極体を作製した。具体的には、上記正極終端部は中央扁平部と上R部の境界Aに配置した。また、上記負極終端部は上R部と中央扁平部との境界であって上記境界Aとは異なる境界Bに配置した。そして上記セパレータ終端は、中央扁平部と下R部との境界であって、上記境界Bと同じ平面に位置する境界Cに配置した。
上記正極終端部、負極終端部、及びセパレータ終端部の配置を以下のとおりに変更した以外は例1と同様の材料およびプロセスにて、例15に係る捲回電極体を作製した。
即ち、上記正極終端部と上記負極終端部とを下R部に配置し、セパレータ終端部を上R部に配置した。そして、上記距離a(mm)を65mm、上記距離b(mm)を10mmとした。
上記のとおりに構築した各例にかかる電池について、充電処理(初期充電)を行った。ここでは、25℃の温度条件下において、1C(4A)の定電流で4.1Vまで充電し、定格容量の凡そ100%の充電状態(SOC100%)にした。
なお、「1C」とは理論容量より予測した電池容量(Ah)を1時間で充電できる電流値を意味し、例えば電池容量が24Ahの場合は1C=24Aである。
次に、上述のとおりに初期充電を行った後の各電池を80℃の恒温槽に収容し、20時間の高温エージングを行った。そして、高温エージング終了後1日後と4日後の各電池について開路電圧(open circuit voltage:OCV)を測定した。次いで、上記高温エージング終了後1日後の開路電圧(1日後電圧)と高温エージング終了後4日後の開路電圧(4日後電圧)の差(1日後電圧−4日後電圧)を計算し、当該電圧の差を電圧降下量とした。そして、当該電圧降下量が例1の電池における電圧降下量と比較して0.5mVよりも大きい電池を微小短絡が生じた電池と評価した。また、上記OCV測定後の各電池を解体し、扁平形状の捲回電極体の最外周層のセパレータの負極対向面における析出物の有無を、蛍光X線分析により調べた。
そして、上記高温エージング後の各電池について、以下の三段階に評価した。結果を表1の「微小短絡」の欄に示す。
◎:微小短絡が生じず(上記電圧降下量が、例1に係る電池における電圧降下量と比較して0.5mV未満)、且つセパレータ表面に析出金属を確認しない電池。
〇:微小短絡が生じない(上記電圧降下量が、例1に係る電池における電圧降下量と比較して0.5mV未満)が、セパレータ表面に析出金属を確認した電池。
×:微小短絡を生じた(上記電圧降下量が、例1に係る電池における電圧降下量と比較して0.5mV以上)電池。
即ち、本発明によると、扁平な捲回電極体を当該捲回電極体の中央扁平部の扁平表面に直交する方向に押圧した場合に当該捲回電極体に加えられる圧力の偏りを低減し、且つ微小短絡の発生を抑制した非水電解液二次電池を提供することができる。
また、例15に係る電池は、距離aが大きい、即ち正極および負極のいずれにも接触しないセパレータの余剰部分が広いため、充電時において、捲回電極体において最も外周側に位置する負極であって上記セパレータの余剰部分が積層する部分に対向する正極活物質層から電荷担体が過剰に脱離してしまい、微小短絡を生じたと考える。
22 R部
22a 上R部
22b 下R部
24 中央扁平部
26 扁平表面
30 電池ケース
32 電池ケース本体
34 蓋体
36 安全弁
37 幅広面
38 幅狭面
39 底面
42 正極端子
42a 正極集電板
44 負極端子
44a 負極集電板
50 正極(正極シート)
52 正極集電体
53 正極集電体露出端部
54 正極活物質層
56 正極捲回終端
60 負極(負極シート)
60a 最外周負極
62 負極集電体
63 負極集電体露出端部
64 負極活物質層
64a 捲回電極体外周側の負極活物質層
64b 捲回電極体内周側の負極活物質層
66 負極捲回終端
68 正極活物質層非対向部分
69 正極活物質層対向部分
70 セパレータ(セパレータシート)
70a 捲回電極体外周側のセパレータ
70b 捲回電極体内周側のセパレータ
72a,72b セパレータ捲回終端
74a,74b 余剰セパレータ領域
80 捲止部材
90 拘束治具
92 拘束板
94 取手部
100 非水電解液二次電池(リチウムイオン二次電池)
110 間隔保持材(スペーサー)
120 エンドプレート
130 拘束バンド
140 接続部材
155 ビス
200 組電池
Claims (7)
- 正極集電体上に正極活物質層を有する長尺な正極と、負極集電体上に負極活物質層を有する長尺な負極とが、2枚の長尺なセパレータを介して重ねあわされて捲回された扁平な捲回電極体を備えた非水電解液二次電池であって、
前記正極活物質層は、前記捲回電極体を構成する前記長尺な正極の捲回終端であって該捲回電極体の外側に位置する捲回終端に至るまで、長尺方向に前記正極集電体の両面に形成されており、
前記負極活物質層は、前記捲回電極体を構成する前記長尺な負極の捲回終端であって該捲回電極体の外側に位置する捲回終端に至るまで、長尺方向に前記負極集電体の両面に形成されており、
前記捲回電極体は、前記負極が前記正極よりも当該捲回電極体の外周側に位置するように形成されており、且つ、
前記捲回電極体は、捲回軸に対して直交する方向の両端部であって該捲回電極体の積層面を除く外表面が曲面からなる2つのR部と、両R部に挟まれている中央部分であって幅広な2つの扁平表面を有する中央扁平部と、を有するものであり、
前記正極の捲回終端、前記負極の捲回終端、および、前記捲回電極体を構成する2つのセパレータのそれぞれの捲回終端であって該捲回電極体の外側に位置する捲回終端は、いずれも同一の前記R部であって、前記2つの扁平表面よりも捲回電極体の厚み方向の内側に位置し、
ここで、前記正極捲回終端、前記負極捲回終端および前記2つのセパレータ捲回終端の配置は、以下の条件(i)および(ii):
(i)前記負極捲回終端は前記正極捲回終端と並列となる位置に配置される、若しくは前記負極捲回終端が前記正極捲回終端よりも捲回方向に進行した位置に配置されている;
(ii)少なくとも一方の前記セパレータ捲回終端が前記負極捲回終端よりも捲回方向に進行した位置に配置されている;
を具備し、且つ、
前記負極捲回終端から、前記2つのセパレータ捲回終端のうち、相対的に捲回方向により進行した位置に配置された方のセパレータ捲回終端までの距離をa(mm)とし、前記正極捲回終端から前記負極捲回終端までの距離をb(mm)としたとき、当該a、bが以下の関係:
0.5≦a×(a+b)≦104、および
0≦b≦11;
を満たす、非水電解液二次電池。 - 前記距離a(mm)および前記距離b(mm)が、
0.5≦a≦8、および
0.5≦b≦11;
を満たす、請求項1に記載の非水電解液二次電池。 - 前記距離a(mm)、および前記距離b(mm)が、0.5≦a×(a+b)≦50を満たす、請求項1又は2に記載の非水電解液二次電池。
- 前記2つのセパレータ捲回終端のうちの一方のセパレータ捲回終端よりも相対的に捲回方向に進行した位置に配置されたセパレータ捲回終端が、捲止部材によって捲回電極体の外表面に固定されており、
前記捲止部材の捲回方向の両端が、前記セパレータ捲回終端と同一のR部であって、前記二つの扁平表面よりも捲回電極体の厚み方向の内側に位置する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池。 - 前記2枚のセパレータの前記セパレータ捲回終端が並列となる位置に配置される、請求項1〜4のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池。
- 前記正極活物質層は、正極活物質として、マンガンおよびニッケルのうちの少なくとも一種を含むリチウム遷移金属複合酸化物を含む、請求項1〜5のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池。
- 複数の単電池が相互に電気的に接続されてなる組電池であって、
前記単電池として請求項1〜6のいずれか一項に記載の非水電解液二次電池を備え、
前記単電池中に備えられる前記捲回電極体の前記中央扁平部が、当該中央扁平部の扁平表面に対して直交する方向に0.2MPa以上10MPa以下の圧力で押圧されている、組電池。
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