JP6197489B2 - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。
従来の変倍光学系は、変倍時における収差変動が大きいという課題があった。また、手ぶれ補正の問題に対応できていないという課題があった。
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、変倍時における収差変動と手ぶれ補正に対応し、良好な光学性能を備えた変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学装置、及び、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するため、本発明は、
物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の単レンズが光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足し、
23.00 < f2A/d2A < 230
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2m：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
前記第２レンズ群は、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有することを特徴とする変倍光学系を提供する。
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率
また、本発明は、
物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより、実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
23.00 < f2A/d2A < 230.00
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) ≦ 4.02
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径
また、本発明は、
物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより、実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
23.00 < f2A/d2A < 230.00
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) < 5.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2m：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径
物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の単レンズが光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足し、
23.00 < f2A/d2A < 230
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2m：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
前記第２レンズ群は、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有することを特徴とする変倍光学系を提供する。
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率
また、本発明は、
物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより、実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
23.00 < f2A/d2A < 230.00
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) ≦ 4.02
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径
また、本発明は、
物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより、実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
23.00 < f2A/d2A < 230.00
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) < 5.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2m：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径
また、本発明は、前記変倍光学系を具備することを特徴とする光学装置を提供する。
また、本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を配置し、
前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の単レンズが光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
以下の条件式を満足するようにし、
23.00 < f2A/d2A < 230
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2w：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
前記第２レンズ群が、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有するようにし、
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにする、ことを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を配置し、
前記第２レンズ群は、少なくとも１枚の単レンズが光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
以下の条件式を満足するようにし、
23.00 < f2A/d2A < 230
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2w：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
前記第２レンズ群が、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有するようにし、
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにする、ことを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
本発明によれば、変倍時における収差変動と手ぶれ補正に対応し、良好な光学性能を備えた変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学装置、及び、変倍光学系の製造方法を提供することができる。
以下、本願の実施形態にかかる変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の変倍方法について図面を参照しつつ説明する。なお、以下の実施の形態は、発明の理解を容易にするためのものに過ぎず、本願発明の技術的思想を逸脱しない範囲において当業者により実施可能な付加・置換等を施すことを排除することは意図していない。
本願の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、第２レンズ群は少なくとも１枚の単レンズが光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化する構成である。
これにより、変倍時の望遠端状態におけるコマ収差と広角端状態における像面湾曲収差を効果的に補正しつつ、光軸と略垂直方向の所定の像面移動量を確保することができる。
また、以下の条件式（１）を満足する構成である。
（１） 23.00 < f2A/d2A < 230.00
但し、
f2A：前記単レンズの焦点距離、
d2A：前記単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離、
である。
（１） 23.00 < f2A/d2A < 230.00
但し、
f2A：前記単レンズの焦点距離、
d2A：前記単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離、
である。
条件式（１）は第２レンズ群内で光軸と直交する方向の成分を含む方向に移動する単レンズの焦点距離に対する、当該単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離を規定するものである。条件式（１）を満足することにより、より良好な光学性能を達成することができる。
条件式（１）の上限値を上回ると、単レンズの屈折力が弱くなる、または単レンズと直後のレンズとの光軸上の距離が狭くなり望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
条件式（１）の下限値を下回ると、単レンズの屈折力が強くなる、または単レンズと直後のレンズとの光軸上の距離が広くなり望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。また光学系全長が長くなる。
なお、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を２２０．００とすることが好ましい。また、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を２４．００とすることが好ましい。
また、本願の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） 12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
D2w：広角端状態における第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔
r3A：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
である。
（２） 12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
D2w：広角端状態における第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔
r3A：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
である。
条件式（２）は第２レンズ群と第３レンズ群との間隔に対する、適切な第３レンズ群の最も物側の面の曲率半径を規定するものである。条件式（２）を満足することにより、より良好な光学性能を達成することができる。
条件式（２）の上限値を上回ると、広角端状態における第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が狭くなる、または第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径が大きくなり変倍効率の低下と、広角端状態における球面収差の補正が困難となる。
条件式（２）の下限値を下回ると、広角端状態における第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が広くなる、または第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径が小さくなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となる。また光学系全長が長くなる。
なお、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１８．５０とすることが好ましい。また、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を１２．５０とすることが好ましい。
また、本願の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） 0.60 < ｆ4A／ｆ4 < 2.00
但し、
f4 ：第４レンズ群の焦点距離、
f4A：第４レンズ群の最も物体側のレンズの焦点距離、
である。
（３） 0.60 < ｆ4A／ｆ4 < 2.00
但し、
f4 ：第４レンズ群の焦点距離、
f4A：第４レンズ群の最も物体側のレンズの焦点距離、
である。
条件式（３）は第４レンズ群の焦点距離に対する、適切な第４レンズ群の最も物体側のレンズの焦点距離を規定するものである。条件式（３）を満足することにより、より良好な光学性能を達成することができる。
条件式（３）の上限値を上回ると、第４レンズ群の屈折力バランスが崩れ、広角端状態における像面湾曲収差の補正が困難となる。
条件式（３）の下限値を下回ると、第４レンズ群の屈折力バランスが崩れ、広角端状態における像面湾曲収差の補正が困難となる。
なお、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．９０とすることが好ましい。また、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．７０とすることが好ましい。
また本願の変倍光学系では、第２レンズ群は以下の条件式（４）を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有することが望ましい。
（４） 1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、
である。
（４） 1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、
である。
条件式（４）は、第２レンズ群に配される個体材料からなる光学素子の屈折率を規定するものである。条件式（４）を満足することにより、より良好な光学性能を達成することができる。
条件式（４）の下限値を下回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
なお、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．９０とすることが好ましい。
なお、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．９０とすることが好ましい。
また本願の変倍光学系では、第１レンズ群は最も物体側に凹形状のレンズを配し、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） 1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) < 5.00
但し、
f2AR1：第２レンズ群の少なくとも1枚の単レンズの物体側の面の曲率半径、
f2AR2：第２レンズ群の少なくとも1枚の単レンズの像側の面の曲率半径、
である。
（５） 1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) < 5.00
但し、
f2AR1：第２レンズ群の少なくとも1枚の単レンズの物体側の面の曲率半径、
f2AR2：第２レンズ群の少なくとも1枚の単レンズの像側の面の曲率半径、
である。
条件式（５）は、手ぶれ補正レンズである単レンズの面形状を規定するものである。条件式（５）を満足することにより、より良好な光学性能を達成することができる。
条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズ群のレンズ形状バランスが崩れ、広角端状態における像面湾曲収差と望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
条件式（５）の下限値を下回ると、第２レンズ群のレンズ形状バランスが崩れ、広角端状態における像面湾曲収差と望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
なお、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を４．００とすることが好ましい。また、実施の形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を１．２０とすることが好ましい。
また、本願の変倍光学系では、第１レンズ群は最も物体側のレンズに非球面を有することが望ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲収差と望遠端状態における球面収差を効果的に補正することができ、より良好な光学性能を達成することができる。
また本願の変倍光学系では、第３レンズ群は凸形状のレンズと凹形状のレンズとの貼り合わせレンズであることが望ましい。これにより、広角端における色コマ収差を効果的に補正することができ、より良好な光学性能を達成することができる。
また、本願の変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が減少することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
以下、本願の変倍光学系に係る数値実施例について添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
本第１実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４より構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなり、負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面に樹脂層により非球面が形成された非球面レンズである。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ２１は、光軸に対して直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ぶれ補正を行う構成である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２の接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズとからなる。
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
また、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出すことによって行う。
以下の表１に第１実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。表中において、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態を示す。また、［全体諸元］において、ｆは焦点距離、FNOはＦナンバー、２ωは画角、ＴＬは最も物体側のレンズ面と像面との距離を、それぞれＷ，Ｔについて示す。
また［面データ］において、物面は物体面、面番号は物体側からの面の番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数、（可変）は可変面間隔、（絞り）は開口絞りＳをそれぞれ表している。なお、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面であることを示す。
［非球面データ］には、非球面の形状を次式で表した場合の非球面係数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
＋Ａ4ｈ４＋Ａ6ｈ６＋Ａ8ｈ８＋Ａ10ｈ１０
ここで、ｘは非球面の頂点を基準としたときの光軸からの高さｈの位置での光軸方向の変位（サグ量）、κは円錐定数、Ａ4,Ａ6,Ａ8,Ａ10はそれぞれ４、６、８、１０次の非球面係数、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）である。なお、「E-n」は「×１０−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。また、２次の非球面係数A2は零である。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
＋Ａ4ｈ４＋Ａ6ｈ６＋Ａ8ｈ８＋Ａ10ｈ１０
ここで、ｘは非球面の頂点を基準としたときの光軸からの高さｈの位置での光軸方向の変位（サグ量）、κは円錐定数、Ａ4,Ａ6,Ａ8,Ａ10はそれぞれ４、６、８、１０次の非球面係数、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）である。なお、「E-n」は「×１０−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。また、２次の非球面係数A2は零である。
［レンズ群焦点距離］には、各レンズ群の始面と焦点距離をそれぞれ示す。
［可変間隔データ］には、Ｗ，Ｍ，Ｔにおける、焦点距離ｆ、各可変間隔、及びバックフォーカスBfをそれぞれ示す。
［条件式対応値］は、それぞれの条件式の対応値を示す。
［可変間隔データ］には、Ｗ，Ｍ，Ｔにおける、焦点距離ｆ、各可変間隔、及びバックフォーカスBfをそれぞれ示す。
［条件式対応値］は、それぞれの条件式の対応値を示す。
なお、以下の各実施例全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ等の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかし光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、単位は「ｍｍ」に限られるものではない。なお、その他の実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用い以後の説明を省略する。
(表１)［第１実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 127.80 126.87
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 77.69 2.00 1.58913 61.2
2 16.00 0.17 1.56093 36.6
3 13.61 10.30 1.00000
4 -360.22 1.40 1.48749 70.3
5 32.09 2.30 1.00000
6 27.94 3.00 1.78472 25.6
7 50.93 可変 1.00000
8 -352.30 1.95 1.58913 61.2
9 -36.20 1.00 1.00000
10 18.42 0.90 1.90200 25.3
11 12.60 4.10 1.58913 61.2
12 282.15 可変 1.00000
13(絞り) ∞ 1.50 1.00000
14 -68.18 2.60 1.80518 25.5
15 -11.93 0.84 1.83400 37.2
16 49.24 可変 1.00000
17 -149.95 2.90 1.48749 70.3
18 -18.34 0.10 1.00000
19 88.45 4.23 1.48749 70.3
20 -15.97 1.10 1.83400 37.2
21 -48.83 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.49289E-05
A6 = 5.08645E-08
A8 = -4.32606E-11
A10 = 5.62561E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.65
第２レンズ群 8 26.73
第３レンズ群 14 -31.64
第４レンズ群 17 40.50
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 32.88 10.20 2.94
D12 2.87 7.44 12.40
D16 13.06 8.49 3.53
Bf 38.60 54.74 67.61
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝68.33
（2） -r3A/D2w ＝15.61
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.05
（4） nd ＝1.90
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.23
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 127.80 126.87
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 77.69 2.00 1.58913 61.2
2 16.00 0.17 1.56093 36.6
3 13.61 10.30 1.00000
4 -360.22 1.40 1.48749 70.3
5 32.09 2.30 1.00000
6 27.94 3.00 1.78472 25.6
7 50.93 可変 1.00000
8 -352.30 1.95 1.58913 61.2
9 -36.20 1.00 1.00000
10 18.42 0.90 1.90200 25.3
11 12.60 4.10 1.58913 61.2
12 282.15 可変 1.00000
13(絞り) ∞ 1.50 1.00000
14 -68.18 2.60 1.80518 25.5
15 -11.93 0.84 1.83400 37.2
16 49.24 可変 1.00000
17 -149.95 2.90 1.48749 70.3
18 -18.34 0.10 1.00000
19 88.45 4.23 1.48749 70.3
20 -15.97 1.10 1.83400 37.2
21 -48.83 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.49289E-05
A6 = 5.08645E-08
A8 = -4.32606E-11
A10 = 5.62561E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.65
第２レンズ群 8 26.73
第３レンズ群 14 -31.64
第４レンズ群 17 40.50
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 32.88 10.20 2.94
D12 2.87 7.44 12.40
D16 13.06 8.49 3.53
Bf 38.60 54.74 67.61
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝68.33
（2） -r3A/D2w ＝15.61
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.05
（4） nd ＝1.90
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.23
図２（ａ）、図３、図４（ａ）は、本願の第１実施例に係る変倍光学系のそれぞれ、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の無限遠合焦時の諸収差図である。
図２（ｂ）は、広角端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．１８）を行った時のコマ収差図である。
図４（ｂ）は、望遠端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．１８）を行った時の収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高をそれぞれ示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（λ=587.6nm）、ｇはｇ線（λ=435.8nm）の収差曲線をそれぞれ示す。さらに非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の諸収差図において、本実施例と同様の符号を用い、以降の説明を省略する。
各収差図から、第１実施例にかかる変倍光学系は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔまでの各焦点距離状態において、無限遠物体から近距離物体にいたる全撮影領域において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第２実施例）
図５は、本願の第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
図５は、本願の第２実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
本第２実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４より構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなり、負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面に樹脂層により非球面が形成された非球面レンズである。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３の接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ２１は、光軸に対して直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ぶれ補正を行う構成である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２の接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４からなる。
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
また、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出すことによって行う。
以下の表２に第２実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
(表２)［第２実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 131.01 130.88
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 39.48 2.00 1.58913 61.22
2 15.60 0.17 1.56093 36.64
3 13.61 11.50 1.00000
4 -88.35 1.40 1.48749 70.31
5 27.73 2.30 1.00000
6 26.22 3.00 1.78472 25.64
7 46.01 可変 1.00000
8 -136.58 1.95 1.58913 61.22
9 -35.98 0.50 1.00000
10 19.05 0.90 2.00069 25.46
11 13.08 4.10 1.62299 58.12
12 -466.72 可変 1.00000
13（絞り） ∞ 1.50 1.00000
14 -64.84 2.60 1.80518 25.45
15 -12.48 0.84 1.83400 37.18
16 52.03 可変 1.00000
17 -35.70 2.40 1.48749 70.31
18 -16.96 0.10 1.00000
19 66.89 4.23 1.48749 70.31
20 -16.30 1.10 1.83400 37.18
21 -43.00 0.10 1.00000
22 185.76 1.50 1.49782 82.57
23 -1024.12 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 3.07187E-05
A6 = 1.07086E-07
A8 = -3.81236E-10
A10 = 2.29942E-12
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.43
第２レンズ群 8 26.46
第３レンズ群 14 -32.06
第４レンズ群 17 41.08
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 33.81 11.12 3.87
D12 3.32 7.89 12.85
D16 13.10 8.53 3.57
Bf 38.60 54.09 68.41
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝164.68
（2） -r3A/D2w ＝13.47
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.55
（4） nd ＝2.00
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.72
(表２)［第２実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 131.01 130.88
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 39.48 2.00 1.58913 61.22
2 15.60 0.17 1.56093 36.64
3 13.61 11.50 1.00000
4 -88.35 1.40 1.48749 70.31
5 27.73 2.30 1.00000
6 26.22 3.00 1.78472 25.64
7 46.01 可変 1.00000
8 -136.58 1.95 1.58913 61.22
9 -35.98 0.50 1.00000
10 19.05 0.90 2.00069 25.46
11 13.08 4.10 1.62299 58.12
12 -466.72 可変 1.00000
13（絞り） ∞ 1.50 1.00000
14 -64.84 2.60 1.80518 25.45
15 -12.48 0.84 1.83400 37.18
16 52.03 可変 1.00000
17 -35.70 2.40 1.48749 70.31
18 -16.96 0.10 1.00000
19 66.89 4.23 1.48749 70.31
20 -16.30 1.10 1.83400 37.18
21 -43.00 0.10 1.00000
22 185.76 1.50 1.49782 82.57
23 -1024.12 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 3.07187E-05
A6 = 1.07086E-07
A8 = -3.81236E-10
A10 = 2.29942E-12
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.43
第２レンズ群 8 26.46
第３レンズ群 14 -32.06
第４レンズ群 17 41.08
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 33.81 11.12 3.87
D12 3.32 7.89 12.85
D16 13.10 8.53 3.57
Bf 38.60 54.09 68.41
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝164.68
（2） -r3A/D2w ＝13.47
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.55
（4） nd ＝2.00
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.72
図６（ａ）、図７、図８（ａ）は、本願の第２実施例に係る変倍光学系のそれぞれ、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の無限遠合焦時の諸収差図である。
図６（ｂ）は、広角端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．２２）を行った時のコマ収差図である。
図８（ｂ）は、望遠端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．２２）を行った時の収差図である。
各収差図から、第２実施例にかかる変倍光学系は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔまでの各焦点距離状態において、無限遠物体から近距離物体にいたる全撮影領域において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第３実施例）
図９は、本願の第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
図９は、本願の第３実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
本第３実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４より構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなり、負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面に樹脂層による非球面が形成された非球面レンズである。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３の接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ２１は、光軸に対して直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ぶれ補正を行う構成である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３とからなる。
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
また、無限遠より近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出すことによって行う。
以下の表３に第３実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
（表３）［第３実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 129.65 129.03
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 62.01 2.00 1.58913 61.22
2 15.80 0.17 1.56093 36.64
3 13.58 10.50 1.00000
4 -1339.79 1.70 1.59319 67.90
5 30.66 1.50 1.00000
6 26.05 3.20 1.78472 25.64
7 50.98 可変 1.00000
8 -209.04 1.95 1.58913 61.22
9 -36.34 3.00 1.00000
10 18.55 0.90 1.90200 25.26
11 12.63 4.60 1.58913 61.22
12 -1839.83 可変 1.00000
13（絞り） ∞ 1.20 1.00000
14 -63.91 2.90 1.80518 25.45
15 -12.82 0.84 1.83400 37.18
16 52.03 可変 1.00000
17 -110.46 2.90 1.48749 70.31
18 -20.17 0.10 1.00000
19 114.25 4.33 1.51823 58.82
20 -19.96 0.40 1.00000
21 -18.47 1.10 1.90366 31.27
22 -40.21 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.83927E-05
A6 = 6.24047E-08
A8 = -5.57825E-11
A10 = 8.77670E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.59
第２レンズ群 8 26.74
第３レンズ群 14 -31.89
第４レンズ群 17 40.74
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 32.59 9.97 2.65
D12 2.26 7.02 11.79
D16 12.91 8.15 3.38
Bf 38.60 53.50 67.92
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝24.79
（2） -r3A/D2w ＝17.02
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.23
（4） nd ＝1.90
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.42
（表３）［第３実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 129.65 129.03
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 62.01 2.00 1.58913 61.22
2 15.80 0.17 1.56093 36.64
3 13.58 10.50 1.00000
4 -1339.79 1.70 1.59319 67.90
5 30.66 1.50 1.00000
6 26.05 3.20 1.78472 25.64
7 50.98 可変 1.00000
8 -209.04 1.95 1.58913 61.22
9 -36.34 3.00 1.00000
10 18.55 0.90 1.90200 25.26
11 12.63 4.60 1.58913 61.22
12 -1839.83 可変 1.00000
13（絞り） ∞ 1.20 1.00000
14 -63.91 2.90 1.80518 25.45
15 -12.82 0.84 1.83400 37.18
16 52.03 可変 1.00000
17 -110.46 2.90 1.48749 70.31
18 -20.17 0.10 1.00000
19 114.25 4.33 1.51823 58.82
20 -19.96 0.40 1.00000
21 -18.47 1.10 1.90366 31.27
22 -40.21 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.83927E-05
A6 = 6.24047E-08
A8 = -5.57825E-11
A10 = 8.77670E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.59
第２レンズ群 8 26.74
第３レンズ群 14 -31.89
第４レンズ群 17 40.74
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 32.59 9.97 2.65
D12 2.26 7.02 11.79
D16 12.91 8.15 3.38
Bf 38.60 53.50 67.92
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝24.79
（2） -r3A/D2w ＝17.02
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.23
（4） nd ＝1.90
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.42
図１０（ａ）、図１１、図１２（ａ）は、本願の第３実施例に係る変倍光学系のそれぞれ、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の無限遠合焦時の諸収差図である。
図１０（ｂ）は、広角端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．２０）を行った時のコマ収差図である。
図１２（ｂ）は、望遠端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．２０）を行った時の収差図である。
各収差図から、第３実施例にかかる変倍光学系は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔまでの各焦点距離状態において、無限遠物体から近距離物体にいたる全撮影領域において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第４実施例）
図１３は、本願の第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
図１３は、本願の第４実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
本第４実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４より構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなり、負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面に樹脂層による非球面が形成された非球面レンズである。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３の接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４からなる。正メニスカスレンズＬ２１は、光軸に対して直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ぶれ補正を行う構成である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２の接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズからなる。
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
また、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出すことによって行う。
以下の表４に第４実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
（表４）［第４実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 129.22 128.02
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 84.78 2.00 1.51680 63.88
2 16.00 0.17 1.56093 36.64
3 13.61 10.30 1.00000
4 -1109.62 1.40 1.49782 82.57
5 30.40 2.30 1.00000
6 26.58 3.00 1.78472 25.64
7 42.48 可変 1.00000
8 -50.65 1.70 1.59319 67.90
9 -30.48 1.00 1.00000
10 22.42 0.90 2.00069 25.46
11 14.84 3.80 1.62299 58.12
12 57.77 0.00 1.00000
13 28.39 2.00 1.61272 58.54
14 996.53 可変 1.00000
15（絞り） ∞ 1.50 1.00000
16 -78.50 2.60 1.80518 25.45
17 -12.30 0.84 1.83400 37.18
18 45.05 可変 1.00000
19 -64.55 2.40 1.51860 69.89
20 -18.01 0.10 1.00000
21 48.20 4.23 1.51680 63.88
22 -17.52 1.10 1.90265 35.73
23 -62.83 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.68214E-05
A6 = 4.70056E-08
A8 = 2.26863E-11
A10 = 5.66760E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.78
第２レンズ群 8 26.88
第３レンズ群 16 -31.72
第４レンズ群 19 40.31
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 32.96 10.27 3.02
D14 3.11 7.69 12.64
D18 13.21 8.64 3.68
Bf 38.60 53.61 67.34
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝125.11
（2） -r3A/D2w ＝17.02
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.17
（4） nd ＝2.00
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝4.02
（表４）［第４実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.2 29.7
TL = 129.22 128.02
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 84.78 2.00 1.51680 63.88
2 16.00 0.17 1.56093 36.64
3 13.61 10.30 1.00000
4 -1109.62 1.40 1.49782 82.57
5 30.40 2.30 1.00000
6 26.58 3.00 1.78472 25.64
7 42.48 可変 1.00000
8 -50.65 1.70 1.59319 67.90
9 -30.48 1.00 1.00000
10 22.42 0.90 2.00069 25.46
11 14.84 3.80 1.62299 58.12
12 57.77 0.00 1.00000
13 28.39 2.00 1.61272 58.54
14 996.53 可変 1.00000
15（絞り） ∞ 1.50 1.00000
16 -78.50 2.60 1.80518 25.45
17 -12.30 0.84 1.83400 37.18
18 45.05 可変 1.00000
19 -64.55 2.40 1.51860 69.89
20 -18.01 0.10 1.00000
21 48.20 4.23 1.51680 63.88
22 -17.52 1.10 1.90265 35.73
23 -62.83 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.68214E-05
A6 = 4.70056E-08
A8 = 2.26863E-11
A10 = 5.66760E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -25.78
第２レンズ群 8 26.88
第３レンズ群 16 -31.72
第４レンズ群 19 40.31
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.0 53.4
D7 32.96 10.27 3.02
D14 3.11 7.69 12.64
D18 13.21 8.64 3.68
Bf 38.60 53.61 67.34
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝125.11
（2） -r3A/D2w ＝17.02
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝1.17
（4） nd ＝2.00
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝4.02
図１４（ａ）、図１５、図１６（ａ）は、本願の第４実施例に係る変倍光学系のそれぞれ、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の無限遠合焦時の諸収差図である。
図１４（ｂ）は、広角端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．３４）を行った時のコマ収差図である。
図１６（ｂ）は、望遠端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．３３）を行った時の収差図である。
各収差図から、第４実施例にかかる変倍光学系は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔまでの各焦点距離状態において、無限遠物体から近距離物体にいたる全撮影領域において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第５実施例）
図１７は、本願の第５実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
図１７は、本願の第５実施例に係る変倍光学系の構成を示す広角端状態でのレンズ断面図である。
本第１実施例に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４より構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなり、負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面に樹脂層により非球面が形成された非球面レンズである。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ２１は、光軸に対して直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ぶれ補正を行う構成である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２の接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる。
開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
また、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出すことによって行う。
以下の表５に第５実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
(表５)［第５実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.1 29.7
TL = 127.04 114.30
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 85.00 2.00 1.58913 61.22
2 18.00 0.17 1.56093 36.78
3 15.76 11.50 1.00000
4 935.01 1.50 1.59319 67.90
5 40.41 1.50 1.00000
6 28.73 3.40 1.78472 25.64
7 55.36 可変 1.00000
8 -600.00 1.95 1.58913 61.22
9 -55.95 0.50 1.00000
10 22.49 0.90 1.90200 25.27
11 13.79 3.40 1.62299 58.12
12 615.82 可変 1.00000
13（絞り） ∞ 6.00 1.00000
14 -128.33 2.00 1.75520 27.57
15 -14.61 0.84 1.74950
16 136.51 可変 1.00000
17 110.01 2.90 1.48749 70.32
18 -32.20 0.10 1.00000
19 71.64 4.33 1.51823 58.82
20 -41.88 4.39 1.00000
21 -21.41 1.10 1.90366 31.27
22 -76.31 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.09610E-05
A6 = 2.12115E-08
A8 = 1.95428E-11
A10 = 1.83471E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -32.86
第２レンズ群 8 34.58
第３レンズ群 14 -90.63
第４レンズ群 17 65.97
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
d7 40.15 11.47 1.31
d12 1.00 10.62 15.88
d16 17.42 7.80 2.53
Bf 20.00 31.53 46.11
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝209.22
（2） -r3A/D2w ＝18.34
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝0.78
（4） nd ＝1.90
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.21
(表５)［第５実施例］
[全体諸元]
Ｗ Ｔ
f = 18.50 53.4
FNO = 3.64 5.88
2ω = 78.1 29.7
TL = 127.04 114.30
[面データ]
面 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 85.00 2.00 1.58913 61.22
2 18.00 0.17 1.56093 36.78
3 15.76 11.50 1.00000
4 935.01 1.50 1.59319 67.90
5 40.41 1.50 1.00000
6 28.73 3.40 1.78472 25.64
7 55.36 可変 1.00000
8 -600.00 1.95 1.58913 61.22
9 -55.95 0.50 1.00000
10 22.49 0.90 1.90200 25.27
11 13.79 3.40 1.62299 58.12
12 615.82 可変 1.00000
13（絞り） ∞ 6.00 1.00000
14 -128.33 2.00 1.75520 27.57
15 -14.61 0.84 1.74950
16 136.51 可変 1.00000
17 110.01 2.90 1.48749 70.32
18 -32.20 0.10 1.00000
19 71.64 4.33 1.51823 58.82
20 -41.88 4.39 1.00000
21 -21.41 1.10 1.90366 31.27
22 -76.31 Bf 1.00000
像面 ∞
[非球面データ]
第３面
κ = 0.0000
A4 = 2.09610E-05
A6 = 2.12115E-08
A8 = 1.95428E-11
A10 = 1.83471E-13
[レンズ群焦点距離]
始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -32.86
第２レンズ群 8 34.58
第３レンズ群 14 -90.63
第４レンズ群 17 65.97
[可変間隔データ]
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.50 35.00 53.40
d7 40.15 11.47 1.31
d12 1.00 10.62 15.88
d16 17.42 7.80 2.53
Bf 20.00 31.53 46.11
[条件式対応値]
（1） f2A/d2A ＝209.22
（2） -r3A/D2w ＝18.34
（3） ｆ4A/ｆ4 ＝0.78
（4） nd ＝1.90
（5）(f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2)＝1.21
図１８（ａ）、図１９、図２０（ａ）は、本願の第５実施例に係る変倍光学系のそれぞれ、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の無限遠合焦時の諸収差図である。
図１８（ｂ）は、広角端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．３０）を行った時のコマ収差図である。
図２０（ｂ）は、望遠端状態の無限遠合焦時における像ブレ補正（像ぶれ補正群L21のシフト量＝０．３１）を行った時の収差図である。
各収差図から、第５実施例にかかる変倍光学系は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔまでの各焦点距離状態において、無限遠物体から近距離物体にいたる全撮影領域において諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。また以下の内容は、本願の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願の変倍光学系の数値実施例として４群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、５群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。
また、本願の変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、第１レンズ群の全体を合焦レンズ群とすることが好ましい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
また、本願の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、手ぶれ等によって生じる像ぶれを補正する構成とすることもできる。特に、本願の変倍光学系では第２レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。
また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、本願の変倍光学系において開口絞りは第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
次に、本願の光学系を備えたカメラを図２１に基づいて説明する。
図２１は、本願の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図２１は、本願の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
カメラ１は、図２１に示すように撮影レンズ２として前記本願の第１実施例に係る光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
なお、上記第２〜第５実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
最後に、本願の変倍光学系の製造方法の概略を図２２に基づいて説明する。
図２２は本願の変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
図２２は本願の変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
図２２に示す本願の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。
ステップＳ１：以下の条件式（１）を満足するレンズ群を含む、第１レンズ群から第４レンズ群を準備し、各レンズ群を鏡筒内に物体側から順に配置する。
（１） 23.00 < f2A/d2A < 230.00
但し、f2Aは前記単レンズの焦点距離、d2Aは前記単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離である。
（１） 23.00 < f2A/d2A < 230.00
但し、f2Aは前記単レンズの焦点距離、d2Aは前記単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離である。
ステップＳ２：公知の移動機構を設けることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化するように光軸方向へ移動するようにする。
ステップＳ３：公知の移動機構を設けることにより、第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズが光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにする。
斯かる本願の変倍光学系の製造方法によれば、変倍時の収差変動を抑え、広角端状態から望遠端状態にわたって良好な光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Ｗ 広角端状態
Ｔ 望遠端状態
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ 撮像部
４ ＥＶＦ（電子ビューファインダ）
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Ｗ 広角端状態
Ｔ 望遠端状態
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ 撮像部
４ ＥＶＦ（電子ビューファインダ）
Claims (12)
- 物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足し、
23.00 < f2A/d2A < 230.00
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2w：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
前記第２レンズ群は、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有することを特徴とする変倍光学系。
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率 - 物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系
23.00 < f2A/d2A < 230.00
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) ≦ 4.02
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径 - 物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
負の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系
23.00 < f2A/d2A < 230.00
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) < 5.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2w：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２に記載の変倍光学系。
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
D2w：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径 - 前記第２レンズ群は、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有することを特徴とする請求項２から４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率 - 前記第１レンズ群は、最も物体側に、像側のレンズ面が凹形状のレンズを配し、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
1.00 < (f2AR1+f2AR2)/(f2AR1-f2AR2) < 5.00
但し、
f2AR1：前記最も物体側に配置された単レンズの物体側の面の曲率半径
f2AR2：前記最も物体側に配置された単レンズの像側の面の曲率半径 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
0.60 < ｆ4A／ｆ4 < 2.00
但し、
f4 ：前記第４レンズ群の焦点距離
f4A：前記第４レンズ群の最も物体側のレンズの焦点距離 - 前記第１レンズ群は、最も物体側のレンズに非球面を有することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 前記第３レンズ群は、正レンズと負レンズとの貼り合わせレンズであることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が増大し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 請求項１から１０のいずれか一項に記載の変倍光学系を具備することを特徴とする光学装置。
- 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を配置し、
前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
以下の条件式を満足するようにし、
23.00 < f2A/d2A < 230.00
12.00 < -r3A／D2w < 19.00
但し、
f2A：前記第２レンズ群の少なくとも１枚の単レンズのうち、最も物体側に配置された単レンズの焦点距離
d2A：前記最も物体側に配置された単レンズと、前記最も物体側に配置された単レンズの直後に配されたレンズとの光軸上の距離
D2w：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔
r3A：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径
前記第２レンズ群が、以下の条件式を満足する固体材料からなる光学素子を少なくとも１つ有するようにし、
1.85 < nd
但し、
nd：前記光学素子のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにする、ことを特徴とする変倍光学系の製造方法。
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| JP2013177794A JP6197489B2 (ja) | 2013-08-29 | 2013-08-29 | 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 |
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| JP2013177794A Active JP6197489B2 (ja) | 2013-08-29 | 2013-08-29 | 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 |
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