WO2015136988A1 - ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法 Download PDF

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WO2015136988A1
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group
focusing
zoom lens
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武 梅田
誠 藤本
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株式会社ニコン
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses
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    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1445—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative
    • G02B15/144511—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative arranged -+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical device, and a zoom lens manufacturing method suitable for an imaging device such as a digital camera, a video camera, and a silver salt film camera.
  • a first lens group having a negative refractive power in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • a zoom lens that includes a fourth lens group having power performs zooming by changing an interval between adjacent lens groups, and moves the entire third lens group along the optical axis to perform focusing. Proposed. For example, see International Publication No. 2012/086153.
  • the conventional zoom lens as described above has a problem that the optical performance is not sufficient.
  • an object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical device, and a zoom lens manufacturing method with good optical performance.
  • the first aspect of the present invention is: In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power And having a group
  • the first lens group, the second lens group, and the third lens group move along the optical axis, and the position of the fourth lens group is fixed,
  • at least a part of the second lens group moves along the optical axis as a focusing group, Moving so that at least a part of the third lens group includes a component in a direction orthogonal to the optical axis as a movable group;
  • a zoom lens that satisfies the following conditional expression. 1.50 ⁇
  • f2f focal length of the focusing group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide
  • the second aspect of the present invention is An optical apparatus having the zoom lens according to the first aspect of the present invention is provided.
  • the third aspect of the present invention is: In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power
  • a zoom lens manufacturing method comprising: During zooming, the position of the fourth lens group is fixed, and the first lens group, the second lens group, and the third lens group move along the optical axis, At the time of focusing, at least a part of the second lens group moves along the optical axis as a focusing group, At least a part of the third lens group moves as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis;
  • a zoom lens manufacturing method is provided in which the focusing group satisfies the following conditional expression. 1.50 ⁇
  • the fourth aspect of the present invention is In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power And having a group During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, and the distance between the third lens group and the fourth lens group are as follows.
  • a zoom lens characterized in that at least a part of the second lens group different from the focusing group moves so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis as a movable group.
  • the fifth aspect of the present invention is An optical apparatus having the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention is provided.
  • the sixth aspect of the present invention is In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power
  • a zoom lens manufacturing method comprising: During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, and the distance between the third lens group and the fourth lens group are as follows.
  • a zoom lens manufacturing method is provided, wherein at least a part of the second lens group different from the focusing group moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a movable group.
  • the zoom lens it is possible to provide a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens that have good optical performance during vibration isolation and when focusing on a short-distance object.
  • a zoom lens an optical device, and a method for manufacturing the zoom lens, which have good optical performance when focusing on a short distance object.
  • FIGS. 1A and 1B are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 1-1 of the first embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 2A and 2B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 1-1 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 3A and 3B are coma aberration diagrams when the image stabilization is performed at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1-1 of the present application, respectively.
  • FIGS. 4A and 4B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1-1 of the present application, respectively.
  • 5A and 5B are sectional views of the zoom lens according to Example 1-2 of the first embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 6A and 6B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 1-2 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 7A and 7B are coma aberration diagrams obtained when image stabilization is performed at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1-2 of the present application, respectively.
  • FIGS. 8A and 8B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1-2 of the present application, respectively.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application.
  • FIG. 10 is a diagram showing an outline of a manufacturing method of the zoom lens according to the first embodiment of the present application.
  • 11A and 11B are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 2-1 of the second embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • 12A and 12B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 2-1 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 13A and 13B are coma aberration diagrams obtained when image stabilization is performed when an infinite object is focused in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 2-1 of the present application, respectively.
  • 14A and 14B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 2-1 of the present application, respectively.
  • 15A and 15B are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 2-2 of the second embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 16A and 16B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 2-2 of the present application when an object at infinity is in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 17A and 17B are coma aberration diagrams when the image stabilization is performed at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 2-2 of the present application, respectively.
  • FIGS. 18A and 18B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 2-2 of the present application, respectively.
  • FIG. 19 is a diagram showing an outline of a zoom lens manufacturing method according to the second embodiment of the present application.
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • a fourth lens group having a positive refractive power the first lens group, the second lens group, and the third lens group move along an optical axis during zooming, and
  • the positions of the four lens groups are fixed, and at the time of focusing, at least a part of the second lens group moves along the optical axis as the focusing group, and at least a part of the third lens group moves as a movable group. It moves so as to include a component in a direction perpendicular to the axis, and satisfies the following conditional expression (1-1).
  • (1-1) 1.50 ⁇
  • f2f focal length of the focusing group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application moves so that at least a part of the third lens group includes a component in a direction orthogonal to the optical axis as a movable group. Accordingly, it is possible to correct image blur due to camera shake or the like, that is, to perform image stabilization.
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application includes, in order from the object side, the first lens group having negative refractive power, the second lens group having positive refractive power, and negative refraction.
  • a third lens group having power and a fourth lens group having positive refractive power By appropriately setting the refractive power arrangement of each lens group in this way, the zoom lens according to the first embodiment of the present application improves the optical performance during image stabilization while having a high zoom ratio and a long focal length. In addition, shortening of the entire lens length and good optical performance can be achieved.
  • the second lens group is arranged in order from the object side, a front lens group having a positive refractive power, an aperture stop, and a rear lens having a positive refractive power.
  • a front lens group or the rear lens group of the second lens group is a focusing group
  • an air interval for focusing between the focusing group and the aperture stop that is, at the time of focusing Space for moving the focusing group can be secured.
  • the distance between the focusing group and the aperture stop may be changed during zooming.
  • Conditional expression (1-1) defines the focal length of the focused group.
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application can satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration and coma at the time of focusing while satisfying the conditional expression (1-1) while downsizing. it can.
  • conditional expression (1-1) of the zoom lens according to the first embodiment of the present application is less than the lower limit value, the refractive power of the focusing group increases, and spherical aberration and coma aberration are deteriorated during focusing. I will.
  • the air space for focusing becomes too large, leading to an increase in the total lens length. End up. This makes it difficult to reduce the overall lens length and lens outer diameter when the cylinder is contracted.
  • the refractive power of the lenses other than the focusing group in the second lens group is increased, leading to deterioration of decentering coma due to manufacturing errors.
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application satisfies the following conditional expression (1-2).
  • (1-2) 1.00 ⁇
  • f3vr focal length of the movable group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  • Conditional expression (1-2) defines the focal length of the movable group.
  • the corresponding value of the conditional expression (1-2) of the zoom lens according to the first embodiment of the present application exceeds the upper limit value, the moving amount of the movable group during vibration isolation increases, leading to an increase in the total lens length. End up. Therefore, it becomes difficult to reduce the outer diameter of the zoom lens according to the first embodiment of the present application and the total length of the lens when the lens barrel is contracted. Further, the refractive power of lenses other than the movable group in the third lens group or other lens groups is increased, and decentration coma aberration and decentration field curvature due to manufacturing errors are deteriorated. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-2) to 3.00. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-2) to 2.50.
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application preferably satisfies the following conditional expression (1-3). (1-3) 1.00 ⁇ m12 / fw ⁇ 2.50 However, m12: Distance on the optical axis from the most image-side lens surface in the first lens group to the most object-side lens surface in the second lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state Change amount fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  • Conditional expression (1-3) defines the amount of change in the air gap between the first lens group and the second lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the first embodiment of the present application can satisfactorily correct the curvature of field while reducing the size by satisfying conditional expression (1-3).
  • the burden at the time of zooming of the lens group other than the first lens group and the second lens group becomes large.
  • the refractive power of each lens group increases, or the amount of movement of each lens group during zooming increases. For this reason, the decentration sensitivity increases, the optical performance deteriorates, and the total lens length increases.
  • an increase in the refractive power of the third lens group causes the field curvature to deteriorate.
  • the corresponding value of the conditional expression (1-3) of the zoom lens according to the first embodiment of the present application exceeds the upper limit value, the total lens length increases. For this reason, it becomes difficult to reduce the outer diameter of the zoom lens according to the first embodiment of the present application and the overall length of the lens when the lens barrel is contracted.
  • the increase in the total lens length leads to an increase in the total length of the lens barrel components such as the cam barrel, and the decentering state of each lens group is likely to fluctuate due to zooming. Is likely to occur.
  • the optical device of the present application is characterized by having the zoom lens according to the first embodiment having the above-described configuration. Thereby, it is possible to realize an optical device having good optical performance at the time of image stabilization and focusing on a short distance object.
  • the zoom lens manufacturing method has, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the second lens group and the third lens group are moved along the optical axis, and at the time of focusing, at least a part of the second lens group is moved along the optical axis as a focusing group,
  • At least a part of the third lens group moves as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, and the focusing group satisfies the following conditional expression (1-1): It is characterized by.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power.
  • a fourth lens group having a positive refractive power and at the time of zooming, an interval between the first lens group and the second lens group, and between the second lens group and the third lens group.
  • the distance and the distance between the third lens group and the fourth lens group change, and at the time of focusing, at least a part of the second lens group moves along the optical axis as a focusing group, and the focusing is performed.
  • At least a part of the second lens group different from the group moves as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application at the time of focusing, at least a part of the second lens group moves along the optical axis as the focusing group.
  • spherical aberration and coma can be favorably corrected when focusing on a short-distance object, and good optical performance can be achieved.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application moves so that at least a part of the second lens group different from the focusing group includes a component in a direction orthogonal to the optical axis as a movable group. Accordingly, it is possible to correct image blur due to camera shake or the like, that is, to perform image stabilization.
  • “at least a part of the second lens group different from the focusing group is a movable group” means that the lenses constituting the focusing group and the lenses constituting the movable group are completely the same.
  • the lens constituting the focusing group is different from the lens constituting the movable group, when a part of the lens constituting the focusing group is a movable group, or part of the lenses constituting the movable group is Including the case of focusing group.
  • the driving units of the focusing group, the movable group, and the aperture stop can be arranged together, Space saving can be achieved, and there is an advantage that the degree of freedom in optical design is increased.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a front lens group having a positive refractive power, an aperture stop, and a rear lens group having a positive refractive power. And at least a part of one of the front lens group and the rear lens group is the focusing group, and at least a part of the other of the front lens group and the rear lens group is the movable group. It is desirable. With this configuration, the refractive power arrangement in the second lens group is symmetrical with respect to the aperture stop, and both spherical aberration correction and coma aberration correction can be achieved.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application by appropriately setting the refractive power arrangement of the first to fourth lens groups and the refractive power arrangement of the front and rear lens groups in the second lens group, the zoom lens according to the second embodiment of the present application. While having a high zoom ratio and a long focal length, it is possible to improve optical performance during vibration isolation, shorten the overall lens length, and achieve good optical performance.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application when the entire front lens group or the entire rear lens group of the second lens group is a focusing group, the zoom lens is in focus between the focusing group and the aperture stop. Therefore, a space for moving the focusing group during focusing can be ensured.
  • the focusing group is preferably configured to move in a direction approaching the aperture stop when focusing from an object at infinity to an object at a short distance. Note that the distance between the focusing group and the aperture stop may change during zooming.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application satisfies the following conditional expression (2-1).
  • f2f focal length of the focusing group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  • Conditional expression (2-1) defines the focal length of the focusing group.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application can satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration and coma at the time of focusing while satisfying the conditional expression (2-1) while downsizing. it can.
  • conditional expression (2-1) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application When the corresponding value of the conditional expression (2-1) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application is below the lower limit, the refractive power of the focusing group increases, and spherical aberration and coma are deteriorated during focusing. I will. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2-1) to 1.80.
  • conditional expression (2-1) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application exceeds the upper limit value, the air space for focusing becomes too large, leading to an increase in the total lens length. End up. This makes it difficult to reduce the overall lens length and lens outer diameter when the cylinder is contracted. In addition, the refractive power of the lenses other than the focusing group in the second lens group is increased, leading to deterioration of decentering coma due to manufacturing errors. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-1) to 3.20.
  • the first lens group, the second lens group, and the third lens group move along the optical axis during zooming, and the position of the fourth lens group is determined. Is preferably fixed. In this way, by fixing the position of the fourth lens group at the time of zooming, the sensitivity of decentering coma aberration can be reduced.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application satisfies the following conditional expression (2-2).
  • (2-2) 1.00 ⁇
  • f2vr focal length of the movable group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  • Conditional expression (2-2) defines the focal length of the movable group.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application can satisfactorily correct various aberrations during image stabilization while satisfying the conditional expression (2-2) while achieving downsizing.
  • conditional expression (2-2) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application exceeds the upper limit value, the moving amount of the movable group during vibration isolation increases, leading to an increase in the total lens length. End up. Therefore, it is difficult to reduce the outer diameter of the zoom lens according to the second embodiment of the present application and the total length of the lens when the lens barrel is contracted. In addition, the refractive power of the lenses other than the movable group in the second lens group increases, leading to deterioration of decentered coma due to manufacturing errors. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-2) to 3.00. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2-2) to 2.50.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application satisfies the following conditional expression (2-3).
  • (2-3) 1.00 ⁇ m12 / fw ⁇ 2.50
  • m12 the distance on the optical axis from the most image side lens surface in the first lens group to the most object side lens surface in the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • Change amount fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state
  • Conditional expression (2-3) defines the amount of change in the air gap between the first lens group and the second lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the burden at the time of zooming of the lens group other than the first lens group and the second lens group becomes large.
  • the refractive power of each lens group increases, or the amount of movement of each lens group during zooming increases. For this reason, an increase in decentration sensitivity and an increase in the total lens length are caused. Further, the optical performance is deteriorated, specifically, the spherical aberration, the coma aberration, and the chromatic aberration are deteriorated.
  • an increase in the refractive power of the third lens group causes the field curvature to deteriorate.
  • the corresponding value of the conditional expression (2-3) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application exceeds the upper limit value, the total lens length increases. For this reason, it is difficult to reduce the outer diameter of the zoom lens according to the second embodiment of the present application and the overall length of the lens when the lens barrel is reduced.
  • the distance between the lens group (the third lens group or the fourth lens group) disposed on the image side from the second lens group and the aperture stop increases, and thus the lens group (third lens group).
  • the sensitivity of the decentered field curvature of the fourth lens group) increases.
  • the zoom lens according to the second embodiment of the present application preferably satisfies the following conditional expression (2-4).
  • f2f Focal length of the focusing group dFR: on the optical axis from the most image side lens surface in the front lens group to the most object side lens surface in the rear lens group at the time of focusing on an object at infinity distance
  • Conditional expression (2-4) defines the ratio between the refractive power of the focusing group and the air distance between the front lens group and the rear lens group when focusing on an object at infinity.
  • conditional expression (2-4) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application When the corresponding value of the conditional expression (2-4) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application is less than the lower limit, the refractive power of the focusing group increases, and spherical aberration and coma aberration are deteriorated during focusing. I will.
  • conditional expression (2-4) of the zoom lens according to the second embodiment of the present application exceeds the upper limit value, the air space for focusing becomes too large, leading to an increase in the total lens length. End up. This makes it difficult to reduce the overall lens length and lens outer diameter when the cylinder is contracted. In addition, the refractive power of the lenses other than the focusing group in the second lens group is increased, leading to deterioration of decentering coma due to manufacturing errors.
  • the optical apparatus of the present application is characterized by having the zoom lens according to the second embodiment having the above-described configuration. Thereby, it is possible to realize an optical device having good optical performance when focusing on a short-distance object.
  • the zoom lens manufacturing method has, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the distance between the lens group and the third lens group and the distance between the third lens group and the fourth lens group are changed, and at the time of focusing, at least a part of the second lens group is in focus group.
  • Example 1-1 are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 1-1 of the first embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. Note that arrows in FIG. 1 and FIG. 5 to be described later indicate the movement trajectory of each lens unit at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a positive It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. Consists of.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a front lens group G2F having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear lens group G2R having a positive refractive power.
  • the front lens group G2F includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side.
  • the positive lens L21 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the rear lens group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side. Consists of.
  • the positive meniscus lens L33 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a planoconvex positive lens L41 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive lens L41 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens
  • the first lens group G1 moves along the optical axis so that the air gap between the group G2 and the third lens group G3 increases and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object side along the optical axis.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed at the time of zooming.
  • the front lens group G2F, the aperture stop S, and the rear lens group G2R of the second lens group G2 move together during zooming.
  • the front lens group G2F in the second lens group G2 is moved to the image side along the optical axis as a focusing group, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • the cemented negative lens of the negative lens L31 and the positive meniscus lens L32 in the third lens group G3 is moved as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Table 1-1 below lists values of specifications of the zoom lens according to the present example.
  • f indicates the focal length
  • BF indicates the back focus, that is, the distance on the optical axis between the lens surface closest to the image side and the image plane I.
  • m is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface interval (the interval between the nth surface (n is an integer) and the (n + 1) th surface)
  • nd is d.
  • the refractive index for the line (wavelength 587.6 nm) and ⁇ d indicate the Abbe number for the d line (wavelength 587.6 nm), respectively.
  • OP represents the object plane
  • variable represents the variable surface interval
  • S represents the aperture stop S
  • I represents the image plane I.
  • * is added to the surface number, and the value of the paraxial radius of curvature is indicated in the column of the radius of curvature r.
  • the description of the refractive index of air nd 1.000 is omitted.
  • [Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of the apex of the aspheric surface at the height h to the aspheric surface
  • ⁇ is the conic constant.
  • A4, A6, A8 are aspherical coefficients, and r is a paraxial radius of curvature which is the radius of curvature of the reference sphere.
  • E ⁇ n (n is an integer) indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • the secondary aspherical coefficient A2 is 0 and is not shown.
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is “°”)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the zoom lens according to the present embodiment, that is, from the first surface to the image surface I.
  • a distance on the optical axis, dn indicates a variable distance between the nth surface and the (n + 1) th surface.
  • W represents the wide-angle end state
  • M represents the intermediate focal length state
  • T represents the telephoto end state.
  • D represents the distance from the object to the first surface.
  • [Lens Group Data] indicates the start surface ST and focal length f of each lens group.
  • Z is the amount of shift of the movable group, that is, the amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis
  • ⁇ is the rotation blur angle (tilt angle, unit is “°”) of the zoom lens according to the present embodiment.
  • K represents a vibration isolation coefficient.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression of the zoom lens according to the present embodiment.
  • the focal length f, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 1-1 are generally “mm”.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced. It should be noted that the symbols in Table 1-1 described above are similarly used in the tables of the respective embodiments described later.
  • FIGS. 2A and 2B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 1-1 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 3A and 3B each show a coma when the anti-vibration is performed against 0.624 ° rotational blur when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1-1 of the present application.
  • FIG. 6 is an aberration diagram and a coma aberration diagram when performing vibration isolation for a rotational shake of 0.500 ° during focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
  • FIGS. 4A and 4B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1-1 of the present application, respectively.
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height
  • d represents the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g represents the g-line (wavelength 435.8 nm)
  • C represents the C-line (wavelength 656.3 nm)
  • F represents the aberration in the F-line (wavelength 486.1 nm)
  • d , G, C, and F do not indicate aberrations in the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the coma aberration diagram shows coma aberration at each image height Y. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the zoom lens according to the present embodiment has high optical performance in which various aberrations are well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and when focusing on a short distance object, particularly in the telephoto end state. It can be seen that the optical performance at the time of focusing on a short distance object is good, and that the optical performance is also high at the time of vibration isolation.
  • FIGS. 5A and 5B are sectional views of the zoom lens according to Example 1-2 of the first embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a positive It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. Consists of.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a front lens group G2F having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear lens group G2R having a positive refractive power.
  • the front lens group G2F includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side.
  • the positive lens L21 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the rear lens group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side. Consists of.
  • the positive meniscus lens L33 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a planoconvex positive lens L41 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive lens L41 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens
  • the first lens group G1 moves along the optical axis so that the air gap between the group G2 and the third lens group G3 increases and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object side along the optical axis.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed at the time of zooming.
  • the front lens group G2F, the aperture stop S, and the rear lens group G2R of the second lens group G2 move together during zooming.
  • the rear lens group G2R in the second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis as a focusing group, thereby focusing from an object at infinity to a near object. I do.
  • the cemented negative lens of the negative lens L31 and the positive meniscus lens L32 in the third lens group G3 is moved as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Table 1-2 below lists values of specifications of the zoom lens according to the present example.
  • FIGS. 6A and 6B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 1-2 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 7A and FIG. 7B each show a coma when the image stabilization is performed against a rotation blur of 0.624 ° during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 1-2 of the present application.
  • FIG. 6 is an aberration diagram and a coma aberration diagram when performing vibration isolation for a rotational shake of 0.500 ° during focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
  • FIGS. 8A and 8B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1-2 of the present application, respectively.
  • the zoom lens according to the present embodiment has high optical performance in which various aberrations are well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and when focusing on a short distance object, particularly in the telephoto end state. It can be seen that the optical performance at the time of focusing on a short distance object is good, and that the optical performance is also high at the time of vibration isolation.
  • FIG. 11A and 11B are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 2-1 of the second embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. Note that arrows in FIG. 11 and FIG. 15 to be described later indicate the movement trajectory of each lens unit at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a positive It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative lens L12 having a biconcave shape, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative lens L12 has an aspheric image side lens surface.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a front lens group G2F having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear lens group G2R having a positive refractive power.
  • the front lens group G2F is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the positive lens L21 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the rear lens group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L31 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive meniscus lens L41 has aspherical object-side and image-side lens surfaces.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens
  • the first lens group G1 moves along the optical axis so that the air gap between the group G2 and the third lens group G3 increases and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object side along the optical axis.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed at the time of zooming.
  • the front lens group G2F, the aperture stop S, and the rear lens group G2R of the second lens group G2 move together during zooming.
  • the front lens group G2F in the second lens group G2 is moved to the image side along the optical axis as a focusing group, thereby focusing from an object at infinity to a near object.
  • the rear lens group G2R in the second lens group G2 is moved as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby performing image stabilization.
  • Table 2-1 below lists values of specifications of the zoom lens according to the present example.
  • f indicates the focal length
  • BF indicates the back focus, that is, the distance on the optical axis between the lens surface closest to the image side and the image plane I.
  • m is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface interval (the interval between the nth surface (n is an integer) and the (n + 1) th surface)
  • nd is d.
  • the refractive index for the line (wavelength 587.6 nm) and ⁇ d indicate the Abbe number for the d line (wavelength 587.6 nm), respectively.
  • OP represents the object plane
  • variable represents the variable surface interval
  • S represents the aperture stop S
  • I represents the image plane I.
  • * is added to the surface number, and the value of the paraxial radius of curvature is indicated in the column of the radius of curvature r.
  • the description of the refractive index of air nd 1.000 is omitted.
  • [Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of the apex of the aspheric surface at the height h to the aspheric surface
  • ⁇ is the conic constant.
  • A4, A6, A8 are aspherical coefficients, and r is a paraxial radius of curvature which is the radius of curvature of the reference sphere.
  • E ⁇ n (n is an integer) indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • the secondary aspherical coefficient A2 is 0 and is not shown.
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is “°”)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the zoom lens according to the present embodiment, that is, from the first surface to the image surface I.
  • a distance on the optical axis, dn indicates a variable distance between the nth surface and the (n + 1) th surface.
  • W represents the wide-angle end state
  • M represents the intermediate focal length state
  • T represents the telephoto end state.
  • D represents the distance from the object to the first surface.
  • [Lens Group Data] indicates the start surface ST and focal length f of each lens group.
  • Z is the amount of shift of the movable group, that is, the amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis
  • ⁇ is the rotation blur angle (tilt angle, unit is “°”) of the zoom lens according to the present embodiment.
  • K represents a vibration isolation coefficient.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression of the zoom lens according to the present embodiment.
  • the focal length f, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 2-1 are generally “mm”.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced. It should be noted that the symbols in Table 2-1 described above are also used in the tables of the respective examples described later.
  • FIGS. 12A and 12B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 2-1 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 13A and 13B each show a coma when the anti-vibration is performed against 0.624 ° rotation blur at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2-1 of the present application.
  • FIG. 6 is an aberration diagram and a coma aberration diagram when performing vibration isolation for a rotational shake of 0.500 ° during focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
  • 14A and 14B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 2-1 of the present application, respectively.
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height
  • d indicates the aberration at the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates the aberration at the g-line (wavelength 435.8 nm)
  • those without d and g indicate the aberration at the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the coma aberration diagram shows coma aberration at each image height Y. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the zoom lens according to the present example has high optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the optical performance at the time of focusing on a short distance object is good. Further, it can be seen that it has high optical performance even during vibration isolation.
  • Example 2-2 15A and 15B are cross-sectional views of the zoom lens according to Example 2-2 of the second embodiment of the present application in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a positive It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
  • the first lens group G1 in order from the object side, includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. Consists of.
  • the negative meniscus lenses L11 and L12 are both aspheric on the object side and the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a front lens group G2F having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear lens group G2R having a positive refractive power.
  • the front lens group G2F includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L21 and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side.
  • the positive lens L21 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the rear lens group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L31 and a positive meniscus lens L32 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L32 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive meniscus lens L41 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens
  • the first lens group G1 moves along the optical axis so that the air gap between the group G2 and the third lens group G3 increases and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object side along the optical axis.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed at the time of zooming.
  • the front lens group G2F, the aperture stop S, and the rear lens group G2R of the second lens group G2 move together during zooming.
  • the rear lens group G2R in the second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis as a focusing group, thereby focusing from an object at infinity to a near object. I do.
  • the front lens group G2F in the second lens group G2 is moved as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby performing vibration isolation.
  • Table 2-2 below lists values of specifications of the zoom lens according to the present example.
  • FIGS. 16A and 16B are graphs showing various aberrations when the zoom lens according to Example 2-2 of the present application is focused on an object at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 17A and FIG. 17B each show a coma when an anti-vibration is performed against 0.624 ° rotational blur when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 2-2 of the present application.
  • FIG. 6 is an aberration diagram and a coma aberration diagram when performing vibration isolation for a rotational shake of 0.500 ° during focusing on an object at infinity in the telephoto end state.
  • FIGS. 18A and 18B are graphs showing various aberrations when focusing on a short-distance object in the wide-angle end state and the telephoto end state of the zoom lens according to Example 2-2 of the present application, respectively.
  • the zoom lens according to the present example has high optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the optical performance at the time of focusing on a short distance object is good. Further, it can be seen that it has high optical performance even during vibration isolation.
  • each of the above embodiments it is possible to realize a zoom lens having a short overall lens length, a small size and a light weight, good optical performance, and good optical performance when focusing on a short distance object.
  • each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these. The following contents can be adopted as appropriate as long as the optical performance of the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application is not impaired.
  • the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application a four-group configuration is shown.
  • the present application is not limited to this, and zoom lenses having other group configurations (for example, five groups) are used. It can also be configured.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application may be used.
  • the fourth lens group in the numerical examples of the zoom lenses according to the first and second embodiments of the present application is configured by two or more lenses so that the interval between the two or more lenses changes during zooming. In other words, it may be substantially composed of five or more lens groups.
  • the numerical examples of the zoom lenses according to the first and second embodiments of the present application may be configured such that the distance between the focusing group and the lenses positioned before and after the zoom group changes during zooming.
  • a drive mechanism such as a motor for driving the in-focus group at the time of focusing even at the time of zooming.
  • the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application is a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lens groups in order to perform focusing from an object at infinity to an object at a short distance. May be configured to move in the optical axis direction as a focusing group.
  • a part of the second lens group is a focusing group.
  • Such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor such as an ultrasonic motor.
  • either the entire lens group or a part thereof is moved as a vibration-proof lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • it can also be configured to perform vibration isolation by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis.
  • a part of the second lens group or at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.
  • the lens surface of the lens constituting the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop is disposed in the second lens group, and the role is replaced by a lens frame without providing a member as the aperture stop. Also good. Further, an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region may be applied to the lens surface of the lens constituting the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the zoom lens according to the first and second embodiments of the present application.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera with interchangeable lenses provided with the zoom lens according to the first to first embodiments as the photographing lens 2.
  • the zoom lens according to the first to first embodiments, which is the photographing lens 2 preferably has a structure in which the distance between the first lens group and the second lens group is narrowed when the lens is housed.
  • the present camera 1 In the present camera 1, light from an object (not shown) that is a subject is collected by the taking lens 2 and is on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (Optical Low Pass Filter) not shown. A subject image is formed on the screen. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4. When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the subject image generated by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • the zoom lens according to Example 1-1 mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 is a zoom lens having good optical performance when focusing on a short-distance object. Therefore, the camera 1 can realize good optical performance when focusing on a short-distance object. Even if the camera having the zoom lens according to the first, second, 2-1 and 2-2 embodiments mounted thereon as the photographing lens 2, the same effect as the camera 1 can be obtained. Further, even when the zoom lens according to each of the above embodiments is mounted on a single-lens reflex camera having a quick return mirror and observing a subject with a finder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • the zoom lens manufacturing method according to the first embodiment of the present application shown in FIG. 10 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens group.
  • Step S11 The first to fourth lens groups are arranged in order from the object side in the lens barrel, and a known moving mechanism is provided on the lens barrel, so that the position of the fourth lens group is fixed during zooming. Thus, the first to third lens groups are moved along the optical axis.
  • Step S12 A known moving mechanism is provided on the lens barrel so that at the time of focusing, at least a part of the second lens group moves along the optical axis as the focusing group.
  • Step S13 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, at least a part of the third lens group is moved as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • Step S14 The focusing group satisfies the following conditional expression (1-1). (1-1) 1.50 ⁇
  • the method for manufacturing a zoom lens according to the first embodiment of the present application it is possible to manufacture a zoom lens having good optical performance during image stabilization and focusing on a short-distance object.
  • the zoom lens manufacturing method according to the second embodiment of the present application shown in FIG. 19 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative
  • Step S21 The first lens group and the second lens group are arranged in order from the object side in the lens barrel, and a known moving mechanism is provided in the lens barrel, for example, at the time of zooming.
  • the distance between the groups, the distance between the second lens group and the third lens group, and the distance between the third lens group and the fourth lens group are changed.
  • Step S22 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, etc., at the time of focusing, at least a part of the second lens group moves along the optical axis as a focusing group.
  • Step S23 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, at least a part of the second lens group different from the focusing group moves as a movable group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis. Like that.
  • the zoom lens manufacturing method it is possible to manufacture a zoom lens with good optical performance when focusing on a short-distance object.

Abstract

　ズームレンズは、物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１と、正の第２レンズ群Ｇ２と、負の第３レンズ群Ｇ３と、正の第４レンズ群Ｇ４とを有する。変倍に際して、第１～第３レンズ群Ｇ１～Ｇ３が光軸に沿って移動し、第４レンズ群Ｇ４の位置が固定である。合焦に際して、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動する。第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動する。所定の条件式を満足する。これにより、ズームレンズは、防振時及び近距離物体合焦時の光学性能を良好にできる。

Description

ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法
　本発明は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩フィルム用カメラ等の撮像装置に好適なズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法に関する。
　近年、デジタルカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は高画素化が進んでいる。そして、高画素の撮像素子を備えた撮像装置に用いられる撮影レンズには、高い光学性能を有することが求められている。
　斯かる背景の下、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、隣り合うレンズ群どうしの間隔を変化させて変倍を行い、第３レンズ群全体を光軸に沿って移動させて合焦を行う構成のズームレンズが提案されている。例えば、国際公開第２０１２／０８６１５３号を参照。
国際公開第２０１２／０８６１５３号
　しかしながら上述のような従来のズームレンズは、光学性能が十分でないという問題があった。
　そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、光学性能が良好なズームレンズ、光学装置及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために本発明の第１態様は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
　変倍に際して、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第４レンズ群の位置が固定であり、
　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動し、
　前記第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
　ただし、
ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　また本発明の第２態様は、
　本発明の第１態様に係るズームレンズを有することを特徴とする光学装置を提供する。
　また本発明の第３態様は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
　変倍に際して、前記第４レンズ群の位置が固定で、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにし、
　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにし、
　前記第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
　前記合焦群が以下の条件式を満足するようにすることを特徴とするズームレンズの製造方法を提供する。
１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
　ただし、
ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　また本発明の第４態様は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
　変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動し、
　前記合焦群と異なる前記第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動することを特徴とするズームレンズを提供する。
　また本発明の第５態様は、
　本発明の第４態様に係るズームレンズを有することを特徴とする光学装置を提供する。
　また本発明の第６態様は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
　変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにし、
　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにし、
　前記合焦群と異なる前記第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにすることを特徴とするズームレンズの製造方法を提供する。
　本発明の第１～３態様によれば、防振時及び近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズ、光学装置及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
　本発明の第４～６態様によれば、近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズ、光学装置及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
図１Ａ、及び図１Ｂはそれぞれ、本願の第１実施形態の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。 図２Ａ、及び図２Ｂはそれぞれ、本願の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３Ａ、及び図３Ｂはそれぞれ、本願の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のコマ収差図である。 図４Ａ、及び図４Ｂはそれぞれ、本願の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図５Ａ、及び図５Ｂはそれぞれ、本願の第１実施形態の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。 図６Ａ、及び図６Ｂはそれぞれ、本願の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図７Ａ、及び図７Ｂはそれぞれ、本願の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のコマ収差図である。 図８Ａ、及び図８Ｂはそれぞれ、本願の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図９は本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。 図１０は本願の第１実施形態に係るズームレンズの製造方法の概略を示す図である。 図１１Ａ、及び図１１Ｂはそれぞれ、本願の第２実施形態の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。 図１２Ａ、及び図１２Ｂはそれぞれ、本願の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１３Ａ、及び図１３Ｂはそれぞれ、本願の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のコマ収差図である。 図１４Ａ、及び図１４Ｂはそれぞれ、本願の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１５Ａ、及び図１５Ｂはそれぞれ、本願の第２実施形態の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。 図１６Ａ、及び図１６Ｂはそれぞれ、本願の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１７Ａ、及び図１７Ｂはそれぞれ、本願の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に防振を行った際のコマ収差図である。 図１８Ａ、及び図１８Ｂはそれぞれ、本願の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１９は本願の第２実施形態に係るズームレンズの製造方法の概略を示す図である。
　以下、本願の第１実施形態に係るズームレンズ、光学装置及びズームレンズの製造方法について説明する。
　本願の第１実施形態に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、変倍に際して、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第４レンズ群の位置が固定であり、合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動し、前記第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、以下の条件式（１－１）を満足することを特徴としている。
（１－１）　１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
　ただし、
ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　上記のように本願の第１実施形態に係るズームレンズは、第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動する。これにより、手ぶれ等に起因する像ぶれの補正、即ち防振を行うことができる。
　また、上記のように本願の第１実施形態に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する。このように各レンズ群の屈折力配置を適切に設定することで、本願の第１実施形態に係るズームレンズは高変倍比と長焦点距離を有しながら、防振時の光学性能の向上、レンズ全長の短縮化及び良好な光学性能を達成することができる。特に、本願の第１実施形態に係るズームレンズは、前記第２レンズ群を、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後側レンズ群とを有する構成とし、第２レンズ群の前側レンズ群又は後側レンズ群を合焦群とした場合、合焦群と開口絞りとの間に合焦のための空気間隔、即ち合焦時に合焦群が移動するためのスペースを確保することができる。またこの場合、変倍時に合焦群と開口絞りとの間隔が変化する構成としてもよい。
　条件式（１－１）は、合焦群の焦点距離を規定するものである。本願の第１実施形態に係るズームレンズは、条件式（１－１）を満足することにより、小型化を図りながら、合焦時に球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係るズームレンズの条件式（１－１）の対応値が下限値を下回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、合焦時に球面収差やコマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－１）の下限値を１．８０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係るズームレンズの条件式（１－１）の対応値が上限値を上回ると、合焦のための空気間隔が大きくなり過ぎて、レンズ全長の増大を招いてしまう。これにより、縮筒時のレンズ全長やレンズ外径の小型化が困難になってしまう。また、第２レンズ群中の合焦群以外のレンズの屈折力が増大し、製造誤差に起因する偏芯コマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－１）の上限値を３．２０とすることがより好ましい。
　以上の構成により、防振時及び近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを実現することができる。
　また本願の第１実施形態に係るズームレンズは、以下の条件式（１－２）を満足することが望ましい。
（１－２）　１．００＜｜ｆ３ｖｒ／ｆｗ｜＜５．００
　ただし、
ｆ３ｖｒ：前記可動群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　条件式（１－２）は、可動群の焦点距離を規定するものである。本願の第１実施形態に係るズームレンズは、条件式（１－２）を満足することにより、小型化を図りながら、防振時に諸収差を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係るズームレンズの条件式（１－２）の対応値が下限値を下回ると、可動群の偏心敏感度が増大する、即ち製造誤差等により可動群に偏芯が生じた場合に偏芯コマ収差等の諸収差が発生しやすくなってしまう。これにより、防振時に良好な光学性能を確保することが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－２）の下限値を１．５０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－２）の下限値を１．８０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係るズームレンズの条件式（１－２）の対応値が上限値を上回ると、可動群の防振時の移動量が増大し、レンズ全長の増大を招いてしまう。したがって、本願の第１実施形態に係るズームレンズの外径や縮筒時のレンズ全長の小型化を図ることが困難になってしまう。また、第３レンズ群中の可動群以外のレンズ、又は他のレンズ群の屈折力が増大し、製造誤差に起因する偏芯コマ収差と偏芯像面湾曲の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－２）の上限値を３．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－２）の上限値を２．５０とすることがより好ましい。
　また本願の第１実施形態に係るズームレンズは、以下の条件式（１－３）を満足することが望ましい。
（１－３）　１．００＜ｍ１２／ｆｗ＜２．５０
　ただし、
ｍ１２：広角端状態から望遠端状態への変倍に際する前記第１レンズ群中の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群中の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の変化量
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　条件式（１－３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔の変化量を規定するものである。本願の第１実施形態に係るズームレンズは、条件式（１－３）を満足することにより、小型化を図りながら像面湾曲を良好に補正することができる。
　本願の第１実施形態に係るズームレンズの条件式（１－３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群と第２レンズ群以外のレンズ群の変倍時の負担が大きくなり、各レンズ群の屈折力が増大する、又は各レンズ群の変倍時の移動量が増大する。このため、偏心敏感度の増大、光学性能の悪化及びレンズ全長の増大を招いてしまう。特に、第３レンズ群の屈折力が増大することにより像面湾曲の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－３）の下限値を１．５０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第１実施形態に係るズームレンズの条件式（１－３）の対応値が上限値を上回ると、レンズ全長が増大してしまう。このため、本願の第１実施形態に係るズームレンズの外径や縮筒時のレンズ全長の小型化を図ることが困難になってしまう。また、レンズ全長の増大がカム筒等のレンズ鏡筒部品の全長の増大を招き、各レンズ群の偏芯状態が変倍によって変動しやすくなることで、特に偏芯像面湾曲のズームポジション差が発生しやすくなる。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１－３）の上限値を２．００とすることがより好ましい。
　本願の光学装置は、上述した構成の第１実施形態に係るズームレンズを有することを特徴としている。これにより、防振時及び近距離物体合焦時の光学性能が良好な光学装置を実現することができる。
　本願の第１実施形態に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍に際して、前記第４レンズ群の位置が固定で、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにし、合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにし、前記第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、前記合焦群が以下の条件式（１－１）を満足するようにすることを特徴としている。これにより、防振時及び近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを製造することができる。
（１－１）　１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
　ただし、
ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　以下、本願の第２実施形態に係るズームレンズ、光学装置及びズームレンズの製造方法について説明する。
　本願の第２実施形態に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動し、前記合焦群と異なる前記第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動することを特徴としている。
　上記のように本願の第２実施形態に係るズームレンズは、合焦に際して、第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動する。これにより、近距離物体合焦時に球面収差やコマ収差を良好に補正することができ、良好な光学性能を達成することができる。
　また、上記のように本願の第２実施形態に係るズームレンズは、合焦群と異なる第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動する。これにより、手ぶれ等に起因する像ぶれの補正、即ち防振を行うことができる。なお、「合焦群と異なる第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として」とは、合焦群を構成するレンズと可動群を構成するレンズとが完全に同一な場合を除くことを意味し、合焦群を構成するレンズと可動群を構成するレンズとが異なる場合や、合焦群を構成するレンズの一部を可動群とする場合や、可動群を構成するレンズの一部を合焦群とする場合を含むものとする。
　また、第２レンズ群に合焦群と可動群と開口絞りとをまとめると、合焦群と可動群と開口絞りのそれぞれの駆動ユニットをまとめて配置することが可能で、レンズ鏡筒内部の省スペース化を図ることができ、光学設計の自由度が上がるというメリットがある。
　以上の構成により、近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを実現することができる。
　また本願の第２実施形態に係るズームレンズは、前記第２レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後側レンズ群とからなり、前記前側レンズ群と前記後側レンズ群の一方の少なくとも一部が前記合焦群であり、前記前側レンズ群と前記後側レンズ群の他方の少なくとも一部が前記可動群であることが望ましい。この構成により、第２レンズ群内の屈折力配置が開口絞りを基準とした対称型になり、球面収差の補正とコマ収差の補正を両立することができる。
　以上のように第１～第４レンズ群の屈折力配置と第２レンズ群内の前側、後側レンズ群の屈折力配置を適切に設定することで、本願の第２実施形態に係るズームレンズは高変倍比と長焦点距離を有しながら、防振時の光学性能の向上、レンズ全長の短縮化及び良好な光学性能を達成することができる。特に、本願の第２実施形態に係るズームレンズは、第２レンズ群の前側レンズ群全体又は後側レンズ群全体を合焦群とした場合、合焦群と開口絞りとの間に合焦のための空気間隔、即ち合焦時に合焦群が移動するためのスペースを確保することができる。またこの場合、合焦群は、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、開口絞りに近づく方向へ移動する構成とすることが好ましい。なお、変倍時に合焦群と開口絞りとの間隔が変化する構成としてもよい。
　また本願の第２実施形態に係るズームレンズは、以下の条件式（２－１）を満足することが望ましい。
（２－１）　１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
　ただし、
ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　条件式（２－１）は、合焦群の焦点距離を規定するものである。本願の第２実施形態に係るズームレンズは、条件式（２－１）を満足することにより、小型化を図りながら、合焦時に球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－１）の対応値が下限値を下回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、合焦時に球面収差やコマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－１）の下限値を１．８０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－１）の対応値が上限値を上回ると、合焦のための空気間隔が大きくなり過ぎて、レンズ全長の増大を招いてしまう。これにより、縮筒時のレンズ全長やレンズ外径の小型化が困難になってしまう。また、第２レンズ群中の合焦群以外のレンズの屈折力が増大し、製造誤差に起因する偏芯コマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－１）の上限値を３．２０とすることがより好ましい。
　また本願の第２実施形態に係るズームレンズは、変倍に際して、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第４レンズ群の位置が固定であることが望ましい。このように変倍に際して第４レンズ群の位置を固定とすることにより、偏芯コマ収差の敏感度を低減することができる。
　また本願の第２実施形態に係るズームレンズは、以下の条件式（２－２）を満足することが望ましい。
（２－２）　１．００＜｜ｆ２ｖｒ／ｆｗ｜＜５．００
　ただし、
ｆ２ｖｒ：前記可動群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　条件式（２－２）は、可動群の焦点距離を規定するものである。本願の第２実施形態に係るズームレンズは、条件式（２－２）を満足することにより、小型化を図りながら、防振時に諸収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－２）の対応値が下限値を下回ると、可動群の偏心敏感度が増大する、即ち製造誤差等により可動群に偏芯が生じた場合に諸収差が発生しやすくなってしまう。これにより、防振時に良好な光学性能を確保することが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－２）の下限値を１．５０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－２）の下限値を１．８０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－２）の対応値が上限値を上回ると、可動群の防振時の移動量が増大し、レンズ全長の増大を招いてしまう。したがって、本願の第２実施形態に係るズームレンズの外径や縮筒時のレンズ全長の小型化を図ることが困難になってしまう。また、第２レンズ群中の可動群以外のレンズの屈折力が増大し、製造誤差に起因する偏芯コマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－２）の上限値を３．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－２）の上限値を２．５０とすることがより好ましい。
　また本願の第２実施形態に係るズームレンズは、以下の条件式（２－３）を満足することが望ましい。
（２－３）　１．００＜ｍ１２／ｆｗ＜２．５０
　ただし、
ｍ１２：広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第１レンズ群中の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群中の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の変化量
ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
　条件式（２－３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔の変化量を規定するものである。本願の第２実施形態に係るズームレンズは、条件式（２－３）を満足することにより、小型化を図りながら球面収差、コマ収差、色収差及び像面湾曲を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群と第２レンズ群以外のレンズ群の変倍時の負担が大きくなり、各レンズ群の屈折力が増大する、又は各レンズ群の変倍時の移動量が増大する。このため、偏心敏感度の増大やレンズ全長の増大を招いてしまう。また、光学性能の悪化、具体的には球面収差、コマ収差及び色収差の悪化を招いてしまう。特に、第３レンズ群の屈折力が増大することにより像面湾曲の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の下限値を１．２０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の下限値を１．４０とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の下限値を１．４５とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の下限値を１．５０とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－３）の対応値が上限値を上回ると、レンズ全長が増大してしまう。このため、本願の第２実施形態に係るズームレンズの外径や縮筒時のレンズ全長の小型化を図ることが困難になってしまう。特に、望遠端状態において、第２レンズ群より像側に配置されたレンズ群（第３レンズ群又は第４レンズ群）と開口絞りとの距離が増大するため、当該レンズ群（第３レンズ群又は第４レンズ群）の偏芯像面湾曲の敏感度がそれぞれ増大してしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の上限値を２．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の上限値を１．８０とすることがより好ましい。
　また本願の第２実施形態に係るズームレンズは、以下の条件式（２－４）を満足することが望ましい。
（２－４）　１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｄＦＲ｜＜７．００
　ただし、
ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
ｄＦＲ：無限遠物体合焦時の前記前側レンズ群中の最も像側のレンズ面から前記後側レンズ群中の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　条件式（２－４）は、合焦群の屈折力と、無限遠物体合焦時の前側レンズ群と前記後側レンズ群の空気間隔との比を規定するものである。本願の第２実施形態に係るズームレンズは、条件式（２－４）を満足することにより、小型化を図りながら、合焦時に球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－４）の対応値が下限値を下回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、合焦時に球面収差やコマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－４）の下限値を２．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－４）の下限値を３．００とすることがより好ましい。
　一方、本願の第２実施形態に係るズームレンズの条件式（２－４）の対応値が上限値を上回ると、合焦のための空気間隔が大きくなり過ぎて、レンズ全長の増大を招いてしまう。これにより、縮筒時のレンズ全長やレンズ外径の小型化が困難になってしまう。また、第２レンズ群中の合焦群以外のレンズの屈折力が増大し、製造誤差に起因する偏芯コマ収差の悪化を招いてしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－４）の上限値を６．００とすることがより好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２－４）の上限値を５．００とすることがより好ましい。
　本願の光学装置は、上述した構成の第２実施形態に係るズームレンズを有することを特徴としている。これにより、近距離物体合焦時の光学性能が良好な光学装置を実現することができる。
　本願の第２実施形態に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにし、合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにし、前記合焦群と異なる前記第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにすることを特徴としている。これにより、近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを製造することができる。
　以下、本願の第１実施形態の数値実施例に係るズームレンズを添付図面に基づいて説明する。
（第１－１実施例）
　図１Ａ、及び図１Ｂはそれぞれ、本願の第１実施形態の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。なお、図１及び後述する図５中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
　本実施例に係るズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ２Ｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　前側レンズ群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズからなる。なお、正レンズＬ２１は物体側のレンズ面が非球面である。
　後側レンズ群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３３は像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ４１からなる。なお、正レンズＬ４１は像側のレンズ面が非球面である。
　以上の構成の下、本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って物体側へ移動する。なお、第４レンズ群Ｇ４の位置は変倍時に固定である。また、第２レンズ群Ｇ２の前側レンズ群Ｇ２Ｆと開口絞りＳと後側レンズ群Ｇ２Ｒとは変倍時に一体で移動する。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２における前側レンズ群Ｇ２Ｆを合焦群として光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３１と正メニスカスレンズＬ３２との接合負レンズを可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表１－１に、本実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
　表１－１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス、即ち最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離を示す。
　[面データ］において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、可変は可変の面間隔、Ｓは開口絞りＳ、Ｉは像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に＊を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.000の記載は省略している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
　　＋A4ｈ４＋A6ｈ６＋A8ｈ８
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「E－n」（nは整数）は「×10－ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10－５」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは本実施例に係るズームレンズの全長、即ち第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。Ｄは物体から第１面までの距離を示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［防振データ］において、Ｚは可動群のシフト量即ち光軸に直交する方向への移動量、θは本実施例に係るズームレンズの回転ぶれの角度（傾き角度、単位は「°」）、Ｋは防振係数をそれぞれ示す。
　［条件式対応値］には、本実施例に係るズームレンズの各条件式の対応値を示す。
　ここで、表１－１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１－１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１－１）第１－１実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ     ｎｄ    νｄ
 ＯＰ           ∞
 
   1         127.823   0.800   1.697   55.460
 ＊2          11.015   3.364
   3         249.878   0.800   1.619   63.854
   4          12.719   1.000
   5          15.555   2.315   2.001   29.134
   6          37.962   可変
 
 ＊7          17.826   2.087   1.498   82.570
   8         -12.421   0.800   1.517   52.203
   9         -33.195   可変
  10(Ｓ)        ∞     2.900
  11          15.617   0.800   1.699   30.130
  12           8.749   2.400   1.498   82.570
  13         -25.039   可変
 
  14         -60.716   0.800   1.569   56.000
  15          10.165   1.000   1.699   30.130
  16          13.712   1.048
  17         102.788   0.800   1.498   82.570
＊18         250.000   可変
 
  19            ∞     2.350   1.553   71.683
＊20         -21.305   ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
  ｍ        κ          A4          A6          A8
   2     0.000E+00  -6.935E-05  -1.472E-07  -7.614E-09
   7     0.000E+00  -6.523E-05   2.535E-07  -2.839E-09
  18     0.000E+00   2.082E-04   1.445E-06   3.415E-09
  20     0.000E+00  -3.855E-05  -1.261E-07   4.782E-10
 
［各種データ］
変倍比     2.83
 
           Ｗ        Ｔ
ｆ        10.3      29.1
ＦＮＯ     3.56      5.66
２ω      77.0°    31.4°
Ｙ         8.19      8.19
 
（無限遠物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     20.242     29.100
ｄ6       18.901      5.553      0.724
ｄ9        5.530      5.530      5.530
ｄ13       2.512      6.507     10.439
ｄ18       0.994      7.638     11.048
ＢＦ      12.834     12.841     12.834
ＴＬ      51.200     48.491     51.003
 
（近距離物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
Ｄ       200.000    200.000    200.000
ｄ6       22.153      7.145      2.321
ｄ9        2.277      3.937      3.932
ｄ13       2.512      6.507     10.439
ｄ18       0.994      7.638     11.048
ＢＦ      12.834     12.841     12.834
ＴＬ      51.200     48.491     51.003
 
［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1     -15.571
G2       7      15.500
G3      14     -22.390
G4      19      38.505
 
［防振データ］
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     20.242     29.100
Ｚ         0.151      0.185      0.239
θ         0.624      0.500      0.500
Ｋ         0.742      0.952      1.060
 
［条件式対応値］
（１－１）　｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜ ＝ 2.358
（１－２）　｜ｆ３ｖｒ／ｆｗ｜ ＝ 2.039
（１－３）　ｍ１２／ｆｗ ＝ 1.765
 
　図２Ａ、及び図２Ｂはそれぞれ、本願の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図３Ａ、及び図３Ｂはそれぞれ、本願の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２４°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．５００°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図である。図４Ａ、及び図４Ｂはそれぞれ、本願の第１－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長４８６．１ｎｍ）における収差をそれぞれ示し、ｄ、ｇ、Ｃ、Ｆの記載のないものはｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され高い光学性能を有しており、近距離物体合焦時、特に望遠端状態における近距離物体合焦時の光学性能が良好で、さらに防振時にも高い光学性能を有していることがわかる。
（第１－２実施例）
　図５Ａ、及び図５Ｂはそれぞれ、本願の第１実施形態の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係るズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１は像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ２Ｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　前側レンズ群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズからなる。なお、正レンズＬ２１は物体側のレンズ面が非球面である。
　後側レンズ群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３３は像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ４１からなる。なお、正レンズＬ４１は像側のレンズ面が非球面である。
　以上の構成の下、本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って物体側へ移動する。なお、第４レンズ群Ｇ４の位置は変倍時に固定である。また、第２レンズ群Ｇ２の前側レンズ群Ｇ２Ｆと開口絞りＳと後側レンズ群Ｇ２Ｒとは変倍時に一体で移動する。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２における後側レンズ群Ｇ２Ｒを合焦群として光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３１と正メニスカスレンズＬ３２との接合負レンズを可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表１－２に、本実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
（表１－２）第１－２実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ     ｎｄ    νｄ
 ＯＰ           ∞
 
   1          91.922   0.800   1.697   55.460
 ＊2          10.780   4.956
   3        2408.220   0.800   1.619   63.854
   4          13.534   1.000
   5          16.091   1.818   2.001   29.134
   6          39.382   可変
 
 ＊7          15.457   2.391   1.498   82.570
   8         -13.741   0.800   1.517   52.203
   9         -31.043   3.409
  10(Ｓ)        ∞     可変
  11          18.962   0.800   1.699   30.130
  12           8.769   2.400   1.498   82.570
  13         -25.955   可変
 
  14         -62.446   0.800   1.569   56.000
  15           9.599   1.000   1.699   30.130
  16          13.435   1.048
  17          88.765   0.800   1.498   82.570
＊18         250.347   可変
 
  19            ∞     2.350   1.553   71.683
＊20         -20.694   ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
  ｍ        κ          A4          A6          A8
   2     0.000E+00  -6.263E-05  -1.117E-07  -7.496E-09
   7     0.000E+00  -7.287E-05  -3.487E-07   8.951E-09
  18     0.000E+00   1.799E-04   1.903E-06  -2.343E-08
  20     0.000E+00  -3.123E-05  -2.323E-07   9.786E-10
 
［各種データ］
変倍比     2.83
 
           Ｗ        Ｔ
ｆ        10.3      29.1
ＦＮＯ     3.56      5.66
２ω      77.0°    31.4°
Ｙ         8.19      8.19
 
（無限遠物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     20.147     29.100
ｄ6       18.756      5.704      0.646
ｄ10       3.856      3.856      3.856
ｄ13       2.405      6.528     11.193
ｄ18       1.010      7.525      9.843
ＢＦ      12.849     12.864     12.834
ＴＬ      51.199     48.786     50.710
 
（近距離物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
Ｄ       200.000    200.000    200.000
ｄ6       18.756      5.704      0.646
ｄ10       3.343      2.550      1.380
ｄ13       2.917      7.835     13.669
ｄ18       1.010      7.525      9.843
ＢＦ      12.849     12.864     12.834
ＴＬ      51.199     48.786     50.710
 
［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1     -15.498
G2       7      15.500
G3      14     -22.802
G4      19      37.401
 
［防振データ］
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     20.147     29.100
Ｚ         0.152      0.187      0.250
θ         0.624      0.500      0.500
Ｋ         0.739      0.943      1.016
 
［条件式対応値］
（１－１）　｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜ ＝ 2.966
（１－２）　｜ｆ３ｖｒ／ｆｗ｜ ＝ 2.039
（１－３）　ｍ１２／ｆｗ ＝ 1.758
 
　図６Ａ、及び図６Ｂはそれぞれ、本願の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図７Ａ、及び図７Ｂはそれぞれ、本願の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２４°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．５００°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図である。図８Ａ、及び図８Ｂはそれぞれ、本願の第１－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され高い光学性能を有しており、近距離物体合焦時、特に望遠端状態における近距離物体合焦時の光学性能が良好で、さらに防振時にも高い光学性能を有していることがわかる。
　以下、本願の第２実施形態の数値実施例に係るズームレンズを添付図面に基づいて説明する。
（第２－１実施例）
　図１１Ａ、及び図１１Ｂはそれぞれ、本願の第２実施形態の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。なお、図１１及び後述する図１５中の矢印は、広角端状態から望遠端状態への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
　本実施例に係るズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。なお、負レンズＬ１２は像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ２Ｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　前側レンズ群Ｇ２Ｆは、両凸形状の正レンズＬ２１からなる。なお、正レンズＬ２１は物体側のレンズ面が非球面である。
　後側レンズ群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１からなる。なお、負メニスカスレンズＬ３１は像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１は物体側及び像側のレンズ面が非球面である。
　以上の構成の下、本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って物体側へ移動する。なお、第４レンズ群Ｇ４の位置は変倍時に固定である。また、第２レンズ群Ｇ２の前側レンズ群Ｇ２Ｆと開口絞りＳと後側レンズ群Ｇ２Ｒとは変倍時に一体で移動する。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２における前側レンズ群Ｇ２Ｆを合焦群として光軸に沿って像側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２における後側レンズ群Ｇ２Ｒを可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表２－１に、本実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
　表２－１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス、即ち最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離を示す。
　[面データ］において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、可変は可変の面間隔、Ｓは開口絞りＳ、Ｉは像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に＊を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.000の記載は省略している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
　　＋A4ｈ４＋A6ｈ６＋A8ｈ８
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「E－n」（nは整数）は「×10－ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10－５」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは本実施例に係るズームレンズの全長、即ち第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。Ｄは物体から第１面までの距離を示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［防振データ］において、Ｚは可動群のシフト量即ち光軸に直交する方向への移動量、θは本実施例に係るズームレンズの回転ぶれの角度（傾き角度、単位は「°」）、Ｋは防振係数をそれぞれ示す。
　［条件式対応値］には、本実施例に係るズームレンズの各条件式の対応値を示す。
　ここで、表２－１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表２－１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表２－１）第２－１実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ     ｎｄ    νｄ
 ＯＰ           ∞
 
   1          44.336   0.800   1.795   45.309
   2          10.161   4.251
   3        -108.959   1.000   1.774   47.166
 ＊4          31.219   0.550
   5          21.825   1.800   2.003   19.317
   6          46.436   可変
 
 ＊7          16.624   1.500   1.498   82.570
   8         -37.136   可変
   9(Ｓ)        ∞     2.628
  10          15.261   0.800   1.750   35.248
  11           7.003   2.500   1.603   65.440
  12         -34.440   可変
 
  13          35.836   0.800   1.731   40.500
＊14           9.556   可変
 
＊15         -62.985   2.000   1.731   40.500
＊16         -18.903   ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
  ｍ        κ          A4          A6          A8
   4     0.000E+00  -3.337E-05  -2.150E-07  -1.064E-09
   7     0.000E+00  -7.940E-05   4.644E-07  -1.531E-08
  14     0.000E+00   1.233E-04  -1.442E-06  -1.529E-08
  15     0.000E+00   6.599E-05   1.739E-06  -2.592E-08
  16     0.000E+00   2.994E-05   1.909E-06  -2.587E-08
 
［各種データ］
変倍比     2.83
 
           Ｗ        Ｔ
ｆ        10.3      29.1
ＦＮＯ     3.56      5.66
２ω      77.0°    31.4°
Ｙ         8.19      8.19
 
（無限遠物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     18.978     29.100
ｄ6       19.735      7.124      1.342
ｄ8        6.132      6.132      6.132
ｄ12       2.403      5.873      9.964
ｄ14       4.301      9.362     13.104
ＢＦ      12.836     12.834     12.864
ＴＬ      51.200     47.121     49.172
 
（近距離物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
Ｄ       200.000    200.000    200.000
ｄ6       19.735      7.124      1.342
ｄ8        3.000      4.732      4.732
ｄ12       2.403      5.873      9.964
ｄ14       4.301      9.362     13.104
ＢＦ      12.874     12.874     12.874
ＴＬ      51.200     47.121     49.172
 
［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1     -14.598
G2       7      14.588
G3      13     -18.063
G4      15      36.265
 
［防振データ］
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     18.978     29.100
Ｚ         0.107      0.110      0.126
θ         0.624      0.500      0.500
Ｋ         1.044      1.503      2.008
 
［条件式対応値］
（２－１）　｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜ ＝ 2.261
（２－２）　｜ｆ２ｖｒ／ｆｗ｜ ＝ 2.158
（２－３）　ｍ１２／ｆｗ ＝ 1.786
（２－４）　｜ｆ２ｆ／ｄＦＲ｜ ＝ 3.80
 
　図１２Ａ、及び図１２Ｂはそれぞれ、本願の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図１３Ａ、及び図１３Ｂはそれぞれ、本願の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２４°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．５００°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図である。図１４Ａ、及び図１４Ｂはそれぞれ、本願の第２－１実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示し、ｄ、ｇの記載のないものはｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され高い光学性能を有しており、近距離物体合焦時の光学性能が良好で、さらに防振時にも高い光学性能を有していることがわかる。
（第２－２実施例）
　図１５Ａ、及び図１５Ｂはそれぞれ、本願の第２実施形態の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係るズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ１１、Ｌ１２はいずれも物体側及び像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ２Ｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ２Ｒとから構成されている。
　前側レンズ群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合レンズからなる。なお、正レンズＬ２１は物体側のレンズ面が非球面である。
　後側レンズ群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。なお、正メニスカスレンズＬ３２は像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。なお、正メニスカスレンズＬ４１は像側のレンズ面が非球面である。
　以上の構成の下、本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って物体側へ移動する。なお、第４レンズ群Ｇ４の位置は変倍時に固定である。また、第２レンズ群Ｇ２の前側レンズ群Ｇ２Ｆと開口絞りＳと後側レンズ群Ｇ２Ｒとは変倍時に一体で移動する。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２における後側レンズ群Ｇ２Ｒを合焦群として光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　また本実施例に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２における前側レンズ群Ｇ２Ｆを可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。
　以下の表２－２に、本実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
（表２－２）第２－２実施例
[面データ]
  ｍ            ｒ      ｄ     ｎｄ    νｄ
 ＯＰ           ∞
 
 ＊1          40.026   0.800   1.697   55.460
 ＊2          10.579   3.477
 ＊3          95.351   0.800   1.623   58.163
 ＊4          11.399   0.300
   5          11.470   2.086   2.001   25.458
   6          17.612   可変
 
 ＊7          20.100   3.863   1.498   82.570
   8         -10.159   0.800   1.593   35.271
   9         -17.618   4.273
  10(Ｓ)        ∞     可変
  11          14.038   0.800   1.702   41.018
  12           8.186   2.400   1.498   82.570
  13         -29.319   可変
 
  14        -131.089   0.800   1.532   48.779
  15           7.017   1.000   1.689   31.160
＊16           9.704   可変
 
  17         -41.180   2.368   1.497   81.558
＊18         -12.637   ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
  ｍ        κ          A4          A6          A8
   1     0.000E+00   1.324E-06   7.736E-08   4.357E-10
   2     0.000E+00   1.326E-04  -5.888E-07  -1.308E-08
   3     0.000E+00  -8.671E-05   8.950E-07  -3.923E-09
   4     0.000E+00  -2.403E-04   2.892E-06   6.980E-09
   7     0.000E+00  -6.840E-05  -4.670E-07   2.151E-08
  16     0.000E+00   1.566E-04  -3.384E-07  -3.329E-08
  18     0.000E+00  -1.156E-05   2.103E-07  -1.960E-09
 
［各種データ］
変倍比     2.83
 
           Ｗ        Ｔ
ｆ        10.3      29.1
ＦＮＯ     3.56      5.66
２ω      77.0°    31.4°
Ｙ         8.19      8.19
 
（無限遠物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     19.157     29.100
ｄ6       19.283      7.128      1.834
ｄ10       5.012      5.012      5.012
ｄ13       1.055      4.832      8.970
ｄ16       2.083      7.420     11.617
ＢＦ      13.800     13.800     13.800
ＴＬ      51.200     48.160     51.200
 
（近距離物体合焦時）
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
Ｄ       200.000    200.000    200.000
ｄ6       19.283      7.128      1.834
ｄ10       4.601      4.020      3.000
ｄ13       1.055      4.832      8.970
ｄ16       2.083      7.420     11.617
ＢＦ      13.800     13.800     13.800
ＴＬ      51.200     48.160     51.200
 
［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1     -14.736
G2       7      15.047
G3      14     -19.240
G4      17      35.694
 
［防振データ］
            Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ        10.300     19.157     29.100
Ｚ         0.088      0.102      0.128
θ         0.624      0.500      0.500
Ｋ         1.281      1.636      1.991
 
［条件式対応値］
（２－１）　｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜ ＝ 2.336
（２－２）　｜ｆ２ｖｒ／ｆｗ｜ ＝ 2.055
（２－３）　ｍ１２／ｆｗ ＝ 1.694
（２－４）　｜ｆ２ｆ／ｄＦＲ｜ ＝ 4.80
 
　図１６Ａ、及び図１６Ｂはそれぞれ、本願の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。図１７Ａ、及び図１７Ｂはそれぞれ、本願の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠物体合焦時に０．６２４°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．５００°の回転ぶれに対して防振を行った際のコマ収差図である。図１８Ａ、及び図１８Ｂはそれぞれ、本願の第２－２実施例に係るズームレンズの広角端状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され高い光学性能を有しており、近距離物体合焦時の光学性能が良好で、さらに防振時にも高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、レンズ全長が短く小型軽量で、良好な光学性能を備え、近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを実現することができる。なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズの数値実施例として４群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、５群等）のズームレンズを構成することもできる。具体的には、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズの最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズの数値実施例における第４レンズ群を２枚以上のレンズで構成し、変倍時に当該２枚以上のレンズどうしの間隔が変化するようにする、即ち実質的に５群以上のレンズ群からなるようにしてもよい。また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズの数値実施例は、変倍時に合焦群とその前後に位置するレンズとの間隔が変化する構成としてもよい。この場合、合焦時に合焦群を駆動するためのモータ等の駆動機構を変倍時にも使用することが好ましい。
　また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、第２レンズ群の一部を合焦群とすることが好ましい。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
　また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。特に、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズでは第２レンズ群の一部又は第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。
　また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズにおいて開口絞りは第２レンズ群中に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズを備えたカメラを図９に基づいて説明する。
　図９は、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズを備えたカメラの構成を示す図である。
　図９に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１－１実施例に係るズームレンズを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。なお、撮影レンズ２である上記第１－１実施例に係るズームレンズは、レンズ収納時に第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を狭めて縮筒する構造とすることが好ましい。
　本カメラ１において、被写体である不図示の物体からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１－１実施例に係るズームレンズは、近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズである。したがって本カメラ１は、近距離物体合焦時の良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第１－２、第２－１、第２－２実施例に係るズームレンズを撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係るズームレンズを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本願の第１、第２実施形態に係るズームレンズの製造方法の概略を図１０、図１９に基づいて説明する。
　図１０に示す本願の第１実施形態に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、以下のステップＳ１１～Ｓ１４を含むものである。
　ステップＳ１１：第１～第４レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置し、レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、変倍に際して、第４レンズ群の位置が固定で、第１～第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにする。
　ステップＳ１２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、合焦に際して、第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにする。
　ステップＳ１３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにする。
　ステップＳ１４：合焦群が以下の条件式（１－１）を満足するようにする。
（１－１）　１．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
　ただし、
ｆ２ｆ：合焦群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズの焦点距離
　斯かる本願の第１実施形態に係るズームレンズの製造方法によれば、防振時及び近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを製造することができる。
　図１９に示す本願の第２実施形態に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、以下のステップＳ２１～Ｓ２３を含むものである。
　ステップＳ２１：第１～第４レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置し、レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔、及び第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化するようにする。
　ステップＳ２２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、合焦に際して、第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにする。
　ステップＳ２３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、前記合焦群と異なる第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにする。
　斯かる本願の第２実施形態に係るズームレンズの製造方法によれば、近距離物体合焦時の光学性能が良好なズームレンズを製造することができる。

Claims (13)

  1. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
    　変倍に際して、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第４レンズ群の位置が固定であり、
    　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動し、
    　前記第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    １．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
    　ただし、
    ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    １．００＜｜ｆ３ｖｒ／ｆｗ｜＜５．００
    　ただし、
    ｆ３ｖｒ：前記可動群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    １．００＜ｍ１２／ｆｗ＜２．５０
    　ただし、
    ｍ１２：広角端状態から望遠端状態への変倍に際する前記第１レンズ群中の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群中の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の変化量
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  4. 　請求項１に記載のズームレンズを有することを特徴とする光学装置。
  5. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　変倍に際して、前記第４レンズ群の位置が固定で、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにし、
    　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにし、
    　前記第３レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにし、
    　前記合焦群が以下の条件式を満足するようにすることを特徴とするズームレンズの製造方法。
    １．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
    　ただし、
    ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  6. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
    　変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動し、
    　前記合焦群と異なる前記第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動することを特徴とするズームレンズ。
  7. 　前記第２レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後側レンズ群とからなり、
    　前記前側レンズ群と前記後側レンズ群の一方の少なくとも一部が前記合焦群であり、
    　前記前側レンズ群と前記後側レンズ群の他方の少なくとも一部が前記可動群であることを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。
  8. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。
    １．５０＜｜ｆ２ｆ／ｆｗ｜＜３．５０
    　ただし、
    ｆ２ｆ：前記合焦群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  9. 　変倍に際して、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第４レンズ群の位置が固定であることを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。
  10. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。
    １．００＜｜ｆ２ｖｒ／ｆｗ｜＜５．００
    　ただし、
    ｆ２ｖｒ：前記可動群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  11. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。
    １．００＜ｍ１２／ｆｗ＜２．５０
    　ただし、
    ｍ１２：広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第１レンズ群中の最も像側のレンズ面から前記第２レンズ群中の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離の変化量
    ｆｗ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
  12. 　請求項６に記載のズームレンズを有することを特徴とする光学装置。
  13. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、及び前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するようにし、
    　合焦に際して、前記第２レンズ群の少なくとも一部が合焦群として光軸に沿って移動するようにし、
    　前記合焦群と異なる前記第２レンズ群の少なくとも一部が可動群として光軸と直交する方向の成分を含むように移動するようにすることを特徴とするズームレンズの製造方法。
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