JP6191635B2 - 触媒付パティキュレートフィルタ - Google Patents
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Description
本発明は、エンジンの排気ガス通路に設けられ、排気ガス中のパティキュレートを捕集・燃焼除去するための触媒付パティキュレートフィルタに関するものである。
ディーゼルエンジンやリーンバーンガソリンエンジンの排気ガス中には炭素を主成分とするパティキュレート（微粒子状のパティキュレートマター）が含まれている。そこで、排気ガス通路にフィルタを配置してパティキュレートを捕集するとともに、その捕集量が多くなったときに、パティキュレートを燃焼させてフィルタから除去することにより、フィルタを再生することが行なわれている。そして、パティキュレートの燃焼を促進するためにフィルタ本体に触媒が担持されている。
このパティキュレート燃焼に寄与する触媒金属としてはＰｔが一般的であるが、ＰｄやＡｇも効果的であることが知られている。例えば、特許文献１には、酸素放出能を有する複合酸化物にＡｇを担持した触媒材を含むパティキュレートフィルタが記されている。ここで、酸素放出能を有する複合酸化物は、ペロブスカイト型、スピネル型、ルチル型、デラフォサイト型、マグネトプランバイト型、フルオライト型、およびイルメナイト型から選択された１種または２種以上であるとされている。さらに前記複合酸化物は、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属、貴金属の中から選択される２以上の元素の組み合わせからなり、原子の価数を変化させて酸素の吸収及び放出を行なうものであることが特定されている。
しかし、上記特許文献１においては、酸素放出能を有する複合酸化物は耐熱性が高いため長期に亘って安定したパティキュレート燃焼が得られるとしているが、Ａｇの耐久性について詳細な説明がなされていない。
例えば、軽油を燃料とするディーゼルエンジンの場合、軽油に含まれるＳ(硫黄)によって、Ａｇは硫化銀となって失活しやすいこと、つまり硫黄被毒を受けやすいことが知られている。さらに、前記酸素放出能を有する複合酸化物において、例えば、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｗ、Ｐｒなどを成分として含有する場合、それら成分も硫黄との反応により化合物が形成されるから、その酸素放出能の低下も懸念される。
そこで本発明は、触媒付パティキュレートフィルタにおいて、酸素放出能を有する複合酸化物にＡｇを担持した触媒材を用いても、硫黄被毒による性能低下が少ない触媒付パティキュレートフィルタを得ることを課題とする。
上記課題を解決するために、本発明では、酸素交換反応機能を有する複合酸化物に、Ａｇと該Ａｇの硫黄被毒抑制効果のある成分を共存担持するようにした。
すなわち、ここに提示する触媒付パティキュレートフィルタは、排気ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタ本体の排気ガス通路壁に、パティキュレート燃焼用の触媒が設けられているものであって、
上記触媒は、
Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含むＺｒ系複合酸化物に触媒金属としてＡｇが担持されたＡｇ担持Ｚｒ系複合酸化物と、
Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含むＺｒ系複合酸化物に触媒金属としてＰｔが担持されたＰｔ担持Ｚｒ系複合酸化物とを含み、
上記Ａｇ担持Ｚｒ系複合酸化物に、上記Ａｇの硫黄被毒を抑制する硫黄被毒抑制材が担持されていることを特徴とする。
上記触媒は、
Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含むＺｒ系複合酸化物に触媒金属としてＡｇが担持されたＡｇ担持Ｚｒ系複合酸化物と、
Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含むＺｒ系複合酸化物に触媒金属としてＰｔが担持されたＰｔ担持Ｚｒ系複合酸化物とを含み、
上記Ａｇ担持Ｚｒ系複合酸化物に、上記Ａｇの硫黄被毒を抑制する硫黄被毒抑制材が担持されていることを特徴とする。
上記Ｚｒ系複合酸化物は、定常的に空燃比リーンの状態にあっても、絶えず排気ガス中の酸素を取り込み、活性酸素を放出する酸素交換反応を有する。このＺｒ系複合酸化物にＡｇを担持すると、Ａｇ表面に吸着する酸素が活性な酸素として働き、パティキュレートの酸化を促進する。このＡｇ担持Ｚｒ系複合酸化物は、パティキュレートの急速燃焼領域（例えば、フィルタのパティキュレート残存割合が１００％から６０％乃至は５０％になるまでの燃焼前期）では、Ａｇ表面の吸着酸素、及びＺｒ系複合酸化物から放出された活性酸素とにより、触媒表面に付着したパティキュレートを素早く燃焼させることで急速燃焼に寄与する。また、上記急速燃焼によって触媒表面のパティキュレートが燃焼除去された後の、パティキュレートの燃焼が緩慢になる緩慢燃焼領域（パティキュレート残存割合が６０％乃至は５０％から０％になるまでの燃焼後期）では、触媒表面から離間した状態にあるパティキュレートを、放出した活性酸素により燃焼させ、緩慢燃焼領域のパティキュレート燃焼促進に寄与することができる。
一方、Ｐｔ担持Ｚｒ系複合酸化物は、Ａｇ担持Ｚｒ系複合酸化物に比べて、急速燃焼及び緩慢燃焼を合わせたトータルでのパティキュレート燃焼性は幾分劣るものの、緩慢燃焼領域でのパティキュレート燃焼性は比較的高く、さらに、耐久性（耐熱性）及び排気ガス中のＨＣ及びＣＯの酸化性能が高い。
しかしながら、上述のごとく、排気ガス中にはＳＯ２等の硫黄化合物が含まれており、これによりＡｇ及びＺｒ系複合酸化物中の金属元素が硫黄被毒を受け、その触媒活性及び酸素放出能が低下する畏れがある。
本発明によれば、Ｚｒ系複合酸化物にＡｇとともに共存担持された硫黄被毒抑制材により、排気ガス中の硫黄化合物が吸収されるため、触媒金属としてのＡｇや、酸素放出材としてのＺｒ系複合酸化物の硫黄被毒を抑制して、触媒性能の低下を防ぐことができる。
ここに、Ｐｔ担持Ｚｒ系複合酸化物としては、Ｚｒ系複合酸化物にＰｔのみを担持したものに限らず、Ｐｔの他に他の触媒金属、例えば、Ｐｄを担持したもの（後述する比較例２，５の第二成分であるＰｔＰｄ担持Ｚｒ系複合酸化物）であってもよい。
上記硫黄被毒抑制材は、アルカリ土類金属化合物であることが好ましい。炭酸塩や酸化物などのアルカリ土類金属化合物は、排気ガス中のＳＯ２等を吸着及び／又は硫酸塩の形で吸蔵することができる。これにより、Ａｇ及びＺｒ系複合酸化物の硫黄被毒を抑制して、触媒活性の低下を抑制することができる。この場合、アルカリ土類金属としては、Ｓｒが好ましく、Ｂａも好ましく用いることができる。また、硫黄被毒抑制材としては、ＬｉとＴｉを含む複合酸化物、例えばチタン酸リチウムも好ましく用いることができる。
上記触媒におけるＡｇとＰｔとの質量比Ａｇ／Ｐｔは、１／３以上６／１以下であることが好ましい。これにより、良好なパティキュレート燃焼性能を確実に得ることができる。
本発明によれば、パティキュレートフィルタに担持した触媒がＡｇ担持Ｚｒ系複合酸化物とＰｔ担持Ｚｒ系複合酸化物とを含み、上記Ａｇ担持Ｚｒ系複合酸化物にＡｇの硫黄被毒を抑制する硫黄被毒抑制材が担持されているから、触媒活性の高いＡｇを有効に利用して、急速燃焼領域及び緩慢燃焼領域におけるパティキュレート燃焼性能を向上できるため、パティキュレートの燃焼を効率良く進めることができ、燃費性能の向上に有利になる。
以下、本発明を実施するための形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
[パティキュレートフィルタの構造]
図１に示すように、触媒付パティキュレートフィルタ（以下、単に「触媒付フィルタ」という。）１０は、ディーゼルエンジン等の排気ガス通路１１に配置され、排気ガス中のパティキュレート（以下、「ＰＭ」という。）を捕集する。触媒付フィルタ１０よりも排気ガス流の上流側の排気ガス通路１１には、酸化物等からなるサポート材にＰｔ、Ｐｄ等に代表される触媒金属を担持した酸化触媒（図示省略）を配置することができる。このような酸化触媒を触媒付フィルタ１０の上流側に配置するときは、該酸化触媒によって排気ガス中のＨＣ、ＣＯを酸化させ、その酸化燃焼熱で触媒付フィルタ１０に流入する排気ガス温度を高めて触媒付フィルタ１０を加熱することができ、ＰＭの燃焼除去に有利になる。また、排気ガス中のＮＯが酸化触媒でＮＯ２に酸化され、該ＮＯ２が触媒付フィルタ１０にＰＭを燃焼させる酸化剤として供給されることになる。
図１に示すように、触媒付パティキュレートフィルタ（以下、単に「触媒付フィルタ」という。）１０は、ディーゼルエンジン等の排気ガス通路１１に配置され、排気ガス中のパティキュレート（以下、「ＰＭ」という。）を捕集する。触媒付フィルタ１０よりも排気ガス流の上流側の排気ガス通路１１には、酸化物等からなるサポート材にＰｔ、Ｐｄ等に代表される触媒金属を担持した酸化触媒（図示省略）を配置することができる。このような酸化触媒を触媒付フィルタ１０の上流側に配置するときは、該酸化触媒によって排気ガス中のＨＣ、ＣＯを酸化させ、その酸化燃焼熱で触媒付フィルタ１０に流入する排気ガス温度を高めて触媒付フィルタ１０を加熱することができ、ＰＭの燃焼除去に有利になる。また、排気ガス中のＮＯが酸化触媒でＮＯ２に酸化され、該ＮＯ２が触媒付フィルタ１０にＰＭを燃焼させる酸化剤として供給されることになる。
図２及び図３に模式的に示すように、触媒付フィルタ１０は、ハニカム構造をなしており、互いに平行に延びる多数の排気ガス通路１２、１３を備えている。すなわち、触媒付フィルタ１０は、下流端が栓１４により閉塞された排気ガス流入路１２と、上流端が栓１４により閉塞された排気ガス流出路１３とが交互に設けられ、排気ガス流入路１２と排気ガス流出路１３とは薄肉の隔壁（排気ガス通路壁）１５を介して隔てられている。図２においてハッチングを付した部分は排気ガス流出路１３の上流端の栓１４を示している。
触媒付フィルタ１０は、隔壁１５を含むフィルタ本体がコージェライト、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４、サイアロン、ＡｌＴｉＯ３のような無機多孔質材料から形成されている。排気ガス流入路１２内に流入した排気ガスは図３において矢印で示したように周囲の隔壁１５を通って隣接する排気ガス流出路１３内に流出する。すなわち、図４に示すように、隔壁１５は排気ガス流入路１２と排気ガス流出路１３とを連通する微小な細孔（排気ガス通路）１６を有し、この細孔１６を排気ガスが通る。ＰＭは主に排気ガス流入路１２及び細孔１６の壁部に捕捉され堆積する。
上記フィルタ本体の排気ガス通路（排気ガス流入路１２、排気ガス流出路１３及び細孔１６）を形成する壁面には触媒２０が担持されている。なお、排気ガス流出路１３側の壁面に触媒を担持することは必ずしも要しない。
[触媒について]
次に触媒２０の構成について説明する。
次に触媒２０の構成について説明する。
図５に模式的に示すように、触媒２０は、Ｚｒ系複合酸化物２１に、Ａｇ２４と、該Ａｇ２４及びＺｒ系複合酸化物の硫黄被毒を抑制するＳ被毒抑制材（硫黄被毒抑制材）２６とを担持してなるＡｇ／Ｓ被毒抑制材担持Ｚｒ系複合酸化物（第一成分）と、Ｚｒ系複合酸化物２１にＰｔ２５を担持してなるＰｔ担持Ｚｒ系複合酸化物（第二成分）とを含有する。図５において、クロスハッチング入り丸はＡｇ２４を示し、白丸はＰｔ２５を示し、黒丸はＳ被毒抑制材２６を示している。
触媒金属サポート材としての上記Ｚｒ系複合酸化物２１は、Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含む複合酸化物であり、例えば、共沈法によって生成することができる。そのＣｅ以外の希土類元素としては、例えば、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｌａ、Ｓｍ、Ｙ等があり、これらは単独で用いても、これらのうちの二種以上を混合して用いてもよい。特に、ＺｒとＮｄとＰｒの複合酸化物ＺｒＮｄＰｒＯｘが好ましい。
Ａｇ２４の担持形態は限定されるものではないが、Ａｇ塩又はＡｇ微粒子等の形態でＺｒ系複合酸化物２１に担持されていることが好ましい。なお、触媒金属として、Ａｇ２４に加えて、ＰｔやＰｄ等をさらに担持させてもよい。
Ｓ被毒抑制材２６は、排気ガス中に含まれるＳ化合物を吸収してＡｇのＳ被毒を抑制することができるものであればいずれのものも用いることができ、具体的には例えば、アルカリ土類金属化合物やＬｉとＴｉを含む複合酸化物を用いることができる。
アルカリ土類金属化合物は、排気ガス中のＳＯ２等を吸着及び／又は硫酸塩の形で吸蔵することができ、具体的には例えば、Ｓｒ若しくはＢａの炭酸塩や酸化物を用いることが好ましく、特に、Ｓｒの炭酸塩等を用いることが好ましい。これにより、Ａｇ２４のＳ被毒を抑制して、その触媒活性の低下を抑制することができる。
図５に示す例は、Ａｇ／Ｓ被毒抑制材担持Ｚｒ系複合酸化物とＰｔ担持Ｚｒ系複合酸化物を混合して用いているが、排気ガス通路壁において、一方が他方の上に重なるように担持してもよく、或いは、一方が排気ガス通路壁の主として上流側部位に他方が主として下流側部位に担持されるようにしてもよい。
[触媒２０の調製]
Ｚｒ系複合酸化物２１としてＺｒＮｄＰｒ複合酸化物を採用する例で触媒２０の調製法を説明する。
Ｚｒ系複合酸化物２１としてＺｒＮｄＰｒ複合酸化物を採用する例で触媒２０の調製法を説明する。
−ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物の調製−
硝酸プラセオジウム６水和物とオキシ硝酸ジルコニル溶液と硝酸ネオジム６水和物をイオン交換水に溶かす。この硝酸塩溶液に２８質量％アンモニア水の８倍希釈液を混合して中和させることにより、共沈物を得る。この共沈物を含む溶液を遠心分離器にかけて上澄み液を除去する脱水操作と、イオン交換水を加えて撹拌する水洗操作とを交互に必要回数繰り返す。最終的に脱水を行った後の共沈物を、大気中において１５０℃で一昼夜乾燥させた後、ボールミルにより粉砕する。その後、大気中において５００℃で２時間焼成することによりＺｒＮｄＰｒ複合酸化物を得ることができる。
硝酸プラセオジウム６水和物とオキシ硝酸ジルコニル溶液と硝酸ネオジム６水和物をイオン交換水に溶かす。この硝酸塩溶液に２８質量％アンモニア水の８倍希釈液を混合して中和させることにより、共沈物を得る。この共沈物を含む溶液を遠心分離器にかけて上澄み液を除去する脱水操作と、イオン交換水を加えて撹拌する水洗操作とを交互に必要回数繰り返す。最終的に脱水を行った後の共沈物を、大気中において１５０℃で一昼夜乾燥させた後、ボールミルにより粉砕する。その後、大気中において５００℃で２時間焼成することによりＺｒＮｄＰｒ複合酸化物を得ることができる。
−Ａｇ／Ｓ被毒抑制材担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物（第一成分）の調製−
ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物にイオン交換水を加えてスラリー状にし、それをスターラー等により十分に撹拌する。続いて、撹拌しながらそのスラリーに、所定量の硝酸銀をイオン交換水に溶かした硝酸銀水溶液を滴下し、さらに、攪拌しながらそのスラリーに、所定量のアルカリ土類金属塩の溶液（例えばアルカリ土類金属の酢酸塩をイオン交換水に溶かした液）を滴下し、十分に撹拌する。その後、加熱しながらさらに撹拌を続けて、水分を完全に蒸発させる。蒸発後、得られた乾固物を粉砕し、大気中において５００℃で２時間焼成する。これにより、Ａｇ及びアルカリ土類金属の炭酸塩がＺｒＮｄＰｒ複合酸化物に担持されたＡｇ／Ｓ被毒抑制材担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粉末が得られる。
ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物にイオン交換水を加えてスラリー状にし、それをスターラー等により十分に撹拌する。続いて、撹拌しながらそのスラリーに、所定量の硝酸銀をイオン交換水に溶かした硝酸銀水溶液を滴下し、さらに、攪拌しながらそのスラリーに、所定量のアルカリ土類金属塩の溶液（例えばアルカリ土類金属の酢酸塩をイオン交換水に溶かした液）を滴下し、十分に撹拌する。その後、加熱しながらさらに撹拌を続けて、水分を完全に蒸発させる。蒸発後、得られた乾固物を粉砕し、大気中において５００℃で２時間焼成する。これにより、Ａｇ及びアルカリ土類金属の炭酸塩がＺｒＮｄＰｒ複合酸化物に担持されたＡｇ／Ｓ被毒抑制材担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粉末が得られる。
−Ｐｔ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物（第二成分）の調製−
ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物にイオン交換水を加えてスラリー状にし、それをスターラー等により十分に撹拌する。続いて、撹拌しながらそのスラリーに、所定量のエタノールアミンＰｔ（ヘキサヒドロキソ白金(IV)酸エタノールアミン溶液）をイオン交換水に溶かした水溶液を滴下し、十分に撹拌する。その後、加熱しながらさらに撹拌を続けて、水分を完全に蒸発させる。蒸発後、得られた乾固物を粉砕し、大気中において５００℃で２時間焼成する。これにより、ＰｔがＺｒＮｄＰｒ複合酸化物に担持されたＰｔ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粉末が得られる。
ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物にイオン交換水を加えてスラリー状にし、それをスターラー等により十分に撹拌する。続いて、撹拌しながらそのスラリーに、所定量のエタノールアミンＰｔ（ヘキサヒドロキソ白金(IV)酸エタノールアミン溶液）をイオン交換水に溶かした水溶液を滴下し、十分に撹拌する。その後、加熱しながらさらに撹拌を続けて、水分を完全に蒸発させる。蒸発後、得られた乾固物を粉砕し、大気中において５００℃で２時間焼成する。これにより、ＰｔがＺｒＮｄＰｒ複合酸化物に担持されたＰｔ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粉末が得られる。
−フィルタ本体への触媒粉末のコーティング−
Ａｇ／Ｓ被毒抑制材担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粉末とＰｔ担持複合酸化物粉末を混合する。得られた混合粉末にジルコニアバインダ溶液及びイオン交換水を加え、混合してスラリー状にする。そして、ボールミルによって個数平均粒径２００ｎｍ以上４００ｎｍ以下程度（好ましくは３００ｎｍ程度）になるまで粉砕し、このスラリーをフィルタ本体にコーティングする。そして、大気中において１５０℃で乾燥させた後、大気中において５００℃で２時間の焼成を行なう。これにより、触媒付フィルタ１０が得られる。
Ａｇ／Ｓ被毒抑制材担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粉末とＰｔ担持複合酸化物粉末を混合する。得られた混合粉末にジルコニアバインダ溶液及びイオン交換水を加え、混合してスラリー状にする。そして、ボールミルによって個数平均粒径２００ｎｍ以上４００ｎｍ以下程度（好ましくは３００ｎｍ程度）になるまで粉砕し、このスラリーをフィルタ本体にコーティングする。そして、大気中において１５０℃で乾燥させた後、大気中において５００℃で２時間の焼成を行なう。これにより、触媒付フィルタ１０が得られる。
[触媒付フィルタの評価]
−サンプルフィルタ−
表１に示す実施例１−５及び比較例１−６のサンプルフィルタを調製し、これらのサンプルフィルタにＳ被毒処理を行なった後に、それらフィルタによるカーボン燃焼速度を測定した。表１の「ＺｒＮｄＰｒＯｘ」はＺｒＮｄＰｒ複合酸化物を意味する。また、表１の比較例２，５の「ＰｔＰｄ担持」はＰｔとＰｄの合金の意味ではなく、ＰｔとＰｄを担持したことを意味する。また、実施例１についてはＳ被毒処理を行わないケースについてもカーボン燃焼速度を測定した。
−サンプルフィルタ−
表１に示す実施例１−５及び比較例１−６のサンプルフィルタを調製し、これらのサンプルフィルタにＳ被毒処理を行なった後に、それらフィルタによるカーボン燃焼速度を測定した。表１の「ＺｒＮｄＰｒＯｘ」はＺｒＮｄＰｒ複合酸化物を意味する。また、表１の比較例２，５の「ＰｔＰｄ担持」はＰｔとＰｄの合金の意味ではなく、ＰｔとＰｄを担持したことを意味する。また、実施例１についてはＳ被毒処理を行わないケースについてもカーボン燃焼速度を測定した。
いずれのサンプルフィルタも、フィルタ本体としてはＳｉＣ製ハニカム状フィルタ（容量：１１ｍＬ、セル壁厚：１６ｍｉｌ、セル数：１７８ｃｐｓｉ）を用い、ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物の組成はＺｒＯ２：Ｎｄ２Ｏ３：Ｐｒ６Ｏ１１＝７０：１２：１８（モル比）とした。
いずれのサンプルフィルタも、フィルタ１Ｌ当たりのサポート材量（第一成分のサポート材と第二成分のサポート材を合わせた量）は２０ｇとし、触媒金属（貴金属）の総量（第一成分の触媒金属と第二成分の触媒金属を合わせた量）はサポート材量２０ｇの０．５質量％とした。
実施例１−５及び比較例２，３，５，６の第一成分のサポート材量と第二成分のサポート材量の比率は１：１（質量比）である。
実施例１−５は第一成分のサポート材が担持するＡｇと第二成分のサポート材が担持するＰｔの比率Ａｇ：Ｐｔ（質量比）を変化させたものである。Ｓ被毒抑制材としてはＳｒを用いた。Ｓｒ担持量は第一成分のサポート材量の３．０質量％とした。
−カーボン燃焼速度の測定−
サンプルフィルタを模擬ガス流通反応装置に取り付け、前処理として模擬排気ガス（Ｃ３Ｈ６：２００ｐｐｍＣ、ＣＯ：４００ｐｐｍ、ＮＯ：１００ｐｐｍ、Ｏ２：１０％、ＣＯ２：４．５％、Ｈ２Ｏ：１０％、残Ｎ２）を４０Ｌ／ｍｉｎの流量でサンプルフィルタに通した。このとき、３０℃／ｍｉｎで６００℃まで昇温した後、同じガス組成条件のままで、自然降温によって室温まで温度を下げた。
サンプルフィルタを模擬ガス流通反応装置に取り付け、前処理として模擬排気ガス（Ｃ３Ｈ６：２００ｐｐｍＣ、ＣＯ：４００ｐｐｍ、ＮＯ：１００ｐｐｍ、Ｏ２：１０％、ＣＯ２：４．５％、Ｈ２Ｏ：１０％、残Ｎ２）を４０Ｌ／ｍｉｎの流量でサンプルフィルタに通した。このとき、３０℃／ｍｉｎで６００℃まで昇温した後、同じガス組成条件のままで、自然降温によって室温まで温度を下げた。
その後、Ｓ被毒処理として、Ｓ成分を含むガス（ＳＯ２：５００ｐｐｍ、Ｏ２：１０％、残Ｎ２）を空間速度ＳＶ＝５００００／ｈの流量でフィルタに１時間通した。フィルタの温度は３００℃とした。
Ｓ被毒処理の後、サンプルフィルタにカーボンを堆積した。カーボンの堆積は、フィルタ１Ｌ当たり５ｇ相当のカーボンブラックをイオン交換水中に分散させた溶液に、フィルタの入口側を浸漬させ、出口側から吸引した。その後、余分な水分を除去し、１５０℃で１時間乾燥した。
上記の処理の後、フィルタを模擬ガス流通反応装置に取り付け、Ｎ２ガスを流通させながらそのガス温度を上昇させた。フィルタ入口温度が５４０℃で安定した後、Ｎ２ガスから模擬排気ガス（Ｏ２；７．５％，ＮＯ；３００ｐｐｍ，残Ｎ２）に切り換え、該模擬排気ガスを空間速度４５０００／ｈで流した。そして、カーボンが燃焼することにより生じるＣＯ及びＣＯ２のガス中濃度をフィルタ出口においてリアルタイムで測定し、それらの濃度から、下記の計算式を用いて、所定時間ごとに、カーボン燃焼速度（単位時間当たりのパティキュレート燃焼量）を計算した。
カーボン燃焼速度(g/h)
＝{ガス流速(L/h)×[(CO+CO２)濃度(pパティキュレート)/(1×10６)]}×12(g/mol)/22.4(L/mol)
上記所定時間毎のカーボン燃焼速度に基づいてカーボン燃焼量積算値の経時変化を求め、カーボン燃焼率が０％から４０％、４０％から９０％及び０％から９０％に達するまでに要した時間とその間のカーボン燃焼量の積算値とから、急速燃焼領域（カーボン燃焼率０〜４０％）、緩慢燃焼領域（同４０〜９０％）及びトータル（同０〜９０％）の各カーボン燃焼速度（フィルタ１Ｌでの１分間当たりのパティキュレート燃焼量(mg／min-L)）を求めた。結果を表１の右欄及び図６に示す。
＝{ガス流速(L/h)×[(CO+CO２)濃度(pパティキュレート)/(1×10６)]}×12(g/mol)/22.4(L/mol)
上記所定時間毎のカーボン燃焼速度に基づいてカーボン燃焼量積算値の経時変化を求め、カーボン燃焼率が０％から４０％、４０％から９０％及び０％から９０％に達するまでに要した時間とその間のカーボン燃焼量の積算値とから、急速燃焼領域（カーボン燃焼率０〜４０％）、緩慢燃焼領域（同４０〜９０％）及びトータル（同０〜９０％）の各カーボン燃焼速度（フィルタ１Ｌでの１分間当たりのパティキュレート燃焼量(mg／min-L)）を求めた。結果を表１の右欄及び図６に示す。
−考察−
表１には記載していないが、Ｓ被毒処理を行わなかった実施例１のカーボン燃焼速度は、急速燃焼領域（カーボン燃焼率０〜４０％）が２８９mg／min-L、緩慢燃焼領域（同４０〜９０％）が８４mg／min-L、トータル（同０〜９０％）が１１２mg／min-Lであった。
表１には記載していないが、Ｓ被毒処理を行わなかった実施例１のカーボン燃焼速度は、急速燃焼領域（カーボン燃焼率０〜４０％）が２８９mg／min-L、緩慢燃焼領域（同４０〜９０％）が８４mg／min-L、トータル（同０〜９０％）が１１２mg／min-Lであった。
Ｓ被毒処理後の結果を示す表１によれば、実施例１と比較例３は、Ｓ被毒抑制材の有無のみが相違するところ、いずれもＳ被毒処理なしの実施例１に比べると、カーボン燃焼速度が小さくなっているものの、実施例１は比較例３に比べてカーボン燃焼速度の低下度合が小さい。すなわち、表１の実施例１と比較例３のカーボン燃焼速度を比較すると、実施例１は比較例３に比べて急速燃焼領域のカーボン燃焼速度が格段に大きくなっており（緩慢燃焼領域のカーボン燃焼速度も大きくなっている）、その結果、トータルでのカーボン燃焼速度が大きくなっている。これは、Ｓ被毒抑制材によってＡｇのＳ被毒が抑制された結果であると認められる。また、Ｓ被毒抑制材によってＺｒ系複合酸化物を構成するＰｒのＳ被毒も抑制され、その酸素交換反応の低下が抑制されたことも上記結果に影響していると考えられる。
実施例１−５をみると、トータルでのカーボン燃焼速度には大差がないが、Ａｇの比率が高くなるに従って、急速燃焼領域のカーボン燃焼速度が高くなる傾向がみられる一方、Ｐｔの比率が高くなるに従って、緩慢燃焼領域のカーボン燃焼速度が高くなる傾向が見られる。Ａｇの比率を高くすることは、急速燃焼領域のカーボン燃焼速度の向上には有利になるものの、相対的にＰｔの比率が低下して緩慢燃焼領域の燃焼領域のカーボン燃焼速度が悪化する結果、実施例５のように、トータルのカーボン燃焼速度が低下する傾向が見られることから、Ａｇの比率を過度に高くすることは必ずしも好ましくない。実施例１−５の結果によれば、ＡｇとＰｔとの質量比Ａｇ／Ｐｔが１／３以上６／１以下の範囲であれば、良好なカーボン燃焼性が確保されることがわかる。
また、比較例１−４のカーボン燃焼速度をみると、比較例１＞比較例２＞比較例３＞比較例４という結果になっている。この結果から、カーボン燃焼速度は、Ａｇ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物＞ＰｔＰｄ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物＞Ｐｔ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物の順で低下していくということができる。
比較例５，６をみると、カーボン燃焼速度は、Ｐｄ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物よりもＰｔＰｄ担持ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物の方が良いという結果になっている。
１０ 触媒付パティキュレートフィルタ
１１ 排気ガス通路
１５ 隔壁（排気ガス通路壁）
２０ 触媒
２１ Ｚｒ系複合酸化物
２４ Ａｇ
２５ Ｐｔ
２６ 硫黄被毒抑制材
１１ 排気ガス通路
１５ 隔壁（排気ガス通路壁）
２０ 触媒
２１ Ｚｒ系複合酸化物
２４ Ａｇ
２５ Ｐｔ
２６ 硫黄被毒抑制材
Claims (3)
- 排気ガス中のパティキュレートを捕集するフィルタ本体の排気ガス通路壁に、パティキュレート燃焼用の触媒が設けられている触媒付パティキュレートフィルタであって、
上記触媒は、
Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含むＺｒ系複合酸化物に触媒金属としてＡｇが担持されたＡｇ担持Ｚｒ系複合酸化物と、
Ｚｒと、Ｃｅ以外の希土類元素とを含むＺｒ系複合酸化物に触媒金属としてＰｔが担持されたＰｔ担持Ｚｒ系複合酸化物とを含み、
上記Ａｇ担持Ｚｒ系複合酸化物に、上記Ａｇの硫黄被毒を抑制する硫黄被毒抑制材が担持されている
ことを特徴とする触媒付パティキュレートフィルタ。 - 請求項１において、
上記硫黄被毒抑制材は、アルカリ土類金属化合物である
ことを特徴とする触媒付パティキュレートフィルタ。 - 請求項１又は請求項２において、
上記触媒におけるＡｇとＰｔとの質量比Ａｇ／Ｐｔは、１／３以上６／１以下である
ことを特徴とする触媒付パティキュレートフィルタ。
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