JP6152834B2

JP6152834B2 - 鋼の連続鋳造方法

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Publication number: JP6152834B2
Application number: JP2014169356A
Authority: JP
Inventors: 孝平古米; 則親荒牧; 三木　祐司; 祐司三木; 暢井上
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2014-08-22
Filing date: 2014-08-22
Publication date: 2017-06-28
Anticipated expiration: 2034-08-22
Also published as: JP2016043384A

Description

本発明は、タンディッシュの底部に設置され、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを用いる鋼の連続鋳造方法に関し、タンディッシュから鋳型に注入される溶鋼に吹き込まれる不活性ガスに起因して鋳片に形成されてしまう欠陥の個数を抑える技術に関する。

鋼の連続鋳造においては、タンディッシュの底部に設置された上ノズル及びタンディッシュの下方に配置された浸漬ノズルを通じて、タンディッシュに滞留する溶鋼を鋳型へ注入する。タンディッシュに滞留する溶鋼に、アルミナなどの非金属介在物が含まれている場合、非金属介在物が浸漬ノズルの内壁面に付着し堆積し、浸漬ノズルの詰まりが発生してしまう。浸漬ノズルが閉塞すると、鋳造作業上及び鋳片品質上で様々な問題が発生する。例えば、鋳型内溶鋼の流動パターンが変化して、溶鋼流による凝固シェルの洗浄効果が低下し、鋳片表層下に非金属介在物や気泡が捕捉され、鋳片に欠陥が形成されてしまい、鋳片の品質が悪化してしまう。

浸漬ノズルの内壁に非金属介在物が付着し堆積することを防止するために、浸漬ノズル中の溶鋼流路を流下する溶鋼に、Ａｒガスや窒素ガスなどの不活性ガスを吹き込み、該不活性ガスで浸漬ノズルの内壁を洗浄し、非金属介在物の付着及び堆積を防止する方法が実施されている。特許文献１には、ポーラスレンガから構成され、複数の孔が形成された上ノズルに不活性ガスを吹き込むことが記載され、不活性ガスの背圧を１．２［ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ］以上とし且つ不活性ガスの吹込流量を５〜１０［Ｎｌ／分］とすることが記載されている。

ポーラスレンガ中の孔径には分布があり、特許文献１のように、不活性ガスの背圧や吹込流量を調整しても、ポーラスレンガから吹き出される気泡の径及び個数を調整することは容易ではない。前述の通り、不活性ガスの気泡や不活性ガスに随伴される非金属介在物が凝固シェルに補足された場合には、鋳片に欠陥が形成されてしまうが、気泡径及び気泡個数を調整できなければ、気泡が大きくなり過ぎたり、気泡が多すぎたりして、不活性ガスの気泡や非金属介在物が凝固シェルに補足されて、鋳片に、欠陥が形成されてしまうおそれがある。

そこで、特許文献２では、加圧成型機にてノズルレンガを成型するときに、可燃糸を挟んだ状態のシートをレンガに挟み、その後の焼成工程で可燃糸を消失させて、ガス流出孔が複数形成された上ノズルを製造する方法が記載されている。この方法によって、所望の孔径を有する直線状のガス流出孔（細貫通孔）を所望の数形成された上ノズルを製造可能であり、この上ノズルを用いれば、不活性ガスの気泡径及び気泡個数をある程度容易に調整できる。

特開２０００−８４６４７号公報特開平３−２９５８７２号公報

特許文献２の方法によって製造された上ノズルを用いると、ガス流出孔から吹き出される際の不活性ガスの気泡径及び気泡個数の調整はしやすくなる。しかしながら、鋳片の生産性を高めるべく、鋳型へ注入される溶鋼の流量を大きくするほど、上ノズルを通過する溶鋼の流れが速くなり、前記上ノズルを用いたとしても、溶鋼中の気泡径及び気泡個数を調整することが容易ではない場合があり、ひいては、鋳片に生じる欠陥の個数を所望に抑えられない場合がある。

本発明は、この問題に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを通じて、タンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する際に、溶鋼中に吹き込む不活性ガスに起因して、鋳片に形成されてしまう欠陥の個数を抑える鋼の連続鋳造方法を提供することである。

上記課題を解決するための本発明の要旨は以下の通りである。
タンディッシュの底部に設置され、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを通じて、前記タンディッシュに収容されている溶鋼を鋳型に注入して行う鋼の連続鋳造方法であって、複数のガス流出孔に不活性ガスを吹き込むことで、前記上ノズルを通過する溶鋼に前記不活性ガスを吹き込むこととし、前記ガス流出孔は孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］と前記ガス流出孔の個数Ｎとが下記式（１）を満たすとともに、前記不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］と前記鋳型に注入される溶鋼の流量Ｑ［トン／分］とが下記式（２）を満たすことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
５．０≦Ｄ×Ｎ≦１００．０（１）
１．５≦ｑ／Ｑ≦２．５（２）

本発明によれば、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを通じてタンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する際に、溶鋼中に吹き込まれる不活性ガスに起因して、鋳片に形成されてしまう欠陥の個数を抑えることができる。

連続鋳造設備のタンディッシュ及び鋳型の一部を示す概略断面図である。図１に示す上ノズルを示す図である。ガス流出孔の孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］とガス流出孔の個数Ｎとの積及び鋳片中の欠陥個数［個／ｍ^２］の関係を示すグラフである。溶鋼の流量Ｑ［トン／分］に対する不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］及び欠陥個数［個／ｍ^２］の関係を示すグラフである。実施例における欠陥個数［個／ｍ^２］を示すグラフである。

本発明の実施形態の一例に係る連続鋳造設備及び方法について説明する。図１は、連続鋳造設備のタンディッシュ及び鋳型の一部を示す概略断面図である。連続鋳造設備１は、溶鋼２を収容するタンディッシュ３と、該タンディッシュ３に接続されているノズル４と、該ノズル４の下方に配置されている鋳型５と、を有する。図１には、タンディッシュ３の底部が示されており、該タンディッシュ３は、外殻となる鉄皮３１と、該鉄皮３１の内側に施工された耐火物３２とを有している。前記タンディッシュ３に収容された溶鋼２が、ノズル４内に流入し、次いで、該ノズル４から鋳型５の内部に注入される。

タンディッシュ３の底部には、耐火物３２に嵌合する上ノズル４１が設置され、該上ノズル４１の下面に接するように、スライディングノズル４２が配置され、更には、該スライディングノズル４２の下面に接するように、浸漬ノズル４３が配置されている。ノズル４は、上ノズル４１とスライディングノズル４２と浸漬ノズル４３とで構成されており、それらの内部には、溶鋼２が流れる溶鋼流路２１が形成されている。浸漬ノズル４３の側面には、浸漬ノズル４３を通じて溶鋼２を鋳型５へ注入する際に、溶鋼２が通過する溶鋼吐出孔２２が形成されている。浸漬ノズル４３の内壁に非金属介在物が付着し堆積することを防止するために、上ノズル４１を介して不活性ガスを、溶鋼流路２１内を流下する溶鋼２中に吹き込んでいる。不活性ガスは、Ａｒガス、窒素ガス、Ａｒガスと窒素ガスとの混合ガスの何れかである。

図２は上ノズル４１を示し、（ａ）はその鉛直断面、（ｂ）はその水平断面を示す。上ノズル４１は、耐火物からなる本体部４１ｄと、該本体部４１ｄを取り囲んで、上ノズル４１の外殻となる鉄皮４１ａと、を有する。本体部４１ｄは中空状であり、中空部分が溶鋼流路２１の一部となっている。本体部４１ｄには、高さ方向及び溶鋼流路２１の周方向に沿ってガス流出孔４１ｂが複数形成されており、ガス流出孔４１ｂに連通するガス導入流路４１ｃが、鉄皮４１ａと本体部４１ｄとの間で、該本体部４１ｄを取り囲むように形成されている。本体部４１ｄを貫通する直線状のガス流出孔４１ｂが複数形成されている上ノズル４１は、例えば、特許文献２に記載の方法で製造することができる。なお、上ノズル４１のガス導入流路４１ｃに不活性ガスを供給して、複数のガス流出孔４１ｂから、溶鋼流路２１を流下する溶鋼２に不活性ガスを吹き込むことができ、これにより、溶鋼２中に形成される不活性ガスの気泡径及び気泡数を調整できる。また、上ノズル４１の鉛直方向の長さは、耐火物３２の厚みもによるが、２５０〜３５０ｍｍである。

スライディングノズル４２は、上部固定板４５と摺動板４６と下部固定板４７とを有し、各板には、その板を貫通する貫通穴が設けられている。スライディングノズル４２は、上部固定板４５と下部固定板４７と摺動板４６とが重なり合うことで、各板の貫通穴が連通し、この連通した貫通穴が溶鋼流路２１の一部となる構成されている。摺動板４６は往復型アクチュエーター４８と接続しており、該往復型アクチュエーター４８の作動によって摺動板４６が水平方向に移動することで、この摺動板４６は、上部固定板４５と下部固定板４７との間をこれらと接触したまま移動する。これにより、摺動板４６の貫通穴が、上部固定板４５と下部固定板４７との貫通穴からずれることで、スライディングノズル４２における溶鋼流路２１の水平断面積（スライディングノズル４２の開度）を調整して、溶鋼流路２１を通過する溶鋼量を制御できる。

浸漬ノズル４３は、下部に形成される溶鋼吐出孔２２が鋳型５内の溶鋼２に埋没するようにその先端が溶鋼２中に浸漬されて使用される。鋳型５は、相対する鋳型長辺５１と、該鋳型長辺５１の内側に内装された、相対する鋳型短辺５２と、により構成されており、鋳型長辺５１と鋳型短辺５２とにより形成される鋳型５の内部に、浸漬ノズル４３の溶鋼吐出孔２２から溶鋼２が注入されて、鋳型５内に溶鋼湯面２３が形成される。

モールドパウダー２４を鋳型５内の溶鋼２に投入し、溶鋼湯面２３の上にモールドパウダー２４の層を形成する。モールドパウダー２４の層によって、溶鋼湯面２３の酸化を防止しかつ溶鋼２を保温する。また、モールドパウダー２４が溶融して形成される溶融スラグは、浮上してくる溶鋼２中の非金属介在物を吸収する。加えて、溶融スラグは、鋳型５と、該鋳型５で溶鋼２が抜熱されて形成される凝固シェル２５と、の間に流れ込む。これにより、鋳型５への鋳片の焼付が防止され、鋳型５による溶鋼２の抜熱が均一に行われる。

転炉または電気炉などの一次精錬炉若しくはＲＨ真空脱ガス装置などの二次精錬炉で溶製された溶鋼２を、取鍋（図示せず）からタンディッシュ３に注入し、タンディッシュ３に滞留する溶鋼量が所定量になったら、摺動板４６を水平方向に移動してスライディングノズル４２の開度を上げて、溶鋼流路２１を介して溶鋼２を鋳型５に注入する。溶鋼２は、溶鋼吐出孔２２から、鋳型短辺５２に向かう吐出流となって鋳型５内に注入される。鋳型５の内部に注入された溶鋼２は鋳型５により冷却され、凝固シェル２５を形成する。

鋳型５の内部に溶鋼２を所定量注入したことを確認して、溶鋼吐出孔２２を鋳型内の溶鋼２に浸漬させ、外殻が凝固シェル２５となってから、鋳型５の下方に設置したピンチロール（図示せず）を駆動して、内部に未凝固の溶鋼２を有する鋳片の引き抜きを開始する。溶鋼湯面２３の位置を鋳型５内のほぼ一定位置に制御しながら鋳片引き抜き速度を増やし、次いで、その速度を維持して、鋳片を引き抜いて、鋼の鋳片を製造する。

以上の鋼の連続鋳造設備及び方法の説明を踏まえて本発明について説明する。ガス流出孔４１ｂの孔径ｄと個数Ｎを所望とした上ノズル４１を用い、不活性ガスをガス流出孔４１ｂに供給しながら鋼の連続鋳造を行えば、吹き出し直後の不活性ガスの気泡径及び気泡個数を所望の値に設定できる。但し、鋳型５へ注入される溶鋼２の流量Ｑ［トン／分］が大きくなると、上ノズル４１を通過する溶鋼２の速度が速くなってしまい、溶鋼２中の気泡径及び気泡個数を調整することが容易ではない場合があり、ひいては、鋳片に生じる欠陥の個数を調整できない場合があった。

そこで、本発明者らは、前記上ノズル４１を用いる鋼の連続鋳造において、鋳型５へ注入される溶鋼２の流量をある程度大きくしたとしても、鋳片に生じる欠陥の個数を抑えることを可能とする条件を鋭意検討し、実験を重ね、鋼の連続鋳造で、後述する式（１）及び（２）を満たせば、鋳型５へ注入される溶鋼２の流量がある程度大きくなり、上ノズルを通過する溶鋼２の流れが速くなってしまっても、溶鋼２中の気泡径及び気泡個数を調整して、鋳片に生じる欠陥の個数を抑え得ることを見出した。本発明では、孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］とガス流出孔４１ｂの個数Ｎとの積、及び、鋳型５への溶鋼２の流量Ｑ［トン／分］に対する上ノズル４１への不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］の値を、所定の範囲とすることで、鋳片に生じる欠陥の個数を抑えることが可能となる。

ガス流出孔４１ｂの孔径ｄを最大で、１．２［ｍｍ］とすることが好ましい。これにより、ガス流出孔４１ｂから吹き出る不活性ガスの気泡のサイズを抑えて、溶鋼湯面２３を一定にして、モールドパウダーの溶鋼２への巻き込みを抑えやすくなる。溶鋼２に巻き込まれるモールドパウダーの量及び該モールドパウダー中の非金属介在物の量が抑えられ、鋳片に形成される欠陥の個数を抑え得る。なお、ガス流出孔４１ｂの孔径ｄは０．０５ｍｍ以上となる。特許文献２に記載の燃糸を用いた方法では、径が０．０５ｍｍ未満となる孔を形成することが困難だからである。

複数のガス流出孔４１ｂの孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］とガス流出孔４１ｂの個数Ｎとの積は下記式（１）を満たす。
５．０≦Ｄ×Ｎ≦１００．０（１）
孔径ｄの平均Ｄ×個数Ｎを１００．０以下とすることにより、ガス流出孔４１ｂから吹き出る不活性ガスの気泡のサイズ及び量を抑えて、溶鋼湯面２３を一定にして、モールドパウダーの溶鋼２への巻き込みを抑え、鋳片に形成される欠陥の個数を抑え得る。また、孔径ｄの平均Ｄ×個数Ｎを５．０以上とすることにより、気泡による、アルミナなどの介在物を浮上させる効果が発揮され、溶鋼２に非金属介在物が含まれにくくなり、鋳片に形成される欠陥の個数を抑え得る。

上記式（１）を満たす上ノズル４１を用いた鋼の連続鋳造方法において、ガス導入流路４１ｃに不活性ガスを供給し、ガス流出孔４１ｂから不活性ガスを溶鋼２に吹き込む。この際、上ノズル４１への不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］と、溶鋼２の流量Ｑ［トン／分］とは、下記式（２）を満たすものとする。
１．５≦ｑ／Ｑ≦２．５（２）
吹込流量ｑ／溶鋼流量Ｑを２．５以下とすることにより、ガス流出孔４１ｂから吹き出る不活性ガスの気泡のサイズ及び量を抑えて、溶鋼湯面２３を一定にして、モールドパウダーの溶鋼２への巻き込みを抑え、鋳片に形成される欠陥の個数を抑え得る。また、吹込流量ｑ／溶鋼流量Ｑを１．５以上とすることにより、気泡による、アルミナなどの介在物を浮上させる効果が発揮され、溶鋼２に非金属介在物が含まれにくくなり、鋳片に形成される欠陥の個数を抑え得る。

次に、式（１）及び（２）のいずれも満たす鋼の連続鋳造を行う場合と、式（１）及び（２）のいずれかを満たさない場合とで、鋳片に生じる欠陥の個数が変わり、その個数の変化を、実験１及び実験２に示す。

＜実験１＞
実験１では、式（１）及び式（２）を満たす鋼の連続鋳造を行う場合と、式（２）を満たすものの、式（１）を満たさない場合とで、鋳片に生じる欠陥の個数を調査した。欠陥個数は、超音波探傷により求めている。長辺長さ１．８ｍ、短辺長さ０．２６ｍの内部空間を有する鋳型５を用いて、鋳片を作製する連続鋳造を複数回行なった。複数回の連続鋳造において、溶鋼２の流量Ｑを６．０［トン／分］とし、不活性ガスの吹込流量ｑを１２．０［Ｎｌ／分］とし、ｑ／Ｑの値を２．０としたが、連続鋳造の各々において、ガス流出孔４１ｂについて、孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］と個数Ｎとが異なる上ノズル４１を用いた。

実験１の調査結果を図３に示す。図３のグラフに、孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］と個数Ｎとの積及び鋳片中の欠陥個数［個／ｍ^２］の関係を示す。グラフに示すように式（１）を満たす場合、欠陥個数が０．４［個／ｍ^２］以下となって、鋳片の品質が良好となっていることがわかる。欠陥個数が０．４［個／ｍ^２］以下の場合に鋳片の品質が良好であると判断した理由は、欠陥個数が０．４［個／ｍ^２］と超えると、圧延後の製品表面疵が発生しやすくなることに基づく。

＜実験２＞
実験２では、ガス流出孔４１ｂの孔径ｄが０．５［ｍｍ］以下であり、その平均Ｄが０．３［ｍｍ］で、個数Ｎが１２０個で、平均Ｄと個数Ｎとの積（Ｄ×Ｎ）が３６で式（１）を満たす上ノズル４１及び実験１と同じサイズの鋳型５を用い、不活性ガスを溶鋼２に吹き込みつつ、鋼の連続鋳造を行った。実験２では、溶鋼２の流量Ｑ及び不活性ガスの吹込流量ｑを変更して、式（１）を満たした上で式（２）を満たす鋼の連続鋳造を行う場合と、式（１）を満たすが、式（２）を満たさない場合とで、鋳片に生じる欠陥の個数を調査した。

実験２の調査結果を図４に示す。図４のグラフには、不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］／溶鋼の流量Ｑ［トン／分］及び欠陥個数［個／ｍ^２］の関係を示す。グラフに示すように、式（１）を満たす上に式（２）を満たす場合には、欠陥個数が０．４［個／ｍ^２］以下となって、鋳片の品質が良好となっていることがわかる。

上記の通り、式（１）及び（２）のいずれもを満たす場合には、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを通じて、タンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する際に、溶鋼中に吹き込む不活性ガスに起因して鋳片に形成される欠陥の個数を抑えることができる。

図１に示す連続鋳造設備１を用いて、鋼の連続鋳造を実施した。直線状のガス流出孔４１ｂが複数形成された上ノズル４１を通じて、タンディッシュ３に収容されている溶鋼２を鋳型５に注入して鋼の連続鋳造を複数回行った。鋼の連続鋳造の各々において、ガス流出孔４１ｂに不活性ガスを吹き込んだ。また、鋼の連続鋳造の各々では、ガス流出孔４１ｂの孔径ｄ、その平均Ｄ［ｍｍ］と、ガス流出孔４１ｂの個数Ｎと、を適宜変更し、加えて、上ノズル４１への不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］と鋳型５に注入される溶鋼２の流量Ｑ［トン／分］とを変更することとした（本発明例１〜３４及び比較例１〜３１）。

本発明例１〜３４では、式（１）及び（２）のいずれも満たす鋼の連続鋳造を実施したが、比較例１〜３１では、式（１）及び（２）のいずれかを満たさない鋼の連続鋳造を実施した。また、本発明例１〜３４及び比較例１〜３１の鋳片の一部を切り出し、切り出した一部について、超音波探傷を行い、単位面積当りの欠陥個数［個／ｍ^３］を測定した。本発明例１〜３４及び比較例１〜３１の鋼の連続鋳造の条件及び結果（欠陥個数）を表１に示し、本発明例１〜３４及び比較例１〜３１での欠陥個数を図５に示す。

本発明例１〜４では、式（１）及び（２）を満たし、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］以下となり、鋳片の品質は良好であることがわかる。一方で、比較例１は、孔径ｄの最大値Ｄを１．２ｍｍより大きくし、加えて、式（１）を満たさない。また、比較例２及び３では、式（２）を満たさない。比較例１は、式（１）を満たさないだけで、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］を超え、比較例２及び３では、式（２）を満たさないだけで、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］を超えて、鋳片の品質が大幅に悪化することがわかる。

本発明例１１〜１４は、本発明例１〜４と同様に式（１）及び（２）を満たすものとした。本発明例１１〜１４では、本発明例１〜４と同様に、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］以下となった。

本発明例２１〜２４では、個数Ｎを５０とし、孔径ｄの最大値を０．１５［ｍｍ］とし、平均Ｄを０．１［ｍｍ］とし、吹込流量ｑを１２．０［Ｎｌ／分］とし、流量Ｑを適宜変更とした［トン／分］。一方、比較例２１では、個数Ｎを４０とした以外は、本発明例２１と同じ条件として、鋼の連続鋳造を行った。本発明例２１〜２４では、孔径ｄが１．２［ｍｍ］以下を満たし、式（１）及び（２）を満たす。比較例２１は、式（２）を満たすものの、式（１）を満たさない。

本発明例２１〜２４では、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］以下となり、鋳片の品質は良好であることがわかる。一方で、比較例２１は、式（１）を満たさないだけで、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］を超えて、鋳片の品質が大幅に悪化することがわかる。

本発明例３１〜３４では、個数Ｎを２００とし、孔径ｄの最大値を０．８［ｍｍ］とし、平均Ｄを０．５［ｍｍ］とし、吹込流量ｑを１２．０［Ｎｌ／分］とし、流量Ｑを適宜変更とした［トン／分］。一方、比較例３１では、個数Ｎを２２０とした以外は、本発明例３１と同じ条件として、鋼の連続鋳造を行った。本発明例３１〜３４では、孔径ｄが１．２［ｍｍ］以下を満たし、式（１）及び（２）を満たす。比較例３１は、式（２）を満たすものの、式（１）を満たさない。

本発明例３１〜３４では、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］以下となり、鋳片の品質は良好であることがわかる。一方で、比較例３１は、式（１）を満たさないだけで、欠陥個数は０．４［個／ｍ^２］を超えて、鋳片の品質が大幅に悪化することがわかる。

以上の実施例の結果からも、式（１）及び（２）のいずれもを満たす場合には、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを通じて、タンディッシュから鋳型に溶鋼を注入する際に、溶鋼中に吹き込む不活性ガスに起因して、鋳片に形成される欠陥の個数を抑え得ることがわかる。

１連続鋳造設備
２溶鋼
３タンディッシュ
４ノズル
５鋳型
２１溶鋼流路
２２溶鋼吐出孔
２３溶鋼湯面
２４モールドパウダー
２５凝固シェル
３１鉄皮
３２耐火物
４１上ノズル
４１ａ鉄皮
４１ｂガス流出孔
４１ｃガス導入流路
４１ｄ本体部（耐火物）
４２スライディングノズル
４３浸漬ノズル
４５上部固定板
４６摺動板
４７下部固定板
４８往復型アクチュエーター
５１鋳型長辺
５２鋳型短辺

Claims

タンディッシュの底部に設置され、直線状のガス流出孔が複数形成された上ノズルを通じて、前記タンディッシュに収容されている溶鋼を鋳型に注入して行う鋼の連続鋳造方法であって、
複数のガス流出孔に不活性ガスを吹き込むことで、前記上ノズルを通過する溶鋼に前記不活性ガスを吹き込むこととし、
前記ガス流出孔は孔径ｄの平均Ｄ［ｍｍ］と前記ガス流出孔の個数Ｎとが下記式（１）を満たすとともに、
前記不活性ガスの吹込流量ｑ［Ｎｌ／分］と前記鋳型に注入される溶鋼の流量Ｑ［トン／分］とが下記式（２）を満たすことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
５．０≦Ｄ×Ｎ≦１００．０（１）
１．５≦ｑ／Ｑ≦２．５（２）