JP6096816B2 - 触媒の製造方法及び製造装置 - Google Patents
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Description
本発明は、上記実状を鑑みて成し遂げられたものであり、触媒の製造に当たり、パラジウム含有微粒子表面に銅を被覆する際に電位の付与が不要な製造方法、及び当該方法を実現可能な製造装置を提供することを目的とする。
なお、本発明に係る触媒は、燃料電池用の他、一般的用途の触媒として用いることができる。
本発明の方法により製造される触媒は燃料電池用触媒として用いられることが好ましいため、以下、特に燃料電池用触媒の製造方法について説明する。しかし、本発明の方法により製造される触媒からは、一般的用途の触媒が除外されるものではない。本発明の方法により製造される触媒は、具体的には、脱硫触媒、有機ケミカルズ触媒、無機ケミカルズ触媒、ファインケミカルズ触媒、バイオマス資源化触媒、石油精製触媒、合成ガス製造触媒、水素製造触媒、アルコール合成触媒、石炭液化触媒等の用途に用いることができる。
本発明の燃料電池用触媒の製造方法は、パラジウム含有微粒子、及び当該パラジウム含有微粒子の少なくとも一部を被覆する白金含有最外層を備える触媒微粒子を含む燃料電池用触媒の製造方法であって、(1)供給部、(2)銅含有部材を1又は2以上内部に備える反応部、及び(3)排出部を備える反応容器を用い、前記銅含有部材は、銅、銅合金、及び銅化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種の銅含有材料を、当該部材表面の少なくとも一部に含み、前記供給部から前記反応容器内にパラジウム含有微粒子を含む分散液を供給する供給工程、前記分散液を前記反応部に流通させ、かつ、前記分散液中のパラジウム含有微粒子を、前記反応部内の銅含有部材と接触させることにより、前記パラジウム含有微粒子表面の少なくとも一部が銅で被覆された銅−パラジウム含有複合体を調製する調製工程、並びに、前記排出部から排出された前記銅−パラジウム含有複合体を、白金含有溶液と接触させることにより、銅と白金とを置換する置換工程、を有することを特徴とする。
当該反応容器に含まれる材料としては、例えば、石英ガラス;黒鉛、石墨等のグラファイト;カーボンブラック、活性炭等のアモルファスカーボン;無定形炭素;等の炭素材料や、銅、ニッケル、白金、アルミニウム、鉄、銀、金等の導電性金属;酸化チタン(TiO2)、酸化ルテニウム(RuO2)、酸化インジウム(In2O3)、酸化スズ(SnO2)等の導電性非金属;等が挙げられる。
以下、上記(1)〜(3)及びその他の要素について、順に説明する。
本発明に使用される供給部は、パラジウム含有微粒子を含む分散液(以下、Pd分散液と称する場合がある。)を反応容器内に供給可能な部位である。
当該供給部は、反応容器の一部を占めるものであり、反応容器外部から反応容器内にPd分散液を滞りなく供給できるものであれば、特に限定されない。当該供給部としては、例えば、Pd分散液を供給する供給管や、Pd分散液を供給するための供給口、Pd分散液を反応部の直前で一時貯蔵する貯蔵空間等が挙げられる。これらの中でも、当該供給部は、Pd分散液を反応容器内に供給する供給管であることが好ましい。
後述するように、パラジウム含有微粒子を被覆する最外層は白金を含む。白金は、触媒活性、特に酸素還元反応(ORR:Oxygen Reduction Reaction)活性に優れている。また、白金の格子定数は3.92Åであるのに対し、パラジウムの格子定数は3.89Åであり、パラジウムの格子定数は白金の格子定数の±5%の範囲内の値であることから、白金−パラジウム間で格子不整合が生じず、白金によるパラジウムの被覆が十分に行われる。
本発明におけるパラジウム含有微粒子は、コストを抑える観点から、白金含有最外層に用いられる後述の材料よりも安価な金属材料を含むことが好ましい。さらに、パラジウム含有微粒子は、電気的導通がとれる金属材料を含むことが好ましい。
以上の観点から、本発明におけるパラジウム含有微粒子は、パラジウム微粒子、又は、コバルト、イリジウム、ロジウム若しくは金等の金属とパラジウムとの合金粒子であることが好ましい。パラジウム合金粒子を用いる場合には、当該パラジウム合金粒子にはパラジウムの他に金属が1種類のみ含まれていてもよいし、2種類以上含まれていてもよい。
なお、本発明におけるパラジウム含有微粒子、及び触媒微粒子の平均粒径は、常法により算出される。パラジウム含有微粒子、及び触媒微粒子の平均粒径の算出方法の例は以下の通りである。まず、400,000〜1,000,000倍のTEM画像において、ある1つの粒子について、当該粒子を球状と見なした際の粒径を算出する。このようなTEM観察による粒径の算出を、同じ種類の200〜500個の粒子について行い、これらの粒子の平均を平均粒径とする。
カーボン担体として使用できる炭素材料の具体例としては、ケッチェンブラック(商品名:ケッチェン・ブラック・インターナショナル株式会社製)、バルカン(商品名:Cabot社製)、ノーリット(商品名:Norit社製)、ブラックパール(商品名:Cabot社製)、アセチレンブラック(商品名:Chevron社製)、OSAB(商品名:電気化学工業製)等の炭素粒子や、炭素繊維等の導電性炭素材料等が挙げられる。
パラジウム含有微粒子表面において銅金属と銅イオンとの平衡状態を容易に形成できるという観点から、分散媒は酸性溶液であることが好ましい。適度な量の銅を溶出できる程度に酸性であれば、酸性溶液の種類は特に限定されない。酸性溶液としては、例えば、硝酸水溶液、硝酸銅水溶液、硫酸水溶液、硫酸銅水溶液、過塩素酸水溶液、過塩素酸銅水溶液、塩酸水溶液、塩酸銅水溶液、次亜塩素酸水溶液、及び次亜塩素酸銅水溶液等が挙げられる。これらの中でも、銅金属と銅イオンとの平衡状態を維持する観点から、特に銅塩の水溶液が好ましく、硫酸銅水溶液がより好ましい。
酸性溶液の濃度は、1×10−4mol/L以上1mol/L以下であることが好ましく、1×10−3以上1×10−1mol/L以下であることがより好ましい。
本発明におけるマイクロリアクタとは、一辺あたり数μm〜数mmの微小空間内を反応場とするフロー型の化学反応装置を意味する。微小空間を利用することにより単位体積当たりの反応基質の表面積が大きくなり、反応基質同士の接触面積が大きくなるため、効率的な混合や界面反応を行うことができる。また、スラグ流とは、マイクロリアクタにおいて、一定の微小間隔で液相とガス相とが交互に流れる現象を指す。マイクロリアクタの詳細は後述する。
スラグ流の発生により、Pd分散液相において内部循環流が生じ、その結果、パラジウム含有微粒子と銅含有部材との接触頻度を飛躍的に向上させることができる。当該接触頻度の向上は、パラジウム含有微粒子表面に対する銅単原子層の被覆率の向上につながる。いわゆるコアシェル合成法において、マイクロ空間で生じるスラグ流と、フロー合成とを組み合わせ、更なる高効率化と触媒の高性能化を実現する例は、未だに知られていない。
本発明に使用できる不活性ガスとしては、例えば、窒素ガス、アルゴンガス等が挙げられる。
不活性ガスの送気流量とPd分散液の送液流量の比は、スラグ流において流れ方向に交互に配置されるガス相と液相の体積比に関係するパラメータである。送液流量に対する送気流量の比が小さすぎると、ガス相が流路径よりも小さな気泡となり、ガス相が流路断面を占有できず、スラグ流が形成されなくなる。一方、送液流量に対する送気流量の比が大きすぎても、同様の理由によってスラグ流が形成されなくなる。また、送気流量が増大すると、パラジウム含有微粒子の平均滞留時間が短くなりCu−UPD反応率の低下を引き起こすおそれがある。また、不活性ガスの送気流量は、Pd分散液の送液流量以下であることが好ましい。したがって、Pd分散液の送液流量に対する不活性ガスの送気流量の比は、反応スケールにもよるが、0.05以上1以下であることが好ましく、0.2以上0.8以下であることがより好ましく、0.3以上0.7以下であることがさらに好ましい。
本発明に使用される反応部は、銅含有部材を1又は2以上内部に備える部位である。
反応容器の反応部とは、具体的には、上述した供給部及び後述する排出部以外の反応容器内の空間をいい、パラジウム含有微粒子に対する銅被覆反応に実際に寄与する部分のことを指す。後述する通り、パラジウム含有微粒子と銅含有部材との接触により銅被覆反応が開始することから鑑みると、当該反応部は、厳密には、パラジウム含有微粒子と銅含有部材との接触部分であるとも定義できる。しかし、本発明においては、銅含有部材が存在する反応容器の部分全体をもって反応部としてよい。
反応部は、後述する流路9の様な、リアクター同士の連結部分を含んでいてもよい。ただし、後述する反応部の内径の説明は、当該連結部分には必ずしも適用されるものではない。また、後述する反応部の長さは、当該連結部分を含まない長さとする。
Pd分散液の送液流量を一定にする観点から、反応部の内径は一定であることが好ましい。反応部が筒状である場合、反応部の内径とは、筒の高さ方向に垂直な断面に内接する円の直径を指す。反応部の内径は特に限定されず、パラジウム含有微粒子の平均滞留時間を十分確保できる程度の長さであればよい。反応スケールにもよるが、反応部の内径は、500μm以上10cm以下であることが好ましく、1mm以上7cm以下であることがより好ましく、3mm以上5cm以下であることがさらに好ましい。
上述したマイクロリアクタを用いる場合には、マイクロリアクタの内径は500μm以上10mm以下であることが好ましく、1mm以上7mm以下であることがより好ましく、3mm以上5mm以下であることがさらに好ましい。マイクロリアクタの内径が500μm未満である場合には、Pd分散液の時間当たりの処理量に劣るおそれがある。また、マイクロリアクタの内径が10mmを超える場合には、スラグ流が発生しないおそれがある。
反応スケールにもよるが、反応部の長さは、300mm以上10,000mm以下であることが好ましく、500mm以上5,000mm以下であることがより好ましく、1,000mm以上2,000mm以下であることがさらに好ましい。反応部の長さが300mm未満の場合には、パラジウム含有微粒子の平均滞留時間を十分確保できず、パラジウム含有微粒子の表面へ析出する銅の量が少なくなりすぎるおそれがある。反応部の長さが10,000mmを超える場合には、反応時間が長くなりすぎるため製造効率に劣るおそれがある。
本発明において、銅含有部材は、パラジウム含有微粒子に銅単原子層を被覆する役割を果たす。銅含有部材は、上記Pd分散液に曝される際、銅と銅イオンとの間の平衡反応が銅イオンを生成する方向に傾く結果、Pd分散液中に銅イオンが溶出する。このように銅が銅イオンとなる際の溶出電位(0.38V vs.RHE)は、パラジウム含有微粒子表面において生じるCu−UPDの電位(0.38V vs.RHE)と略等しい。したがって、溶出した銅イオンは、Pd分散液中のパラジウム含有微粒子と接触すると直ちに還元される結果、パラジウム含有微粒子表面に銅単原子層が形成される。すなわち、本発明は、銅とPd分散液とが共存するときの銅の溶出電位を、Cu−UPDの際の銅析出電位としてそのまま利用する発明である。なお、銅単原子層表面に銅イオンが接触しても更なるCu−UPDは起こらないため、本発明においてはパラジウム含有微粒子表面に2層以上の銅原子層が析出するおそれはなく、その結果、銅の無駄な消費を抑えることができる。
銅合金中の銅以外の金属としては、銅の溶出電位(0.38V vs.RHE)よりも標準電極電位E0が高いものが好ましい。銅の溶出電位よりも標準電極電位E0が低い場合には、Pd分散液中に銅以外の金属イオンが溶出することとなり、パラジウム含有微粒子に対する銅被覆が阻害されるおそれがある。このような観点から、好適な銅合金としては、例えば、銅−鉄合金、銅−銀合金、銅−白金合金、及び銅−金合金等が挙げられる。
また、銅化合物としては、酸化銅(II)(CuO)、酸化銅(I)(Cu2O)等の銅酸化物;水酸化銅(II)(Cu(OH)2)、水酸化銅(I)(CuOH)等の銅水酸化物;炭酸銅(II)(CuCO3)等の銅炭酸化物;硫化銅(II)(CuS)、硫化銅(I)(Cu2S)等の銅炭硫化物;硫酸銅(II)(CuSO4)、硫酸銅(I)(Cu2SO4)等の銅硫酸化物;等が挙げられる。これらの中でも、銅酸化物が好ましく、酸化銅(II)がより好ましい。
金属銅、銅合金、及び銅化合物の中では、金属銅がより好ましい。
これらの形状の中でも、パラジウム含有微粒子と満遍なく接触でき、かつ銅被覆後のパラジウム含有微粒子を滞りなく排出部へ流し出せるという観点から、銅含有部材は粒子状であることが好ましい。粒子の形状としては、例えば、球状、楕円体状、多面体状、不定形状、円柱状等が挙げられるが、一定体積に対し表面積が最も広いという観点から、球状が好ましい。
以上を総合して鑑みるに、銅含有部材は銅球がより好ましい。
銅含有部材の大きさは、例えば、反応部の内径で規定することができる。銅含有部材が粒状である場合、例えば、反応部の内径がミリオーダーの場合には、銅含有部材の直径もミリオーダーであることが好ましい。また、反応部の内径がマイクロオーダーの場合には、銅含有部材の直径もマイクロオーダーであることが好ましい。ここでいう「銅含有部材の直径」とは、銅含有部材の差渡し径のうち最も長い径を指す。
例えば、反応部の内径が1mm以上10mm以下の場合、銅含有部材の直径は、0.1mm以上反応部の内径以下であることが好ましい。
本発明に使用される排出部は、上述した銅被覆反応により生成する銅−パラジウム含有複合体を反応容器外(好適には反応槽)へ排出する部位である。
当該排出部は、反応容器の一部を占めるものであり、反応容器内部から反応容器外へ銅−パラジウム含有複合体を滞りなく排出できるものであれば、特に限定されない。当該排出部としては、例えば、銅−パラジウム含有複合体を排出する排出管や、銅−パラジウム含有複合体を排出するための排出口、銅−パラジウム含有複合体を一時貯蔵する貯蔵空間等が挙げられる。また当該排出部は、後述するような反応槽(銅−パラジウム含有複合体と白金含有溶液とを接触させる槽)に接続されていることが好ましい。
本発明においては、不活性ガスを供給部から供給する装置を備えることが好ましい。当該装置により、上記スラグ流発生に伴う効果の他、不活性ガスによりPd分散液を攪拌できると共に、Pd分散液の送液流量を調節できる。
不活性ガス供給装置の例としては、反応容器外部の不活性ガス供給源に接続された不活性ガス供給管等が挙げられる。また、不活性ガス供給装置は、上述した供給部内の三叉管に接続してもよいし、原料となるPd分散液を格納する容器中や、反応槽中にバブラーとして設置してもよい。
以下、上記工程(a)〜(c)及びその他の工程について、順に説明する。
本工程は、前記供給部から反応容器内にPd分散液を供給する工程である。
Pd分散液は、事前に不活性ガスをバブリングし脱気することが好ましい。また、Pd分散液は、分散状態を均一にするため、事前にホモジナイザー等によりせん断力を加え、混合攪拌することが好ましい。バブリングによる脱気とせん断力による混合攪拌は、いずれを先に行ってもよいし、交互に複数回ずつ行ってもよい。
Pd分散液の送液流量を一定に保つため、Pd分散液の供給をプランジャーポンプで行ってもよい。
t1=[{V×{1−(ε/100)}}/v1 式(I)
(上記式(I)中、Vは銅含有部材が充填されている部分の反応部の体積(mL)を、εは銅含有部材の充填率(体積%)を、v1はPd分散液の送液流量(mL/min)を、それぞれ示す。)
なお、「銅含有部材が充填されている部分」とは、反応部内において銅含有部材を実際に保持している部分を意味するものであり、例えば、反応部の両端において、スペースの都合上、銅含有部材が充填されていない部分等は含まない意味である。
供給部から不活性ガスを供給する場合における、Pd分散液の平均滞留時間t2は、以下の式(II)により求めることができる。
t2=[{V×{1−(ε/100)}}/(v1+v2) 式(II)
(上記式(II)中、v2は不活性ガスの送気流量(mL/min)を示す。V、ε、及びv1は上記式(I)と同様である。)
Pd分散液の平均滞留時間は、反応スケールにもよるが、10秒以上300秒以下であることが好ましく、60秒以下であることがより好ましく、15秒以上40秒以下であることがさらに好ましく、23秒以上30秒以下であることがさらに好ましい。Pd分散液の平均滞留時間が10秒未満の場合には、滞留時間不足のために銅被覆が完了しないおそれがある。
本工程は、Pd分散液を前記反応部に流通させ、かつ、Pd分散液中のパラジウム含有微粒子を、前記反応部内の銅含有部材と接触させることにより、パラジウム含有微粒子表面の少なくとも一部が銅で被覆された銅−パラジウム含有複合体を調製する工程である。銅含有部材の奏する効果については上述した通りである。
本工程においては、反応部を通過した反応混合物の電位を測定することにより、銅被覆反応の進行を確認することができる。詳細は以下の通りである。
まず、排出部より排出された反応混合物を容器に回収し、当該反応混合物に作用極、対極、及び参照極を浸し、これら電極をテスターに接続して電位を測定する。このとき、測定された電位が銅の溶出電位(0.38V vs.RHE)以上パラジウムの溶出電位(0.91V vs.RHE)以下である場合には、銅−パラジウム含有複合体の表面にパラジウムと銅が混在していると評価でき、Cu−UPDが十分に進行していないと判定できる。一方、測定された電位が銅の溶出電位(0.38V vs.RHE)と略等しい場合には、銅−パラジウム含有複合体の表面がほぼ銅単原子層により被覆されていると評価でき、Cu−UPDの完了を確認できる。
このように、本発明においては、反応部を通過する時間により製造効率を評価できると共に、反応部を通過した反応混合物の電位によりパラジウム含有微粒子表面に対する銅の被覆の程度を評価することができる。
本工程は、排出部から排出された銅−パラジウム含有複合体を、白金含有溶液と接触させることにより、銅と白金とを置換する工程である。
反応容器から排出される銅−パラジウム含有複合体は、銅単原子層を、白金を含む最外層に置換することにより、触媒微粒子へと変換される。
白金含有溶液は、K2PtCl4等の白金化合物を、硫酸等の酸に適宜溶かして調製できる。溶媒である酸の濃度は特に限定されないが、例えば0.05Mとする。白金含有溶液中には、窒素等の不活性ガスを予めバブリングさせることが好ましい。また、銅原子を白金原子に確実に置換するため、銅と白金との置換反応の速度を落とすことが好ましい。置換反応速度を落とすためには、例えば、置換工程を進行させる反応槽を冷やすことが挙げられる。反応槽を冷やすためには、例えば、氷浴が使用できる。反応槽の温度は、0℃以上10℃以下が好ましい。
銅−パラジウム含有複合体を含む反応混合物と白金含有溶液との混合方法は、特に限定されない。例えば、反応容器の排出部と、白金含有溶液を保持した反応槽とを接続し、反応容器から排出された反応混合物が自動的に反応槽に移送されることにより、当該反応混合物と白金含有溶液とを混合するようにしてもよい。また、当該排出部に反応槽を接続し、かつ当該反応槽に白金含有溶液を保持した容器をさらに接続した上で、当該反応槽中において、当該反応混合物と白金含有溶液とを混合してもよい。この態様を用いる場合、白金含有溶液は、シリンジポンプ等により一定の送液流量で反応槽へ滴下することが好ましい。
なお、最外層には、白金以外に、イリジウム、ルテニウム、ロジウム、又は金が含まれていてもよい。最外層に白金合金を用いる場合には、当該白金合金には白金の他に金属が1種類のみ含まれていてもよいし、2種類以上含まれていてもよい。
なお、触媒微粒子の平均粒径は、その下限が好適には4nm以上、より好適には5nm以上であり、その上限が好適には40nm以下、より好適には10nm以下である。
触媒微粒子のろ過及び洗浄は、製造された触媒微粒子の被覆構造を損なうことなく、不純物を除去できる方法であれば特に限定されない。当該ろ過及び洗浄の例としては、水、過塩素酸、希硫酸、希硝酸等を用いて減圧ろ過をする方法が挙げられる。
触媒微粒子の乾燥は、溶媒等を除去できる方法であれば特に限定されない。当該乾燥の例としては、60〜80℃の温度条件で真空乾燥を1〜20時間行うという方法が挙げられる。
本発明の製造装置により製造される触媒は燃料電池用触媒として用いられることが好ましいため、以下、特に燃料電池用触媒の製造装置について説明する。しかし、本発明の製造装置により製造される触媒からは、一般的用途の触媒が除外されるものではない。本発明の製造装置により製造される触媒は、燃料電池用以外の上述した他の用途にも用いることができる。
本発明の燃料電池用触媒の製造装置は、パラジウム含有微粒子、及び当該パラジウム含有微粒子の少なくとも一部を被覆する白金含有最外層を備える触媒微粒子を含む燃料電池用触媒の製造装置であって、反応容器及び反応槽を備え、前記反応容器は、パラジウム含有微粒子を含む分散液を前記反応容器内に供給する供給部、銅含有部材を1又は2以上内部に備えており、かつ、前記供給部から前記分散液が供給され、かつ前記分散液中のパラジウム含有微粒子を前記銅含有部材と接触させることにより、前記パラジウム含有微粒子表面の少なくとも一部が銅で被覆された銅−パラジウム含有複合体を調製する反応部、並びに、前記銅−パラジウム含有複合体を前記反応槽へ排出する排出部、を備え、かつ、前記銅含有部材は、銅、銅合金、及び銅化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種の銅含有材料を、当該部材表面の少なくとも一部に含み、前記反応槽は、前記排出部から排出された前記銅−パラジウム含有複合体を、白金含有溶液と接触させることにより、銅と白金とを置換することを特徴とする。
本発明の製造装置における反応容器は、上述した本発明に係る製造方法に使用される反応容器と同一のものである。すなわち、本発明の製造装置における供給部、反応部、及び排出部は、上述した本発明の製造方法に使用される反応容器の供給部、反応部、及び排出部と同様である。したがって、本発明に係る製造装置における供給部及び反応部の各機能は、上述した(a)Pd分散液の供給工程及び(b)銅−パラジウム含有複合体の調製工程にそれぞれ対応する。また、本発明に係る製造装置における排出部及び反応槽の機能は、上述した(c)置換工程に対応する。
反応容器1中の供給部は、流路3、プランジャーポンプ4、流路5、T字管6、及び流路7までを含み、使用する場合には流路5’を含めてもよい。プランジャーポンプ4及びT字管6の機能は上述した通りである。
反応容器1中の反応部は、2本のリアクター8及びこれらを連結する流路9を含む。リアクター8は、複数の銅球8aを内部に充填した細管である。銅球8aの個数は、反応容器1の大きさや充填率の要請によって適宜調節できるが、例えば、10〜10,000個とすることができる。リアクター8の数は必ずしも2つに限られず、上述したとおり、パラジウム含有微粒子の平均滞留時間を稼ぐために3以上のリアクター8を直列に接続してもよいし、スケールアップを図る場合には複数のリアクター8を並列に接続してもよい。
反応容器1中の排出部は、図1中の流路10に相当する。流路10は、リアクター8から排出される反応混合物が反応槽2に溜まるように、適宜延長又は短縮することができる。
容器11には原料となるPd分散液11aが加えられ、流路3の先端は、Pd分散液11aに十分浸るように配置されている。
図1には示していないが、反応槽2内部には、温度計及び電極(参照極、対極、及び作用極)が配置され、反応槽2の内容物の温度及び電位を測定できる。また、白金含有溶液を格納した容器(図示せず)から、シリンジポンプ23及び流路22等を介して、反応槽2内に白金含有溶液を滴下できる。銅−パラジウム含有複合体を含む反応混合物2a内に白金含有溶液を滴下することによって、銅−パラジウム含有複合体が白金含有溶液と接触する機会を十分確保することができる。反応槽2は、スターラー等の攪拌装置を備えていてもよい。
まず、準備段階として、容器11に硫酸銅水溶液を加え、かつ硫酸銅水溶液中に窒素をバブリングさせることにより、硫酸銅水溶液中から酸素を脱気させる。次に、プランジャーポンプ4を用いて、硫酸銅水溶液をリアクター8に供給し、リアクター8内部を硫酸銅水溶液により置換する。
パラジウム含有微粒子を含む原料(好適にはパラジウム担持カーボン)を、硫酸銅水溶液中に懸濁させて攪拌し、容器11に加える。容器11中に窒素をバブリングさせることにより、Pd分散液(好適にはパラジウム担持カーボンの分散液)中から酸素を脱気させる。得られたPd分散液の固液濃度は0.1g/L以上10g/L以下とする。
氷浴21を用いて反応槽2の温度を0℃以上10℃以下に調節し、かつ空の反応槽2内部を窒素置換して、酸素を除去する。また、白金含有溶液にも窒素をバブリングさせることにより、白金含有溶液中から酸素を脱気させる。
プランジャーポンプ4を稼働させて、流路3、流路5、T字管6、及び流路7を介して、Pd分散液11aをリアクター8内に送液する。必要な場合には、T字管6に連結した流路5’から、送気流量0.1mL/min以上6mL/min以下で窒素をリアクター8内へ送気することにより、リアクター8内部でスラグ流を形成させる。Pd分散液11aの送液流量は1mL/min以上15mL/min以下とする。Pd分散液11a中のパラジウム含有微粒子と、リアクター8内の銅球8aとが接触することにより、パラジウム含有微粒子表面に銅単原子層が形成される。得られる反応混合物は流路10を介して反応槽2へと移送される。上記式(I)又は(II)より算出されるPd分散液11aの平均滞留時間は10秒以上300秒以下である。また、流路10より反応混合物が排出し始めてから、流路10から反応混合物の排出が止まるまでの時間(銅被覆処理時間)は、例えば1gのPd/C当たり10分以上60分以下である。
一定時間経過後、反応槽2中に配置された各電極にテスターを接続し、反応槽2中の分散液2aの電位を測定して、銅被覆反応の終了を確認する。電位測定後、シリンジポンプ23を稼働させ、流路22を介して反応槽2内に白金含有溶液を所定量滴下する。滴下終了後に、分散液2aの電位を測定して、白金置換反応の終了を確認する。
[実施例1]
1−1.製造装置の準備
まず、図1に示すように、リアクター8を含む製造装置100全体を組んだ。容器11とリアクター8との間には、流路3、5、及び7、プランジャーポンプ4、並びにT字管6を配置した(供給部)。図1に示す配管により、T字管6の一方の枝(流路5)から分散液をリアクター8へ供給できるようにしたが、T字管6の他方の枝(流路5’)は封鎖した。
リアクター8は、複数の銅球8aを内部に充填した細管である。実施例1に用いたリアクター8の詳細は以下の通りである。
・リアクター材質:ガラス
・リアクターの合計長さ(流路9含まず):1,000mm
・リアクター内径:3.0mm
・リアクター連結数:2
・銅球充填質量:33g
・銅球径:1mm
・銅が充填されている部分のリアクター長さ:945mm
銅の比重は8.9g/cm3であるから、上記データより、以下の通り銅球の充填率を求めた。
銅球の充填率=(銅球の総体積)/(銅が充填されている部分のリアクター体積)
={(33/8.9)(cm3)}/{945×(πr2)}
={3.7(cm3)}/{945×3.14×(1.5)2)}
={3.7(cm3)}/{6676(mm3)}
=55体積%
なお、図1に示すように、2つのリアクター8間を流路9により連結した(反応部)。
リアクター8の分散液流れ方向下端から流路10(排出部)を延ばし、リアクター8から排出される分散液が反応槽2に溜まるように配置した。反応槽2は氷浴バス21中に十分に浸かるよう配置し、反応槽2の内容物が3℃に保持されるように温度を維持した。なお、図1には示していないが、反応槽2内部には、温度計及び電極(参照極、対極、及び作用極)を配置し、反応槽2の内容物の温度及び電位を測定できるようにした。さらに、シリンジポンプ23、及び流路22を介して、反応槽2内に白金含有溶液を滴下できるようにした。
まず、容器11に0.05mol/L硫酸銅水溶液を加え、窒素を流速50mL/minでバブリングさせることにより、硫酸銅水溶液中から酸素を脱気させた。次に、プランジャーポンプ4を用いて、0.05mol/L硫酸銅水溶液をリアクター8に供給し、リアクター8内部を硫酸銅水溶液により置換した。
混合装置:超音波発振器((株)エスエムテー社製、型番:UH−300)
混合温度:常温(15〜30℃)
混合時間:15分間
得られたPd/C分散液を容器11に加え、10分以上窒素バブリングさせることにより、Pd/C分散液中から酸素を脱気させた。Pd/C分散液の固液濃度は4g/Lとした。
また、K2PtCl4を0.05mol/L硫酸に溶かし、白金含有溶液を調製した。得られた白金含有溶液を窒素バブリングさせることにより、白金含有溶液中から酸素を脱気させた。
プランジャーポンプ4を稼働させて、Pd/C分散液11aをリアクター8内に送液した。Pd/C分散液11aの送液流量は6mL/minとした。上記式(I)より算出されるPd/C分散液11aの平均滞留時間は30秒であった。また、流路10より反応混合物が排出し始めてから、流路10から反応混合物の排出が止まるまでの時間(銅被覆処理時間)は、1gのPd/C当たり42分間であった。
一定時間経過後、反応槽2中に配置された各電極にテスターを接続し、反応槽2中の分散液2aの電位を測定したところ、0.42V(vs.RHE)であった。これは、リアクター8内部において、Pd/C分散液中のパラジウム微粒子と銅球とが接触した結果、パラジウム微粒子表面のほぼ全体に銅が析出したことを示す。
電位測定後、シリンジポンプ23を稼働させ、反応槽2内に白金含有溶液を所定量滴下した。滴下後に、分散液2aの電位をモニターし、粉電位が0.6〜0.8V(vs.RHE)の範囲で収束していることを確認した。これにより、パラジウム微粒子表面の銅が全て白金に置換されたことを確認した。
反応槽2内の反応混合物を。減圧ろ過器を用いてろ過し、ろ過物を超純水で洗浄した。洗浄後のろ過物を、60℃の真空乾燥機内で10時間以上乾燥させ、実施例1の燃料電池用触媒が得られた。
実施例1の「1−1.製造装置の準備」において、リアクター8をさらに2本追加し、リアクターの合計長さを倍にした。実施例2に用いたリアクター8の詳細は以下の通りである。
・リアクター材質:ガラス
・リアクターの合計長さ(流路9含まず):2,000mm
・リアクター内径:3.0mm
・リアクター連結数:4
・銅球充填質量:66g
・銅球径:1mm
・銅が充填されている部分のリアクター長さ:1,890mm
・銅球の充填率:55体積%
流路10より反応混合物が排出し始めてから、流路10から反応混合物の排出が止まるまでの時間(銅被覆処理時間)は、1gのPd/C当たり47分間であった。
あとは、実施例1と同様に製造装置の準備、触媒製造の準備、触媒の製造、及び後処理を行うことによって、実施例2の燃料電池用触媒が得られた。
「1−1.製造装置の準備」及び「1−2.触媒製造の準備」は、実施例1と同様に行った。なお、「1−1.製造装置の準備」において、図1の様な配管により、T字管6の一方の枝(流路5)から分散液を、他方の枝(流路5’)から窒素を、それぞれリアクター8に供給できるようにした。
次に、プランジャーポンプ4を稼働させて、T字管6の一方の枝(流路5)から、Pd/C分散液11aを送液流量6mL/minでリアクター8内に送液した。また、T字管6の他方の枝(流路5’)から、窒素ガスを送気流量2mL/minでリアクター8内に送気した。図1に示すように、Pd/C分散液11aの流れ方向と窒素の流れ方向との角度は、90°とした。このように、流路7から、Pd/C分散液11aと共に窒素ガスをリアクター8内に供給することによって、リアクター8内部でスラグ流を形成させた。上記式(II)より算出されるPd/C分散液11aの平均滞留時間は23秒であった。また、流路10より反応混合物が排出し始めてから、流路10から反応混合物の排出が止まるまでの時間(銅被覆処理時間)は、1gのPd/C当たり45分間であった。
一定時間経過後、反応槽2中に配置された各電極にテスターを接続し、反応槽2中の分散液2aの電位を測定したところ、0.38V(vs.RHE)であった。これは、リアクター8内部において、Pd/C分散液中のパラジウム微粒子と銅球とが接触した結果、パラジウム微粒子の全表面に銅が析出したことを示す。
あとは、実施例1と同様に白金置換及び後処理を行うことによって、実施例3の燃料電池用触媒が得られた。
リアクター8へ供給する窒素ガスの送気流量を2mL/minから4mL/minに変えたこと以外は、実施例3と同様の工程を実施し、実施例4の燃料電池用触媒が得られた。
原料であるPd/C分散液の固液濃度を4g/Lから1g/Lに変えたこと以外は、実施例3と同様の工程を実施し、実施例5の燃料電池用触媒が得られた。
リアクター8へ供給するPd/C分散液11aの送液流量を6mL/minから12mL/minに変えたこと以外は、実施例3と同様の工程を実施し、実施例6の燃料電池用触媒が得られた。
まず、パラジウム粒子に対しCu−UPDを行った。図5は比較例1に用いた製造装置400の斜視模式図である。製造装置400は、反応容器41(カーボン製円筒型容器)及び作用極42を備える。
製造装置400において、反応容器41及び作用極42は互いに電気的に導通している。作用極42には、電位制御装置としてポテンショスタット等(図示せず)を接続し、反応容器41の電位を制御した。
0.4V(vsRHE)に電位を保持し、銅単原子層をパラジウム粒子表面に電解めっきした(Cu−UPD)。銅被覆反応が平衡状態となり、反応電流がほぼ0となった時点で反応を終了した。銅被覆処理時間は、1gのPd/C当たり180分であった。
反応容器41内の反応混合物を適宜攪拌しながら、調製した白金含有溶液を反応容器41に徐々に投入した。この操作により、パラジウム粒子表面の銅単原子層を白金単原子層に置換した。Cu−UPD開始から白金単原子層の形成までの工程は、反応容器41内の反応混合物を窒素でバブリングさせながら行った。
洗浄後の燃料電池用触媒を、60℃の温度条件下、12時間乾燥させた。乾燥後の燃料電池用触媒を、メノウ乳鉢と乳棒により適宜粉砕し、比較例1の燃料電池用触媒を製造した。
実施例1−実施例3及び比較例1の燃料電池用触媒について、回転ディスク電極(Rotating Disk Electrode:RDE)法により質量活性を測定した。
図2は、実施例1−実施例3及び比較例1の燃料電池用触媒の触媒活性(A/g−Pt)を比較した棒グラフである。また、図3は、実施例1−実施例3及び比較例1の銅被覆後の電位(V vs.RHE)を比較した棒グラフである。また、図4は、実施例1−実施例3及び比較例1の銅被覆処理時間(min)を比較した棒グラフである。
図2から分かるように、比較例1の触媒活性は580A/g−Ptであるのに対し、実施例1の触媒活性は550A/g−Ptである。したがって、実施例1は比較例1と同程度の触媒活性が得られることが分かる。この結果は、図3より実施例1と比較例1の銅被覆後の電位はいずれも約0.4V(vs.RHE)であり、リアクター8を通過した時点でパラジウム微粒子表面のほぼ全てが銅により被覆されていることからも明らかである。図4より、比較例1の銅被覆処理が180分を要したのに対し、実施例1の銅被覆処理が42分で終了したことから鑑みるに、本願発明の製造方法は、4分の1の時間で従来と同程度の燃料電池用触媒を製造できることが証明された。比較例1は外部より電位を付与するためその分製造コストがかさむが、実施例1は電位を付与しないため低コストで高品質な燃料電池用触媒を提供できる。
また、図2から分かるように、実施例3の触媒活性は740A/g−Ptである。したがって、実施例3は比較例1の1.3倍の触媒活性が得られることが分かる。図3より実施例3の銅被覆後の電位が0.38V(vs.RHE)であり、この電位はCu−UPDの完了電位と等しいため、リアクター8を通過した時点でパラジウム微粒子の全表面が銅により被覆されていることも証明されている。図4より、比較例1の銅被覆処理が180分を要したのに対し、実施例3の銅被覆処理が45分で終了したことから鑑みるに、本願発明の製造方法は、スラグ流を用いると、4分の1の時間で従来よりも高活性な燃料電池用触媒を製造できることが分かる。
さらに、図2から分かるように実施例2の触媒活性は730A/g−Ptであり、かつ、図3より実施例2の銅被覆後の電位は0.38V(vs.RHE)である。実施例2の触媒活性及び銅被覆後の電位は、実施例3のこれらの値と略等しい。したがって、リアクター8を延長することにより、スラグ流を用いた場合と同程度の効果が得られることが分かる。図4より、実施例2の銅被覆処理時間は47分であり、実施例1の銅被覆処理時間との差はたった5分であるため、リアクターを2倍に延長したことが反応時間に及ぼす影響は小さいと考えられる。
○:製造効率が高く、かつ得られる燃料電池用触媒も高活性である。
△:製造効率は高いが、得られる燃料電池用触媒は従来と同程度である。
×:製造効率が低く、得られる燃料電池用触媒は従来よりも活性が低い。
上記表1より、実施例3と比較して窒素ガスの送気流量を2倍に増やしても(実施例4)、製造効率及び触媒活性には影響がないことが分かる。窒素ガスの送気流量はPd/Cの平均滞留時間と関係するパラメータであると考えられるが、実施例4の結果は、Pd/Cの平均滞留時間が実施例3より短くても、高活性な燃料電池用触媒を高い効率で得られることを示す。
また、上記表1より、実施例3と比較してPd/C分散液の固液濃度を4分の1としても(実施例5)、1gのPd/C当たりの銅被覆処理時間は比較例1(180分)の半分で済み、かつ触媒活性には影響がないことが分かる。この結果から、Pd/C分散液の固液濃度は、銅被覆処理効率と関係するパラメータであると考えられる。
また、上記表1より、実施例3と比較してPd/C分散液の送液流量を2倍に増やしても(実施例6)、触媒活性は従来と同程度であるが、少なくとも製造効率には影響がないことが分かる。この結果から、Pd/C分散液の送液流量は、得られる燃料電池用触媒の活性とも関係するパラメータであると考えられる。
2 反応槽
2a 反応混合物の分散液
3,5,5’,7,9,10 流路
4 プランジャーポンプ
6 T字管
8 リアクター
8a 銅球
11 容器
11a パラジウム含有微粒子を含む分散液
21 氷浴バス
22 流路
23 シリンジポンプ
41 反応容器
42 作用極
43 反応混合物
100 製造装置の実施形態
400 比較例1に用いた製造装置
Claims (10)
- パラジウム含有微粒子、及び当該パラジウム含有微粒子の少なくとも一部を被覆する白金含有最外層を備える触媒微粒子を含む触媒の製造方法であって、
(1)供給部、(2)銅含有部材を1又は2以上内部に備える反応部、及び(3)排出部を備える反応容器を用い、
前記銅含有部材は、銅、銅合金、及び銅化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種の銅含有材料を、当該部材表面の少なくとも一部に含み、
前記供給部から前記反応容器内にパラジウム含有微粒子を含む分散液を供給する供給工程、
前記分散液を前記反応部に流通させ、かつ、前記分散液中のパラジウム含有微粒子を、前記反応部内の銅含有部材と接触させることにより、前記パラジウム含有微粒子表面の少なくとも一部が銅で被覆された銅−パラジウム含有複合体を調製する調製工程、並びに
前記排出部から排出された前記銅−パラジウム含有複合体を、白金含有溶液と接触させることにより、銅と白金とを置換する置換工程、を有することを特徴とする、触媒の製造方法。 - 前記供給部から、前記分散液と共に不活性ガスを前記反応容器内に供給する、請求項1に記載の触媒の製造方法。
- 少なくとも前記反応部がマイクロリアクタである、請求項2に記載の触媒の製造方法。
- 前記分散液は、パラジウム含有微粒子及び酸性溶液を含む、請求項1乃至3のいずれか一項に記載の触媒の製造方法。
- 前記触媒は燃料電池用触媒である、請求項1乃至4のいずれか一項に記載の触媒の製造方法。
- パラジウム含有微粒子、及び当該パラジウム含有微粒子の少なくとも一部を被覆する白金含有最外層を備える触媒微粒子を含む触媒の製造装置であって、
反応容器及び反応槽を備え、
前記反応容器は、
パラジウム含有微粒子を含む分散液を前記反応容器内に供給する供給部、
銅含有部材を1又は2以上内部に備えており、かつ、前記供給部から前記分散液が供給され、かつ前記分散液中のパラジウム含有微粒子を前記銅含有部材と接触させることにより、前記パラジウム含有微粒子表面の少なくとも一部が銅で被覆された銅−パラジウム含有複合体を調製する反応部、並びに
前記銅−パラジウム含有複合体を前記反応槽へ排出する排出部、
を備え、かつ、
前記銅含有部材は、銅、銅合金、及び銅化合物からなる群より選ばれる少なくとも1種の銅含有材料を、当該部材表面の少なくとも一部に含み、
前記反応槽は、前記排出部から排出された前記銅−パラジウム含有複合体を、白金含有溶液と接触させることにより、銅と白金とを置換することを特徴とする、触媒の製造装置。 - 前記供給部は、前記分散液と共に不活性ガスを前記反応容器内に供給する、請求項6に記載の触媒の製造装置。
- 少なくとも前記反応部がマイクロリアクタである、請求項7に記載の触媒の製造装置。
- 前記分散液は、パラジウム含有微粒子及び酸性溶液を含む、請求項6乃至8のいずれか一項に記載の触媒の製造装置。
- 前記触媒は燃料電池用触媒である、請求項6乃至9のいずれか一項に記載の触媒の製造装置。
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